NO115015B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO115015B NO115015B NO139287A NO13928761A NO115015B NO 115015 B NO115015 B NO 115015B NO 139287 A NO139287 A NO 139287A NO 13928761 A NO13928761 A NO 13928761A NO 115015 B NO115015 B NO 115015B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- sleeve
- connection
- ring
- fuel pipe
- screw
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 27
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 18
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 7
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000002604 ultrasonography Methods 0.000 claims description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 10
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N Heavy water Chemical compound [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 description 8
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 description 1
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000001307 helium Substances 0.000 description 1
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 description 1
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L—PIPES; JOINTS OR FITTINGS FOR PIPES; SUPPORTS FOR PIPES, CABLES OR PROTECTIVE TUBING; MEANS FOR THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16L5/00—Devices for use where pipes, cables or protective tubing pass through walls or partitions
- F16L5/02—Sealing
- F16L5/022—Sealing by welding
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C1/00—Reactor types
- G21C1/04—Thermal reactors ; Epithermal reactors
- G21C1/06—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated
- G21C1/14—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated moderator being substantially not pressurised, e.g. swimming-pool reactor
- G21C1/16—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated moderator being substantially not pressurised, e.g. swimming-pool reactor moderator and coolant being different or separated, e.g. sodium-graphite reactor, sodium-heavy water reactor or organic coolant-heavy water reactor
- G21C1/18—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated moderator being substantially not pressurised, e.g. swimming-pool reactor moderator and coolant being different or separated, e.g. sodium-graphite reactor, sodium-heavy water reactor or organic coolant-heavy water reactor coolant being pressurised
- G21C1/20—Heterogeneous reactors, i.e. in which fuel and moderator are separated moderator being substantially not pressurised, e.g. swimming-pool reactor moderator and coolant being different or separated, e.g. sodium-graphite reactor, sodium-heavy water reactor or organic coolant-heavy water reactor coolant being pressurised moderator being liquid, e.g. pressure-tube reactor
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C15/00—Cooling arrangements within the pressure vessel containing the core; Selection of specific coolants
- G21C15/22—Structural association of coolant tubes with headers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
Gass- og væsketett forbindelse mellom et brennstoffrør og veggen i en kjernereaktor.
Foreliggende oppfinnelse angår en gass- og
væsketett forbindelse mellom veggen i en kjer-neraktor og et brenselrør som forløper gjennom
kjernereaktor ens reaksjonsparti, idet brenselrø-ret består av et materiale som har god mekanisk
styrke og god gjennomtrengningsevne for nøy-troner, f. eks. zirkoniumlegering. En slik legering
er imidlertid vanskelig å sveise til beholderveggen, som fortrinnsvis består av rustfritt stål.
Fastsveisningen av brenselrøret, f. eks. av
en zirkoniumlegering med beholderveggen, som
vanligvis består av rustfritt stål, er derfor vanskelig da det dannes metallforbindelser som er
meget skjøre. Tidligere måtte derfor rørene ved
bygning av reaktoren anbringes på en slik måte
at det er vanskelig, for ikke å si umulig, å skifte
et skadet rør etterat reaktoren var tatt i bruk.
Oppfinnelsen går ut på å anordne brensel-rørene i en kjernereaktor slik at man kan mon-
tere disse uten at reaktoren må stoppes. Ifølge oppfinnelsen består forbindelsen av en hylse som er forbundet med beholderveggen og som i den ende som vender mot reaktoren er påsatt en ring, og av en muffe med et ringformet avsnitt hvis ytre diameter er lik ringens indre diameter, muffen består av et material som er sveisbar med ringen, fortrinnsvis av rustfritt stål og mekanisk forbundet med en ende av brenselrøret allerede ved montasjen, idet diametrene på de enkelte deler i anordningen er valgt slik at rø-ret sammen med den på dette anbragte muffe er innskyvbar gjennom hylsen og ringen, og den endelige fastsettelse av brennerrøret skjer ved at den utoverragende ende av ringen sveises sammen med den tilsvarende ende av muffen. På denne måte er det mulig å skifte røret under reaktorens drift og erstatte dette med et nytt uten at reaktoren stanses.
Det er tidligere kjent én forbindelse mellom et austinittisk og et ferrittisk rør, der enden av det austinittiske rør er innvalset i en ferrittisk forbindelsesmuffe som er forsynt med valseriller. Videre er det kjent med et forbindelsesstykke av et materiale hvis utvidelseskoeffisient kontinuer-lig forandrer seg fra den ene ende til den andre, og videre en fremgangsmåte til fastsettelsen av rør i varmeveksler. I begge tilfeller dreier det seg, i motsetning til foreliggende oppfinnelse, om ved sveising å forbinde et mellomstykke ved endene med elementer med forskjellige legeringer, mens anbringelsen av røret til mellomstykket skjer mekanisk og der bare muffen sveises til en ring av likt materiale.
Oppfinnelsen går videre ut på å forbinde muffen med brenselrørets ende ved hjelp av en på enden av røret avtettet forskruning og å full-stendiggjøre avtetningen ved enden av forskruningen ved hjelp av aksial påtrykning av en metallisk ring.
Til forhøyelse av avtetningen ved enden av forskruningen kan ifølge et ytterligere trekk ved oppfinnelsen et tynt sylindrisk fremspring på et av elementene være forbundet med det andre element ved hjelp av en rundtgående sveising med ultralyd. Fortrinnsvis oppviser hver gjenge ifølge en videre utvikling av oppfinnelsen kjegleform og er ved den ene ende avkortet og ved den andre forsynt med mindre gjengedybde slik at den samvirker med den avkortede ende av de andre gjengene.
Ifølge et ytterligere trekk ved oppfinnelsen skjer forbindelsen mellom brenselrørenden og muffen ved at begge de i hverandre anordnede elementer trykkes inn i en ringformet åpning med mindre radielt tverrsnitt.
Oppfinnelsen går videre ut på at forbindelsen av muffen til den nevnte rørende skjer før montasjen i reaktoren ved at det i det indre av den av disse to elementer bestående anordning stikkes inn en dor med større termisk utvidelseskoeffisient enn det indre element og at muffe og rørende blir loddet til hverandre i vakuum under en beskyttelsesgass.
Foreliggende oppfinnelse skal forklares nær-mere ved hjelp av tegningen som i
Fig. 1 viser et aksielt snitt av en rørende som ifølge oppfinnelsen er anordnet og i reaktorrom-met på en kjernereaktor som er moderert med tungtvann. Fig. 2 viser et skjematisk riss av rørenes anordning i kjernereaktor ens reaksjonsparti. Fig. 3 og 4 viser halvparten av et aksialt snitt gjennom disse rørs detaljer i to forskjellige ut-førelsesformer. Fig. 5 og 6 viser skjematisk et aksialt snitt der det fremgår to forskjellige fremstillingsmå-ter for rørene.
Det i figurene viste rør 1, 2 er utført slik at det kan anbringes i reaksjonspartiet 3 på en kjernereaktor 4, der det som moderator blir brukt tungtvann som inneholdes i en tett beholder 5.
Under reaktorens drift inneholder disse rør-ene brenselelementer og gjennomstrømmes av kjølegass under trykk, hvorfra også deri almin-nelige betegnelse «trykkrør» er utledet. Man må altså sørge for tetning for tungtvann mellom beholderen 5 og brenselrørene samtidig for tetning med hensyn til den under trykk stående gass mellom brenselrørene og tilførsels- og utgangs-rør for gassen.
Fortrinnsvis fremstilles de deler av røret som befinner seg i reaksjonspartiet av zirkonium eller en zirkoniumlegering, for eksempel såkalt zircaloy, som vesentlig består av zirkonium, 1,2— 1,7 pst. tinn, 0,07—0,2 pst. jern, 0,05—0,15 pst. krom og 0,03—0,08 pst. nikkel, idet delene angir vektpst. Disse stoffer er praktisk talt de eneste som er økonomisk godtagbare samtidig som de har en god mekanisk styrke og god gjennomtrengelighet for nøytroner.
Beholderen og ledningen for den under trykk stående gass utenfor reaksjonsområdet fremstilles på grunn av mekaniske styrkeegen-skaper av rustfritt eller halvrustfritt stål.
Problemet består i å fremskaffe en tett forbindelse mellom rørformede elementer på zirko-niumbasis og forbindelsesstykker av stål. Disse materialer er ikke sveisbare med hverandre da de ved smelting danner metalliske forbindelser som er meget skjøre. Det er derfor nødvendig å benytte seg av en fremgangsmåte som arbeider uten smelting, noe som vanskeliggjør montasje og demontasje av brenselrørene. Dette arbeidet er nødvendig etterat reaktoren har arbeidet en viss tid dersom man vil forhindre at reaktoren stopper som følge av ødeleggelse av et brensel-rør, f. eks. på grunn av korrosjon.
Problemene med dette arbeidet i tilknytning
til reaktoren vil fremgå av følgende: Beholderen for tungtvann er for biologisk avskjerming og av termiske årsaker omgitt av et lag 6 med vann og et betonglag 7. Som en følge av dette må et antall tett mot disse lagene førte ledninger, dannes av stålhylser 8. Gjennomfør-ingene kan ikke bestå av brenselrørene selv dersom man vil ha mulighet for å bytte dem ut. Stålhylsene 8 må være permanent festet ved reaktorens fremstilling og sveiset fast i beholderen. De forskjellige beskyttelseslagene 6 og 7 hindrer praktisk tilgangen til beholderen fra den ytre ende av brenselrørene eller fra hylsene 8. All montasje og demontasje av rørene kan altså ba-re utføres gjennom det indre av hylsene etterat beskyttelseslukker og spesielle deler, såsom var-meskjermer, føringsorganer o. 1. er fjernet fra disse hylser og rør. Dessuten må brenselrørene kjøles med fri konveksjon av vannet i største-oarten av deres lengde. Dette utelukker enhver anordning av et ringformet vannvolum som er mer eller mindre iro og som befinner seg mellom brenselrørene og omhyllingen. Den uunngåelige oppvarmning av volumet til en temperatur som kan gå opp til 500° C, ofte til og med over denne temperatur, ville gi disse rørene utillatelige høye spenningsforskjeller. Rørene bør derfor være korte i beholderen.
Disse forskjellige betingelser, på den ene side de spesielle egenskaper på de stoffer som skal behandles og på den annen side den dårlige til-gjengelighet til de enkelte deler i anordningen, begrenser mulighetene for en praktisk løsning for oppnåelse av den ønskede tette anordning. Normalt er det mulig i en viss avstand å skaffe en forbindelse mellom metaller med like egenskaper, f. eks. ved sveising, ommantling, pressing, innvalsing eller påkrymping. Dette er imidlertid ikke mulig når det gjelder i en viss avstand å fremstille en forbindelse mellom zircaloy og rustfritt stål. Samtlige løsninger på metallurgisk ba-sis (f. eks. sveising) og størstedelen av de mekaniske forbindelser (f. eks. sintring) faller her på forhånd bort.
Ifølge oppfinnelsen forbinder man i første arbeidstrinn, som skjer i et verksted, en muffe 2 av rustfritt stål til begge ender av en rørformet del 1 av zircaloy, først og fremst ifølge en av ne-denstående anførte metoder. I et annet arbeidstrinn som utføres på anleggsstedet anbringes ved sveising muffen 2 i det indre av ringen 9 av rustfritt stål som på sin side er forbundet med beholderen 5.
I fig. 1 fremgår det at en rørformet hylse 8 tett og mekanisk motstandsdyktig er sveiset fast til veggen (som kan bestå av flere lag) i beholderen 5 og med veggen 10 (som likeledes kan bestå av flere lag) som atskiller betonglaget 7 fra lettvannslaget. Denne hylse sikrer forbindelsen mellom lagenes ytre og reaksjonsområdet 3 og er av tilstrekkelig størrelse til å tillate gjennom-gang av brenselrøret 1, 2 og løper på den ene side av beholderen ut i et sylindrisk utvidet avsnitt 8X, mens den indre delen av ringen 9 er festet ved hjelp av sveising. Denne ringen oppviser to sylindriske avsnitt med forskjellig ytre diameter, hvorav den ene, 91kan være tett tilpasset til det' indre av det utvidede avsnitt 8,, og hvorav det andre, 92har et fremspring som rager fritt inn i det indre av det utvidede parti 8!i motsatt retning av reaksjonsområdet.
Hylsen 8 og ringen 9 (stål mot stål) er sveiset til hverandre ved 11 som ligger i plan lodd-rett på røraksen. Likeledes er muffen 2 sveiset til ringens 9 avsnitt 92(stål mot stål) langs en berøringsdiameter 12. Denne diameter 12 er i virkeligheten lett tilgjengelig for et sveisemunn-stykke eller andre verktøy fra yttersiden av reaksjonsområdet gjennom hylsen 8.
Som nevnt ovenfor fremstilles de tette forbindelser mellom midtdelen 1 av zircaloy i hvert brenselrør og endemuffene 2 av rustfritt stål i et verksted eller et laboratorium.
For å imøtegå problemene med hensyn til plassbehov festes muffene ikke umiddelbart på den midlere del 1, men på en kortkrave lxav zircaloy og anordningens hylse-krave forbindes med det ytterligere avsnitt 12på den midtre del. Denne forbindelse (zircaloy på zircaloy) kan lett skje i verksted ved hjelp av sveising slik som vist ved 13 i fig. 1. Sveisingen kan f. eks. skje under en argonatmosfære eller ved elektronbombardement.
Med hensyn til den tette befestigelse av en muffe 2 (rustfritt stål) på en krave lt (zircaloy) har man valget mellom et større antall forskjellige fremgangsmåter som kan brukes i et verksted som kan bearbeide relativt små deler.
Ved et første utførelseseksempel på denne befestigelse fremstilles en forskruning der begge delene lt og 2 som skal forbindes med hverandre, forsynes med gjenger som gir en fullstendig tetning ved endene av sammenskruningen.
I en første variant av denne utførelse gir man gjengene en profil som er vist ved 14 i fig. 3 (i et halvt aksielt snitt). Profilen har i det vesentlige form av en avkortet kjegle og hver gjenge er avkortet ved den ene ende og har ved den andre ende gjengedybde med mindre dybde som samvirker med de avkortede ender på de motsvarende i gjengene. Denne profil gir både en god mekanisk styrke og en skjøtforbindelse som krever liten plass i tverr-retningen.
Tetningen på innsiden, mot det høye trykk, oppnås på den ene side ved hjelp av aksial sammentrykning av en metallring 15 (f. eks. av ut-glødd kopper eller av messing) og for det annet ved radiell sammentrykning av to partier som berører hverandre ved (16), idet sammenpres-ningen gir en radiell deformering på noen tiendedels millimeter (presspasning).
Tetningen utad, på den ene side med lavt trykk, har som hovedformål å unngå risiko for korrosjon (som følge av sprengdannelser) og oppnås ved aksialt anlegg mellom plane flater (ved 17) ved enden av gjengene og/eller en fast-spenning på grunn av den stramme innføring av to sylindriske flater som berører hverandre (ved 18).
Gjengenes tverrsnitt har fortrinnsvis form
av likebenede trapeser med avrundede hjørner.
Ved en foretrukket utførelsesform oppviser brenselrørene en ytre diameter på 100 millimeter, veggtykkelsen 5 mm, og de i aksiell retning for-løpende sylindriske flater var glatte, de avkortede endene på gjengene og det egentlige gjenge-avsnitt var henholdsvis 6, 12 og 18 mm. Ringens 15 aksielt tverrsnitt var et kvadrat med 1 mm lange sider, vinkelen målte på gjengenes høyeste sted 15°, gjengedybden 1,5 mm ved det normale avsnitt og 0,8 mm ved de avkortede endene og muffen besto av rustfritt stål 18/8.
Ved en annen utførelsesform av endefor-skruning ble gjengene gitt den med 19 i fig. 4 betegnede profil som har vesentlig sylindrisk form. Hver forskruning er konisk mot endene ved at gjengetoppene er avkortet og gjengedybdene i den andre enden av forskruningene er gjort tilsvarende grunne slik at de to forskruningene samvirker med hverandre.
På hver av delene 1 og 2 er det anordnet et sylindrisk fremspring 20 på noen tiendedels mm tykkelse. Disse fremspring blir liggende tett an mot en bearbeidet flate på det andre stykke ved enden av forskruningen.
Tetningen ved gjengenes ende oppnås ved anlegg mellom plane partier 21 og en rundtgående sveisning av hvert av fremspringene 20 til den bearbeidede flate ved hjelp av ultralyd.
Ifølge et annet utførelseseksempel fremstilles forbindelsen muffe-krave på følgende måte: Man anordner et rørformet element 22 (fig. 5) av zircaloy tett i et annet rørformet element 23 av rustfritt stål. Det hele omgis med en hylse 24 av mykt stål, som f. eks. under vakuum ved hjelp av elektronbombardement blir sveiset for å unngå enhver uønsket oksydasjon.
I tilslutning til dette skyves det hele inn på
en dor 25 med tiltagende tverrsnitt, oppvarmer delen til en temperatur mellom 850 og 900° C og trykker det sammensatte legemet i retning mot det større avsnitt på doren ved hjelp av en hul-støtstang 26. Dorens største diameter befinner seg overfor den indre overflate av et dreielegeme 27. Dette bestemmer forbindelsens tverrsnitt.
I denne forbindelse, som er vist med strek-prikk-linjer ved 28 er de to rørformede utgangs-elementer ført intimt sammen. På innsiden av den ene aksiale ende fjerner man zirkaloyen og på utsiden av den andre ende stålet, hvorved produktet ved sin ene ende består av zirkaloy av den type som anvendes i de ovennevnte kra-
ver lj og ved sin annen ende av rustfritt stål av samme type som muffen 2.
Ved en forbindelse av sistnevnte type hadde delen av zirkaloy fra begynnelsen en indre diameter på 24 mm og en ytterdiameter på 44 mm,
og det andre element, som besto av rustfritt stål, hadde en indre diameter på 44 mm og en ytterdiameter på 58 mm mens den ferdige forbindelse en ytre diameter på 100 mm og tykkelsen på hvert element var nedsatt med 3 mm.
Ifølge en tredje utførelsesform for forbindelse muffe-krave brukes det en slagloddeforbin-delse, idet man mellom to rørformede elementer,
hvis indre 29 består av zirkaloy og hvis ytre 30 består av rustfritt stål anbragte et mellomlag for sammensmeltningen (fig. 6). For dette for-
mål skyves det første av disse elementer tett inn i det andre og skyver det hele inn på en sylindrisk dor 31 som består av et materiale som har en termisk utvidelseskoeffisient som er større enn for zirkaloy.
I tilslutning til dette blir det hele oppvarmet
til 1000° C under vakuum eller under en beskyt-telsesatmosfære (helium eller argon) hvorved elementet 29 klemmes fast mot elementet 30 og det skjer en metallisk smeltning mellom de fla-
tene som berører hverandre.
En slik dor kan bestå av rustfritt stål eller enda bedre av en legering som inneholder 65,3
pst. jern, 25 pst. aluminium og 9,7 pst. krom og hvis termiske utvidelseskoeffisient mellom 0 og 1020° C er konstant på 40.10-". i sammenlig-ning med dette har zirkaloy en utvidelseskoeffisient på omkring 6. IO-6 og rustfritt stål 18. 10-6.
Det kan være fordelaktig å omgi det ytre element 32 med en foring med liten uvidbarhet for å understøtte den etterstrebede sammensmelt-ning. Foringen kan dog ha samme utvidelseskoeffisient som elementet 30 for å kontrollere form-ingen.
Ifølge et ytterligere utførelseseksempel fes-
ter man muffen på kraven ved påkrympning.
For å oppnå fullstendig tetning på forbindel-sene, som er fremstilt i henhold til den ene eller den annen av de foranbeskrevne utførelsesfor-mer, kan det være av interesse å anbringe et hef-tende metallag langs minst en av de linjer som begrenser skjøtens ender. Dette gjøres fordel-aktigst ved at man på denne linje påfører me-tallpartikler ved hjelp av en plasmastråle ved en meget høy temperatur (15000° C).
Claims (7)
1. Gass- og væsketett forbindelse mellom et brenselrør som går inn i en kjernereaktors reaksjonsparti og reaktorens vegg, idet brenselrøret består av et materiale som oppviser en god mekanisk styrke og god gjennomtrengelighet for nøytroner, som f. eks. en zirkoniumlegering, men som er vanskelig å sveise til beholderveggen som fortrinnsvis består av rustfritt stål, karakterisert ved at forbindelsen utgjøres av en hylse (8) som er tett forbundet med beholderveggen (5) og i hvis ende som vender mot reak-
toren (3) der er innsatt en ring (9), og av en muffe (2) med et ringformet avsnitt hvis ytre diameter er likt med ringens (9) indre diameter,
og at muffen består av et materiale som er sveis-bart med ringens (9) materiale, fortrinnsvis rustfritt stål, og at muffen er mekanisk forbundet med den ene ende av brenselrøret (1) allerede ved montasjen, idet diametrene på de enkelte deler av anordningen er valgt slik at røret (1) sammen med den på dette anbragte muffe (2) er innskyvbar gjennom hylsen (8) og ringen (9) og at den endelige befestigelse av brenselrøret skjer ved at den utoverragende ende på ringen (9) blir sveiset sammen med den tilsvarende en-de på muffen (2) med en sveisesøm (12).
2. Anordning ifølge krav 1, karakterisert ved at muffen er forbundet med enden av brenselrøret ved hjelp av en ved enden an-bragt tettende forskruning.
3. Anordning ifølge krav 2, karakterisert ved at avtetningen ved enden av forskruningen ytterligere tettes ved hjelp av aksiell påtrykning av en metallisk ring.
4. Anordning ifølge krav 2 eller flere av de foregående krav, karakterisert ved at et
tynt sylindrisk fremspring ved enden av forskruningen på det ene element er forbundet med det andre element ved en rundtgående sveising med ultralyd, for forhøyelse av tetningen.
5. Anordning ifølge krav 2 eller flere av foregående krav, karakterisert ved at hver gjenge vesentlig oppviser avkortet kjegleform som ved en av forskruningens ender er avkortet og at gjengedybden i den andre enden er grun-nere, slik at de korte gjengene på den ene forskruning samvirker til en god tetning med de mindre gjengedyp på den andre forskruning.
6. Fremgangsmåte til fremstilling av forbindelse mellom brenselrørenden og muffen ifølge kravene 1—5, karakterisert ved at forbindelsen av muffen med den nevnte rørende skjer før montasjen ved at de to ihverandre anordnede elementer trykkes gjennom en ringformet åpning med mindre radiell tverrsnitt.
7. Fremgangsmåte til fremstilling av forbindelse mellom enden av brenselrø ret og muffen ifølge krav 1—5, karakterisert ved at forbindelsen mellom muffe og nevnte rørende skjer ved å tvinge de to elementer som skal for bindes inn på en dor som har større termisk utvidelseskoeffisient enn det indre element, og at muffe bg rørende blir slagloddet til hverandre i vakuum under beskyttelsesgass.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR820015A FR1263814A (fr) | 1960-03-01 | 1960-03-01 | Tube de force pour réacteur nucléaire |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO115015B true NO115015B (no) | 1968-07-01 |
Family
ID=8726110
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO139287A NO115015B (no) | 1960-03-01 | 1961-02-28 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
BE (1) | BE600589A (no) |
CH (1) | CH375802A (no) |
DE (1) | DE1208422B (no) |
FR (1) | FR1263814A (no) |
GB (1) | GB946256A (no) |
LU (1) | LU39825A1 (no) |
NL (1) | NL261834A (no) |
NO (1) | NO115015B (no) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3440140A (en) * | 1965-12-03 | 1969-04-22 | Ca Atomic Energy Ltd | Protection of zirconium alloy components against hydriding |
EP0465702A1 (en) * | 1990-07-11 | 1992-01-15 | Westinghouse Electric Corporation | Apparatus and method for repairing welded flow connections provided through high pressure casings of nuclear power plant pumps or like devices |
DE102008008352A1 (de) | 2008-02-08 | 2009-08-13 | J. Eberspächer GmbH & Co. KG | Bauteilverbindung |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2915446A (en) * | 1954-11-29 | 1959-12-01 | Asea Ab | Gas cooled nuclear reactor |
DE1022061B (de) * | 1955-03-19 | 1958-01-02 | Ver Kesselwerke Ag | Verbindung zwischen einem austenitischen und einem ferritischen Rohr |
BE559766A (no) * | 1956-08-02 | |||
FR1162178A (fr) * | 1956-08-24 | 1958-09-09 | Cie Constr Gros Mat Electromec | Procédé de fixation de tubes en cupro-nickel sur des parois d'acier |
DE1031901B (de) * | 1957-01-26 | 1958-06-12 | Siemens Ag | Gasgekuehlter Kernreaktor |
BE565765A (no) * | 1957-03-19 | |||
FR1204410A (fr) * | 1957-04-09 | 1960-01-26 | Ind Fernand Courtoy Bureau Et | Perfectionnements apportés aux joints soudés entre aciers ferritiques et aciers austénitiques |
BE568855A (no) * | 1957-06-24 | 1900-01-01 |
-
0
- NL NL261834D patent/NL261834A/xx unknown
-
1960
- 1960-03-01 FR FR820015A patent/FR1263814A/fr not_active Expired
-
1961
- 1961-02-24 BE BE600589A patent/BE600589A/fr unknown
- 1961-02-24 LU LU39825D patent/LU39825A1/xx unknown
- 1961-02-28 CH CH240461A patent/CH375802A/fr unknown
- 1961-02-28 DE DEC23513A patent/DE1208422B/de active Pending
- 1961-02-28 NO NO139287A patent/NO115015B/no unknown
- 1961-03-01 GB GB7505/61A patent/GB946256A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL261834A (no) | 1900-01-01 |
BE600589A (fr) | 1961-06-16 |
LU39825A1 (no) | 1961-04-24 |
FR1263814A (fr) | 1961-06-19 |
CH375802A (fr) | 1964-03-15 |
DE1208422B (de) | 1966-01-05 |
GB946256A (en) | 1964-01-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO139287B (no) | Fremgangsmaate for fjerning av mineralsalter fra melk eller melkeprodukter | |
US3078551A (en) | Method of making a tube and plate connection | |
US3032870A (en) | Brazed joint and fabrication method | |
US3349465A (en) | Tube-to-sheet joint making | |
US4369911A (en) | Method of making a gas-tight connection between a corrugated high quality tube and a high quality steel sleeve | |
KR0123791B1 (ko) | 허용가능한 금속 연료/피복 장벽 및 그러한 장벽 설치 방법 | |
US9791389B2 (en) | Pre-stressed gamma densitometer window and method of fabrication | |
US3247591A (en) | Closure of pipes | |
CN105290554B (zh) | 一种铌钨合金与不锈钢环形零件的真空钎焊工艺 | |
NO143551B (no) | Ledningsgjennomfoering for trykkar i atomreaktorer | |
NO115015B (no) | ||
CN102528273A (zh) | 一种异种金属复合接头制备方法 | |
CA2039195A1 (en) | Method of explosively bonding composite metal structures | |
US3392438A (en) | Method of closing ends of protective tubes for nuclear reactor fuel elements | |
DE4139739A1 (de) | Doppelwandiger druckbehaelter und verfahren zu seiner herstellung | |
RU2085350C1 (ru) | Переходник для сварки труб из нержавеющих сталей с трубами из циркониевых сплавов | |
WO2016111232A1 (ja) | 薄板部材の溶接継手、その溶接継手を備えた缶体の製造方法、およびその溶接継手を備えた管体の配管方法 | |
EP3542090B1 (en) | A system for compression junction of thin-wall pipes | |
CN211449959U (zh) | 一种用于铝合金真空系统中的法兰结构 | |
US3528166A (en) | Process for the welding of metal objects | |
GB1137310A (en) | Method of joining two tubular elements formed of non-weldable metals and joint obtained | |
US2471475A (en) | Hot-water tank connection | |
RU178435U1 (ru) | Устройство для сборки цилиндрических деталей из алюминиевых сплавов под пайку | |
RU2417462C2 (ru) | Тепловыделяющий элемент ядерного реактора | |
JPS6049818A (ja) | 緊結二重管製造装置 |