NL8900599A - Elektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp. - Google Patents
Elektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8900599A NL8900599A NL8900599A NL8900599A NL8900599A NL 8900599 A NL8900599 A NL 8900599A NL 8900599 A NL8900599 A NL 8900599A NL 8900599 A NL8900599 A NL 8900599A NL 8900599 A NL8900599 A NL 8900599A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- coil
- electrode
- arc discharge
- discharge tube
- discharge lamp
- Prior art date
Links
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 claims description 48
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims description 26
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 9
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 8
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 2
- 239000004927 clay Substances 0.000 claims 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 7
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 7
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 6
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 239000003570 air Substances 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 239000011491 glass wool Substances 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 229910001507 metal halide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000005309 metal halides Chemical class 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 101150101112 7 gene Proteins 0.000 description 1
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 235000012489 doughnuts Nutrition 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J65/00—Lamps without any electrode inside the vessel; Lamps with at least one main electrode outside the vessel
- H01J65/04—Lamps in which a gas filling is excited to luminesce by an external electromagnetic field or by external corpuscular radiation, e.g. for indicating plasma display panels
- H01J65/042—Lamps in which a gas filling is excited to luminesce by an external electromagnetic field or by external corpuscular radiation, e.g. for indicating plasma display panels by an external electromagnetic field
- H01J65/048—Lamps in which a gas filling is excited to luminesce by an external electromagnetic field or by external corpuscular radiation, e.g. for indicating plasma display panels by an external electromagnetic field the field being produced by using an excitation coil
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
- Circuit Arrangements For Discharge Lamps (AREA)
- Discharge Lamp (AREA)
Description
* N.0. 35631 . i
Elektrodevrije hoge-intensf tei tsontladi ngslamp.
Achtergrond van de uitvinding
De uitvinding heeft betrekking op hoge-intensiteitsontladingslam-pen ("high intensity discharge (HID) lamps"), en meer in het bijzonder op een elektrodevrije HID-lamp waarbij een hoge-temperatuur bekrachti-5 gingsspoel wordt gebruikt.
In een elektrodevrije HID-lamp wordt in een, een gas of een plasma bevattende boogontladingsbuis door een hoogfrequente elektrische stroom in een de buis omringende bekrachtigingsspoel een licht-emitterende ringvormige ontladingsboog geïnduceerd. Om te verhinderen dat het gas 10 condenseert zijn in de boogontladingsbuis hoge temperaturen (boven 1000°C) nodig, waarbij de spoel echter niet aan temperaturen mag worden onderworpen welke het smeltpunt daarvan benaderen.
Inductiespoelen van bekende HID-lampen, welke typisch van koper zijn vervaardigd, mogen niet aan temperaturen hoger dan ongeveer 200°C 15 boven kamertemperatuur worden blootgesteld, om te hoge weerstandsverliezen in de spoel te verhinderen en voor het verhinderen van oxidatie van de spoel in de omgevingslucht. Dit wordt bereikt door koeling van de spoel. Aan de koelingsvereisten kan echter in een commerciële lamp welke beperkt is in kosten, afmetingen en vermogenstoevoer moeilijk 20 worden voldaan. Een gekoelde spoel vereist tevens een adequate isolatie tussen de boogontladingsbuis en de spoel, omdat anders de warmtebelasting van de spoel te groot kan worden waarbij de temperatuur van de boogontladingsbuis naar alle waarschijnlijkheid tot onder circa 1000°C zal zakken, met de daarmee gepaard gaande condensatie van de dampen in 25 de boogontladingsbuis.
Bijgevolg is de inductiespoel bij de gebruikelijke HID-lampen uitwendig van het 1ampomhulsel geplaatst, waarbij het omhulsel door middel van een isolatielaag van de boogontladingsbuis is gescheiden. Deze tussenliggende isolatielagen leiden tot effectieve spoeldiameters welke 30 veel groter zijn dan de boogdiameter, hetgeen een slechte koppeling en hoge spoel stromen teweegbrengt, welke resulteren in hoge vermogensverliezen in de spoel en in de voedingsvoorschakelapparatuur.
Doelstellingen van de uitvinding
Bijgevolg is een doelstelling van de uitvinding het verschaffen 35 van een elektrodevrije HID-lamp met een bekrachtigingsspoel welke geschikt is om op de hoge temperatuur van de boogontladingsbuis te werken, zonder te grote weerstandsvermogensverliezen.
Een verdere doelstelling van de uitvinding is het verschaffen van 8900599.' 2 een bekrachtigingsspoel voor een elektrodevrije HID-lamp welke geen afzonderlijke koeling vereist.
Een weer verdere doelstelling van de uitvinding is het verschaffen van een nieuwe en verbeterde elektrodevrije HID-lamp met een bekrachti-5 gingsspoel welke een minimale stroom en spanning van zijn voedingsbron vraagt.
Een nog weer verdere doelstelling van de uitvinding is het verschaffen van een nieuwe en verbeterde elektrodevrije HID-lamp met een bekrachtigingsspoel welke binnen het glazen omhulsel van de lamp is ge-10 situeerd.
Samenvatting van de uitvinding
Een elektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp, omvattende een buitenste omhulsel dat een boogontladingsbuis omgeeft welke vulmateriaal bevat dat bij bekrachtiging een licht-emitterend plasma vormt.
15 Een bekrachtigingsspoel, welke de buis omgeeft en hierin een magnetisch veld induceert dat in wisselwerking treedt met het vulmateriaal voor het opwekken van een licht-emitterende, ringvormige boogontlading. De bekrachtigingsspoel is dusdanig opgebouwd, om blokkering van het door de ringvormige boog geëmitteerde licht te minimaliseren, waarbij te-20 vens de magnetische fluxkoppeling tussen de spoel en de boogontlading is geoptimaliseerd. De uitvinding minimaliseert bovendien weerstands-vermogensverliezen in de spoel en minimaliseert bijgevolg weerstands-vermogensverliezén in de lamp.
In een voorkeursuitvoeringsvorm van de uitvinding is de bekrachti-25 gingsspoel direct op en rond het omhulsel van de boogontladingsbuis gewikkeld en van een geleider gevormd, welke een relatief klein dwars-doorsnede-oppervlak heeft. Door metaal met een hoog smeltpunt, lage soortelijke weerstand en een lage dampdruk als geleider toe te passen, is er geen afzonderlijke koeling voor de spoel noodzakelijk. Door de 30 spoel dicht in de nabijheid van de boogontladingsbuis te situeren, kan de spoel diameter klein worden gemaakt waardoor vermogensverliezen in de spoel en bijgevolg in de lamp worden geminimaliseerd.
Korte beschrijving van de tekeningen
De kenmerken van de uitvinding waarvan wordt gemeend dat zij nieuw 35 zijn, zijn in het bijzonder in de bijgevoegde conclusies opgenomen. De uitvinding zelf, zowel ten aanzien van de opbouw als de werkwijze, samen met verdere doelstellingen en voordelen daarvan, kan het beste worden begrepen onder verwijzing naar de volgende beschrijving, in samenhang met de bijgaande tekeningen, waarin: 40 Fig. 1 een zijdoorsnede-aanzicht van een uitvoeringsvorm van een 6900599.
3 elektrodevrije HID-lamp met een externe horlogeglas-vormige bekrachti-gingsspoel Illustreert, en
Fig. 2 een doorsnede-aanzicht van een nieuwe en verbeterde elektrodevrije HID-lamp illustreert, welke een hoge-temperatuur bekrachti-5 gingsspoel omvat die direct op de boogontladingsbuis van de lamp is gewikkeld,
Gedetailleerde beschrijving van de uitvinding
De in fig. 1 getoonde lamp is het voorwerp van de niet-voorgepu-bliceerde Amerikaanse octrooiaanvrage van J.M. Anderson, Serial No.
10 138.005, ingediend 28 december 1987 en overgedragen aan de onderhavige aanvraagster. Genoemde octrooiaanvrage van Anderson wordt beschouwd als hier ingelast. De in fig. 1 getoonde lamp omvat een boogontladingsbuis 2, typisch bestaande uit kwarts, gemonteerd binnen een glazen omhulsel 8 dat door een externe, luchtkern-inductiespoel 6 wordt omgeven. De 15 spoel heeft de vorm van een horlogeglas om blokkering van licht van de boogontladingsring te minimaliseren. Het door de boogontladingsbuis 2 omsloten volume bevat een hoeveelheid van ten minste een gas, zoals een metaal halogenide, waarin in reactie op een hoogfrequente (HF) stroom in de excitatiespoel 6 een ontladingsboogplasma 4 wordt geïnduceerd. De 20 HF-stroom wordt door een met de spoel 6 verbonden bekrachtigingsvoe-dingsbron (niet getoond) geproduceerd. In de boogontladingsbuis kan ook een inert gas zijn opgenomen, dat als diffusiebarrière dient om warmteverlies aan de wanden van de boogontladingsbuis 2 te verhinderen. Het ontladingsboogplasma 4, dat de lichtbron vormt, heeft typisch de vorm 25 van een torus of "doughnut". De inductiespoel 6 is uit een hoog-gelei-dend materiaal zoals koper opgebouwd, om het weerstandsvermogensverlies in de spoel te minimaliseren. Door plaatsing buiten het omhulsel 8 werkt de spoel op een temperatuur welke iets boven kamertemperatuur ligt. Aan de buitenkant van de boogontladingsbuis, langs de zijden en 30 het bodemoppervlak hiervan, kan een isolatielaag 10 zijn aangebracht om warmteverlies van binnenuit de boogontladingsbuis te minimaliseren.
Een basis-vereiste van het in fig. 1 getoonde spoel ontwerp is de noodzaak voor koeling van de spoel, om te verhinderen dat de temperatuur van de spoel 6 tot boven circa 200°C boven kamertemperatuur 35 stijgt. Deze koeling verhindert te hoge weerstandsverliezen in de spoel, en is in het bijzonder effectief omdat de soortelijke weerstand van de spoel met de temperatuur toeneemt. De koeling verhindert tevens oxidatie van de spoel 6 in de buitenlucht.
In de in fig. 1 getoonde lamp vereist het koel houden van de spoel 40 6 een adequate isolatie tussen de boogontladingsbuis 2 en de spoel, om- 8900599.
f 4 dat wanneer de warmtebelasting van de spoel te hoog wordt dit een toename van de soortelijke weerstand van de spoel veroorzaakt, waarbij tevens de temperatuur van de boogontladingsbuis voldoende ver zou kunnen dalen om condensatie van de dampen in de boogontladingsbuis te veroor-5 zaken. Om deze reden is de inductiespoel 6 uitwendig van het lampomhul-sel 8 geplaatst en is het lampomhulsel 8 bij voorkeur door een isolatielaag 10, zoals glaswol, van de boogontladingsbuis 2 gescheiden. Deze tussenlagen leiden echter tot effectieve spoel diameters welke veel groter zijn dan de diameter van de boogontlading 4, hetgeen een slechte 10 inductieve koppeling en hoge spoelstromen met zich meebrengt. Voor bijvoorbeeld een boog met een diameter van 12 mm in een boogontladingsbuis met een buitendiameter (0D) van 20 mm, is de effectieve diameter van de inductiespoel 6 typisch 38 mm. Deze grote spoel diameter leidt tot hoge spoelstromen, hetgeen resulteert in hoge vermogensverliezen in de spoel 15 en in de voedingsvoorschakelapparatuur (niet getoond).
In de voorkeursuitvoeringsvorm van de uitvinding, zoals getoond in fig. 2, induceert een HF-stroom met een frequentie in het gebied van 1 tot 100 MHz in een gaskern-inductiespoel 16 binnen een cilindrische boogontladingsbuis 12 een ringvormige plasmaboogontlading 14, waarbij 20 de boogontladingsbuis 12 typisch uit kwarts is opgebouwd en een vulling van ten minste een gas, zoals een metaal halogenide, bevat. In deze uitvoeringsvorm is een band uit hoog-temperatuurmetaal (d.w.z. dat een smeltpunt boven 1000°C en een dampdruk kleiner dan 10-8 torr bij 1000°c vertoont), met een soortelijke weerstand kleiner dan 25 50 x 10”6 ohm-cm bij 1000eC direct, spiraal vormig rond de boogontladingsbuis 12 gewikkeld, om als bekrachtigingsspoel 16 voor de lamp te dienen. Een voor gebruik in de inductiespoel 16 geschikt metaal kan typisch uit een hittebestendig metaal zoals wolfraam of molybdeen bestaan.
30 De boogontladingsbuis 12 en de hoge-temperatuur bekrachtigingsspoel 16 worden door een buitenste glazen omhulsel 18 omvat. De gebruikelijke elektrische verbindingen kunnen via aansluitdraden 22 nabij de lampvoet (niet getoond) worden gemaakt. Zonodig kan tegen de bodem van de boogontladingsbuis 12 een hitteschild 20, zoals glaswol, worden be-35 vestigd. Het hitteschild 20 wordt echter niet noodzakelijkerwijs langs de zijden van de boogontladingsbuis 12 benodigd, omdat weerstandsver-warming van de spoel 16 er toe bij draagt om in dat gebied een voldoende hoge boogontladingsbuistemperatuur in stand te houden welke, zoals eerder genoemd, nodig is om te verhinderen dat de gassen in de boogontla-40 dingsbuis condenseren. Het licht wordt primair vanaf de bovenzijde van 8900599.' f 5 de boogontladingsbuis 12 geëmitteerd.
De hoge-temperatuur bekrachtigingsspoel 16 is veel kleiner in diameter dan de, bij de in fig. 1 getoonde lamp toegepaste inductiespoel.
Voor een boogontlading 14 met een diameter van bijvoorbeeld 12 mm kan 5 in de lamp volgens fig. 2 de diameter van de spoel 16 hetzelfde zijn als de buitendiameter van de ontladingsbuis 12, namelijk 20 mm. De dikte van de bandgeleider hoeft niet veel meer dan de zogeheten "skindiepte" te bedragen (bijvoorbeeld kleiner dan 0,1 mm bij een frequentie van 13,56 MHz).
10 De spoel 16 ondergaat geen te hoge weerstandswarmteverliezen, zelfs wanneer bij een temperatuur van 1000eC de soortelijke weerstand van het toegepaste hoge-temperatuurmetaal veel hoger is dan die van de, in de bekende lampen toegepaste bekrachtigingsspoelen van koper, waarin deze spoelen noodzakelijkerwijs bij een temperatuur niet hoger dan ka-15 mertemperatuur werken. De soortelijke weerstand van 32 micro-ohm-cm van wolfraam bij 1000“C is bijvoorbeeld bijna een faktor 19 groter dan de soortelijke weerstand van 1,7 micro-ohm-cm van koper bij 22eC.
Wanneer alle andere invloeden gelijk zouden zijn, zou de hogere soortelijke weerstand van de hoge-temperatuur bekrachtigingsspoel tot 20 onacceptabele weerstandswarmteverliezen leiden. Bij de hoge-tempera-tuurspoel wordt de faktor van een bijna 19 maal hogere soortelijke weerstand meer dan gecompenseerd door drie invloeden welke de weer-standsverliezen ten opzichte van de bekende spoelen reduceren. Deze drie invloeden zijn de skin-diepte, koppelings-efficiëntie en de 25 spoel!engte. De hogere soortelijke weerstand van de hoge-temperatuur-spoel 16 vergroot de skin-diepte en reduceert bijgevolg de weerstand van de spoel. De met de hoge-temperatuurspoel bereikbare kleinere diameter laat een hogere koppelings-efficiëntie toe en bijgevolg een reductie in de spoel stroom en de spoel verliezen. Deze gereduceerde diame-30 ter resulteert in een gereduceerde lengte van de spoel en bijgevolg een gereduceerde spoelweerstand.
De invloeden van skin-diepte, koppelings-efficiëntie en lengte van de spoel kunnen in een relevant voorbeeld worden gefllustreerd, waarbij de gebruikelijke bekrachtigingsspoel, bijvoorbeeld de in fig. 1 35 getoonde spoel 6, met de hoge-temperatuur bekrachtigingsspoel 16 van de in fig. 2 getoonde lamp wordt vergeleken. In beide gevallen wordt in een boogontladingsbuis met een bui tendiameter (00) van 20 mm en een hoogte van 17 mm een boogontlading met een effectieve diameter van 12 mm geproduceerd, wanneer de spoel op een bekrachtigingsfrequentie van 40 13,56 MHz en een vermogen van 120 watt (24V bij 5A) werkt. Zowel de ge- 6900599. .
6 bruikelijke spoel als de hoge-temperatuurspoel bestaan uit vijf windin-gen waarbij elke winding een effectieve breedte (genieten langs de axia-le afmetingen van de spoel) van 2 mm heeft. De scheiding tussen aangrenzende windingen van de hoge-temperatuurspoel is ongeveer 0,5 mm. De 5 gebruikelijke spoel heeft een effectieve diameter van 38 mm, terwijl de hoge-temperatuurspoel een diameter van 20 mm heeft en een soortelijke weerstand welke ongeveer 19 maal groter is dan die van de gebruikelijke spoel.
De skin-diepte in een geleider is evenredig met de vierkantswortel 10 van de soortelijke weerstand. De skin-diepte van de hoge-temperatuurspoel 16 is bijgevolg een faktor VT? * 4,3 groter dan die van de gebruikelijke spoel 6, waarbij de weerstand van de hoge-temperatuurspoel eenzelfde faktor lager is.
De vereiste spoel stroom wordt bepaald door de noodzaak om middel s 15 inductie voldoende spanning aan het plasma te verschaffen om de ontla-dingsspanning in stand te houden. Dit vereist een specifieke grootte van het magnetische veld bij een gegeven frequentie. De vereiste spoel-stroom voor het produceren van dit specifieke magnetische veld is evenredig met de effectieve spoel diameter. Het weerstandsvermogensverlies 20 in de spoel is evenredig met het kwadraat van de stroom, d.w.z. met het kwadraat van de spoel diameter. Bijgevolg zijn de vermogensverliezen van. de hoge-temperatuurspoel een faktor (38/20)2 = 3^ lager dan die van de gebruikelijke spoel, als gevolg van de door de hoge-temperatuurspoel vertoonde betere spoelkoppeling. Omdat de weerstand van de spoel direct 25 evenredig met de spoel diameter is, vertoont de hoge-temperatuurspoel eveneens een faktor (38/20) =1,9 lagere weerstand als gevolg van zijn kleinere diameter.
Door het combineren van de boven bepaalde faktoren is de verhouding van het weerstandsvermogensverlies in de hoge-temperatuurspoel met 30 betrekking tot de gebruikelijke spoel gelijk aan (verhouding soortelijke weerstanden)/(verhouding vermogensverliezen) (verhouding skin-diep-ten) (verhouding weerstanden) of 19/(3,6)(4,3)(1,9) = 0,63. Deze verhouding van het weerstandsvermogensverlies geeft aan dat de hoge-tempe-ratuur bekrachtig!ngsspoel 37¾ minder weerstandsvermogen dissipeert dan 35 de gebruikelijke bekrachtigingsspoel.
De in fig. 2 getoonde hoge-temperatuur bekrachtigingsspoel 16 voert niet alleen een ten opzichte van de gebruikelijke bekrachtigingsspoel gereduceerde stroom, maar benodigt tevens een sterk gereduceerde spanning als gevolg van zijn lagere spoelstroom en spoelinductantie.
40 Deze invloeden reduceren in aanzienlijke mate de kosten en de vermo- 8900599.
7 gensdissipatie van de voedingsbron voor de lamp, alsmede de uitgestraalde elektromagnetische storing.
In het voorgaande is een elektrodevrije HID-lamp beschreven, welke een binnen het glazen omhulsel van de lamp gesitueerde bekrachtigings-5 spoel heeft en die op de hoge temperatuur van de boogontladingsbuis kan werken zonder te hoge weerstandsvermogensverliezen en zonder de noodzaak voor een afzonderlijke koeling van de spoel. Dit bevordert een integraal lampontwerp waarin de lamp en de spoel in een buitenste glazen omhulsel zijn gecombineerd, met gebruikelijke stroomverbindingen nabij 10 de voet. De lamp vraagt een minimale stroom en spanning van zijn voedingsbron.
Hoewel slechts bepaalde voorkeurskenmerken van de uitvinding hierin zijn geïllustreerd en beschreven, kan een deskundige vele wijzigingen en veranderingen aanbrengen. Bijgevolg dienen de bijgaande con-15 clusies aldus te worden begrepen, dat zij alle binnen de omvang van de uitvinding vallende wijzigingen en veranderingen omvatten.
$900599.
Claims (9)
1. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp, gekenmerkt door: een buitenste transparant omhulsel; 5 een licht-doorlatende boogontladingsbuis welke binnen en op afstand van het omhulsel is gelegen; een bekrachtigingsspoel welke binnen het omhulsel en rond de boogontladingsbuis is gelegen; welke boogontladingsbuis een vulmateriaal omsluit waarmee bij een 10 vooraf bepaalde bekrachtiging van de spoel een licht-emitterende plas-maboogontlading kan worden gevormd; en geleidermiddelen welke een elektrische verbinding vanaf het uitwendige van het omhulsel naar de bekrachtigingsspoel verschaffen.
2. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp volgens conclu» 15 sie 1, met het kenmerk, dat de spoel direct op de boogontladingsbuis is gewikkeld.
3. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp volgens conclusie 2, met het kenmerk» dat de spoel uit een bandvormige geleider is gewikkeld. 20
4. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp volgens conclu sie 3, met het kenmerk, dat de geleider uit hoog-temperatuurmetaal bestaat.
5. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp volgens conclusie 4, met het kenmerk, dat het metaal een van de groep bestaande uit 25 wolfraam en molybdeen omvat.
6. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de spoel rond de zijden van de boogontla-dingsbuis is gewikkeld om blokkering van het, van de bovenkant van de boogontladingsbuis afkomstige licht te verhinderen, waarbij de Tamp 30 verder nabij de bodem van de boogontladingsbuis gelegen hitteschildmiridel en omvat.
7. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp volgens conclusie 6, met het kenmerk, dat de spoel uit een bandvormige geleider is gewikkeld. 35
8. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp volgens conclu sie 7, met het kenmerk, dat de geleider uit een hoog-temperatuurmetaal bestaat.
9. Êlektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp volgens conclusie 8, met het kenmerk, dat het metaal een soortelijke weerstand klei - 40 ner dan 50 x 10"® ohm-cm bij een temperatuur van 1000eC bezit. +++++++ P 89 00 5 99.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US16803288 | 1988-03-14 | ||
| US07/168,032 US4871946A (en) | 1988-03-14 | 1988-03-14 | Electrodeless high intensity discharge lamp |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8900599A true NL8900599A (nl) | 1989-10-02 |
Family
ID=22609805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8900599A NL8900599A (nl) | 1988-03-14 | 1989-03-13 | Elektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4871946A (nl) |
| JP (1) | JPH0675395B2 (nl) |
| DE (1) | DE3907056A1 (nl) |
| FR (1) | FR2631486A1 (nl) |
| GB (1) | GB2216715B (nl) |
| NL (1) | NL8900599A (nl) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4959592A (en) * | 1988-06-20 | 1990-09-25 | General Electric Company | Starting electrodes for HID lamps |
| US5032757A (en) * | 1990-03-05 | 1991-07-16 | General Electric Company | Protective metal halide film for high-pressure electrodeless discharge lamps |
| JPH0715094Y2 (ja) * | 1990-12-14 | 1995-04-10 | 松下電工株式会社 | 無電極放電ランプ |
| US5150015A (en) * | 1991-04-15 | 1992-09-22 | General Electric Company | Electrodeless high intensity discharge lamp having an intergral quartz outer jacket |
| US5343126A (en) * | 1992-10-26 | 1994-08-30 | General Electric Company | Excitation coil for an electrodeless fluorescent lamp |
| JP2571557Y2 (ja) * | 1992-12-15 | 1998-05-18 | 松下電工株式会社 | 無電極放電灯装置 |
| EP0612099B1 (en) * | 1993-02-16 | 1996-09-25 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Electrodeless high-pressure discharge lamp |
| US20100109831A1 (en) * | 2008-10-31 | 2010-05-06 | General Electric Company | Induction coil without a weld |
| DE102012001000A1 (de) * | 2012-01-20 | 2013-07-25 | Karlsruher Institut für Technologie | Leuchtmittel und Betriebsverfahren dafür |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB959275A (en) * | 1959-03-03 | 1964-05-27 | Varian Associates | Electrodeless discharge lamp apparatus |
| FR1344294A (fr) * | 1962-08-14 | 1963-11-29 | Csf | Nouvelles sources de lumière à dissipation thermique améliorée |
| GB1042389A (en) * | 1965-01-06 | 1966-09-14 | Dymo Industries Inc | Electric discharge lamps |
| US3319119A (en) * | 1965-10-22 | 1967-05-09 | Hewlett Packard Co | Metal vapor spectral lamp with mercury and a metal halide at subatmospheric pressure |
| SU369649A1 (ru) * | 1971-04-27 | 1973-02-08 | Безэлектродная высокочастотная разрядная | |
| JPS4859687A (nl) * | 1971-11-26 | 1973-08-21 | ||
| US3763392A (en) * | 1972-01-17 | 1973-10-02 | Charybdis Inc | High pressure method for producing an electrodeless plasma arc as a light source |
| US3860854A (en) * | 1972-01-17 | 1975-01-14 | Donald D Hollister | Method for using metallic halides for light production in electrodeless lamps |
| US3943404A (en) * | 1975-04-21 | 1976-03-09 | Gte Laboratories Incorporated | Helical coupler for use in an electrodeless light source |
| US3942058A (en) * | 1975-04-21 | 1976-03-02 | Gte Laboratories Incorporated | Electrodeless light source having improved arc shaping capability |
| JPS5432983U (nl) * | 1977-08-09 | 1979-03-03 | ||
| US4178534A (en) * | 1978-07-07 | 1979-12-11 | Gte Laboratories Incorporated | Methods of and apparatus for electrodeless discharge excitation |
| US4206387A (en) * | 1978-09-11 | 1980-06-03 | Gte Laboratories Incorporated | Electrodeless light source having rare earth molecular continua |
| US4254363A (en) * | 1978-12-22 | 1981-03-03 | Duro-Test Corporation | Electrodeless coupled discharge lamp having reduced spurious electromagnetic radiation |
| US4427925A (en) * | 1981-11-18 | 1984-01-24 | Gte Laboratories Incorporated | Electromagnetic discharge apparatus |
| US4480213A (en) * | 1982-07-26 | 1984-10-30 | Gte Laboratories Incorporated | Compact mercury-free fluorescent lamp |
| US4647821A (en) * | 1984-09-04 | 1987-03-03 | Gte Laboratories Incorporated | Compact mercury-free fluorescent lamp |
| US4783615A (en) * | 1985-06-26 | 1988-11-08 | General Electric Company | Electrodeless high pressure sodium iodide arc lamp |
| US4705987A (en) * | 1985-10-03 | 1987-11-10 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Very high efficacy electrodeless high intensity discharge lamps |
| JPS62172659A (ja) * | 1986-01-24 | 1987-07-29 | Matsushita Electric Works Ltd | 無電極放電ランプ |
| US4812702A (en) * | 1987-12-28 | 1989-03-14 | General Electric Company | Excitation coil for hid electrodeless discharge lamp |
-
1988
- 1988-03-14 US US07/168,032 patent/US4871946A/en not_active Expired - Fee Related
-
1989
- 1989-03-04 DE DE3907056A patent/DE3907056A1/de active Granted
- 1989-03-10 FR FR8903146A patent/FR2631486A1/fr not_active Withdrawn
- 1989-03-13 GB GB8905749A patent/GB2216715B/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-13 JP JP1058038A patent/JPH0675395B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-13 NL NL8900599A patent/NL8900599A/nl not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01315941A (ja) | 1989-12-20 |
| GB8905749D0 (en) | 1989-04-26 |
| GB2216715B (en) | 1992-07-22 |
| JPH0675395B2 (ja) | 1994-09-21 |
| US4871946A (en) | 1989-10-03 |
| GB2216715A (en) | 1989-10-11 |
| DE3907056C2 (nl) | 1991-07-11 |
| FR2631486A1 (fr) | 1989-11-17 |
| DE3907056A1 (de) | 1989-09-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6768248B2 (en) | Electrodeless lamp | |
| US5461284A (en) | Virtual fixture for reducing electromagnetic interaction between an electrodeless lamp and a metallic fixture | |
| EP0585108B1 (en) | Fluorescent lamp | |
| US6081070A (en) | High-frequency electrodeless fluorescent lamp | |
| US5349271A (en) | Electrodeless discharge lamp with spiral induction coil | |
| US5952792A (en) | Compact electrodeless fluorescent A-line lamp | |
| JP4203387B2 (ja) | 無電極放電ランプ | |
| US6979940B2 (en) | Electrodeless discharge lamp | |
| US6555954B1 (en) | Compact electrodeless fluorescent lamp with improved cooling | |
| EP0074690A2 (en) | Electrodeless gas discharge lamp | |
| US4437041A (en) | Amalgam heating system for solenoidal electric field lamps | |
| US4187447A (en) | Electrodeless fluorescent lamp with reduced spurious electromagnetic radiation | |
| NL8900599A (nl) | Elektrodevrije hoge-intensiteitsontladingslamp. | |
| US6522085B2 (en) | High light output electrodeless fluorescent closed-loop lamp | |
| US7800289B2 (en) | Electrodeless gas discharge lamp | |
| EP0660376B1 (en) | Electrodeless lamp | |
| JP3440676B2 (ja) | 無電極低圧放電ランプ | |
| US7737613B2 (en) | Electrodeless lamp and core having indented coil winding section for use with tubular lamp envelope | |
| JP3849613B2 (ja) | 無電極放電灯、無電極放電灯点灯装置及び照明装置 | |
| JP4119785B2 (ja) | 無電極放電ランプ | |
| JP2684870B2 (ja) | 誘導コイルの形成方法 | |
| JP2555080B2 (ja) | 無電極放電灯点灯装置 | |
| KR100499198B1 (ko) | 무전극 무자심 방전램프 | |
| JPWO2001035446A1 (ja) | 無電極ランプ | |
| JP2000277057A (ja) | 無電極放電灯点灯装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A1A | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BV | The patent application has lapsed |