NL8803008A - METHOD AND APPARATUS FOR REPRODUCING THE CONDITIONS REQUIRED FOR PERFORMING A WELDING OPERATION ON AN UNDERWATER PIPELINE DURING AN INFLUSIVE FLUID. - Google Patents
METHOD AND APPARATUS FOR REPRODUCING THE CONDITIONS REQUIRED FOR PERFORMING A WELDING OPERATION ON AN UNDERWATER PIPELINE DURING AN INFLUSIVE FLUID. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8803008A NL8803008A NL8803008A NL8803008A NL8803008A NL 8803008 A NL8803008 A NL 8803008A NL 8803008 A NL8803008 A NL 8803008A NL 8803008 A NL8803008 A NL 8803008A NL 8803008 A NL8803008 A NL 8803008A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- length
- pipeline
- fluid
- annular space
- flow
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G09—EDUCATION; CRYPTOGRAPHY; DISPLAY; ADVERTISING; SEALS
- G09B—EDUCATIONAL OR DEMONSTRATION APPLIANCES; APPLIANCES FOR TEACHING, OR COMMUNICATING WITH, THE BLIND, DEAF OR MUTE; MODELS; PLANETARIA; GLOBES; MAPS; DIAGRAMS
- G09B19/00—Teaching not covered by other main groups of this subclass
- G09B19/24—Use of tools
Landscapes
- Business, Economics & Management (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Entrepreneurship & Innovation (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Educational Administration (AREA)
- Educational Technology (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Examining Or Testing Airtightness (AREA)
Description
« A-" A-
Hw/Aw/1 Compagnie MaritimeHw / Aw / 1 Compagnie Maritime
Werkwijze en inrichting voor het reproduceren van de condities vereist voor het uitvoeren van een lasbewerking op een onderwaterpijpleiding tijdens een daarinstromend fluïdum.Method and apparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during a fluid inflow therein.
De onderhavige uitvinding betreft een werkwijze en inrichting voor het reproduceren van de condities, vereist voor het uitvoeren van een lasoperatie op een onderwaterpi jpleiding, tijdens een daarinstromend fluïdum.The present invention relates to a method and apparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during a fluid inflow therein.
5 Het technisch gebied van de uitvinding is die van uit- rustingstoestellen geschikt voor het uitvoeren van "off shore" onderwaterwerk.The technical field of the invention is that of equipment suitable for performing "off shore" underwater work.
Op het ogenblik wordt voor het reproduceren van de condities vereist voor het uitvoeren van een lasbewerking op een 10 pijpleiding waarin een fluïdum stroomt, een proefinrichting opgezet, welke wordt gevormd door een lengte-buis met dezelfde eigenschappen als de pijpleiding, waarbij een ringloop op de proefinrichting wordt aangebracht, en waarbij hetzelfde fluïdum als er stroomt in de in gebruik zijnde pijpleiding, 15 bijvoorbeeld olie of gas, wordt gedwongen in de kringloop te stromen waarna de warmteoverdrachtscondities door de wand van de in gebruik zijnde pijpleiding waarin dat fluïdum stroomt, worden verkregen onder atmosferische luchtdruk.Currently, in order to reproduce the conditions required to perform a welding operation on a pipeline in which a fluid flows, a test device is set up, which is formed by a length tube having the same properties as the pipeline, with an annulus on the test device is provided, and the same fluid as flows in the pipeline in use, for example oil or gas, is forced to flow in the cycle, after which the heat transfer conditions through the wall of the pipeline in which that fluid flows are obtained, are obtained under atmospheric air pressure.
Dergelijke pijpleidingen kunnen een grote diameter 20 hebben, bijvoorbeeld ongeveer 1 meter, en het zal duidelijk zijn dat dergelijke proefinrichtingen duur zijn en relatief omvangrijk, zodat er bijvoorbeeld geen gebruik kan worden gemaakt van een conventionele hoge druk-kamer teneinde de condities voor het lassen, hetgeen op de in gebruik zijnde 25 onderwaterpijpleiding moet worden uitgeoefend, te reproduceren.Such pipelines can have a large diameter 20, for example about 1 meter, and it will be appreciated that such test devices are expensive and relatively bulky, so that, for example, a conventional high pressure chamber cannot be used in order to provide the conditions for welding, to reproduce what is to be applied to the underwater pipeline in use.
De onderhavige uitvinding beoogt bovengenoemde bezwaren op te heffen.The present invention aims to overcome the above drawbacks.
Het doel van de uitvinding is om een proefinrichting te 30 verschaffen voor het verwezenlijken van een werkwijze en inrichting voor het reproduceren onder zeebodemdruk van de condities vereist voor het uitvoeren van een lasbewerking op een .8803008 * '* -2- onderwaterpijpleiding tijdens de daarin aanwezige olie- of gasstroom.The object of the invention is to provide a test device for realizing a method and apparatus for reproducing under sea-bed pressure the conditions required for performing a welding operation on an .8803008 * * -2 underwater pipeline during the operation therein. oil or gas flow.
Dit doel wordt bereikt met de werkwijze volgens de uitvinding, waarin: 5 een eerste lengte van een pijpleiding met dezelfde eigenschappen als de in gebruik zijnde pijpleiding wordt blootgesteld in een hoge druk-kamer; een tweede lengte van een pijpleiding met dezelfde lengte als de eerste lengte en met een buitendiameter kleiner dan 10 de binnendiameter van de eerste lengte, in de eerste lengte pijpleiding wordt geplaatst, zodat de eerste en tweede lengten pijpleiding co-axiaal zijn en een ringvormige ruimte daartussen begrenzen; middelen in de ringvormige ruimte worden aangebracht 15 voor het opwekken van een turbulente fluïdumstroom; de twee einden van de ringvormige ruimte worden gesloten; een fluïdum onder druk via een inlaatopening aan één einde van de ringvormige ruimte wordt toegelaten en stroom 20 van dat fluïdum in turbulente toestand in de ringvormige ruimte wordt opgewekt; het stromende fluïdum wordt teruggevoerd naar een uit-laatopening aan het andere einde van de ringvormige ruimte, waarna het fluïdum wordt teruggevoerd; 25 en omstandigheden zoals de afstand tussen de wanden van de twee lengten pijpleiding, de middelen voor het opwekken van een turbulente fluïdumstroom, de temperatuur, de druk en de stroomsnelheid van het fluïdum, worden geselecteerd teneinde een warmtetransport door de wand van de eerste lengte 30 pijpleiding te verkrijgen welke vergelijkbaar is met de warmtetransport verkregen door de fluïdumstroom in de in gebruik zijnde onderwaterpijpleiding.This object is achieved with the method according to the invention, wherein: a first length of a pipeline with the same properties as the pipeline in use is exposed in a high pressure chamber; a second length of a pipeline having the same length as the first length and with an outer diameter less than the inner diameter of the first length, pipeline is placed in the first length pipeline so that the first and second lengths of pipeline are co-axial and an annular space delimit between them; means are arranged in the annular space for generating a turbulent fluid flow; the two ends of the annular space are closed; a pressurized fluid is admitted through an inlet at one end of the annular space and flow of said fluid is generated in the annular space in a turbulent state; the flowing fluid is returned to an outlet at the other end of the annular space, after which the fluid is returned; 25 and conditions such as the distance between the walls of the two lengths of pipeline, the means for generating a turbulent fluid flow, the temperature, the pressure and the flow rate of the fluid, are selected in order to heat transfer through the wall of the first length 30 pipeline which is comparable to the heat transport obtained by the fluid flow in the underwater pipeline in use.
In de werkwijze worden de volgende formules toegepast: P = H (temperatuur van leiding - temperatuur van fluïdum), 35 waarin P het warmtevermogen is en H een omzettingscoëfficiënt is waarbij de formule als volgt wordt toegepast: P = H' (temperatuur van de testlengte - temperatuur van het in de inrichting stomend fluïdum) met de eigenschappen en de tempera- . 8803008 » -3- tuur van het fluïdum, dat in de inrichting stroomt, waarmee het mogelijk wordt de gemiddelde snelheid van het fluïdum vast te stellen, en de op deze wijze vastgestelde snelheid en de stroomsnelheid van het fluïdum worden gebruikt om de door-5 tochtdoorsnede vast te stellen, d.w.z. de ringvormige ruimte tussen de twee lengten pijpleidingen welke de inrichting vormen, en de schroeflijn van de schroeflijnvormige wand, die de middelen voor het opwekken van een turbulente fluïdumstroom vormt.In the method, the following formulas are applied: P = H (pipe temperature - fluid temperature), where P is the heat power and H is a conversion coefficient applying the formula as follows: P = H '(test length temperature - temperature of the fluid flowing into the device) with the properties and the temperature. 8803008 »-3- of the fluid flowing into the device, which allows to determine the average velocity of the fluid, and the velocity determined in this way and the flow velocity of the fluid are used to draft section, ie the annular space between the two lengths of pipelines that form the device, and the helix of the helical wall, which forms the means for generating a turbulent fluid flow.
10 Het doel wordt tevens bereikt door een inrichting vol gens de uitvinding, welke een combinatie omvat* een hoge druk-kamer waarin een proefinrichting is opgenomen welke is gevormd door: een eerste lengte pijpleiding met dezelfde eigenschappen 15 als de in gebruik zijnde pijpleiding; een tweede lengte pijpleiding met dezelfde lengte als de eerste lengte pijpleiding, welke tweede lengte pijpleiding een buitendiameter heeft kleiner dan de binnendiameter van de eerste lengte, de eerste en tweede lengten pijpleiding 20 co-axiaal liggen en een ringvormige ruimte daartussen begrenzen; middelen voor het opwekken van een turbulente stroming van een fluïdum in die ringvormige ruimte, welke ruimte aan weerseinden sluitwanden omvat; een inlaatopening voor een fluïdum onder druk, welke aan 25 een einde van de ringvormige ruimte ligt en een uitlaatope-ning bij het andere einde daarvan; en middelen voor het geleiden van het fluïdum in die ringvormige ruimte en voor het aanpassen en bewaken van de stroomsneldheid, de temperatuur en de druk daarvan zodanig 30 dat de warmteoverdracht door de wand van de eerste lengte pijpleiding wordt verkregen welke vergelijkbaar is met de warmteoverdracht verkregen door de fluïdumstroom in de in gebruik zijnde onderwaterpijpleiding.The object is also achieved by a device according to the invention, which comprises a combination * a high-pressure chamber incorporating a test device formed by: a first length pipeline with the same properties as the pipeline in use; a second length pipeline having the same length as the first length pipeline, said second length pipeline having an outer diameter smaller than the inner diameter of the first length, the first and second lengths of pipeline 20 being co-axial and defining an annular space therebetween; means for generating a turbulent flow of a fluid in said annular space, said space comprising opposing closing walls; a pressurized fluid inlet opening located at one end of the annular space and an outlet opening at the other end thereof; and means for guiding the fluid into said annular space and for adjusting and monitoring the flow rate, temperature and pressure thereof such that heat transfer through the wall of the first length pipeline is obtained, which is comparable to the heat transfer obtained by the fluid flow in the underwater pipeline in use.
In een uitvoeringsvorm worden de middelen voor het op-35 wekken van de turbulente fluïdumstroom onder druk gevormd door een schroeflijnvormige wand welke zich met een constante hellingshoek over de lengte van de ringvormige ruimte zich uitstrekt, welke wand dichtend tegen de binnenwand van de eerste lengte pijpleiding en de buitenzijde van de tweede .8803008 -4- 4 a lengte aanligt. Deze schroeflijnvormige wand wordt gevormd door een schroeflijnvormig rond de tweede lengte pijpleiding gewikkelde en daaraan bevestigde metalen strook, welke metalen strook tezamen met de binnenwand van de eerste lengte een 5 ruimte begrenst, die door een pakking is opgevuld.In one embodiment, the means for generating the pressurized turbulent fluid flow is formed by a helical wall extending at a constant angle of inclination along the length of the annular space, which wall seals against the inner wall of the first length pipeline and the outside of the second .8803008-4-4 a length is adjacent. This helical wall is formed by a metal strip wound helically around the second length of pipeline and attached to it, which metal strip, together with the inner wall of the first length, defines a space which is filled by a gasket.
Deze pakking wordt gevormd door een snoer welke in contact wordt gehouden met het binnenvlak van de eerste lengte pijpleiding en door twee lippen aan weerszijden van de metalen strook, welke pakking op de metalen strook door lijm 10 wordt bevestigd en is gemaakt van hoge temperatuur siliconen.This gasket is formed by a cord held in contact with the inner surface of the first length pipeline and by two lips on either side of the metal strip, which gasket is attached to the metal strip by adhesive 10 and is made of high temperature silicone.
De inlaatopening voor het fluïdum onder druk is aan de wand van de tweede lengte pijpleiding bevestigd en de uit-laatopening voor het fluïdum is aan de wand van de eerste lengte bevestigd.The pressurized fluid inlet opening is attached to the wall of the second length pipeline and the fluid outlet opening is attached to the wall of the first length.
15 Volgens de uitvinding omvat de inrichting tevens: een tank met het fluïdum, een fluïdum "aanvoer" kringloop welke zich vanaf de tank uitstrekt, welke kringloop een pomp omvat voor het circuleren en onder druk brengen van het fluïdum uit de tank, een stroommeter, een thermometer, en een drukklep, 20 welke kringloop eindigt bij een afgedichte doorlaat door de wand van de hoge druk-kamer, en een buis welke zich uitstrekt van deze doorlaat naar de inlaatopening van de tweede lengte pijpleiding; en een "retour" kringloop, welke terugloopt naar de tank, welke kringloop een buis omvat vanaf de uitlaatope-25 ning aan de eerste lengte pijpleiding naar een doorlaat door de wand van de hoge druk-kamer, welke kringloop na deze doorlaat omvat een thermometer en een klep voor het instellen en stoppen van de fluïdumstroom naar de tank. De schroeflijnvormige wand staat loodrecht op de lengten pijpleiding.According to the invention, the device also comprises: a tank with the fluid, a fluid "supply" circuit extending from the tank, the circuit comprising a pump for circulating and pressurizing the fluid from the tank, a flow meter, a thermometer, and a pressure valve, which loop ends at a sealed passage through the wall of the high pressure chamber, and a tube extending from this passage to the inlet opening of the second length pipeline; and a "return" cycle, which loops back to the tank, said cycle comprising a tube from the outlet opening on the first length pipeline to a passage through the wall of the high pressure chamber, said cycle after this passage comprising a thermometer and a valve for adjusting and stopping the flow of fluid to the tank. The helical wall is perpendicular to the pipeline lengths.
30 Het resultaat van de uitvinding is het verkrijgen van de omstandigheden en middelen voor het uitvoeren van een optimale lasbewerking op een onderwaterpijpleiding, tijdens een daarinstromend fluïdum.The result of the invention is to obtain the conditions and means for performing an optimal welding operation on an underwater pipeline, during a fluid flowing therein.
De voordelen van de uitvinding liggen ten eerste in de 35 bewerkingscondities van de proefinrichting in een hoge druk-kamer welke proeven kunnen worden uitgevoerd onder zee-bodemdruk, welke toegepast wordt op de in gebruik zijnde onderwaterpijpleiding, waarop lasoperaties moeten worden uit- .8803008 4 ί -5- gevoerd; en ten tweede in de kosten van de installatie, welke aanzienlijk lager liggen dan de tot nu toe gebruikte beproe-vingsinrichtingen, en ook in het gemak waarmee de werkwijze kan worden uitgevoerd door het toepassen van zeer eenvoudige 5 uitrustingsstukken.The advantages of the invention lie first of all in the operating conditions of the test device in a high pressure chamber, which tests can be carried out under sea-ground pressure, which is applied to the underwater pipeline in use, on which welding operations must be carried out. -5- lined; and secondly in the cost of the installation, which is considerably lower than the test devices used hitherto, and also in the ease with which the method can be carried out by using very simple work tools.
Ander voordelen en kenmerken van de uitvinding zullen blijken uit de hiernavolgende beschrijving van een uit-voeringsvoorbeeld van een proefopstelling aan de hand van de bijgaande tekeningen, waarin: 10 Fig. 1 een schematische dwarsdoorsnede door een hoge druk-kamer is, waarin een proefinrichting volgens de uitvinding is aangebracht, welke figuur de toestellen toont voor het inregelen van de inrichting welke schematisch buiten de hoge druk-kamer zijn getoond.Other advantages and features of the invention will become apparent from the following description of an exemplary embodiment of a test arrangement with reference to the accompanying drawings, in which: 1 is a schematic cross section through a high pressure chamber, in which a test device according to the invention is arranged, which figure shows the devices for adjusting the device which are schematically shown outside the high pressure chamber.
15 Fig. 2 een langsdoorsnede van een proefinrichting volgens fig. 1, is;FIG. 2 is a longitudinal section of a test device of FIG. 1;
Fig. 3 een dwarsdoorsnede volgens de lijn III-III in fig. 2, is; enFig. 3 is a cross-sectional view taken on the line III-III in FIG. 2; and
Fig. 4 een deeldoorsnede op grotere schaal is van de 20 schroeflijnvormige wand in de ringvormige ruimte tussen de twee lengten pijpleiding.Fig. 4 is an enlarged sectional view of the helical wall in the annular space between the two pipeline lengths.
Teneinde de condities van een in gebruik zijnde onderwaterpijpleiding te reproduceren, welke worden vastgesteld voor een lasbewerking, d.w.z. de inwendige druk 25 en de gas- of oliestroom daarin wordt een fluldumstroom, bijvoorbeeld water, ingesteld volgens de uitvinding en wel tussen een eerste lengte pijpleiding onder beproeving en een tweede lengte pijpleiding welke co-axiaal aan de eerste lengte is, waarbij de tweede lengte een daaraan gelaste 30 schroeflijnvormige wand heeft. De ruimte tussen de twee lengten pijpleiding, de steek van de schroeflijnvormige wand, de temperatuur, de druk, en de snelheid van de waterstroom zijn zodanig gekozen dat een turbulente stroom tot stand wordt gebracht, waarmee wordt verzekerd dat de warmte door de 35 wand van de eerste pijpleiding zodanig wordt overgedragen dat deze vergelijkbaar is met de warmteoverdracht verkregen tijdens de gas- of oliestroom in de in gebruik zijnde onderwaterpijpleiding.In order to reproduce the conditions of an underwater pipeline in use, which are established for a welding operation, ie the internal pressure 25 and the gas or oil flow therein, a fluid flow, for example water, is set according to the invention between a first length of pipeline under test and a second length pipeline which is co-axial to the first length, the second length having a helical wall welded thereto. The space between the two pipeline lengths, the pitch of the helical wall, the temperature, the pressure, and the velocity of the water flow are chosen to create a turbulent flow, ensuring that the heat through the wall of the the first pipeline is transferred such that it is comparable to the heat transfer obtained during the gas or oil flow in the underwater pipeline in use.
.8803008 y r„ -6-.8803008 y r „-6-
De eerste lengte pijpleiding welke de buitenwand van de proefopstelling vormt, is gevormd door een lengte met eigenschappen welke overeenkomen met of gelijk zijn aan diegene van de in gebruik zijnde onderwaterpijpleiding (binnendia-5 meter, wanddikte, en soort staal).The first pipeline length that forms the outer wall of the test rig is formed by a length with properties corresponding to or equal to those of the underwater pipeline in use (inner diameter - 5 meters, wall thickness, and type of steel).
De lengte van de proefopstelling wordt natuurlijk bepaald door de maximum afmeting welke kan worden opgelaten in de hoge druk-kamer, waarin de proeven worden uitgevoerd. De buitendiameter van de tweede lengte pijpleiding welke 10 co-axiaal in de eerste lengte is aangebracht, en de steek van de schroeflijnvormige wand welke zich over de lengte van de opstelling wikkelt rond de tweede lengte pijpleiding zijn als volgt bepaald:The length of the test set-up is, of course, determined by the maximum size that can be left in the high pressure chamber in which the tests are performed. The outer diameter of the second length pipeline coaxially arranged in the first length and the pitch of the helical wall that wraps the length of the arrangement around the second length pipeline are determined as follows:
De eigenschappen, tijdens bedrijf van de leiding waar-15 doorheen het fluïdum stroomt, maken het mogelijk het warmte-vermogen te berekenen, welke is vereist om de wandtemperatuur nodig om de lasoperatie uit te voeren te bereiken.The properties, during operation of the conduit through which the fluid flows, make it possible to calculate the heat power required to achieve the wall temperature required to perform the welding operation.
De volgende vergelijking wordt gebruikt: P = H (temperatuur van de leiding - temperatuur van het 20 fluïdum) waarin P het warmtevermogen en H een overdrachts-coëfficiënt is.The following equation is used: P = H (pipe temperature - temperature of the fluid) in which P is the heat power and H is a transfer coefficient.
Bij wijze van voorbeeld is de volgende overdrachts-coëfficiënt tijdens de proef gebruikt: 25 H = 0.023 A = thermische geleidingscoëfficiënt D * (4S/p) hydraulische diameter 30 £ = dichtheid V = snelheid μ - dynamische viscositeitBy way of example, the following transfer coefficient was used during the test: 25 H = 0.023 A = thermal conductivity coefficient D * (4S / p) hydraulic diameter 30 £ = density V = speed μ - dynamic viscosity
Cp = soortelijke warmte 35 Door het gebruik van hetzelfde warmtevermogen op de proefopstelling als bij de in gebruik zijnde pijpleiding, wordt dezelfde temperatuur in de laszone bereikt.Cp = specific heat 35 By using the same heat capacity on the test set-up as with the pipeline in use, the same temperature in the welding zone is achieved.
Te dien einde wordt de door de wand van de pijpleiding .8803008 -7- gedissipeerde warmteflux geschreven als zijnde gelijk aan de door de wand van de eerste lengte, die de buitenwand van de proefopstelling vormt, gedissipeerde warmteflux: P = H* (temperatuur van de testlengte - temperatuur van 5 water).To this end, the heat flux dissipated by the wall of the pipeline .8803008 -7- is written as equal to the heat flux dissipated by the wall of the first length, which forms the outer wall of the test rig: P = H * (temperature of the test length - temperature of 5 water).
De eigenschappen van het water en de temperatuur daarvan kunnen worden gebruikt om de gemiddelde snelheid van het water af te leiden.The properties of the water and its temperature can be used to derive the average velocity of the water.
Met deze snelheid wordt de stroomdoortocht (d.w.z. de 10 ringvormige ruimte tussen de twee lengten pijpleiding gevormd in de proefopstelling en de steek van de schroeflijnvormige wand) bepaald teneinde een turbulente waterstroom met de snelheid van ongeveer 8 m3/s te verkrijgen.At this speed, the flow passage (ie the annular space between the two lengths of pipeline formed in the test rig and the pitch of the helical wall) is determined to obtain a turbulent water flow at the rate of about 8 m3 / s.
Bet is gebleken dat deze stroomdoortocht een 15 gelijkmatige stroming doet plaatsvinden.It has been found that this flow passage ensures an even flow.
Natuurlijk worden de dikte van de twee eindplaten en de binnenste tweede lengte pijpleiding zodanig bepaald dat de inwendige druk in de inrichting wordt weerstaan, welke druk noodzakelijk is om het koken van het water te voorkomen.Of course, the thickness of the two end plates and the inner second length pipeline are determined to withstand the internal pressure in the device, which pressure is necessary to prevent boiling of the water.
20 Een uitvoeringsvorm van de inrichting volgens de uitvin ding volgens het uitvoeren van de werkwijze is schematisch in fig. 1 van de tekeningen vertoond.An embodiment of the device according to the invention according to the carrying out of the method is schematically shown in Fig. 1 of the drawings.
De proefopstelling 1, welke hieronder is beschreven, wordt in een drukkamer 2 aangebracht, waarin de druk gelijk 25 is aan de druk van de zeebodem waarop de in gebruik zijnde pijpleiding ligt.The test set-up 1, described below, is placed in a pressure chamber 2, in which the pressure is equal to the pressure of the seabed on which the pipeline in use lies.
Teneinde de proeven uit te voeren, wordt het water d.m.v. de volgende kringloop rondgepompt: het water wordt uit een bak of tank 3 door een pomp 4 in een buis 5 rondgepompt, 30 waarin tevens zijn geplaatst een stroommeter 6, eenthermo-meter 7 en een drukmeetklep 8. De buis 5 eindigt bij een doorlaat 9 in de hoge druk-kamer 2. Het water gaat van deze doorlaat 9 naar de inlaatopening van de proefopstelling d.m.v. een buis 10 welke bijvoorbeeld flexibel kan zijn.In order to carry out the tests, the water is mixed with the following cycle is pumped round: the water is pumped round from a tank or tank 3 by a pump 4 into a tube 5, in which are also placed a flow meter 6, a thermometer 7 and a pressure measuring valve 8. The tube 5 ends at a passage 9 in the high pressure chamber 2. The water goes from this passage 9 to the inlet of the test installation by means of a tube 10 which can be flexible, for example.
35 Nadat het water langs de proefopstelling 1 is gestroomd wordt het teruggevoerd in de kringloop. Een andere buigzame buis 11 is bevestigd aan de uitlaatopening van de proefopstelling en eindigt bij een tweede doorlaat 12 van de kamer .8803008 J» « -8- 2. Een buis 13 leidt het water terug naar de tank 3 en deze buis omvat een thermometer 14 en een klep 15 voor het instellen en afsluiten daarvan.After the water has flowed past test set-up 1, it is returned to the cycle. Another flexible tube 11 is attached to the outlet of the test rig and ends at a second passage 12 of the chamber. 8803008 J 2. A tube 13 returns the water to the tank 3 and this tube includes a thermometer 14 and a valve 15 for adjusting and closing thereof.
Pig. 2 t/m 4 tonen met meer details de constructie van 5 de proefopstelling 1 voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de uitvinding.Pig. 2 to 4 show in more detail the construction of the test set-up 1 for carrying out the method according to the invention.
Zoals blijkt in de figuren 2 en 3 omvat de proefopstelling een eerste lengte pijpleiding 16 met dezelfde eigenschappen als de in gebruik zijnde onderwaterpijp-10 leiding. Een tweede lengte pijpleiding 15 is co-axiaal in de eerste lengte aangebracht, zoals blijkt uit de tekeningen heeft de tweede lengte een buitendiameter welke beduidend kleiner is dan de binnendiameter van de eerste lengt 16, waardoor een ringvormige ruimte 18 tussen de twee lengten 16 15 en 17 wordt gevormd. Een wand 19 is schroeflijnvormig in de ringvormige ruimte over de gehele lengte van de proefopstelling gewikkeld, waarbij de ruimte tussen de twee lengten 16 en 17 en de steek van de schroeflijn 19 als hierboven toegelicht zijn bepaald.As shown in Figures 2 and 3, the test rig includes a first length pipeline 16 with the same properties as the underwater pipe line in use. A second length of pipeline 15 is arranged co-axially in the first length, as shown in the drawings, the second length has an outer diameter which is significantly smaller than the inner diameter of the first length 16, leaving an annular space 18 between the two lengths 16. and 17 is formed. A wall 19 is helically wound in the annular space along the entire length of the test rig, the space between the two lengths 16 and 17 and the pitch of the helix 19 being determined as explained above.
20 De wand 19 (fig. 4) wordt gevormd door een metalen strook 19a welke loodrecht op de lengte van de centrale pijpleiding 17 en de buitenwand 16 staat. Teneinde de fabricage van de proefopstelling te vereenvoudigen, is de metalen strook 19a niet zo hoog als de ruimte 18 tussen de twee 25 lengten 16 en 17. De schroeflijnvormige wand 19 is d.m.v. een pakking 19b afgesloten, welke wordt gevormd door een snoer 19b1, dat tegen het binnenvlak 16a van de wand van de eerste lengte pijpleiding 16 ligt en aan weerszijden van de metalen strook 19a is aangebracht. De pakking 19b omvat daartoe twee 30 lippen 19b2 en 19b3 welke zich parallel aan elkaar en over dezelfde lengte uitstrekken, waarbij de pakking op de metalen strook d.m.v. lijm of dergelijke wordt bevestigd. De pakking is bij voorkeur gekozen uit de groep pakkingen welke zijn gemaakt van hoge temperatuur siliconen.The wall 19 (fig. 4) is formed by a metal strip 19a which is perpendicular to the length of the central pipeline 17 and the outer wall 16. In order to simplify the fabrication of the test rig, the metal strip 19a is not as high as the space 18 between the two lengths 16 and 17. The helical wall 19 is by a gasket 19b, which is formed by a cord 19b1, which abuts the inner surface 16a of the wall of the first length of pipeline 16 and is disposed on either side of the metal strip 19a. To this end, the gasket 19b comprises two lips 19b2 and 19b3 which extend parallel to each other and over the same length, the gasket on the metal strip by means of glue or the like is attached. The gasket is preferably selected from the group of gaskets made of high temperature silicone.
35 De ringvormige ruimte 18 wordt aan weerseinden van de proefopstelling door wanden 20 en 21 afgesloten, welke aan de lengten pijpleidingen 16 en 17 zijn vastgelast, welke wanden voorbij die lengten uitsteken en qua omtrek vierkant zijn. De .8803008 -9- centrale delen zijn open en stroken met de centrale delen binnen de binnenste lengte pijpleiding 17 teneinde toegang daartoe mogelijk te maken.The annular space 18 is closed at both ends of the test set-up by walls 20 and 21, which are welded to the lengths of pipelines 16 and 17, which walls protrude beyond those lengths and are square in circumference. The .8803008-9 central sections are open and are flush with the central sections within the inner length pipeline 17 to allow access thereto.
De proefopstelling omvat tevens een waterinlaatopening 5 22 welke is bevestigd aan de tweede lengte pijpleiding 17 en een uitlaatopening 23 welke is bevestigd aan de eerste lengte pijpleiding 16. Deze openingen zijn voorzien van tapbussen teneinde de buizen 10 en 11 van de kringloop daaraan te kunnen bevestigen.The experimental set-up also includes a water inlet opening 5 22 which is attached to the second length pipeline 17 and an outlet opening 23 which is attached to the first length pipeline 16. These openings are provided with tap sleeves in order to be able to attach the pipes 10 and 11 of the circuit thereto. .
10 ïn afwijking van de proefopstelling volgens fig. 1 omvat de opstelling volgens de figuren 2 en 3 een aftakking 24 gevormd door een stomp welke aan het middelste gedeelte van de lengte 16 is vastgelast tijdens de lasproeven op de inrichting.In deviation from the test arrangement according to Fig. 1, the arrangement according to Figs. 2 and 3 comprises a branch 24 formed by a butt which is welded to the middle part of the length 16 during the welding tests on the device.
15 Vanzelfsprekend kunnen de hierboven als voorbeeld beschreven delen door een geoefende persoon worden vervangen door equivalente delen welke dezelfde functie hebben, zonder buiten het kader van de uitvinding te vallen.It goes without saying that the above-described parts by an experienced person can be replaced by equivalent parts which have the same function, without falling outside the scope of the invention.
.6803008.6803008
Claims (10)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8717974 | 1987-12-18 | ||
| FR8717974A FR2625012B1 (en) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | METHOD AND DEVICE FOR REPRODUCING THE CONDITIONS NECESSARY TO PERFORM A WELDING OPERATION ON A DUCTED DUCT IN SERVICE IN WHICH A FLUID FLOWS |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8803008A true NL8803008A (en) | 1989-07-17 |
| NL193348B NL193348B (en) | 1999-03-01 |
| NL193348C NL193348C (en) | 1999-07-02 |
Family
ID=9358185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8803008A NL193348C (en) | 1987-12-18 | 1988-12-07 | Apparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during an inflowing fluid. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| DK (1) | DK174388B1 (en) |
| FR (1) | FR2625012B1 (en) |
| GB (1) | GB2213276B (en) |
| NL (1) | NL193348C (en) |
| NO (1) | NO174078C (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7571116B1 (en) | 1997-05-09 | 2009-08-04 | Symbol Technologies, Inc. | System for consumer-transaction information that follows the consumer |
| GB0027277D0 (en) | 2000-11-08 | 2000-12-27 | Stolt Offshore Ltd | Connecting conduits for fluids |
| US6910697B2 (en) | 2000-12-15 | 2005-06-28 | Symbol Technologies, Inc. | Shopping cart that enables self-checkout |
| CN101347862B (en) * | 2008-06-06 | 2011-04-06 | 上汽通用五菱汽车股份有限公司 | Operation method for applying micro-negative-pressure to repair welding of pipeline crevice |
| JP5412677B2 (en) * | 2011-07-21 | 2014-02-12 | 株式会社Ｉｃｓｔ | Syringe operation detection device |
| CN102944403A (en) * | 2012-11-19 | 2013-02-27 | 浙江大学舟山海洋研究中心 | Gas transmission line in-service welding experimental device |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2241376B1 (en) * | 1973-08-22 | 1976-11-19 | Etpm | |
| US4595368A (en) * | 1985-07-29 | 1986-06-17 | Cole Edgar C | Instructional apparatus for underwater welding |
-
1987
- 1987-12-18 FR FR8717974A patent/FR2625012B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-12-07 NL NL8803008A patent/NL193348C/en active Search and Examination
- 1988-12-15 GB GB8829428A patent/GB2213276B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-15 DK DK698588A patent/DK174388B1/en not_active IP Right Cessation
- 1988-12-15 NO NO885573A patent/NO174078C/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL193348B (en) | 1999-03-01 |
| DK698588D0 (en) | 1988-12-15 |
| NO885573L (en) | 1989-06-19 |
| DK174388B1 (en) | 2003-01-27 |
| NO174078B (en) | 1993-11-29 |
| FR2625012B1 (en) | 1990-06-08 |
| DK698588A (en) | 1989-06-19 |
| NO885573D0 (en) | 1988-12-15 |
| NO174078C (en) | 1994-03-09 |
| GB2213276B (en) | 1992-05-27 |
| NL193348C (en) | 1999-07-02 |
| FR2625012A1 (en) | 1989-06-23 |
| GB8829428D0 (en) | 1989-02-01 |
| GB2213276A (en) | 1989-08-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Banerjee et al. | Studies on cocurrent gas‐liquid flow in helically coiled tubes. I. Flow patterns, pressure drop and holdup | |
| Marner et al. | Augmentation of highly viscous laminar heat transfer inside tubes with constant wall temperature | |
| Garimella et al. | Heat transfer and pressure drop characteristics of spirally fluted annuli: Part II—Heat transfer | |
| Chen et al. | Techniques for measuring wax thickness during single and multiphase flow | |
| Heitz | Mechanistically based prevention strategies of flow-induced corrosion | |
| Salem et al. | Experimental investigation of coil curvature effect on heat transfer and pressure drop characteristics of shell and coil heat exchanger | |
| NL8803008A (en) | METHOD AND APPARATUS FOR REPRODUCING THE CONDITIONS REQUIRED FOR PERFORMING A WELDING OPERATION ON AN UNDERWATER PIPELINE DURING AN INFLUSIVE FLUID. | |
| Singh et al. | Natural convection in vertical concentric annuli under a radial magnetic field | |
| Yildiz et al. | Influence of fluid rotation on the heat transfer and pressure drop in double-pipe heat exchangers | |
| Park et al. | Heat transfer to pulsating, turbulent gas flow | |
| Drucker et al. | Two-phase heat transfer for flow in tubes and over rod bundles with blockages | |
| Bergelin et al. | Heat Transfer and Fluid Friction During Flow Across Banks of Tubes—V: A Study of a Cylindrical Baffled Exchanger Without Internal Leakage | |
| Su | Exact solution of thermal entry problem in laminar core-annular flow of two immiscible liquids | |
| Allen et al. | FLOW OF INCOMPRESSIBLE FLUIDS THROUGH CORRUGATED PIPES. | |
| Almulla et al. | Effect of baffle configuration on the thermal performance attributes of shell and semi-circular tube heat exchangers | |
| Selvam et al. | Experimental studies on wire coiled coil matrix turbulators with and without centre core rod | |
| Mohd Ali | Determination of energy losses in pipe fittings of a flow with variation of reynold number | |
| Shirai et al. | Prediction of the equilibrium two-phase flow distributions in inter-connected subchannel systems | |
| Ancenys et al. | Simulating Conditions Encountered in Welding an Underwater Pipeline in Which Fluid Is Flowing | |
| Efird | The Effects of Turbulent Flow on Corrosion in Seawater | |
| SU1652851A1 (en) | Cavitation tunnel | |
| Parr et al. | Multiple jets in shallow flowing receiving waters | |
| Franca et al. | THE APPRAISAL OF CONVECTIVE HEAT TRANSFER IN GAS-LIQUID FLOW-LINES WITH CORRELATION AND MECHANISTIC MODELLING | |
| SU1002792A1 (en) | Shell-and-tube heat exchanger | |
| Fisher et al. | Frequency response of different size concentric tube heat exchangers |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: SCS B.V. HOLDINGS |