NL193348C - Apparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during an inflowing fluid. - Google Patents
Apparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during an inflowing fluid. Download PDFInfo
- Publication number
- NL193348C NL193348C NL8803008A NL8803008A NL193348C NL 193348 C NL193348 C NL 193348C NL 8803008 A NL8803008 A NL 8803008A NL 8803008 A NL8803008 A NL 8803008A NL 193348 C NL193348 C NL 193348C
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- length
- pipeline
- fluid
- wall
- annular space
- Prior art date
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G09—EDUCATION; CRYPTOGRAPHY; DISPLAY; ADVERTISING; SEALS
- G09B—EDUCATIONAL OR DEMONSTRATION APPLIANCES; APPLIANCES FOR TEACHING, OR COMMUNICATING WITH, THE BLIND, DEAF OR MUTE; MODELS; PLANETARIA; GLOBES; MAPS; DIAGRAMS
- G09B19/00—Teaching not covered by other main groups of this subclass
- G09B19/24—Use of tools
Landscapes
- Business, Economics & Management (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Entrepreneurship & Innovation (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Educational Administration (AREA)
- Educational Technology (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
- Examining Or Testing Airtightness (AREA)
Description
1 1933481 193348
Inrichting voor het reproduceren van de condities vereist voor het uitvoeren van een lasbewerking op een onderwaterpijpleiding tijdens een daar instromend fluïdumApparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during a fluid inflow there
De onderhavige uitvinding betreft een inrichting voor het reproduceren van de condities, vereist voor het 5 uitvoeren van een lasbewerking op een onderwaterpijpleiding, tijdens een daarinstromend fluïdum.The present invention relates to an apparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during a fluid inflow therein.
Het technisch gebied van de uitvinding is die van uitrustingstoestellen geschikt voor het uitvoeren van ’’off shore” onderwaterwerk.The technical field of the invention is that of equipment capable of performing off shore underwater work.
Op het ogenblik wordt voor het reproduceren van de condities vereist voor het uitvoeren van een lasbewerking op een pijpleiding waarin een fluïdum stroomt, een proefinrichting opgezet, welke wordt 10 gevormd door een lengtebuis met dezelfde eigenschappen als de pijpleiding, waarbij een kringloop op de proefinrichting wordt aangebracht, en waarbij hetzelfde fluïdum als er stroomt in de ingebruik zijnde pijpleiding, bijvoorbeeld olie of gas, wordt gedwongen in de kringloop te stromen waarna de warmte-overdrachtscondities door de wand van de ingebruik zijnde pijpleiding waarin het fluïdum stroomt, worden verkregen onder atmosferische luchtdruk.Currently, in order to reproduce the conditions required to perform a welding operation on a pipeline in which a fluid flows, a test device is set up, which is formed by a longitudinal tube having the same properties as the pipeline, thereby cycling the test device. and the same fluid as flowing in the pipeline in use, for example oil or gas, is forced to flow in the cycle after which the heat transfer conditions through the wall of the pipeline in which the fluid flows are obtained under atmospheric air pressure .
15 Dergelijke pijpleidingen kunnen een grote diameter hebben, bijvoorbeeld ongeveer 1 meter, en het zal duidelijk zijn dat dergelijke proefinrichtingen duur zijn en relatief omvangrijk, zodat er bijvoorbeeld geen gebruik kan worden gemaakt van een conventionele hoge drukkamer teneinde de condities voor het lassen, hetgeen op de ingebruik zijnde onderwaterpijpleiding moet worden uitgeoefend, te reproduceren.Such pipelines can have a large diameter, for example about 1 meter, and it will be appreciated that such test devices are expensive and relatively bulky, so that, for example, a conventional high pressure chamber cannot be used in order to improve the conditions for welding, which the underwater pipeline in use must be exercised to reproduce.
De onderhavige uitvinding beoogt bovengenoemde bezwaren op te heffen.The present invention aims to overcome the above drawbacks.
20 Het doel van de uitvinding is om een proefinrichting te verschaffen voor het verwezenlijken van een inrichting voor het reproduceren onder zeebodemdruk, van de condities vereist voor het uitvoeren van een lasbewerking op een onderwaterpijpleiding tijdens de daarin aanwezige olie- of gasstroom.The object of the invention is to provide a test device for realizing an apparatus for reproducing under sea-bed pressure the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during the oil or gas flow contained therein.
Dit doel wordt bereikt door de inrichting volgens de uitvinding, welke een combinatie omvat: een hoge drukkamer waarin een proefinrichting is opgenomen welke is gevormd door: 25 een eerste lengte pijpleiding met dezelfde eigenschappen als de in gebruik zijnde pijpleiding; een tweede lengte pijpleiding met dezelfde lengte als de eerste lengte pijpleiding, welke tweede lengte pijpleiding een buitendiameter heeft kleiner dan de binnendiameter van de eerste lengte, de eerste en tweede lengten pijpleiding coaxiaal liggen en een ringvormige ruimte daartussen begrenzen; middelen voor het opwekken van een turbulente stroming van een fluïdum in die ringvormige ruimte, welke 30 ruimte aan weerseinden sluitwanden omvat; een inlaatopening voor een fluïdum onder druk, welke aan een einde van de ringvormige ruimte ligt en een uitlaatopening bij het andere einde daarvan; en middelen voor het geleiden van het fluïdum in die ringvormige ruimte en voor het aanpassen en bewaken van de stroomsnelheid, de temperatuur en de druk daarvan zodanig dat de warmteoverdracht door de wand 35 van de eerste lengte pijpleiding wordt verkregen welke vergelijkbaar is met de warmteoverdracht verkregen door de fluïdumstroom in de ingebruik zijnde onderwaterpijpleiding.This object is achieved by the device according to the invention, which comprises a combination: a high pressure chamber incorporating a test device formed by: a first length pipeline with the same properties as the pipeline in use; a second length pipeline having the same length as the first length pipeline, said second length pipeline having an outer diameter less than the inner diameter of the first length, the first and second lengths of pipeline being coaxial and defining an annular space therebetween; means for generating a turbulent flow of a fluid in said annular space comprising space at both ends of closure walls; a pressurized fluid inlet opening located at one end of the annular space and an outlet opening at the other end thereof; and means for guiding the fluid into said annular space and for adjusting and monitoring the flow rate, temperature and pressure thereof such that heat transfer through the wall 35 of the first length pipeline is obtained which is comparable to the heat transfer obtained by the fluid flow in the underwater pipeline in use.
Opgemerkt wordt dat uit het Amerikaanse octrooischrift 4.595.368 een inrichting bekend is om onderwater te leren lassen. Hierbij wordt in een bak met water gelast, doch bij geringe omgevingsdruk.It is noted that from US patent 4,595,368 a device is known for learning to weld underwater. This involves welding in a container with water, but at low ambient pressure.
In een uitvoeringsvorm worden de middelen voor het opwekken van de turbulente fluïdumstroom onder 40 druk gevormd door een schroeflijnvormige wand welke zich met een constante hellingshoek over de lengte van de ringvormige ruimte zich uitstrekt, welke wand dichtend tegen de binnenwand van de eerste lengte pijpleiding en buitenzijde van de tweede lengte aanligt. Deze schroeflijnvormige wand wordt gevormd door een schroeflijnvormig rond de tweede lengte pijpleiding gewikkelde en daaraan bevestigde metalen strook, welke metalen strook tezamen met de binnenwand van de eerste lengte een ruimte begrenst, die door een 45 pakking is opgevuld.In one embodiment, the means for generating the pressurized turbulent fluid flow is formed by a helical wall extending at a constant angle of inclination along the length of the annular space, which wall seals against the inner wall of the first length of pipeline and outside of the second length. This helical wall is formed by a metal strip wound helically around the second length of pipeline and attached thereto, which metal strip, together with the inner wall of the first length, defines a space which is filled by a gasket.
Deze pakking wordt gevormd door een snoer welke in contact wordt gehouden met de binnenwand van de eerste lengte pijpleiding en door twee lippen aan weerszijden van de metalen strook, welke pakking op de metalen strook door lijm wordt bevestigd en is gemaakt van hoge temperatuur siliconen.This gasket is formed by a cord held in contact with the inner wall of the first length pipeline and by two lips on either side of the metal strip, which gasket is attached to the metal strip by glue and is made of high temperature silicone.
De inlaatopening voor het fluïdum onder druk is aan de wand van de tweede lengte pijpleiding bevestigd 50 en de uitlaatopening voor het fluïdum is aan de wand van de eerste lengte bevestigd.The pressurized fluid inlet port is attached to the wall of the second length pipeline 50 and the fluid outlet port is attached to the wall of the first length.
Volgens de uitvinding omvat de inrichting tevens: een tank met het fluïdum, een fluïdum ’’aanvoer” kringloop welke zich vanaf de tank uitstrekt, welke kringloop een pomp omvat voor het circuleren en onder druk brengen van het fluïdum uit de tank, een stroommeter, een thermometer, en een drukklep, welke kringloop eindigt bij een afgedichte doorlaat door de wand van de hoge drukkamer, en een buis welke zich 55 uitstrekt van deze doorlaat naar de inlaatopening van de tweede lengte pijpleiding; en een ’’retour” kringloop, welke terugloopt naar de tank, welke kringloop een buis omvat vanaf de uitlaatopening aan de eerste lengte pijpleiding naar een doorlaat door de wand van de hoge drukkamer, welke kringloop na deze 193348 2 doorlaat omvat een thermometer en een klep voor het instellen en stoppen van de fluïdumstroom naar de tank. De schroeflijnvormige wand staat loodrecht op de lengten pijpleiding.According to the invention, the device also comprises: a tank with the fluid, a fluid "supply" circuit extending from the tank, said circuit comprising a pump for circulating and pressurizing the fluid from the tank, a flow meter, a thermometer, and a pressure valve, which loop ends at a sealed passage through the wall of the high pressure chamber, and a tube 55 extending from this passage to the inlet opening of the second length pipeline; and a "return" recycle which returns to the tank, said circuit comprising a tube from the outlet opening on the first length pipeline to a passage through the wall of the high pressure chamber, said recirculation after said 193348 2 passage comprising a thermometer and a valve for setting and stopping the flow of fluid to the tank. The helical wall is perpendicular to the pipeline lengths.
Het resultaat van de uitvinding is het verkrijgen van de omstandigheden en middelen voor het uitvoeren van een optimale lasbewerking op een onderwaterpijpleiding, tijdens een daarinstromend fluïdum.The result of the invention is to obtain the conditions and means for performing an optimal welding operation on an underwater pipeline, during a fluid flowing therein.
5 De voordelen van de uitvinding liggen ten eerste in de bewerkingscondities van de proefinrichting in een hoge drukkamer welke proeven kunnen worden uitgevoerd onder zeebodemdruk, welke toegepast wordt op de ingebruik zijnde onderwaterpijpleiding, waarop lasbewerkingen moeten worden uitgevoerd; en ten tweede in de kosten van de installatie, welke aanzienlijk lager liggen dan de tot nu toe gebruikte beproevingsin-richtingen, en ook in het gemak waarmee de condities, vereist voor het uitvoeren van een lasbewerking op 10 een onderwaterpijpleiding, kunnen worden gereproduceerd door het toepassen van zeer eenvoudige uitrustingsstukken.The advantages of the invention lie, firstly, in the operating conditions of the high-pressure test device which tests can be performed under sea-bed pressure, which is applied to the in-service underwater pipeline, on which welding operations are to be performed; and second, in the cost of the installation, which is considerably lower than the test devices used hitherto, and also in the ease with which the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline can be reproduced by the application of very simple equipment.
Andere voordelen en kenmerken van de uitvinding zullen blijken uit de hiernavolgende beschrijving aan de hand van de tekeningen, waarin: 15 Figuur 1 een schematische dwarsdoorsnede door een hoge drukkamer is, waarin een proefinrichting volgens de uitvinding is aangebracht, welke figuur de toestellen toont voor het regelen van de inrichting welke schematisch buiten de hoge drukkamer zijn getoond.Other advantages and features of the invention will become apparent from the following description with reference to the drawings, in which: Figure 1 is a schematic cross-section through a high pressure chamber, in which a test device according to the invention is arranged, which figure shows the devices for controlling the device schematically shown outside the high pressure chamber.
Figuur 2 een langsdoorsnede van een proefinrichting volgens figuur 1, is;Figure 2 is a longitudinal section of a test device according to Figure 1;
Figuur 3 een dwarsdoorsnede volgens de lijn lll-lll in figuur 2, is; en 20 Figuur 4 een deeldoorsnede op grotere schaal is van de schroeflijnvormige wand in de ringvormige ruimte tussen de twee lengten pijpleiding.Figure 3 is a cross-sectional view taken on the line III-III in Figure 2; and Figure 4 is an enlarged sectional view of the helical wall in the annular space between the two pipeline lengths.
Teneinde de condities van een ingebruik zijnde onderwaterpijpleiding te reproduceren, welke worden vastgesteld voor een lasbewerking, d.w.z. de inwendige druk en de gas- of oliestroom daarin, wordt een 25 fluïdumstroom, bijvoorbeeld water, ingesteld volgens de uitvinding en wel tussen een eerste lengte pijpleiding onder beproeving en een tweede lengte pijpleiding welke coaxiaal aan de eerste lengte is, waarbij de tweede lengte een daaraan gelaste schroeflijnvormige wand heeft. De ruimte tussen de twee lengten pijpleiding, de steek van de schroeflijnvormige wand, de temperatuur, de druk, en de snelheid van de waterstroom zijn zodanig gekozen dat een turbulente stroom tot stand wordt gebracht, waarmee wordt 30 verzekerd dat de warmte door de wand van de eerste pijpleiding zodanig wordt overgedragen dat deze vergelijkbaar is met de warmteoverdracht verkregen tijdens de gas- of oliestroom in de in gebruik zijnde onderwaterpijpleiding.In order to reproduce the conditions of an operating underwater pipeline, which are determined for a welding operation, ie the internal pressure and the gas or oil flow therein, a fluid flow, for example water, is set according to the invention between a first length of pipeline under test and a second length pipeline which is coaxial to the first length, the second length having a helical wall welded thereto. The space between the two lengths of pipeline, the pitch of the helical wall, the temperature, the pressure, and the velocity of the water flow are chosen to create a turbulent flow, ensuring that the heat through the wall of the the first pipeline is transferred such that it is comparable to the heat transfer obtained during the gas or oil flow in the underwater pipeline in use.
De eerste lengte pijpleiding welke de buitenwand van de proefopstelling vormt, is gevormd door een lengte met eigenschappen welke overeenkomen met of gelijk zijn aan diegene van de ingebruik zijnde 35 onderwaterpijpleiding (binnendiameter, wanddikte, en soort staal).The first pipeline length which forms the outer wall of the test rig is formed by a length with properties corresponding to or equal to those of the underwater pipeline in use (inner diameter, wall thickness, and type of steel).
De lengte van de proefopstelling wordt natuurlijk bepaald door de maximum afmeting welke kan worden toegelaten in de hoge drukkamer, waarin de proeven worden uitgevoerd. De buitendiameter van de tweede lengte pijpleiding welke coaxiaal in de eerste lengte is aangebracht, en de steek van de schroeflijnvormige wand welke zich over de lengte van de opstelling wikkelt rond de tweede lengte pijpleiding zijn als volgt 40 bepaald:The length of the test rig is, of course, determined by the maximum size that can be admitted into the high pressure chamber in which the tests are performed. The outer diameter of the second length pipeline coaxially disposed in the first length and the pitch of the helical wall that wraps the length of the arrangement around the second length pipeline are determined as follows:
De eigenschappen, tijdens bedrijf van de leiding waardoorheen het fluïdum stroomt, maken het mogelijk het warmtevermogen te berekenen, welke is vereist om de wandtemperatuur nodig om de lasbewerking uit te voeren te bereiken.The properties, during operation of the conduit through which the fluid flows, allow to calculate the heat output required to achieve the wall temperature required to perform the welding operation.
De volgende vergelijking wordt gebruikt: 45 P = H. (temperatuur van de leiding - temperatuur van het fluïdum) waarin P het warmtevermogen en H een overdrachtscoëfficiënt is.The following equation is used: 45 P = H. (temperature of the pipe - temperature of the fluid) in which P is the heat power and H is a transfer coefficient.
Bij wijze van voorbeeld is de volgende overdrachtscoëfficiënt tijdens de proef gebruikt: Η" 0-023 $ψΓ(ψΓ 50 λ = thermische geleidingscoëfficiënt D = (4S/p) hydraulische diameter p = dichtheid V = snelheid 55 μ = dynamische viscositeit Cp = soortelijke warmte 3 193348By way of example, the following transfer coefficient was used during the test: Η "0-023 $ ψΓ (ψΓ 50 λ = thermal conductivity coefficient D = (4S / p) hydraulic diameter p = density V = speed 55 μ = dynamic viscosity Cp = specific heat 3 193348
Door het gebruik van hetzelfde warmtevermogen op de proefopstelling als bij de ingebruik zijnde pijpleiding, wordt dezelfde temperatuur in de laszone bereikt.The same temperature in the welding zone is achieved by using the same heat output on the test rig as in the pipeline in use.
Te dien einde wordt de door de wand van de pijpleiding gedissipeerde warmteflux geschreven als zijnde gelijk aan de door de wand van de eerste lengte, die de buitenwand van de proefopstelling vormt, 5 gedissipeerde warmteflux: P = H'. (temperatuur van de testlengte - temperatuur van water).To this end, the heat flux dissipated by the wall of the pipeline is written as equal to the heat flux dissipated by the wall of the first length forming the outer wall of the test rig: P = H '. (temperature of the test length - temperature of water).
De eigenschappen van het water en de temperatuur daarvan kunnen worden gebruikt om de gemiddelde snelheid van het water af te leiden.The properties of the water and its temperature can be used to derive the average velocity of the water.
Met deze snelheid wordt de stroomdoortocht (d.w.z. de ringvormige ruimte tussen de twee lengten 10 pijpleiding gevormd in de proefopstelling en de steek van de schroeflijnvormige wand) bepaald teneinde een turbulente waterstroom met de snelheid van ongeveer 8 m3/s te verkrijgen.At this speed, the flow passage (i.e., the annular space between the two lengths of pipeline formed in the test rig and the pitch of the helical wall) is determined to obtain a turbulent water flow at the rate of about 8 m3 / s.
Het is gebleken dat deze stroomdoortocht een gelijkmatige stroming doet plaatsvinden.It has been found that this flow passage ensures an even flow.
Natuurlijk worden de dikte van de twee eindplaten en de binnenste tweede lengte pijpleiding zodanig bepaald dat de inwendige druk in de inrichting wordt weerstaan, welke druk noodzakelijk is om het koken 15 van het water te voorkomen.Of course, the thickness of the two end plates and the inner second length pipeline are determined to withstand the internal pressure in the device, which pressure is necessary to prevent boiling of the water.
Een uitvoeringsvorm van de inrichting volgens de uitvinding is schematisch in figuur 1 van de tekeningen vertoond.An embodiment of the device according to the invention is schematically shown in figure 1 of the drawings.
De proefopstelling 1, welke hieronder is beschreven, wordt in een drukkamer 2 aangebracht, waarin de druk gelijk is aan de druk van de zeebodem waarop de ingebruik zijnde pijpleiding ligt.Test set-up 1, described below, is placed in a pressure chamber 2, in which the pressure is equal to the pressure of the seabed on which the pipeline in use is located.
20 Teneinde de proeven uit te voeren, wordt het water d.m.v. de volgende kringloop rondgepompt: het water wordt uit een bak of tank 3 door een pomp 4 in een buis 5 rondgepompt, waarin tevens zijn geplaatst een stroommeter 6, een thermometer 7 en een drukmeetklep 8. De buis 5 eindigt bij een doorlaat 9 in de hoge drukkamer 2. Het water gaat van deze doorlaat 9 naar de inlaatopening van de proefopstelling d.m.v. een buis 10 welke bijvoorbeeld flexibel kan zijn.In order to carry out the tests, the water is mixed with the following cycle is pumped round: the water is pumped round from a container or tank 3 by a pump 4 into a tube 5, in which are also placed a flow meter 6, a thermometer 7 and a pressure measuring valve 8. The tube 5 ends at a passage 9 in the high pressure chamber 2. The water goes from this passage 9 to the inlet opening of the test set-up by means of a tube 10 which can be flexible, for example.
25 Nadat het water langs de proefopstelling 1 is gestroomd wordt het teruggevoerd in de kringloop. Een andere buigzame buis 11 is bevestigd aan de uitlaatopening van de proefopstelling en eindigt bij een tweede doorlaat 12 van de kamer 2. Een buis 13 leidt het water terug naar de tank 3 en deze buis omvat een thermometer 14 en een klep 15 voor het instellen en afsluiten daarvan.After the water has flowed past test set-up 1, it is returned to the cycle. Another flexible tube 11 is attached to the outlet of the test rig and ends at a second passage 12 of the chamber 2. A tube 13 returns the water to the tank 3 and this tube includes a thermometer 14 and a valve 15 for adjustment and closing it.
Figuren 2 t/m 4 tonen met meer details de constructie van de proefopstelling 1.Figures 2 to 4 show in more detail the construction of the test set-up 1.
30 Zoals blijkt in de figuren 2 en 3 omvat de proefopstelling een eerste lengte pijpleiding 16 met dezelfde eigenschappen als de ingebruik zijnde onderwaterpijpleiding. Een tweede lengte pijpleiding 15 is coaxiaal in de eerste lengte aangebracht. Zoals blijkt uit de tekeningen heeft de tweede lengte een buitendiameter welke beduidend kleiner is dan de binnendiameter van de eerste lengte 16, waardoor een ringvormige ruimte 18 tussen de twee lengten 16 en 17 wordt gevormd. Een wand 19 is schroeflijnvormig in de 35 ringvormige ruimte over de gehele lengte van de proefopstelling gewikkeld, waarbij de ruimte tussen de twee lengten 16 en 17 en de steek van de schroeflijn 19 als hierboven toegelicht zijn bepaald.As can be seen in Figures 2 and 3, the test arrangement comprises a first length of pipeline 16 with the same properties as the underwater pipeline in use. A second length of pipeline 15 is arranged coaxially in the first length. As can be seen from the drawings, the second length has an outer diameter which is significantly smaller than the inner diameter of the first length 16, thereby forming an annular space 18 between the two lengths 16 and 17. A wall 19 is helically wound in the annular space along the entire length of the test rig, the space between the two lengths 16 and 17 and the pitch of the helix 19 being determined as explained above.
De wand 19 (figuur 4) wordt gevormd door een metalen strook 19a welke loodrecht op de lengte van de centrale pijpleiding 17 en de buitenwand 16 staat. Teneinde de fabricage van de proefopstelling te vereenvoudigen, is de metalen strook 19a niet zo hoog als de ruimte 18 tussen de twee lengten 16 en 17.The wall 19 (figure 4) is formed by a metal strip 19a which is perpendicular to the length of the central pipeline 17 and the outer wall 16. In order to simplify the fabrication of the test rig, the metal strip 19a is not as high as the space 18 between the two lengths 16 and 17.
40 De schroeflijnvormige wand 19 is d.m.v. een pakking 19b afgesloten, welke wordt gevormd door een snoer 19b1, dat tegen de binnenzijde 16a van de wand van de eerste lengte pijpleiding 16 ligt en aan weerszijden van de metalen strook 19a is aangebracht. De pakking 19b omvat daartoe twee lippen 19b2 en 19b3 welke zich parallel aan elkaar en over dezelfde lengte uitstrekken, waarbij de pakking op de metalen strook d.m.v. lijm of dergelijke wordt bevestigd. De pakking is bij voorkeur gekozen uit de groep pakkingen welke zijn 45 gemaakt van hoge temperatuur siliconen.40 The helical wall 19 is by means of a gasket 19b, which is formed by a cord 19b1, which lies against the inside 16a of the wall of the first length of pipeline 16 and is arranged on either side of the metal strip 19a. To this end, the gasket 19b comprises two lips 19b2 and 19b3 which extend parallel to each other and over the same length, the gasket on the metal strip by means of glue or the like is attached. The gasket is preferably selected from the group of gaskets made of high temperature silicone.
De ringvormige ruimte 18 wordt aan weerseinden van de proefopstelling door wanden 20 en 21 afgesloten, welke aan de lengten pijpleidingen 16 en 17 zijn vastgelast, welke wanden voorbij die lengten uitsteken en qua omtrek vierkant zijn. De centrale delen zijn open en stroken met de centrale delen binnen de binnenste lengte pijpleiding 17 teneinde toegang daartoe mogelijk te maken.The annular space 18 is closed at both ends of the test rig by walls 20 and 21 welded to the lengths of pipelines 16 and 17, which walls extend beyond those lengths and are circumferentially square. The central parts are open and are flush with the central parts within the inner length pipeline 17 to allow access thereto.
50 De proefopstelling omvat tevens een waterinlaatopening 22 welke is bevestigd aan de tweede lengte pijpleiding 17 en een uitlaatopening 23 welke is bevestigd aan de eerste lengte pijpleiding 16. Deze openingen zijn voorzien van tapbussen teneinde de buizen 10 en 11 van de kringloop daaraan te kunnen bevestigen.50 The experimental set-up also includes a water inlet opening 22 attached to the second length pipeline 17 and an outlet opening 23 attached to the first length pipeline 16. These openings are provided with taps to allow the pipes 10 and 11 of the loop to be attached thereto .
In afwijking van de proefopstelling volgens figuur 1 omvat de opstelling volgens de figuren 2 en 3 een 55 aftakking 24 gevormd door een stomp welke aan het middelste gedeelte van de lengte 16 is vastgelast tijdens de lasproeven op de inrichting.In deviation from the test arrangement according to figure 1, the arrangement according to figures 2 and 3 comprises a 55 branch 24 formed by a butt which is welded to the middle part of the length 16 during the welding tests on the device.
Vanzelfsprekend kunnen de hierboven als voorbeeld beschreven delen door een geoefende persoonObviously, the above described as an example can be shared by a trained person
Claims (8)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8717974A FR2625012B1 (en) | 1987-12-18 | 1987-12-18 | METHOD AND DEVICE FOR REPRODUCING THE CONDITIONS NECESSARY TO PERFORM A WELDING OPERATION ON A DUCTED DUCT IN SERVICE IN WHICH A FLUID FLOWS |
| FR8717974 | 1987-12-18 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8803008A NL8803008A (en) | 1989-07-17 |
| NL193348B NL193348B (en) | 1999-03-01 |
| NL193348C true NL193348C (en) | 1999-07-02 |
Family
ID=9358185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8803008A NL193348C (en) | 1987-12-18 | 1988-12-07 | Apparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during an inflowing fluid. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| DK (1) | DK174388B1 (en) |
| FR (1) | FR2625012B1 (en) |
| GB (1) | GB2213276B (en) |
| NL (1) | NL193348C (en) |
| NO (1) | NO174078C (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7571116B1 (en) | 1997-05-09 | 2009-08-04 | Symbol Technologies, Inc. | System for consumer-transaction information that follows the consumer |
| GB0027277D0 (en) | 2000-11-08 | 2000-12-27 | Stolt Offshore Ltd | Connecting conduits for fluids |
| US6910697B2 (en) | 2000-12-15 | 2005-06-28 | Symbol Technologies, Inc. | Shopping cart that enables self-checkout |
| CN101347862B (en) * | 2008-06-06 | 2011-04-06 | 上汽通用五菱汽车股份有限公司 | Operation method for applying micro-negative-pressure to repair welding of pipeline crevice |
| JP5412677B2 (en) * | 2011-07-21 | 2014-02-12 | 株式会社Ｉｃｓｔ | Syringe operation detection device |
| CN102944403A (en) * | 2012-11-19 | 2013-02-27 | 浙江大学舟山海洋研究中心 | Gas transmission line in-service welding experimental device |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2241376B1 (en) * | 1973-08-22 | 1976-11-19 | Etpm | |
| US4595368A (en) * | 1985-07-29 | 1986-06-17 | Cole Edgar C | Instructional apparatus for underwater welding |
-
1987
- 1987-12-18 FR FR8717974A patent/FR2625012B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-12-07 NL NL8803008A patent/NL193348C/en active Search and Examination
- 1988-12-15 GB GB8829428A patent/GB2213276B/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-15 NO NO885573A patent/NO174078C/en unknown
- 1988-12-15 DK DK698588A patent/DK174388B1/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2625012A1 (en) | 1989-06-23 |
| FR2625012B1 (en) | 1990-06-08 |
| GB2213276A (en) | 1989-08-09 |
| NO174078B (en) | 1993-11-29 |
| NO885573L (en) | 1989-06-19 |
| NL8803008A (en) | 1989-07-17 |
| GB2213276B (en) | 1992-05-27 |
| DK698588D0 (en) | 1988-12-15 |
| GB8829428D0 (en) | 1989-02-01 |
| DK174388B1 (en) | 2003-01-27 |
| NO174078C (en) | 1994-03-09 |
| NL193348B (en) | 1999-03-01 |
| DK698588A (en) | 1989-06-19 |
| NO885573D0 (en) | 1988-12-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Pourahmad et al. | Effectiveness-NTU analyses in a double tube heat exchanger equipped with wavy strip considering various angles | |
| Bazargan et al. | Effect of buoyancy on heat transfer in supercritical water flow in a horizontal round tube | |
| Marner et al. | Augmentation of highly viscous laminar heat transfer inside tubes with constant wall temperature | |
| NL193348C (en) | Apparatus for reproducing the conditions required to perform a welding operation on an underwater pipeline during an inflowing fluid. | |
| Garimella et al. | Experimental investigation of heat transfer in coiled annular ducts | |
| Garimella et al. | Heat transfer and pressure drop characteristics of spirally fluted annuli: Part II—Heat transfer | |
| Ayub et al. | The effect of gap width between horizontal tube and twisted tape on the pressure drop in turbulent water flow | |
| EA001073B1 (en) | Apparatus for amorphous bonding of tubulars | |
| CN217520713U (en) | Boiler water pressure test system | |
| Drucker et al. | Two-phase heat transfer for flow in tubes and over rod bundles with blockages | |
| CN114121319B (en) | Single-rod boiling critical test device and method for nuclear reactor under six-degree-of-freedom motion condition | |
| Jelev | The damping of flow and pressure oscillations in water hammer analysis | |
| Chivers | The influence of surface roughness on fluid flow through cracks | |
| GB766331A (en) | Improvements in or relating to heat exchangers | |
| JPH11241896A (en) | Heat exchanger and apparatus employing it | |
| Garimella | Experimental investigation of heat transfer and pressure drop characteristics of annuli with spirally fluted inner tubes | |
| Etemad et al. | General equations for fully developed fluid flow and heat transfer characteristics in complex geometries | |
| Selvam et al. | Experimental studies on wire coiled coil matrix turbulators with and without centre core rod | |
| Ancenys et al. | Simulating Conditions Encountered in Welding an Underwater Pipeline in Which Fluid Is Flowing | |
| Nouar et al. | Thermal convection for a thermodependent Herschel-Bulkley fluid in an annular duct | |
| Nakamura et al. | Interfacial friction factor for high-pressure steam/water stratified-wavy flow in horizontal pipe | |
| Fisher et al. | Frequency response of different size concentric tube heat exchangers | |
| Parr et al. | Multiple jets in shallow flowing receiving waters | |
| FR2354528A1 (en) | FLUID CROSSING ELEMENT FOR A HEAT TRANSMISSION DEVICE | |
| Arora et al. | Passive Heat Transfer Enhancement in Microchannels Using Wall Features |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: SCS B.V. HOLDINGS |