NL8503265A - PROCESS FOR SELECTIVELY REMOVING HYDROGEN HYDROGEN FROM GAS MIXTURES ALSO CONTAINING CARBON DIOXIDE. - Google Patents
PROCESS FOR SELECTIVELY REMOVING HYDROGEN HYDROGEN FROM GAS MIXTURES ALSO CONTAINING CARBON DIOXIDE. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8503265A NL8503265A NL8503265A NL8503265A NL8503265A NL 8503265 A NL8503265 A NL 8503265A NL 8503265 A NL8503265 A NL 8503265A NL 8503265 A NL8503265 A NL 8503265A NL 8503265 A NL8503265 A NL 8503265A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- pressure
- regeneration
- column
- absorption
- partial regeneration
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1425—Regeneration of liquid absorbents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1456—Removing acid components
- B01D53/1462—Removing mixtures of hydrogen sulfide and carbon dioxide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
- B01D53/1493—Selection of liquid materials for use as absorbents
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
Description
85.3128/vdKl/cd λ85.3128 / vdKl / cd λ
Korte aanduiding: Werkwijze voor het selektief verwijderen van zwavelwaterstof uit gasmengsels die tevens «. kooldioxyde bevatten.Short designation: Method for the selective removal of hydrogen sulphide from gas mixtures which also contain «. contain carbon dioxide.
Door Aanvraagster worden als uitvinders genoemd:The Applicants mention as inventors:
Luigi Gazzi en Carlo RescalliLuigi Gazzi and Carlo Rescalli
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor ^ het selektief afscheiden van zwavelwaterstof uit gasmengsels die tevens kooldioxyde bevatten, met behulp van een mengsel van een tertiair amine en een organisch oplosmiddel in wateri-5 ge oplossing.The invention relates to a method for the selective separation of hydrogen sulphide from gas mixtures which also contain carbon dioxide, using a mixture of a tertiary amine and an organic solvent in aqueous solution.
Uit de Nederlandse octrooiaanvrage nr. 81.03203 ten name van Aanvraagster is het bekend om als absorptiemiddel een mengsel van een tertiair amine en een organisch oplosmiddel met een watergehalte niet hoger dan 10 gew% toe te passen.From the Netherlands patent application No. 81.03203 in the name of the Applicant it is known to use as a sorbent a mixture of a tertiary amine and an organic solvent with a water content not exceeding 10% by weight.
10 De werkwijze die het onderwerp van deze octrooiaanvrage vormt wordt nader toegelicht met het in fig. 1 weergegeven schema, waarin:The method which is the subject of this patent application is further elucidated with the scheme shown in Fig. 1, in which:
Via leiding 1 wordt het te bewerken gas geleid naar de absorptie-inrichting 2, waaraan de absorberende oplossing 15 via leiding 3 wordt toegevoerd.The gas to be processed is led via line 1 to the absorber 2, to which the absorbing solution 15 is supplied via line 3.
Uit de top van de absorptie-inrichting 2 wordt het bewerkte gas onttrokken via leiding 4.The processed gas is withdrawn from the top of the absorber 2 via line 4.
De uitgeputte absorptie-oplossing wordt via leiding 5 onttrokken aan de absorptie-inrichting 2, geëxpandeerd in klep 20 6, verhit in de warmtewisselaar 7, en gezonden naar de regenera-tiekolom 8 die is voorzien van de herverdamper 9.The exhausted absorption solution is withdrawn from the absorber 2 via line 5, expanded in valve 20 6, heated in the heat exchanger 7, and sent to the regeneration column 8 provided with the reboiler 9.
Uit de bodem van kolom 8 wordt de geregenereerde oplossing 10 geleid naar kolom 2 door middel van pomp 11, na eerst te zijn gekoeld in 7 door de uitgeputte stroom 5, en daarna 25 in 12 met een ventilator.From the bottom of column 8, the regenerated solution 10 is passed to column 2 by pump 11, after first being cooled in 7 by the exhausted stream 5, and then 25 in 12 with a fan.
Uit de top van kolom 8 stromen de zure gassen 13, die de door de oplossing geabsorbeerde H2S bevatten, en deze worden gekoeld in 14 en in 15 gescheiden in een vloeistofstroom 16, die met behulp van pomp 17 wordt teruggevoerd naar de regeneratie-30 kolom 8, en een gas 18 dat H2S bevat.From the top of column 8, the acid gases 13, containing the H2S absorbed by the solution, flow and are cooled in 14 and separated in 15 into a liquid stream 16, which is returned to the regeneration column 30 by means of pump 17. 8, and a gas 18 containing H2S.
Volgens deze werkwijze is het mogelijk een behandeld gas dat in hoofdzaak vrij is van H2S, en een gasvormige stroom die in hoofdzaak bestaat uit H2S en C02, die ten opzichte van de relatieve hoeveelheden H2S en C02 in het ruwe gas betrekke-According to this method, it is possible to have a treated gas substantially free of H 2 S, and a gaseous stream consisting essentially of H 2 S and CO 2 which relative to the relative amounts of H 2 S and CO 2 in the raw gas.
\i I\ i I
-2- lijk verrijkt is aan H2S, te verkrijgen.-2- is enriched in H2S.
Hoewel voor de meeste toepassingen de verrijking aan H2S van de zure gasstroom meer dan voldoende is, kan in enkele gevallen een hogere selektiviteit wenselijk zijn. Het ver-5 krijgen van een hogere selektiviteit is in het bijzonder voordelig wanneer de zure gassen moeten worden toegevoerd aan een Claus-inrichting voor het vormen van zwavel, om de aan de Claus-inrichting toegevoerde gashoeveelheden te verminderen.Although the enrichment in H2S of the acid gas stream is more than sufficient for most applications, in some cases a higher selectivity may be desirable. Obtaining a higher selectivity is particularly advantageous when the acidic gases are to be fed to a Claus sulfur forming apparatus to reduce the amounts of gas supplied to the Claus apparatus.
De selektiviteit is eveneens belangrijk wanneer C02 wordt toe-1Q gepast (als chemisch produkt of als voeding, of voor het ondersteunen van de winning uit ruwe materialen), en is derhalve op zichzelf waardevol, zodat na de selektieve inrichting een gewone inrichting voor het winnen van C02 is geïnstalleerd; in dit geval is het minimaliseren van het C02 verlies tezamen met IS H2S duidelijk' voordelig.The selectivity is also important when CO2 is used (as a chemical or as a feed, or to support the recovery of raw materials), and is therefore valuable in itself so that after the selective device, an ordinary recovery device of C02 is installed; in this case, minimizing the CO 2 loss along with IS H 2 S is clearly advantageous.
De verhoging van de selektiviteit wordt gewoonlijk verkregen in inrichtingen die werken met waterige tertiaire aminen, met een tweede selektieve behandeling, d.w.z. door de zogenoemde "concentratie"-inrichting toe te passen. In een derge-20 lijke inrichting wordt de stroom van zure gassen opnieuw bewerkt, waarbij een nog geconcentreerdere H2S stroom wordt gevormd. Dit vereist vanzelfsprekend aanzienlijke extra investeringsuitgaven en omvat een groter gebruik van hulpdiensten.The enhancement of the selectivity is usually obtained in devices operating with aqueous tertiary amines, with a second selective treatment, i.e. by using the so-called "concentration" device. In such a device, the acid gas stream is reprocessed to form an even more concentrated H2S stream. Obviously, this requires significant additional investment expenditure and includes greater use of emergency services.
Een van de redenen waarom de concentratie-inrichting 25 bijzonder lastig is, is het feit dat de zure gasstroom wordt gevormd bij een druk die enigszins hoger is dan de atmosferische druk, zodat eveneens de herabsorptie van H2S in de concentratie-inrichting plaatsvindt bij een geringe superatmos-ferische druk-, en derhalve onder bijzonder onvoordelige omstan-3Q digheden, Anderzijds zal de recompressie van de gehele, zure gasstroom te duur worden.One of the reasons why the concentrator 25 is particularly troublesome is the fact that the acid gas stream is formed at a pressure slightly higher than atmospheric pressure, so that the reabsorption of H 2 S in the concentrator also takes place at a low superatmospheric pressure, and therefore under particularly unfavorable conditions. On the other hand, recompression of the entire acid gas stream will become too expensive.
Gevonden is nu een werkwijze waarmee de selektiviteit bij het verwijderen van H2S uit de gasmengsels die eveneens CO2 bevatten kan worden verhoogd.A method has now been found with which the selectivity in removing H2S from the gas mixtures which also contain CO2 can be increased.
35 _ De werkwijze die het onderwerp van de onderhavige uit vinding vormt, omvat in hoofdzaak een absorptie in een kolom met behulp van een tertiair amine en een organisch oplosmiddel met een watergehalte dat niet groter is dan 25 gew% en een regeneratie in een destillatiekolom van het uitgeputte absorptie-4Q mengsel en wordt gekenmerkt doordat het uitgeputte absorptie- ‘jThe method which is the subject of the present invention mainly comprises an absorption in a column using a tertiary amine and an organic solvent with a water content not exceeding 25% by weight and a regeneration in a distillation column of the depleted absorption 4Q mixture and characterized in that the depleted absorption 4
• - ! I• -! I
t <* -3- mengsel, voordat het wordt geregenereerd in de destillatie-kolom, wordt onderworpen aan een gedeeltelijke regeneratie in één of meer trappen, waarbij de afscheiding wordt verkregen van een gas met een CC^/E^S verhouding die groter is dan die van 5 het uitgeputte mengsel dat de absorptiekolom verlaat.t <* -3- mixture, before being regenerated in the distillation column, is subjected to partial regeneration in one or more stages, whereby the separation is obtained from a gas with a CC ^ / E ^ S ratio which is greater then that of the exhausted mixture leaving the absorption column.
Het gas dat wordt verkregen uit de gedeeltelijke regeneratie kan worden teruggevoerd naar de belangrijkste absorptiekolom, of naar een andere absorptiekolom.The gas obtained from the partial regeneration can be recycled to the main absorption column, or to another absorption column.
De gedeeltelijke regeneratie kan worden uitgevoerd door IQ expansie of door verhitting of door strippen, of met behulp van één of meer uitputtende kolommen, of met behulp van een geschikte combinatie van deze behandelingen, en kan een geschikt aantal keren worden herhaald.The partial regeneration can be performed by IQ expansion or by heating or by stripping, or by using one or more exhausting columns, or by an appropriate combination of these treatments, and can be repeated an appropriate number of times.
De regeneratietrappen kunnen gelijk of verschillend van elkaar 15 zijn.The regeneration steps can be the same or different from each other.
De gedeeltelijke regeneratie door expansie omvat het expanderen van de uitgeputte oplossing tot een druk die ligt tussen de absorptiedruk en de regeneratiedruk, en hèt scheiden van de gevormde gassen.The partial regeneration by expansion includes expanding the spent solution to a pressure between the absorption pressure and the regeneration pressure, and separating the gases formed.
2Q Deze werkwijze kan meer dan eenmaal worden herhaald, waarbij grotere selektiviteiten worden verkregen met een groter aantal tussenliggende expansies.2Q This procedure can be repeated more than once, achieving greater selectivities with a greater number of intermediate expansions.
Gevonden is echter dat de selektiviteitstoename afneemt bij doorleiden van de tweede naar de derde expansietrap, zodat 25 in praktijk het aanbrengen van meer dan drie tussenliggende expansies in serie tussen de absorptie en de regeneratiekolom niet geschikt is.However, it has been found that the selectivity increase decreases when passing from the second to the third expansion stage, so that in practice applying more than three intermediate expansions in series between the absorption and the regeneration column is not suitable.
De gedeeltelijke regeneratie door verhitting omvat het verhitten van het uitgeputte mengsel, bijvoorbeeld door toepas-3Q sing van de warmte van het in de regeneratiekolom geregenereerde mengsel, en het scheiden van de toegepaste gassen.The partial regeneration by heating includes heating the exhausted mixture, for example by applying the heat of the mixture regenerated in the regeneration column, and separating the gases used.
Het verhitten vindt plaats onder de druk van de absorptiekolom, of bij een druk die ligt tussen de absorptiedruk en de regeneratiedruk.Heating takes place under the pressure of the absorption column, or at a pressure between the absorption pressure and the regeneration pressure.
35 De gedeeltelijke regeneratie met behulp van één of meer uitputtende kolommen wordt uitgevoerd door te werken onder dezelfde druk als de absorptiekolom, of onder een druk die ligt tussen de absorptiedruk en de regeneratiedruk.Partial regeneration using one or more exhausting columns is performed by operating under the same pressure as the absorption column, or under a pressure between the absorption pressure and the regeneration pressure.
Een andere mogelijke uitvoeringsvorm van de uitvinding 40 omvat dat men tussen de expansie en de scheiding een geringe -4- verhitting uitvoert, waarbij aldus een verdere selektiviteits-toename wordt verkregen. Dit verhitten bedraagt ongeveer 5-25°C, overeenkomstig de gewenste selektiviteitstoename, en het toegepaste aantal expansietrappen. Wanneer meer dan één 5 trap wordt toegepast is in het algemeen een hogere mate van verhitting voor de eerste trap geschikt, waarbij de daaropvolgende verhittingstrappen steeds lager worden.Another possible embodiment of the invention 40 comprises that a small heating is performed between the expansion and the separation, thus obtaining a further increase in selectivity. This heating is about 5-25 ° C, according to the desired increase in selectivity, and the number of expansion stages used. When more than one stage is used, generally a higher degree of heating is suitable for the first stage, with subsequent heating stages becoming progressively lower.
De gedeeltelijke regeneratie door strippen omvat het strippen van het uitgeputte mengsel met een E^S-vrij gasmengsel, IQ waarbij onder dezelfde druk als de absorptiedruk wordt gewerkt, of onder een druk die ligt tussen de absorptie en de regenera-tiedrukken.The partial regeneration by stripping involves stripping the spent mixture with an E 2 S-free gas mixture, IQ operating under the same pressure as the absorption pressure, or under a pressure between the absorption and the regeneration pressures.
Als voorbeelden van gasstromen die voor dit doel kunnen worden toegepast kunnen brandstofgas of stikstof afkomstig 15 uit de lucht-fraktioneringseenheid in de inrichtingen voor de synthetische gasvorming door gedeeltelijke oxydatie worden genoemd.As examples of gas streams that can be used for this purpose, fuel gas or nitrogen from the air fractionation unit in the synthetic oxidation gas generating plants may be mentioned.
Deze gasstromen kunnen eveneens worden toegepast in de stripinrichtingen en in de uitputtende kolom, ter aanvulling 2Q van de warmtewerking, nabij de herverhitter, of direkt daarboven, of enkele schotels onder deze herverhitter, in een aanvullende adiabatische stripkolom.These gas streams can also be used in the stripping devices and in the exhausting column, in addition to the heat effect, near the reheater, or directly above it, or some trays below this reheater, in an additional adiabatic stripping column.
De gedeeltelijke regeneratie kan eveneens een tussenliggende verhitting in de uitputtende kolom en/of de stripkolom 25 omvatten.The partial regeneration may also include intermediate heating in the exhaust column and / or the stripping column 25.
Deze systemen bezitten alle, naast het verbeteren van de selektiviteit van H2S ten opzichte van CÜ2/ tevens een ander voordeel: de zware koolwaterstoffen worden aanzienlijk verminderd, doordat zij worden onderworpen aan co-absorptie met E^S 3Q in de uitgeputte oplossing, wanneer zij aanwezig zijn in het ruwe gas. Bekend is dat deze zware koolwaterstoffen, indien zij aanwezig zijn in de toevoer aan de Claus-inrichting, de kwaliteit van zwavel, in het bijzonder de kleur daarvan, kunnen aantasten.These systems all have, in addition to improving the selectivity of H 2 S over C 2/2, also another advantage: the heavy hydrocarbons are significantly reduced by being co-absorbed with E 2 S 3 Q in the exhausted solution when they are be present in the raw gas. These heavy hydrocarbons, when present in the feed to the Claus plant, are known to affect the quality of sulfur, especially its color.
35 Volgens een andere uitvoeringsvorm van de onderhavige uitvinding worden de gassen, verkregen uit de gedeeltelijke regeneratie in de expansietrappen, samengeperst tot de druk van de hoogste gedeeltelijke regeneratietrap en K^S wordt opnieuw geabsorbeerd met een gedeelte van het geregenereerde 4Q mengsel. Een in hoofdzaak van H2S vrije C02 stroom wordt der- -5- \ halve voor inogelijke toepassingen verkregen.According to another embodiment of the present invention, the gases obtained from the partial regeneration in the expansion stages are compressed to the pressure of the highest partial regeneration stage and K 2 S is reabsorbed with a portion of the regenerated 4Q mixture. An essentially H 2 S free CO2 stream is therefore obtained for possible applications.
De tertiaire aminen die ofwel afzonderlijk of als mengsels met elkaar kunnen worden toegepast zijn dimethylethanol-amine, ethyldiethanolamine, propyldiethanolamine, dipropyletha-5 nolamine, isopropyldiethanolamine, diisopropylethanolamine, methyldiisopropanolamine, ethyldiisopropanolamine, propyldi-isopropanolamine, isopropyldiisopropanolamine, N-methylmorfo-line.The tertiary amines that can be used either individually or as mixtures with each other are dimethylethanol amine, ethyl diethanolamine, propylethanolamine, dipropylethanolamine, isopropyldiethanolamine, diisopropylethanolamine, methyl diisropanol-isopropylisopropanolamine, isopropyl isopropanolamine.
De oplosmiddelen die ofwel afzonderlijk of als mengsel IQ met elkaar als bestanddelen van de oplossing kunnen worden toegepast zijn sulfolaan, N-methylpyrrolidon, N-methyl-3-mor-folon, dialkylethermonoethyleenglycolen, dialkyletherpoly-ethyleenglycolen (waarin elk der alkylgroepen 1 tot 4 koolstof-atomen bevat), Ν,Ν-dimethylformamide, N-formylmorfoline, N,N-15 dimethylimidazolin-2-on en N-methylimidazool.The solvents which can be used either separately or as mixture IQ together as constituents of the solution are sulfolane, N-methylpyrrolidone, N-methyl-3-morpholone, dialkyl ether monoethylene glycols, dialkyl ether polyethylene glycols (wherein each of the alkyl groups is 1 to 4 carbon atoms), Ν, Ν-dimethylformamide, N-formylmorpholine, N, N-15 dimethylimidazolin-2-one and N-methylimidazole.
De uitvinding zal nader worden toegelicht aan de hand van de stroomschema's van de fig. 2, 3, 4, 5, 6, 7 en 8, die voorkeursuitvoeringsvormen weergeven, doch niet dienen ter beperking van de uitvinding.The invention will be further elucidated with reference to the flow charts of Figures 2, 3, 4, 5, 6, 7 and 8, which show preferred embodiments, but do not serve to limit the invention.
2Q Fig. 2 geeft een werkwijze weer omvattende drie gedeel telijke regeneratietrappen, bestaande uit een expansie in een klep, onder een druk tussen de absorptiedruk en de druk van de regeneratiekolom, en daaropvolgende scheiding van de gevormde gassen, die worden teruggevoerd naar de absorptie-inrichting.2Q Fig. 2 depicts a method comprising three partial regeneration stages, consisting of an expansion in a valve, under a pressure between the absorption pressure and the pressure of the regeneration column, and subsequent separation of the gases formed, which are returned to the absorber.
25 Via leiding 1 wordt het te behandelen gas gevoerd naar de absorptiekolom 2, waaraan de absorptieoplossing eveneens wordt toegevoerd via leiding 3. In kolom 2, die kan zijn voorzien van schotels, of met een pakking van het bekende type, stromen het te behandelen gas en de absorptie-oplossing in tegenstroom 30 om H2S selektief te verwijderen.The gas to be treated is fed via line 1 to the absorption column 2, to which the absorption solution is also supplied via line 3. In column 2, which can be provided with trays, or with a gasket of the known type, the gas to be treated flows and the countercurrent absorption solution 30 to selectively remove H 2 S.
Uit de top van kolom 2 wordt het behandelde gas (koolwaterstoffen plus CO2) onttrokken via leiding 4.From the top of column 2, the treated gas (hydrocarbons plus CO2) is withdrawn via line 4.
De uitgeputte absorptie-oplossing wordt uit kolom 2 via leiding 5 geloosd en wordt gedeeltelijk in drie trappen gerege-35 nereerd, door expansie in de kleppen 19, 20 en 21 en scheiding in de scheiders 22, 23 en 24.The depleted absorption solution is discharged from column 2 through line 5 and is partially regenerated in three steps, by expansion in valves 19, 20 and 21 and separation in separators 22, 23 and 24.
Uit de top van de scheiders 22, 23 en 24 stromen drie gasstromen 25, 26 en 27 met CO2/H2S-verhoudingen die groter zijn dan de stroom 5, en ten opzichte van elkaar afnemen.From the top of the separators 22, 23 and 24, three gas streams 25, 26 and 27 with CO2 / H 2 S ratios are greater than stream 5 and decrease relative to each other.
4Q De stroom 27 wordt in 28 onder dezelfde druk gebracht • i4Q The stream 27 is brought under the same pressure in 28 • i
JUJU
-6- als stroom 26, en hiermee gecombineerd; het gevormde mengsel 29 wordt in 30 onder dezelfde druk gebracht als stroom 25, en hiermee gecombineerd; het daarop gevormde mengsel 31 wordt in 32 tot dezelfde druk gebracht als de absorptie-inrichting 2 en 5 wordt teruggevoerd via 33 naar dezelfde absorptie-inrichting.-6- as stream 26, and combined therewith; the formed mixture 29 is pressurized at 30 to the same pressure as stream 25, and combined therewith; the mixture 31 formed thereon is brought to the same pressure in 32 as the absorber 2 and 5 is recycled via 33 to the same absorber.
De vloeistofstromen 34 en 35 die de schelders 22 en 23 verlaten worden gevoerd naar de scheiders 23 resp. 24, terwijl de vloeistofstroom 36 die de scheider 24 verlaat eerst wordt geëxpandeerd in de klep 37, daarna voorverhit in de warmtewisse-1Q laar 7, en tenslotte gevoerd naar de destillatiekolom 8 die is voorzien van de herverhitter 9 om de regeneratie te voltooien.The liquid flows 34 and 35 leaving the strainers 22 and 23 are fed to the separators 23 and 23, respectively. 24, while the liquid stream 36 exiting the separator 24 is first expanded in the valve 37, then preheated in the heat exchanger 7, and finally passed to the distillation column 8 provided with the reheater 9 to complete the regeneration.
Uit de bodem van kolom 8 wordt de geregenereerde oplossing 10 gevoerd naar kolom 2 via pomp 11, na eerst te zijn gekoeld in 7 met de gedeeltelijk geregenereerde stroom 36 en daarna met 15 lucht gekoeld met behulp van ventilator 12.From the bottom of column 8, the regenerated solution 10 is fed to column 2 via pump 11, after first cooling in 7 with the partially regenerated stream 36 and then cooling with air using fan 12.
Uit de top van kolom 8 stromen de zure gassen 13 die de H2S, geabsorbeerd door de oplossing, bevatten, welke gassen wor- den gekoeld met de ventilator 14, en worden gevoerd naar de scheider 15 waaruit uit de bodem een vloeistofstroom 16 wordt 2Q onttrokken en teruggevoerd naar de regeneratiekolom met behulp van pomp 17. Uit de top van de scheider 15 stroomt een ï^S-be-vattend gas 18.From the top of column 8, the acidic gases 13 containing the H2S absorbed by the solution flow, which gases are cooled with the fan 14, and are fed to the separator 15 from which a liquid stream 16 is extracted from the bottom and returned to the regeneration column by means of pump 17. A gas containing 18 flows from the top of the separator 15.
Het stroomschema van fig. 3 geeft een werkwijze weer met drie gedeeltelijke regeneratietrappen die elk bestaan uit een 25 verhitting, door een expansie in een klep, en een 'scheiding van de gevormde gassen, die worden teruggevoerd naar de absorptie-inrichting .The flow chart of FIG. 3 depicts a process with three partial regeneration steps, each consisting of heating, by expansion in a valve, and separation of the gases formed, which are returned to the absorber.
In vergelijking met het stroomschema van fig, 1 zijn extra uitwisselaars 38, 39 en 40 aanwezig, die achtereenvolgens 30 de stromen 5, 34 en 35, na te zijn geëxpandeerd in een klep, verwarmen.In comparison with the flow chart of Fig. 1, additional exchangers 38, 39 and 40 are provided, which successively heat the streams 5, 34 and 35 after being expanded in a valve.
De warmte wordt toegevoerd door de geregenereerde oplossing 10 voordat deze wordt teruggevoerd naar de absorptie-inrichting 2.The heat is supplied by the regenerated solution 10 before it is returned to the absorber 2.
35 In fig. 4 is een gedeeltelijke regeneratietrap weergege ven, waarbij een uitputtende kolom wordt toegepast.Fig. 4 shows a partial regeneration step using an exhaustive column.
De uitgeputte oplossing 5 stroomt de uitputtende kolom 41 binnen, waaruit in de bodem een stroom 42 wordt onttrokken, 40 waarvan een gedeelte 43 wordt verhit in 44 door warmtewisse- * \ jï ' V ·Λ -7- ling, bijvoorbeeld met de geregenereerde oplossing 10/ terwijl het overblijvende gedeelte 45 wordt gezonden naar een tweede gedeeltelijke regeneratietrap of naar de regeneratiekolom.The exhausted solution 5 flows into the exhausting column 41, from which a stream 42 is extracted in the bottom, 40 of which part 43 is heated in 44 by heat exchange, for example with the regenerated solution 10 / while the remaining portion 45 is sent to a second partial regeneration stage or to the regeneration column.
Uit de top van kolom 41 stroomt een gasstroom 46 die 5 verrijkt is met CO 21A gas stream 46 enriched with CO 21 flows from the top of column 41
In fig. 5 wordt de gedeeltelijke regeneratietrap onder toepassing van een stripkolom toegepast.In Fig. 5, the partial regeneration step using a stripping column is used.
De uitgeputte oplossing 5 stroomt in de stripkolom 47 waarbij in de bodem daarvan een gasstroom via leiding 48 wordt IQ gevoerd. Uit de top van de stripinrichting stroomt een gas 49 dat verrijkt is aan C02, terwijl uit de bodem een stroom 50 wordt onttrokken en wordt gevoerd naar een tweede gedeeltelijke regeneratietrap of naar de regeneratiekolom.The depleted solution 5 flows into the stripping column 47, with a gas stream passing through line 48 in the bottom thereof. A gas 49 enriched in CO2 flows from the top of the stripper, while a stream 50 is withdrawn from the bottom and passed to a second partial regeneration stage or to the regeneration column.
Het stroomschema van fig. 6 toont een werkwijze die twee 15 regeneratietrappen bezit, waarbij de eerste trap bestaat uit een uitputtende kolom, en de tweede trap uit een expansie, een verhittings- en een scheidingstrap.The flow chart of Fig. 6 shows a method comprising two regeneration stages, the first stage consisting of an exhausting column, and the second stage comprising an expansion, a heating and a separation stage.
De uitgeputte oplossing 5 die stroomt uit de absorptie-inrichting 2 wordt na te zijn geëxpandeerd in 6 gevoerd naar 2Q de uitputtende kolom 41, waarbij uit de bodem een oplossing 42 stroomt, die gedeeltelijk (43) wordt teruggevoerd naar dezelfde kolom, na te zijn verhit in 44 met behulp van de geregenereerde oplossing 10, en gedeeltelijk (45) geëxpandeerd in de klep 21, verhit in 40 en afgescheiden in 24. Uit de bodem van de scheider 25 24 wordt een vloeistofstroom 36 onttrokken en, zoals in de voorgaande schema's, gevoerd naar de regeneratiekolom 8; uit de top van de scheider stroomt en gas 27 dat in 28 wordt samengeperst tot de druk van de uitputtende kolom 41 en teruggevoerd naar dezelfde kolom.The exhausted solution 5 flowing from the absorber 2 after being expanded in 6 is fed to the exhausting column 41 in 6, with a solution 42 flowing from the bottom, which is partially (43) returned to the same column after being heated in 44 using the regenerated solution 10, and partially (45) expanded in the valve 21, heated in 40 and separated in 24. From the bottom of the separator 24, a liquid stream 36 is withdrawn and, as in the previous schemes , passed to the regeneration column 8; flows out of the top of the separator and gas 27 which is compressed in 28 to the pressure of the exhausting column 41 and returned to the same column.
30 H2S wordt in kolom 41 opnieuw geabsorbeerd door een ge deelte van de geregenereerde oplossing 10, dat wil zeggen de stroom 51 zodat uit de top een stroom 46 die C02 bevat en in hoofdzaak vrij is van H2S stroomt.H 2 S is re-absorbed in column 41 by a portion of the regenerated solution 10, ie the stream 51, so that from the top a stream 46 containing CO2 and substantially free of H 2 S flows.
Het stroomschema van fig, 7 toont een werkwijze die ver-35 eenvoudigd is met betrekking tot de voorgaande werkwijze, en twee regeneratietrappen bevat, waarbij de eerste trap-een uitputtende kolom is die werkt onder dezelfde druk als de absorp-tiekolom, en de tweede bestaat uit een expansie, een verhitting en een scheidingstrap.The flow chart of Fig. 7 shows a process simplified with respect to the previous process, comprising two regeneration stages, the first stage being an exhaust column operating under the same pressure as the absorption column, and the second consists of an expansion, a heating and a separating stage.
40 De uitgeputte oplossing 5 die stroomt uit de absorptie- * ’ ) * * -8- inrichting 2 wordt gedeeltelijk (43) teruggevoerd naar de absorptie- inrichting 2, na in 44 te zijn verhit door middel van de geregenereerde oplossing 10, gedeeltelijk (45) geëxpandeerd in de klep 21, verhit in 40 en gescheiden in 24. Uit de bodem 5 van de scheider 24 wordt een vloeistofstroom 36 onttrokken en gevoerd naar de regeneratiekolom 8 op dezelfde wijze als de voorgaande schema's, terwijl uit de top een gas 27 stroomt, dat wordt samengeperst in 28 tot de druk van kolom 2 en daarna wordt teruggevoerd naar dezelfde kolom.40 The exhausted solution 5 flowing from the absorber * *) * * -8 device 2 is partially (43) returned to the absorber 2, after being heated in 44 by the regenerated solution 10, partially (43). 45) expanded in the valve 21, heated in 40 and separated in 24. From the bottom 5 of the separator 24, a liquid stream 36 is withdrawn and fed to the regeneration column 8 in the same manner as the previous schemes, while from the top a gas 27 flows, which is compressed at 28 to the pressure of column 2 and then returned to the same column.
IQ Het stroomschema van fig. 8 toont een werkwijze met twee absorptiekolommen en met een gedeeltelijke regeneratietrap bestaande uit een expansie, een verhittings- en een scheidings-trap.The flow chart of FIG. 8 shows a two-column absorption process with a partial regeneration stage consisting of an expansion, a heating and a separation stage.
De oplossing 5 die de absorptie-inrichting 2 verlaat na 15 in 6 te zijn geëxpandeerd en in 52 te zijn verhit met de geregenereerde oplossing 10, wordt gevoerd naar een tweede absc'rptie-inrichting 53, waarvan uit de bodem een oplossing 54 stroomt, die wordt geëxpandeerd in 23, verhit in 40 en gescheiden in 24.The solution 5 leaving the absorber 2 after being expanded in 6 and heated in 52 with the regenerated solution 10 is fed to a second absorber 53, from which a solution 54 flows from the bottom, which is expanded in 23, heated in 40 and separated in 24.
Uit de bodem van de scheider 24 wordt een vloeistofstroom 20 36 onttrokken, die, op dezelfde wijze als de voorgaande schema's, wordt gezonden naar de regeneratiekolom 8, uit de top van de scheider 24 stroomt een gas 27, dat wordt samengeperst in 28 tot de druk van de absorptie-inrichting 53, en wordt teruggevoerd naar dezelfde absorptie-inrichting.From the bottom of the separator 24, a liquid stream 20 36 is withdrawn, which, in the same manner as the previous schemes, is sent to the regeneration column 8, from the top of the separator 24 flows a gas 27, which is compressed in 28 to the pressure from the absorber 53, and is returned to the same absorber.
25 in de absorptie-inrichting 53 wordt opnieuw geabsor beerd door stroom 51, die een gedeelte van de geregenereerde oplossing 10 vormt, zodat uit de top een stroom 55 van CO2 dat in hoofdzaak vrij is van H2S stroomt.25 in the absorber 53 is re-absorbed by stream 51, which forms part of the regenerated solution 10, so that a stream 55 of CO2 substantially free of H 2 S flows out of the top.
Het volgende voorbeeld dient ter toelichting van de uit-3Q vinding, doch niet ter beperking daarvan.The following example is intended to illustrate the invention, but not to limit it.
Voorbeeld I.Example I.
Een natuurlijk gas, verkrijgbaar onder een druk van o 56 kg/cm , met 4,5 vol.% H2S en 64 vol.% C02 wordt behandeld met een oplossing die 40 gew.% dimethylethanolamine, 50 gew% N-me-35 thylpyrrolidon en water (10 gew%)bevat, volgens de schematisch in fig. 8 weergegeven werkwijze.A natural gas, available under a pressure of o 56 kg / cm, with 4.5% by volume H2S and 64% by volume CO2 is treated with a solution containing 40% by weight dimethylethanolamine, 50% by weight N-methyl-pyrrolidone and water (10 wt%), according to the method schematically shown in Fig. 8.
Men verkrijgt een gezuiverd gas met minder dan 1 dpm H2S, een stroom zure gassen die 71,93 vol,% H2S bevatten, een stroom 2 CO2 met minder dan 1 dpm H2S onder een druk van 15 kg/cm , die 1 . “t ft ♦ · -9- 11,6% vormt van het C02 dat in het ruwe gas aanwezig is.A purified gas is obtained with less than 1 ppm H2S, a stream of acidic gases containing 71.93 vol% H2S, a stream of CO2 with less than 1 ppm H2S under a pressure of 15 kg / cm, which is 1. "T ft ♦ · -9- 11.6% of the CO2 contained in the raw gas.
Voorbeeld II (ter vergelijking).Example II (for comparison).
Hetzelfde natuurlijke gas wordt volgens de werkwijze die schematisch is weergegeven in fig. 1 (bekende werkwijze) be-5 handeld met dezelfde oplossing, waarbij een gezuiverd gas wordt verkregen met minder dan 1 dpm H2S, en een stroom zure gassen wordt verkregen die ongeveer 32,65 vol.% H2S bevatten.The same natural gas is treated with the same solution according to the method schematically shown in Fig. 1 (known method), whereby a purified gas is obtained with less than 1 ppm H2S, and a stream of acidic gases is obtained which is about 32 65 vol% H2S.
Men neemt derhalve waar dat naast het verkrijgen van een stroom C02 die in hoofdzaak vrij is van H2S de werkwijze IQvolgens de onderhavige aanvrage een stroom zure gassen verschaft die 71,93 vol.% H2S bevatten met een afname van 2,2 maal het volume van de aan de Claus-werkwijze toegevoerde gassen in vergelijking met de bekende werkwijze.It is therefore observed that in addition to obtaining a stream of CO2 substantially free of H 2 S, the process IQ of the present application provides a stream of acidic gases containing 71.93 vol% H 2 S with a decrease of 2.2 times the volume of the gases fed to the Claus method in comparison with the known method.
- Conclusies -- Conclusions -
Claims (19)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| IT2373984 | 1984-11-26 | ||
| IT23739/84A IT1177324B (en) | 1984-11-26 | 1984-11-26 | PROCEDURE FOR SELECTIVELY REMOVING HYDROGEN SULFUR FROM GASEOUS MIXTURES CONTAINING ALSO CARBON DIOXIDE |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8503265A true NL8503265A (en) | 1986-06-16 |
Family
ID=11209577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8503265A NL8503265A (en) | 1984-11-26 | 1985-11-26 | PROCESS FOR SELECTIVELY REMOVING HYDROGEN HYDROGEN FROM GAS MIXTURES ALSO CONTAINING CARBON DIOXIDE. |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61136421A (en) |
| AU (1) | AU5005185A (en) |
| BR (1) | BR8506058A (en) |
| DD (1) | DD241015A5 (en) |
| DE (1) | DE3541775A1 (en) |
| DK (1) | DK544185A (en) |
| ES (1) | ES8607181A1 (en) |
| FR (1) | FR2573671A1 (en) |
| GB (1) | GB2167397B (en) |
| HU (1) | HUT41994A (en) |
| IT (1) | IT1177324B (en) |
| NL (1) | NL8503265A (en) |
| NO (1) | NO162218C (en) |
| NZ (1) | NZ214165A (en) |
| PL (1) | PL256454A1 (en) |
| SE (1) | SE8505463L (en) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2054049T5 (en) * | 1988-05-24 | 1997-12-16 | Elf Aquitaine | ABSORBENT LIQUID OF ACID GASES CONTAINING A TERTIAL ALCANOL-AMINE AND A CO2 ABSORPTION ACTIVATOR, AND ITS APPLICATION TO THE DEACCIDIFICATION OF GAS CONTAINING CO2 AND EVENTUALLY OTHER ACID GASES. |
| FR2631853B1 (en) * | 1988-05-24 | 1992-01-24 | Elf Aquitaine | ACID GAS ABSORBING LIQUID CONTAINING A TERTIARY ALKANOLAMINE COMPONENT AND A CO2 ABSORPTION ACTIVATOR AND ITS APPLICATION TO THE DEACIDIFICATION OF CO2-CONTAINING GASES AND POSSIBLY OTHER ACID GASES |
| IT1244687B (en) * | 1991-01-24 | 1994-08-08 | Snam Progetti | PROCESS FOR THE REMOVAL OF ACID GASES FROM GASEOUS MIXTURES |
| JP2931153B2 (en) * | 1991-11-28 | 1999-08-09 | 株式会社日立製作所 | Method for removing acid gas from combustion exhaust gas |
| DE19753903C2 (en) * | 1997-12-05 | 2002-04-25 | Krupp Uhde Gmbh | Process for the removal of CO¶2¶ and sulfur compounds from technical gases, in particular from natural gas and raw synthesis gas |
| JP3771708B2 (en) * | 1998-03-23 | 2006-04-26 | 三菱重工業株式会社 | Method for removing carbon dioxide in gas |
| EP1022046A1 (en) * | 1999-01-22 | 2000-07-26 | Krupp Uhde GmbH | Process for removing carbon dioxide, sulphur compounds, water and aromatic and higher aliphatic hydrocarbons from technical gases |
| US6203599B1 (en) | 1999-07-28 | 2001-03-20 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Process for the removal of gas contaminants from a product gas using polyethylene glycols |
| NZ514666A (en) * | 2001-10-08 | 2003-01-31 | Canterprise Ltd | Apparatus for continuous carbon dioxide absorption comprising a reactor containing a carbon dioxide absorbent liquid recycled via a regenerator |
| CA2531818C (en) * | 2003-09-09 | 2010-06-08 | Fluor Corporation | Improved solvent use and regeneration |
| FR2877858B1 (en) * | 2004-11-12 | 2007-01-12 | Inst Francais Du Petrole | METHOD FOR DEACIDIFYING A GAS WITH A FRACTIONED REGENERATION ABSORBENT SOLUTION |
| JP5023512B2 (en) * | 2006-02-27 | 2012-09-12 | 三菱マテリアル株式会社 | Gas separation and recovery method and apparatus |
| FR2911516B1 (en) | 2007-01-19 | 2009-11-13 | Total Sa | PROCESS FOR PURIFYING A GASEOUS MIXTURE CONTAINING ACIDIC GASES |
| JP2011025100A (en) * | 2007-11-22 | 2011-02-10 | Research Institute Of Innovative Technology For The Earth | Process for recovering carbon dioxide from high-pressure gas and aqueous composition |
| US20110023714A1 (en) * | 2007-11-27 | 2011-02-03 | Horst Weiss | Method and device for regenerating the loaded detergent in a physical gas scrubber |
| NL2001111C2 (en) * | 2007-12-21 | 2009-06-29 | Airpack Holding B V | Process for separating acid gas. |
| US8993488B2 (en) * | 2011-02-24 | 2015-03-31 | United Laboratories International, Llc | Process for removal of hydrogen sulfide in downhole oilfield applications |
| CN103596932B (en) * | 2011-03-28 | 2016-04-27 | 阿拉巴马大学理事会 | Containing system and the using method of N-functionalized imidazole |
| WO2012142084A1 (en) | 2011-04-11 | 2012-10-18 | ADA-ES, Inc. | Fluidized bed method and system for gas component capture |
| AU2013317997B2 (en) * | 2012-09-20 | 2016-04-07 | ADA-ES, Inc. | Method and system to reclaim functional sites on a sorbent contaminated by heat stable salts |
| FR2996464B1 (en) * | 2012-10-05 | 2015-10-16 | IFP Energies Nouvelles | METHOD FOR THE SELECTIVE ABSORPTION OF HYDROGEN SULFIDE FROM A GASEOUS EFFLUENT COMPRISING CARBON DIOXIDE BY AN AMINOUS ABSORBENT SOLUTION COMPRISING A VISCOSIFYING AGENT |
| JP2014097498A (en) * | 2013-12-26 | 2014-05-29 | Toshiba Corp | Acid gas absorbent, acid gas removal device and acid gas removal method |
| US10350544B2 (en) | 2015-02-04 | 2019-07-16 | The Board Of Trustees Of The University Of Alabama | Gas treating solutions containing imidazole-amine compounds |
| JP6841676B2 (en) * | 2017-01-31 | 2021-03-10 | 三菱重工エンジニアリング株式会社 | Complex amine absorber, CO2 and / or H2S removal device and method |
| JP7185421B2 (en) * | 2018-05-25 | 2022-12-07 | 株式会社東芝 | Acid gas absorbent, method for removing acid gas, and apparatus for removing acid gas |
| RU2708853C1 (en) * | 2019-07-02 | 2019-12-11 | Юрий Михайлович Михайлов | Plant for purification of associated petroleum and natural gas from sulfur-containing compounds |
| IT202000002353A1 (en) * | 2020-02-06 | 2021-08-06 | Eni Spa | PROCESS AND PLANT FOR THE TREATMENT OF GAS MIXTURES CONTAINING ACID GASES |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE935144C (en) * | 1949-09-16 | 1955-11-10 | Linde Eismasch Ag | Process for the purification of gases, in particular those for synthesis and heating purposes |
| DE1222198B (en) * | 1949-09-16 | 1966-08-04 | Linde Ag | Process for the regeneration of the loaded organic polar absorbents from cryogenic gas scrubbing processes |
| US3837143A (en) * | 1973-08-06 | 1974-09-24 | Allied Chem | Simultaneous drying and sweetening of wellhead natural gas |
| DE2928858A1 (en) * | 1979-07-17 | 1981-02-05 | Linde Ag | Gas purificn. by one-stage physical absorption - for simultaneous removal of sulphur cpds., heavy hydrocarbon(s) and water |
| IT1132170B (en) * | 1980-07-04 | 1986-06-25 | Snam Progetti | SELECTIVE SEPARATION PROCESS OF HYDROGEN SULFURATED FROM GASEOUS MIXTURES CONTAINING ALSO CARBON DIOXIDE |
| CA1205276A (en) * | 1981-06-15 | 1986-06-03 | Malcolm W. Mcewan | Process for the removal of co.sub.2 and, if present h.sub.2s from a gas mixture |
-
1984
- 1984-11-26 IT IT23739/84A patent/IT1177324B/en active
-
1985
- 1985-11-12 NZ NZ214165A patent/NZ214165A/en unknown
- 1985-11-19 SE SE8505463A patent/SE8505463L/en not_active Application Discontinuation
- 1985-11-19 GB GB08528409A patent/GB2167397B/en not_active Expired
- 1985-11-19 AU AU50051/85A patent/AU5005185A/en not_active Abandoned
- 1985-11-22 ES ES549798A patent/ES8607181A1/en not_active Expired
- 1985-11-22 NO NO854680A patent/NO162218C/en unknown
- 1985-11-25 FR FR8517402A patent/FR2573671A1/en not_active Withdrawn
- 1985-11-25 DD DD85283215A patent/DD241015A5/en unknown
- 1985-11-25 BR BR8506058A patent/BR8506058A/en unknown
- 1985-11-25 HU HU854488A patent/HUT41994A/en unknown
- 1985-11-25 DK DK544185A patent/DK544185A/en not_active Application Discontinuation
- 1985-11-26 PL PL25645485A patent/PL256454A1/en unknown
- 1985-11-26 JP JP60263923A patent/JPS61136421A/en active Pending
- 1985-11-26 NL NL8503265A patent/NL8503265A/en not_active Application Discontinuation
- 1985-11-26 DE DE19853541775 patent/DE3541775A1/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK544185A (en) | 1986-05-27 |
| HUT41994A (en) | 1987-06-29 |
| NO162218B (en) | 1989-08-21 |
| NZ214165A (en) | 1988-03-30 |
| AU5005185A (en) | 1986-06-05 |
| IT8423739A0 (en) | 1984-11-26 |
| NO162218C (en) | 1989-11-29 |
| JPS61136421A (en) | 1986-06-24 |
| DE3541775A1 (en) | 1986-05-28 |
| DD241015A5 (en) | 1986-11-26 |
| PL256454A1 (en) | 1986-09-23 |
| ES8607181A1 (en) | 1986-05-16 |
| DE3541775C2 (en) | 1987-03-05 |
| SE8505463L (en) | 1986-05-27 |
| GB2167397A (en) | 1986-05-29 |
| IT1177324B (en) | 1987-08-26 |
| ES549798A0 (en) | 1986-05-16 |
| GB2167397B (en) | 1988-03-30 |
| BR8506058A (en) | 1986-08-19 |
| NO854680L (en) | 1986-05-27 |
| DK544185D0 (en) | 1985-11-25 |
| FR2573671A1 (en) | 1986-05-30 |
| GB8528409D0 (en) | 1985-12-24 |
| SE8505463D0 (en) | 1985-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8503265A (en) | PROCESS FOR SELECTIVELY REMOVING HYDROGEN HYDROGEN FROM GAS MIXTURES ALSO CONTAINING CARBON DIOXIDE. | |
| US5346537A (en) | Method and system for controlling emissions from glycol dehydrators | |
| US5061465A (en) | Bulk CO2 recovery process | |
| US7481988B2 (en) | Method for obtaining a high pressure acid gas stream by removal of the acid gases from a fluid stream | |
| EP3069780B1 (en) | Methods for acid gas enrichment | |
| US4242108A (en) | Hydrogen sulfide concentrator for acid gas removal systems | |
| US4589896A (en) | Process for separating CO2 and H2 S from hydrocarbons | |
| EP1572324B1 (en) | Method for acid gas and contaminant removal with near zero emission | |
| US7803271B2 (en) | Method of extracting the hydrogen sulfide contained in a hydrocarbon gas | |
| US5273572A (en) | Process for removing an organic compound from water | |
| US4483834A (en) | Gas treating process for selective H2 S removal | |
| IE51368B1 (en) | Selective separation of hydrogen sulphide from gaseous mixtures | |
| EP3067108A1 (en) | Acid gas removal with an absorption liquid that separates in two liquid phases | |
| US10590358B2 (en) | Two-stage absorption for acid gas and mercaptan removal | |
| JPH10180028A (en) | Method for treating gas by cooling and contact with solvent and device therefor | |
| US20040154469A1 (en) | Method for removal of acid gases from a glass flow | |
| JP2003535209A (en) | Deoxidation of hydrocarbon fluid streams. | |
| Poddar et al. | A hybrid of vapor permeation and membrane-based absorption-stripping for VOC removal and recovery from gaseous emissions | |
| AU2018322435A1 (en) | Integration of cold solvent and acid gas removal | |
| US4557911A (en) | Process for producing sweet CO2 and hydrocarbon streams | |
| JP7421553B2 (en) | System with co-current gas absorption method and reinforced absorber | |
| CN210645772U (en) | Produce acid gas purifier of multiple purity hydrogen sulfide | |
| CN107278167B (en) | Process for recovering carbon dioxide from an absorbent with a reduced supply of stripping steam | |
| EP2406203B1 (en) | Process and apparatus for reducing olefin loss during separation of carbon dioxide from an olefinstream obtained by dehydration reactions | |
| EA017639B1 (en) | Process for drying and demercaptaniization of gaseous mixtures |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed |