NL8503037A - Inrichting met een hydrodynamisch gelagerde zuiger. - Google Patents
Inrichting met een hydrodynamisch gelagerde zuiger. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8503037A NL8503037A NL8503037A NL8503037A NL8503037A NL 8503037 A NL8503037 A NL 8503037A NL 8503037 A NL8503037 A NL 8503037A NL 8503037 A NL8503037 A NL 8503037A NL 8503037 A NL8503037 A NL 8503037A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- piston
- bearing
- pressure difference
- sealing
- end surfaces
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B53/00—Component parts, details or accessories not provided for in, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B23/00 or F04B39/00 - F04B47/00
- F04B53/14—Pistons, piston-rods or piston-rod connections
- F04B53/143—Sealing provided on the piston
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01B—MACHINES OR ENGINES, IN GENERAL OR OF POSITIVE-DISPLACEMENT TYPE, e.g. STEAM ENGINES
- F01B11/00—Reciprocating-piston machines or engines without rotary main shaft, e.g. of free-piston type
- F01B11/001—Reciprocating-piston machines or engines without rotary main shaft, e.g. of free-piston type in which the movement in the two directions is obtained by one double acting piston motor
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01B—MACHINES OR ENGINES, IN GENERAL OR OF POSITIVE-DISPLACEMENT TYPE, e.g. STEAM ENGINES
- F01B3/00—Reciprocating-piston machines or engines with cylinder axes coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F01B3/0079—Reciprocating-piston machines or engines with cylinder axes coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having pistons with rotary and reciprocating motion, i.e. spinning pistons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G1/00—Hot gas positive-displacement engine plants
- F02G1/04—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type
- F02G1/043—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines
- F02G1/0435—Hot gas positive-displacement engine plants of closed-cycle type the engine being operated by expansion and contraction of a mass of working gas which is heated and cooled in one of a plurality of constantly communicating expansible chambers, e.g. Stirling cycle type engines the engine being of the free piston type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B35/00—Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for
- F04B35/04—Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for the means being electric
- F04B35/045—Piston pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by the driving means to their working members, or by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors, not otherwise provided for the means being electric using solenoids
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J1/00—Pistons; Trunk pistons; Plungers
- F16J1/02—Bearing surfaces
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2244/00—Machines having two pistons
- F02G2244/50—Double acting piston machines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02G—HOT GAS OR COMBUSTION-PRODUCT POSITIVE-DISPLACEMENT ENGINE PLANTS; USE OF WASTE HEAT OF COMBUSTION ENGINES; NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F02G2270/00—Constructional features
- F02G2270/02—Pistons for reciprocating and rotating
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S92/00—Expansible chamber devices
- Y10S92/02—Fluid bearing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Compressor (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Reciprocating Pumps (AREA)
Description
4 .. "* PHN 11.538 1 N.V. Philips' Gloeilampenfabrieken te Eindhoven "Inrichting met een hydrodynamisch gelagerde zuiger"
De uitvinding betreft een inrichting i.h.b. een vrije-zui-germachine, met een in een cylinder heen en weer beweegbare en tevens roteerbare zuiger welke door een hydrodynamisch groeflager in radiale richting is gelagerd en twee eindvlakken bezit waarop in bedrijf ver-® schillende fluïdumdrukken werken.
Bij een bekende inrichting van de in de aanhef genoemde soort (gepubliceerd in een artikel getiteld "Test Results of High Efficiency Stirling Machine Components" van R.J. Vincent, tf.D. Rifkin en G.M. Benson, pag. 1867 t/m 1874, gepresenteerd op de 17e IECEC in 1982 te Los Angeles U.S.A.) die is uitgevoerd als een vrije zuiger Stirling machine wordt de mogelijkheid genoemd om de zuiger hydrodynamisch te lageren en wel door de zuiger naast een translatie ook een rotatie t.o.v. de cylinder te laten uitvoeren. Opgemerkt wordt daarbij dat bij hoge toerentallen gladde hydrodynamische lagers instabiel worden ten 15 gevolge van de z.g. "half frequency whirl". Om dit tegen te gaan wordt in dit artikel voorgesteld de zuiger te voorzien van een spiraal groevenpatroon .
Een bezwaar van de bekende inrichting is dat het over de zuiger heersende drukverschil een drukval over het hydrodynamiche lager 20 veroorzaakt die een radiale dynamische instabiliteit van het lager introduceert die van een andere aard is dan de genoemde "half frequency whirl" en vooral bij lagere toerentallen optreedt. Tengevolge hiervan heeft de zuiger de neiging in de cylinder een excentrische stand in te nemen waardoor de lek tussen zuiger en cylinder zeer veel groter wordt 25 vergeleken met de situatie waarbij de zuiger centrisch in de cylinder ligt. Verder gaat dit ook gepaard met toenemende wrijving en slijtage.
Een mogelijkheid om deze soort instabiliteit te voorkomen is de zuiger met een hoog toerental te laten roteren maar dit is om allerlei redenen vaak erg onaantrekkelijk.
30
De uitvinding beoogt een inrichting van de hiervoor geschetste soort te verschaffen met een hydrodynamisch gelagerde zuiger welke ook bij lagere toerentallen en geringe excentriciteit stabiel gelagerd 8503037 i % PHN 11.538 2 is.
De inrichting volgens de uitvinding wordt gekenmerkt doordat de zuiger is voorzien van tenminste één, tussen de twee eindvlakken gelegen, afdichtgedeelte met een cirkelcylindrisch glad afdichtingsvlak 5 en van tenminste één, tussen de twee eindvlakken gelegen, lagergedeelte dat aan zijn omtreksvlak is voorzien van een hydrodynamisch werkend groevenpatroon.
De uitvinding berust op het inzicht dat een cirkelcylindrisch glad afdichtingsvlak, wanneer dit centrisch ligt t.o.v. de cy-10 linder, lek langs de zuiger binnen aanvaardbare grenzen kan houden en dat bij een aanvaardbaar drukverschil over het lager de genoemde dynamische instabiliteit ook bij lagere, aanvaardbare, toerentallen niet optreedt.
Geconstateerd is dat de zg. standhoek van een gegroefd hy-15 drodynamisch lager groter wordt dan 90° wanneer een te groot drukverschil over het lager heerst. Deze standhoek is de hoek tussen de lijn volgens welke de draagkracht is gericht en de lijn waarlangs de excentriciteit ligt. Bij een standhoek groter dan 90° werkt de draagkracht in dezelfde richting als een eventuele verstoring zodat geen terugstel-20 kracht aanwezig is. Het lager is dan instabiel.
De standhoek van een glad cirkelcylindrisch afdichtvlak is ongeveer 90° bij kleine excentriciteit ongeacht het al of niet aanwezig zijn van een drukverschil over het afdichtgedeelte.
Het effect van het geheel of gedeeltelijk wegnemen van het 25 drukverschil over het gegroefde lagergedeelte is nu dat de standhoek van het lagergedeelte kleiner wordt dan 90° en wel zodanig dat de positieve draagkracht van het lagergedeelte een component bezit in de richting van de excentriciteit die groter is dan de component van de negatieve draagkracht van het gladde afdichtingsgedeelte. Hierdoor is de 30 zuiger in zijn geheel stabiel geworden.
De zuiger zal door de genomen maatregel een contactloze stabiele ligging in de cilinder innemen waardoor de lek en de wrijvings-verliezen minimaal kunnen zijn.
Bij een verdere uitvoering van de inrichting volgens de uit-35 vinding zijn de axiale lengte en de diameter van het resp. de afdicht-gedeelte(n) zo gekozen dat het drukverschil over het resp. de lagerge-deelte(n) ten hoogste 20% is van het totale drukverschil over de zui- 8503 037 * % ΡΗΝ 11.538 3 ger.
Een gunstige uitvoeringsvorm van de inrichting volgens de uitvinding is gekenmerkt doordat de beide zijden van het resp. de la- gergedeelte(n) via een kanaal in open verbinding met elkaar staan zodat 5 over elk van de lagergedeelten geen drukverschil heerst.
Om een goede stabiele lagering te verzekeren is bij een verdere uitvoeringsvorm de zuiger voorzien van twee nabij de twee eind-vlakken in axiale richting gezien symmetrisch gelegen afdichtgedeelten waartussen een lagergedeelte is gelegen.
10
Op overeenkomstige wijze is bij een andere uitvoeringsvorm de zuiger voorzien van twee in axiale richting gezien symmetrisch tussen de twee eindvlakken gelegen lagergedeelten met daartussen een af-diohtgedeelte.
Volgens de uitvinding is elk van de lagergedeelten voorzien 15 van een paar in axiale richting gezien in tegengestelde richting pompende groevenstelsels die samen een visgraatpatroon vormen.
Aan de hand van de tekening zal de uitvinding nader worden toegelicht.
In Fig. 1 t/m 9 zijn schematisch een aantal zuiger-cylinder- 20 combinaties weergegeven met een translerende en roterende zuiger die tenminste een afdichtgedeelte en tenminste één lagergedeelte omvat.
Fig. 10 toont schematisch in doorsnede een dubbelwerkende compressor met een translerende en roterende zuiger.
In Fig. 1 is met het verwijzingscijfer 1 een cylinder aange-25 duid. In deze cylinder 1 bevindt zich een zuiger welke via een niet nader aangeduide inrichting translerend heen en weer bewegen en tevens geroteerd kan worden. De zuiger omvat een afdichtingsgedeelte 2 en een lagergedeelte 3. Het gedeelte 3 is aan zijn buitenomtrek voorzien van een groevenpatroon het welk bij rotatie in de aangegeven richting een 30 pompende werking uitoefent op het medium in de lagerspleet 4. De pompwerking is daarbij naar links gericht.
Het afdichtingsgedeelte 1 is aan zijn omtrek glad uitgevoerd en door de keuze van de axiale lengte van gedeelte 2 alsmede van zijn diameter wordt de afdichtingsspleet 5 bepaald. Aan de ene zijde in de 35 zuiger heerst in ruimte 6 een druk p-j en aan de andere zijde in ruimte 7 een druk P2·
Het drukverschil p-j-P2 over de zuiger is er oorzaak van dat ,40 3 037 4 '· PHN 11.538 4 medium van ruimte 6 naar ruimte 7 of omgekeerd wil stromen door de spleten 5 en 4.
De spleet 5 is een spleet met parallelle wanden zodat de stroming daarin geen invloed heeft op de stabiliteit van dit afdich-tingsgedeelte 2. Echter een hydrodynamisch glad cylindrisch lager is om andere redenen bij geringe excentriciteit altijd instabiel voor elk toerental.
Het lagergedeelte 3 is voorzien van een hydrodynamisch groe-venpatroon. Een dergelijk hydrodynamisch gelagerd omwentelingslichaam is stabiel voor elk toerental d.w.z. wanneer er geen drukverschil overstaat. Gebleken is nu dat wanneer er wel een drukverschil heerst en dus een medium stroming in de spleet 4 gaat optreden dit aanleiding geeft tot instabiliteit. Deze instabiliteit kan worden voorkomen door het toerental hoog op te voeren hetgeen echter niet erg aantrekkelijk is.
15
Een andere mogelijkheid is er voor te zorgen dat weinig stroming in de spleet 4 optreedt. Dit is in de uitvoering van Fig. 1 bereikt door de zuiger te vormen uit een afdichtingsgedeelte 2 en een lagergedeelte 3* De dimensies van het afdichtingsdeel zijn nu zo gekozen dat het over-grote deel van het drukverschil over de zuiger staat over dit afdicht-gedeelte zodat over het lagergedeelte 3 nog slechts weinig drukverschil heerst en dus de stroming in de spleet 4 beperkt zal zijn zodat het lagergedeelte 3 stabiel centrisch in de cilinder ligt. Daar afdichtdeel en lagerdeel star met elkaar verbonden zijn betekent dit dat dus ook __ het lagerdeel stabiel centrisch in de cylinder ligt. De lek door de lo spleet zal hierdoor minimaal zijn voor de gegeven omstandigheden.
Dit principe van het althans gedeeltelijk scheiden van de lager en afdichtfunctie van een translerende en roterende vrije zuiger kan op een groot aantal manieren worden uitgevoerd. Een aantal van deze uitvoeringen is in de volgende figuren schematisch aangegeven.
O U
Fig. 2 toont een uitvoering waarbij de zuiger twee afdicht-gedeelten 2 en 6 omvat met een daartussen gelegen lagergedeelte 3· Het drukverschil heerst hier grotendeels over de afdichtingsgedeelten 2 en 6 terwijl over het lagergedeelte 3 slechts weinig drukverschil heerst.
35 Een andere uitvoeringsvorm is in Fig. 3 weergegeven. Hierbij omvat de zuiger twee lagergedeelten 3 en 8 en een daartussen gelegen afdichtgedeelte 2. Het zal duidelijk zijn dat ook hier het grootste deel van het drukverschil heerst over afdichtdeel 2 terwijl over de la- 850 3 03 7 ΡΗΪΓ 11.533 5 2 i gergedeelten slechts een gering drukverschil heerst.
Bij de in Fig. 1, 2 en 3 getoonde uitvoeringen is elk van de lagergedeelten 3 resp. 8 voorzien van een groevenpatroon dat slechts in één richting een pompwerking uitoefent.
5 Bij de uitvoeringen van de Fig. 4, 5 en 6 is elk van de la gergedeelten 3 resp. 8 voorzien van een visgraat groevenpatroon d.w.z. elk lagerdeel is voorzien van een paar stelsels van groeven welke tegen elkaar in pompen. Verder zijn deze uitvoeringen geheel gelijk aan die van de Figuren 1, 2 en 3.
10 In Fig. 7, 8 en 9 zijn drie mogelijke uitvoeringsvormen ge schetst waarbij over elk van de lagergedeelten 3 resp. 8 geen drukverschil heerst. Dit is bereikt door aan één of beide zijden van elk la-gergedeelte een groef 9 resp. 10 in de omtrek van de zuiger aan te brengen. In Fig. 7 is de groef 9 door een kanaal 11 verbonden met de ^ ruimte 17 zodat over lagerdeel 3 geen drukverschil heerst en het totale drukverschil over de zuiger heerst over het afdichtdeel 2.
In Fig. 8 is ter weerszijden van het lagerdeel 3 een groef 9 resp. 10 aangebracht waarbij deze groeven via een kanaal 12 met elkaar zijn verbonden zodat ook hier over het lagerdeel 3 geen drukverschil heerst.
In de uitvoering van Fig. 9 is het lagerdeel 3 aan zijn ene zijde begrensd door een groef 10 die via kanaal 13 is verbonden met de ruimte 16 terwijl lagerdeel 8 aan zijn ene zijde is begrensd door een groef 9 die via een kanaal 15 in verbinding staat met de ruimte 17· Op oc deze wijze weer het over de zuiger staande drukverschil alleen over het afdichtdeel 2.
In Fig. 10 is schematisch een voorbeeld getekend van een dubbelwerkende compressor met een vrije zuiger. Deze compressor omvat een cylinder 101 waarin een zuiger 102 is opgenomen. De zuiger 102 is ^ aan weerszijden voorzien van een afdichtdeel 103 respectievelijk 104 en een lagerdeel 105 resp. 106 dat aan zijn omtrek is voorzien van een visgraatpatroon van ondiepe groeven. De zuiger begrenst aan zijn ene zijde een compressieruimte 107 en aan zijn andere zijde een compressie- ruimte 108. De compressieruimten 107 resp. 108 zijn afgedicht door een 35 deksel 109 resp. 110 met daarin de inlaatruimten 111 resp. 112 en uit-laatruimten 113 resp. 114.
In de cylinderwand zijn spoelen 115 en 116 opgenomen welke .
3 -5 0 3 0 3 7 PHN 11.538 6 samenwerken met permanente magneten 117 en 118 die op de zuiger zijn aangebraoht. Door bekrachtiging van de spoelen 115 resp. 116 kan de zuiger heen en weer worden bewogen.
Verder is in de cylinderwand een spoel 120 opgenomen die sa-5 menwerkt met op de zuiger aangebrachte kernen 121 waarmee de zuiger in rotatie kan worden gebracht.
Eventueel kunnen de spoelen 115 en 116 worden geintegreerd met de spoel 120 zodat de translatie en rotatie met één electrisch systeem kan worden verzorgd.
^ De lagergedeelten 105 resp. 106 worden aan hun ene zijde be grensd door een groef* 125 en 126 die via een kanaal 127 resp. 128 in verbinding staan met de ruimte 129- Op deze wijze is weer bereikt dat over de lagergedeelten 105 en 106 geen drukverschil heerst.
15 20 25 30 35 8503Qó?
Claims (6)
1. Inrichting in het bijzonder een vrije-zuigermachine met een- in een cylinder heen en weer beweegbare en tevens roteerbare zuiger welke door een hydrodynamisch groeflager in radiale richting is gelagerd en twee eindvlakken bezit waarop in bedrijf verschillende fluïdum-5 drukken werken, met het kenmerk, dat de zuiger is voorzien van tenminste één, tussen de twee eindvlakken gelegen, afdichtgedeelte met een cirkeloylindrisch glad afdichtingsvlak en van tenminste één, tussen de twee eindvlakken gelegen, lagergedeelte dat aan zijn omtreksvlak is voorzien van een hydrodynamisch werkend groevenpatroon.
2. Inrichting volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de axiale lengte en de diameter van het resp., de afdichtgedeelte(n) zo zijn gekozen dat het drukverschil over het resp. de lagergedeelte(n) ten hoogste 20ί is van het totale drukverschil over de zuiger.
3· Inrichting volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de bei- 15 de zijden van het resp. de lagergedeelten via een kanaal in open verbinding met elkaar staan zodat over elk van de lagergedeelten geen drukverschil heerst.
4. Inrichting volgens conclusie 1, 2 of 3> net het kenmerk, dat de zuiger is voorzien van twee nabij de twee eindvlakken in axiale 20 richting gezien symmetrisch gelegen afdichtgedeelten waartussen de zuiger is voorzien van een lagergedeelte met een hydrodynamisch werkend groevenpatroon.
5. Inrichting volgens conclusie 1, 2 of 3, met het kenmerk, dat de zuiger is voorzien van twee in axiale richting gezien symmetrisch 25 tussen de twee eindvlakken gelegen lagergedeelten elk met een hydrodynamisch werkend groevenpatroon waartussen zich een cirkeloylindrisch glad afdichtgedeelte bevindt.
6. Inrichting volgens één of meer der voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat elk van de lagergedeelten aan zijn omtrek is voor-30 zien van een paar in axiale richting gezien in tegengestelde richting pompende groevenstelsel welke samen een visgraatpatroon vormen. 35 8503037
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8503037A NL8503037A (nl) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | Inrichting met een hydrodynamisch gelagerde zuiger. |
EP86201916A EP0223288B1 (en) | 1985-11-06 | 1986-11-03 | Arrangement comprising a hydrodynamically journalled reciprocable and rotatable piston |
DE8686201916T DE3666600D1 (en) | 1985-11-06 | 1986-11-03 | Arrangement comprising a hydrodynamically journalled reciprocable and rotatable piston |
JP61260833A JPS62151666A (ja) | 1985-11-06 | 1986-11-04 | 自由往復ピストン装置 |
US06/928,063 US4799421A (en) | 1985-11-06 | 1986-11-06 | Hydrodynamic spiral-grooved journal bearing for electromagnetically rotated and reciprocated compressor piston |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8503037 | 1985-11-06 | ||
NL8503037A NL8503037A (nl) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | Inrichting met een hydrodynamisch gelagerde zuiger. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NL8503037A true NL8503037A (nl) | 1987-06-01 |
Family
ID=19846815
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NL8503037A NL8503037A (nl) | 1985-11-06 | 1985-11-06 | Inrichting met een hydrodynamisch gelagerde zuiger. |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4799421A (nl) |
EP (1) | EP0223288B1 (nl) |
JP (1) | JPS62151666A (nl) |
DE (1) | DE3666600D1 (nl) |
NL (1) | NL8503037A (nl) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0324516B1 (en) * | 1988-01-11 | 1993-04-07 | Koninklijke Philips Electronics N.V. | Piston engine and cryogenic cooler provided with such a piston engine |
US4920288A (en) * | 1988-05-19 | 1990-04-24 | U.S. Philips Corporation | Piston engine with dynamic groove bearing internal to piston and isolated from compression space |
NL8802786A (nl) * | 1988-11-14 | 1990-06-01 | Philips Nv | Zuigermachine. |
US5022229A (en) * | 1990-02-23 | 1991-06-11 | Mechanical Technology Incorporated | Stirling free piston cryocoolers |
US5257915A (en) * | 1992-04-03 | 1993-11-02 | General Electric Company | Oil free linear motor compressor |
GB9311385D0 (en) * | 1993-06-02 | 1993-07-21 | Contech Int Ltd | Compressor |
GB2303886B (en) * | 1993-06-02 | 1997-04-23 | Pegasus Airwave Ltd | Compressor |
GB9314957D0 (en) * | 1993-07-17 | 1993-09-01 | Carding Spec Canada | Piston rod bearing assembly of reciprocating piston engine |
US5924975A (en) * | 1995-08-30 | 1999-07-20 | International Business Machines Corporation | Linear pump |
US6093504A (en) * | 1996-12-03 | 2000-07-25 | Bliesner; Wayne Thomas | Electro-chemical-thermal rechargeable energy storage cell (ECT cell) |
US6263671B1 (en) | 1997-11-15 | 2001-07-24 | Wayne T Bliesner | High efficiency dual shell stirling engine |
US6041598A (en) * | 1997-11-15 | 2000-03-28 | Bliesner; Wayne Thomas | High efficiency dual shell stirling engine |
US6526750B2 (en) | 1997-11-15 | 2003-03-04 | Adi Thermal Power Corp. | Regenerator for a heat engine |
US6244226B1 (en) * | 1999-08-06 | 2001-06-12 | Caterpillar Inc. | Free piston internal combustion engine with rotating piston |
JP2001227461A (ja) | 2000-02-14 | 2001-08-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | リニア圧縮機 |
SE522949C2 (sv) * | 2000-04-11 | 2004-03-16 | Saab Ab | Elektrohydrauliskt ställdon |
US7007469B2 (en) * | 2001-07-13 | 2006-03-07 | Bliesner Wayne T | Dual shell Stirling engine with gas backup |
JP4296902B2 (ja) * | 2003-02-28 | 2009-07-15 | 株式会社デンソー | 流体駆動装置、及び、熱輸送システム |
US9169797B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-10-27 | Etagen, Inc. | Methods and systems for managing a clearance gap in a piston engine |
US8720317B2 (en) * | 2011-12-29 | 2014-05-13 | Etagen, Inc. | Methods and systems for managing a clearance gap in a piston engine |
US9004038B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-04-14 | Etagen, Inc. | Methods and systems for managing a clearance gap in a piston engine |
US20130167797A1 (en) | 2011-12-29 | 2013-07-04 | Matt Svrcek | Methods and systems for managing a clearance gap in a piston engine |
US9097203B2 (en) | 2011-12-29 | 2015-08-04 | Etagen, Inc. | Methods and systems for managing a clearance gap in a piston engine |
US10215229B2 (en) | 2013-03-14 | 2019-02-26 | Etagen, Inc. | Mechanism for maintaining a clearance gap |
RU2627760C2 (ru) * | 2015-07-28 | 2017-08-11 | Михаил Иванович Азанов | Привод поршней двигателя стирлинга |
EP3827507A1 (en) | 2018-07-24 | 2021-06-02 | Mainspring Energy, Inc. | Linear electromagnetic machine |
CN114404799B (zh) * | 2022-01-25 | 2023-03-21 | 郭政 | 一种往复式磁力泵体、泵组及模拟心脏 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1780398A (en) * | 1929-08-24 | 1930-11-04 | Timken Axle Co Detroit | Air compressor |
US2410958A (en) * | 1943-08-02 | 1946-11-12 | James B Brockhurst | Engines operating coaxial shafts |
US2479349A (en) * | 1944-09-14 | 1949-08-16 | Westinghouse Electric Corp | Bearing |
US2679732A (en) * | 1951-01-12 | 1954-06-01 | Dolz Heinrich Otto Herrmann | Small electric refrigerating machine |
US2995122A (en) * | 1959-06-22 | 1961-08-08 | Stewart Warner Corp | Free piston engine with rotating pistons |
US3303990A (en) * | 1964-02-11 | 1967-02-14 | Mechanical Tech Inc | Resonant piston compressor |
NL145931B (nl) * | 1965-05-21 | 1975-05-15 | Tno | Inrichting voorzien van een aero- of hydrostatisch leger. |
DE2213399A1 (de) * | 1972-03-20 | 1973-09-27 | Bosch Gmbh Robert | Hydroaggregat |
US4412418A (en) * | 1979-11-26 | 1983-11-01 | Sunpower, Inc. | Hydrodynamic lubrication system for piston devices particularly Stirling engines |
US4330993A (en) * | 1979-11-26 | 1982-05-25 | Sunpower, Inc. | Hydrodynamic lubrication system for piston devices particularly Stirling engines |
SU953262A1 (ru) * | 1980-07-07 | 1982-08-23 | Физико-технический институт низких температур АН УССР | Компрессор |
SU1086214A1 (ru) * | 1982-03-19 | 1984-04-15 | Физико-технический институт низких температур АН УССР | Компрессор |
SU1079884A2 (ru) * | 1982-04-02 | 1984-03-15 | Физико-технический институт низких температур АН УССР | Компрессор |
NL8204481A (nl) * | 1982-11-19 | 1984-06-18 | Philips Nv | Luchtlagering. |
FR2547626B1 (fr) * | 1983-06-15 | 1987-08-21 | Peugeot | Equipage mobile de moteur a combustion interne |
NL8401864A (nl) * | 1984-06-13 | 1986-01-02 | Philips Nv | Lagersysteem omvattende twee tegenover elkaar opgestelde hydrodynamische lagers. |
-
1985
- 1985-11-06 NL NL8503037A patent/NL8503037A/nl not_active Application Discontinuation
-
1986
- 1986-11-03 DE DE8686201916T patent/DE3666600D1/de not_active Expired
- 1986-11-03 EP EP86201916A patent/EP0223288B1/en not_active Expired
- 1986-11-04 JP JP61260833A patent/JPS62151666A/ja active Pending
- 1986-11-06 US US06/928,063 patent/US4799421A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0223288B1 (en) | 1989-10-25 |
DE3666600D1 (en) | 1989-11-30 |
US4799421A (en) | 1989-01-24 |
JPS62151666A (ja) | 1987-07-06 |
EP0223288A1 (en) | 1987-05-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NL8503037A (nl) | Inrichting met een hydrodynamisch gelagerde zuiger. | |
NL1020932C2 (nl) | Hydraulische inrichting. | |
US4883367A (en) | Bearing unit | |
US4451215A (en) | Rotary piston apparatus | |
US5312225A (en) | Axially thrust-compensated turbo machine | |
US2347663A (en) | Hydraulically balanced bearing | |
BE1013221A3 (nl) | Met water geinjecteerd schroefcompressorelement. | |
NL8501423A (nl) | Radiaal spiraalgroef lager. | |
NL8005744A (nl) | Drukafdichtsamenstel. | |
US4050851A (en) | Liquid ring pumps and compressors using a ferrofluidic ring liquid | |
US4652215A (en) | Variable capacity radial piston pump | |
NL8002742A (nl) | Drukstukpakket voor bij hoge druk werkende machines met heen en weergaande beweging. | |
US3547562A (en) | Variable displacement vane pump | |
US553086A (en) | Rotary engine | |
NL8802786A (nl) | Zuigermachine. | |
US3373999A (en) | Piston rings | |
KR20050088075A (ko) | 기계 유닛내의 에너지 손실을 감소시키는 장치. | |
US984061A (en) | Rotary engine. | |
US3640651A (en) | Inner vane for rotary devices | |
Bhushan et al. | Stability analysis of four-lobe pressure-dam bearings | |
JP7256556B2 (ja) | ベーンの摺動軸受及び枢動軸受を伴う、回転式摺動ベーン機械 | |
Mehta et al. | Static and dynamic characteristics of four-lobe pressure-dam bearings | |
US3065708A (en) | Fluid pressure transducer | |
US674325A (en) | Rod-packing. | |
US3723034A (en) | Vane end and tip assembly |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A1B | A search report has been drawn up | ||
BV | The patent application has lapsed |