NL8501908A - Tastsensor. - Google Patents
Tastsensor. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8501908A NL8501908A NL8501908A NL8501908A NL8501908A NL 8501908 A NL8501908 A NL 8501908A NL 8501908 A NL8501908 A NL 8501908A NL 8501908 A NL8501908 A NL 8501908A NL 8501908 A NL8501908 A NL 8501908A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- layer
- transmitting
- sensor according
- acoustic impedance
- receiving
- Prior art date
Links
- 239000000523 sample Substances 0.000 title claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 13
- 230000008878 coupling Effects 0.000 claims description 12
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 claims description 12
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 claims description 12
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 4
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 12
- 239000002033 PVDF binder Substances 0.000 description 9
- 229920002981 polyvinylidene fluoride Polymers 0.000 description 9
- 230000006870 function Effects 0.000 description 4
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 4
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 3
- 210000001015 abdomen Anatomy 0.000 description 3
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000004044 response Effects 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000015541 sensory perception of touch Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F3/00—Input arrangements for transferring data to be processed into a form capable of being handled by the computer; Output arrangements for transferring data from processing unit to output unit, e.g. interface arrangements
- G06F3/01—Input arrangements or combined input and output arrangements for interaction between user and computer
- G06F3/03—Arrangements for converting the position or the displacement of a member into a coded form
- G06F3/041—Digitisers, e.g. for touch screens or touch pads, characterised by the transducing means
- G06F3/043—Digitisers, e.g. for touch screens or touch pads, characterised by the transducing means using propagating acoustic waves
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B06—GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS IN GENERAL
- B06B—METHODS OR APPARATUS FOR GENERATING OR TRANSMITTING MECHANICAL VIBRATIONS OF INFRASONIC, SONIC, OR ULTRASONIC FREQUENCY, e.g. FOR PERFORMING MECHANICAL WORK IN GENERAL
- B06B1/00—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency
- B06B1/02—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy
- B06B1/06—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction
- B06B1/0607—Methods or apparatus for generating mechanical vibrations of infrasonic, sonic, or ultrasonic frequency making use of electrical energy operating with piezoelectric effect or with electrostriction using multiple elements
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L1/00—Measuring force or stress, in general
- G01L1/16—Measuring force or stress, in general using properties of piezoelectric devices
- G01L1/162—Measuring force or stress, in general using properties of piezoelectric devices using piezoelectric resonators
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
- G01L5/00—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes
- G01L5/22—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring the force applied to control members, e.g. control members of vehicles, triggers
- G01L5/226—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring the force applied to control members, e.g. control members of vehicles, triggers to manipulators, e.g. the force due to gripping
- G01L5/228—Apparatus for, or methods of, measuring force, work, mechanical power, or torque, specially adapted for specific purposes for measuring the force applied to control members, e.g. control members of vehicles, triggers to manipulators, e.g. the force due to gripping using tactile array force sensors
-
- G—PHYSICS
- G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
- G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
- G10K11/02—Mechanical acoustic impedances; Impedance matching, e.g. by horns; Acoustic resonators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S310/00—Electrical generator or motor structure
- Y10S310/80—Piezoelectric polymers, e.g. PVDF
Description
N.0.33215 1
Aanvraagster noemt als uitvinders:
Dr. Pieter Wilhelmus Verbeek
Drs. Petrus Theodorus Antonius Klaase
Ir. Arne Theil.
Tastsensor.
De uitvinding heeft betrekking op een tastsensor omvattende een zendlaag en een daarop aangebrachte ontvanglaag uit piëzo-elektrisch materiaal, die voorzien zijn van elektroden voor het toevoeren en afnemen van elektrische signalen aan de zendlaag respectievelijk van de 5 ontvanglaag. Een transducent met een dergelijke zend- en ontvanglaag is bekend uit het Amerikaanse octrooischrift 4.356.422.
Bij deze transducent bestaat de zendlaag uit keramisch materiaal met piëzo-elektrische eigenschappen. De ontvanglaag bestaat daarentegen uit een piëzo-elektrisch polymeer. In de zendfase wordt door de zend-10 laag een akoestische golf via de kortgesloten ontvanglaag naar het daaraan grenzende medium uitgezonden, wanneer op de elektroden van de zendlaag een elektrische impulsgenerator met een geschikt gekozen ira-pulsduur wordt aangesloten. In de op de zendfase volgende ontvangfase wordt de uitgezonden akoestische golf na reflectie tegen het te onder-15 zoeken voorwerp door de ontvanglaag ontvangen, waardoor op de elektroden daarvan een elektrisch uitgangssignaal kan worden afgenomen. In deze ontvangfase is de zendlaag kortgesloten.
De bekende transducent werkt volgens het impuls-echoprincipe, waarbij steeds een minimum tijdsinterval tussen zendimpuls en ontvangen 20 impuls moet liggen. Bij toepassing van deze transducent als tastsensor moet er dan tussen het reflecterende voorwerp en de sensor een met dit tijdsinterval overeenkomende, minimale afstand bestaan.
De uitvinding heeft ten doel te voorzien in een tastsensor van de in de aanhef genoemde soort, waarbij aan de afstand tussen sensor en 25 voorwerp geen ondergrens is gesteld.
Dit doel wordt volgens de uitvinding bereikt, doordat de som van de dikten van de zend- en ontvanglaag bij een hoge akoestische impedantie van het aan de zendlaag grenzende grensmedium en een lage akoestische impedantie van het aan de ontvanglaag grenzende grensmedium of om-30 gekeerd, een oneven aantal v/4f is en bij gelijksoortige, hetzij lage of hoge impedanties van de genoemde grensmedia de som een even aantal v/4f is, waarbij v de voortplantingssnelheid van de akoestische trilling is in het materiaal van de zend- en ontvanglaag en f de frequentie van het toegevoerde signaal is. Hierbij kan reeds tijdens het zenden ^ ^ * 3 Λ θ ^ V i v Ij £ % S » * _ ^ . ‘4 * ** ^ , ’ . ' * r λ Sl· ' . i ; «/ »»»*' 2 worden ontvangen.
Het grensmedium met een lage akoestische impedantie kan bijvoorbeeld lucht zijn. Op verrassende wijze is gevonden, dat wanneer tegen een aan de lucht grenzende laag een voorwerp wordt geplaatst, een veran-5 dering van de grootte van het uitgangssignaal optreedt, welke verandering als kriterium voor de aanwezigheid van het genoemde voorwerp kan worden gebruikt.
Wanneer geen voorwerp aanwezig is, treedt in de sensor een staande golf op, zodat geen energie uit de sensor naar buiten wordt afgegeven.
10 Wanneer er wel een voorwerp aanwezig is wordt de staande-golftoestand verstoord, waardoor de genoemde verandering van het uitgangssignaal ontstaat.
Onverwacht bleek ook dat bij sommige voorwerpen de verandering van het uitgangssignaal afhankelijk was van de kracht waarmee het voorwerp 15 tegen de sensor werd aangedrukt, of van de temperatuur van het voorwerp. Door gebruikmaking van het gedrag van deze voorwerpen is de sensor niet alleen geschikt als aanwezigheidsdetector maar ook als meet-waarde-gevoelige sensor.
Gevonden is dat de meetwaarde-afhankelijkheid van de sensor wordt 20 verbeterd, doordat de buitenzijde van de zend- of ontvanglaag grenst aan een medium met een lage of hoge, vaste akoestische impedantie en dat de ontvang- respectievelijk zendlaag aan het buitenvlak is voorzien van een meetwaarde-impedantie-omvormer ter bepaling van een fysische grootheid.
25 Een verbeterde gevoeligheid wordt ook bereikt, doordat de buiten zijden van de zend- en ontvanglaag voorzien zijn van een meetwaarde-impedantie-omvormer ter bepaling van een fysische grootheid.
Ook kan tussen zend- en ontvanglaag een meetwaarde-impedantie-omvormer ter bepaling van een fysische grootheid aanwezig zijn.
30 Bij een uitvoeringsvorm bestaat de meetwaarde-impedantie-omvormer · uit een aankoppellaag waarvan de akoestische impedantie afhankelijk is van de voor deze laag geldende waarde van de betreffende fysische grootheid. Bij voorkeur is de aankoppellaag vervaardigd uit een poreus of geschuimd materiaal.
35 Bij een andere uitvoeringsvorm bestaat de meetwaarde-impedantie- omvormer uit een aankoppellaag waarvan de aankoppelingsefficiëntie afhankelijk is van de op de betreffende laag uitgeoefende druk. Deze afhankelijkheid wordt bij voorkeur bereikt doordat het binnenvlak van de aankoppellaag geruwd of gegolfd is.
40 Een optimale gevoeligheid van de sensor met een variabele akoesti- ©501908 *1 * 3 sche impedantie van het grensmedium aan de ontvangzijde wordt bij een sensordikte van 1/4X, 1/2 λ, 3/4 X. of X van de akoestische golf bereikt, wanneer de dikteverhouding van zend- en ontvanglaag bij een grensmedium aan de zendlaag met een hoge akoestische impedantie respec-5 tievelijk zeer klein, 1:1, 1:4 en 4:1 en bij een grensmedium met een lage akoestische impedantie respectievelijk 1:1, 1:2, 2:1 en 1:1 is en bij een grensmedium met een betrekkelijk lage akoestische impedantie en een sensordikte van 1/2 λ of /\ , de dikteverhouding respectievelijk 2:3 en 1:1 bedraagt.
10 Bij weer een andere uitvoeringsvorm is tussen zend- en ontvanglaag een gemeenschappelijke elektrode aangebracht en zijn aan de buitenzijden van de zend- en ontvanglaag evenwijdige toevoer- respectievelijk afvoerelektrodebanen aanwezig, waarbij de toevoerelektrodebanen en de afvoerelektrodebanen elkaar in hoofdzaak loodrecht kruisen, aan welke 15 toevoerelektrodebanen achtereenvolgens zendsignalen worden toegevoerd, terwijl een uitleesinrichting aanwezig is die de afvoerelektrodebanen uitleest.
Gebleken is dat deze uitvoeringsvorm bijzonder video-compatibel is.
20 Bij een uitwerking van deze uitvoeringsvorm is een multiplexer aanwezig, via welke de zendsignalen uit een elektrische signaalbron worden afgeleid.
Bij een verdere uitwerking wordt de uitleesinrichting gevormd door een multiplexer.
25 Bij een andere verdere uitwerking is elke afvoerelektrodebaan via een detectorschakeling aangesloten op een integratorschakeling die na elke aftastperiode wordt teruggesteld, waarbij de uitgangen van de in-tegratorschakelingen parallel worden uitgelezen.
Ten behoeve van een goede afstemming tussen sensor en aanstuurbron 30 enerzijds en aftastinrichting anderzijds is een afstemspoel in serie of parallel aan de toevoer- en/of afvoerelektrodebaan aangesloten.
De uitvinding zal hierna nader worden toegelicht aan de hand van de tekeningen. In de tekeningen tonen: figuren la en b een uitvoeringsvorm van een λ/4-tastsensor vol- 35 gens de uitvinding respectievelijk de daarbij behorende amplitude van de akoestische staande golf in de tastsensor; figuren 2a, 2b en 2c respectievelijk een Λ/2-tastsensor volgens de uitvinding, de daarbij behorende amplituden van de akoestische staande golf en frequentiekarakteristieken; 40 figuren 3a en 3b een andere uitvoeringsvorm val de uitvinding res- 6331908 * 1* 4 pectievelijk de daarbij behorende amplitude van de akoestische staande golf in de tastsensor; figuur 4 nog een andere uitvoeringsvorm van de tastsensor volgens de uitvinding; 5 figuur 5 frequentiekarakteristieken van de tastsensor volgens de uitvinding; figuur 6 een uitvoeringsvorm van een tastsensorarray met serie-uitlezing; en figuur 7 een uitvoeringsvorm van een tastsensorarray met parallel-10 le uitlezing.
De tastsensor volgens figuur 1 bestaat uit een zendlaag 1 en een ontvanglaag 2 uit piëzo-elektrisch materiaal. Vele piëzo-elektrische materialen zijn reeds toegepast. Bij voorkeur wordt voor de tastsensor polyvinylideenfluoride (PVDF) met pi’ézo-elektrische eigenschappen toe-15 gepast, omdat PVDF duurzaam en goedkoop is en bovendien op eenvoudige wijze in dunne flexibele lagen kan worden uitgevoerd. Tussen de zenden ontvanglaag bevindt zich een gemeenschappelijke elektrode 3, welke onderdelen bijvoorbeeld op elkaar zijn gelijmd. De buitenzijde van de lagen 1 en 2 zijn voorzien van een zendelektrode 4 respectievelijk ont-20 vangelektrode 5, die door middel van lijmen, opdampen of andere geschikte methode kunnen worden aangebracht. Op de geaarde gemeenschappelijke elektrode 3 en de zendelektrode 4 is een elektrische signaalbron UI aangesloten, waardoor over de gemeenschappelijke elektrode 3 en de ontvangelektrode 5 een spanning V2 ontstaat. De dikte d van de zend- en 25 ontvanglaag tezamen en de frequentie van de signaalbron worden zodanig gekozen, dat een staande golf in de tastsensor wordt opgewekt.
Afhankelijk van de aan de zend- en ontvanglaag grenzende media 6 respectievelijk 7 kunnen diverse trillingsmodi van staande golven optreden. Wanneer aan de buitenzijde van de zendlaag een medium 6 of bac-30 king met een akoestische impedantie, die hoog is ten opzichte van die van het materiaal van de zendlaag grenst, ontstaat op de grenslaag een knoop. Een grensmedium 7 of fronting aan de ontvanglaag 2 met een lage akoestische impedantie gaat gepaard met een buik op de grenslaag van medium en ontvanglaag. Voor mogelijke trillingsmodi van de staande gol-35 ven in de tastsensor bestaat dan tussen de frequentie f van het signaal uit de signaalbron UI en de dikte d van de sensor, dat wil zeggen dikte zendlaag plus dikte ontvanglaag, de betrekking d = (2n +1)/4 . v/f. Hierbij is v de voortplantingssnelheid van de akoestische trilling in de tastsensor, terwijl n een getal 0, 1, 2, 3... is. Hetzelfde geldt 40 voor een lage akoestische impedantie aan de buitenzijde van de zendlaag Βύΰ i 9 ü c* .. ..........i-· i 5 en een hoge impedantie aan de buitenzijde van de ontvanglaag.
Aangezien v/f = X kan worden gesproken van 1/4 λ-triller voor n»0 en een 3/4 X-triller voor n = 1 enzovoort.
Wanneer de grensmedia 6 en 7 beide een akoestische impedantie heb-5 ben, die ten opzichte van de akoestische impedantie van de tastsensor laag is, ontstaan aan de grensovergangen buiken, terwijl bij twee hoge akoestische impedanties er knopen ontstaan. Voor bestaanbare trillings-modi geldt de betrekking d = 2.n/4 . v/f. Hierbij is n = 1, 2, 3....
Hier kan worden gesproken van een λ/2-triller voor η * 1, een A“tril-10 Ier voor n = 2 enzovoort.
In figuur 1 is een uitvoeringsvorm van een λ/4-tastsensor getoond. Als medium 6 is messing gekozen, dat zoals bekend een hoge akoestische impedantie heeft of akoestisch zwaar is. Het grensmedium 7 wordt gevormd door lucht. Lucht heeft een zeer lage akoestische impe-15 dantie (Z#0) ten opzichte van het materiaal PVDF van de tastsensor.
Het verloop van de staande golf is in figuur lb getoond.
Gevonden is dat wanneer een voorwerp op de ontvanglaag wordt aangebracht, een spanningsverandering over de ontvangelektrode 5 en de gemeenschappelijke elektrode 3 wordt gemeten. De inrichting van figuur 1 20 werkt dus als aanwezigheidssensor. Onverwacht is gebleken dat door variatie van de aandrukking van sommige voorwerpen tegen de ontvanglaag een corresponderende verandering van de spanning V2 over de elektroden 3 en 5 wordt gemeten. Behalve als aanwezigheidssensor kan de sensor ook worden gebruikt als sensor die gevoelig is voor een meetwaarde zoals 25 druk, schuifkrachten en temperatuur van het voorwerp.
De 1/2 X-tastsensor volgens figuur 2a omvat de zendlaag, de ontvanglaag 2 en de backing 6. De dikte van de zend- en ontvanglaag tezamen is gelijk aan 1/2 A van de akoestische golf, met andere woorden, v/2fw, waarbij v de voortplantingssnelheid van de akoestische golf in 30 de zend- en ontvanglaag is, terwijl fw de werkfrequentie of de frequentie van de elektrische signaalbron UI is. De backing 6 heeft een betrekkelijk lage akoestische Impedantie.
In de onbelaste toestand trilt de tastsensor in de A/2-mode. In deze mode treedt in de tastsensor een akoestische staande golf op, 35 waarvan de amplitude Cl in figuur 2b is getoond. Bij een constante uit-gangsspanning van de signaalbron UI die op de gemeenschappelijke elektrode 3 en de zendelektrode 4 is aangesloten, wordt door variatie van de frequentie van deze bron de in figuur 2c getoonde frequentiekarakte-ristiek kl verkregen. Deze frequentiekarakteristiek vertoont een reso-40 nantie bij de werkfrequentie fw* 550 1 90 8 * 5· 6
Wanneer een voorwerp dat zwaar is of een hoge akoestische impedantie heeft, tegen de ontvanglaag wordt aangebracht, treedt op het grensvlak van het voorwerp en de betreffende laag 2 een knoop op. Een aldus belaste tastsensor zal de neiging vertonen in de 1/4X -modus of de 5 3/4 λ-modus te trillen. De amplitude van de akoestische staande golf in de 1/4 λ-modus is in figuur 2b met C3 aangegeven, terwijl in de 3/4X -modus de in figuur 2b afgebeelde amplitude C4 optreedt. De fre-quentiekarakteristiek k2 van de tastsensor in de belaste toestand is met een onderbroken lijn in figuur 2c aangegeven.
10 De tastsensor wordt tijdens bedrijf met een constante frequentie, de werkfrequentie fw aangestuurd, zodat de tastsensor in de belaste toestand noch in de 1/4X-mode, noch in de 3/4X-mode kan trillen. Uit de frequentiekarakteristiek k2 van figuur 2c blijkt overigens, dat ook de 1/2X -mode door de genoemde belasting niet mogelijk is. De akoesti-15 sche golf in de tastsensor heeft dan de in figuur 2b getoonde amplitude C2, met als gevolg een zeer lage spanning V2 over de ontvangelektrode 5 en de gemeenschappelijke elektrode 3.
Voorts is ook gebleken dat de drukgevoeligheid kan worden vergroot door toepassing van een druk-impedantie-omvormer die grenst aan de bui-20 tenzijde van de zend- of ontvanglaag. Door een uitwendige druk op de omvormer uit te oefenen verandert de akoestische impedantie daarvan, waardoor een daarmee overeenkomende variatie van de spanning V2 over de elektroden 3 en 5 wordt gemeten.
In figuur 3 is een uitvoeringsvorm van een drukgevoelige tastsen-25 sor getoond, die weer bestaat uit de zendlaag 1, de ontvanglaag 2, de gemeenschappelijke elektrode 3, de zendelektrode 4, de ontvangelektrode 5 en een grenslaag 6 die ook wel "backing" wordt genoemd. Voorts is op de buitenzijde van de ontvanglaag 2 een druk-impedantie-omvormer 8 aangebracht. Deze omvormer heeft de vorm van een laag, waarvoor als mate-30 riaal een poreus of geschuimd materiaal wordt gebruikt, zoals bijvoorbeeld poreus rubber of geschuimd PVDF. Bij deze uitvoeringsvorm is een poreuze rubber als omvormerlaag toegepast.
Doordat op de poreuze rubberlaag 8 een uitwendige kracht of druk wordt uitgeoefend, zal de akoestische impedantie van deze laag verande-35 ren. Het gevolg hiervan is een goed meetbare spanningsverandering V2 over de elektroden 3 en 5.
Een ander type van druk-impedantie-omvormer is toegepast in de tastsensor volgens figuur 4. Overeenkomstige componenten zijn voorzien van dezelfde verwijzingsnummers als in de figuren 1 en 2. Het oppervlak 40 9 van de akoestische omvormer 8 is gegolfd, terwijl een geruwd opper- 3501908 7 vlak 9 ook goede resultaten oplevert. Doordat een uitwendige kracht of druk op de omvormerlaag 9 wordt uitgeoefend, wordt het gegolfde of geruwde oppervlak afhankelijk van de grootte van de kracht of druk vlakker, zodat de aankoppelingsefficiëntie wordt vergroot. Immers wordt het 5 aanlegoppervlak van de laag 8 tegen de zendlaag 2 groter. Deze verandering van de aankoppelingsefficiëntie kan worden beschouwd als een verandering van de akoestische impedantie van de laag 8 en de tussen de laag 8 en ontvanglaag 2 aanwezige lucht. Door deze verandering van de akoestische impedantie ontstaat over de elektroden 3 en 5 een goed 10 meetbare en reproduceerbare verandering van de spanning V2.
Uit het voorgaande volgt dat het optreden van een staande golf wordt bepaald door de relatie tussen de totale dikte van zend- en ontvanglaag en de frequentie van het toegevoerde signaal. Voorts is gevonden, dat voor een optimale gevoeligheid bij aankoppeling met een varia-15 bele akoestische impedantie aan de ontvangzijde zowel de aanstuurfre-quentie als de dikteverhouding van de zendlaag en ontvanglaag van invloed zijn. In het bijzonder is gevonden, dat bij een sensordikte van 1/4 v/f, 1/2 v/f, 3/4 v/f of v/f, de dikteverhouding van zend- en ontvanglaag 1 respectievelijk 2 bij een grensmedium aan de zendlaag met 20 een hoge akoestische impedantie bij voorkeur zeer klein, 1:1, 1:4 respectievelijk 4:1 Is. Bij een grensmedium met een lage impedantie zijn de voorkeursverhoudingen 1:1, 1:2, 2:1 respectievelijk 1:1. Bij een grensmedium met een betrekkelijk lage impedantie en een sensordikte 1/2 v/f en v/f bedragen de verhoudingen bij voorkeur 2:3 en 1:1.
25 De uitvinding strekt zich voorts uit tot de volgende uitvoerings vormen.
a. De zware messing backing 6 van de figuren 1, 3 en 4 is vervangen door lucht (Zas0), waardoor een knoopvlak aan de backing-PVDF over-gang is veranderd in een buikvlak. De staande golf treedt nu op in de 30 zogenaamde λ/2-mode met λ * 2d bij een twee maal hogere frequentie.
b. Vervanging van de messing-backing door een materiaal met een betrekkelijk lage waarde van Z, bijvoorbeeld een kunststof blijkt eveneens doelmatig, waarbij weer de λ /2-mode wordt toegepast.
c. Zowel aan de zend- als ontvanglaag 1 respectievelijk 2 is een 35 druk-impedantie-omvormer aangebracht.
d. Zowel van de 1/4 λ - als van de 1/2A“trillingsmodi kunnen hogere harmonischen optreden bij respectievelijk X 58 4d/(2 n + 1) en A“ ld/n (waarbij n een geheel getal is groter dan nul).
e. Om een goede geleidbaarheid te waarborgen wordt in praktische 40 gevallen een relatief dikke tussenelektrode 3 toegepast. Door keuze van 3501808 8 deze dikte kan het trillingsgedrag van de tastsensor worden beïnvloed.
Een tastsensor, opgebouwd uit een PVC-backing met een daarop gelijmde PVDF-laag van 2 mm dik, een piëzo-elektrische PVDF-zendlaag met een dikte van 44ym, een gemeenschappelijke elektrode uit staalfolie van 5 25pm dik en een piëzo-elektrische PVDF-ontvanglaag met een dikte van 51jjm en een aluminium elektrode aan de backingkant van de zendlaag respectievelijk aan de bovenkant van de ontvanglaag, wordt aan de ontvang-laag aangekoppeld met een rubberlaag. Bij aansturing van de zendlaag met een spanning van 600 mV en een variabele frequentie werd zonder 10 aankoppeling de responsiecurve A van figuur 5 over de gemeenschappelijke elektrode en de ontvangelektrode gemeten. Het gemeten signaal heeft een maximum van 6 mV bij een frequentie van 12,8 MHz. Bij aandrukking • op de rubberlaag werd het signaal volgens curve B van figuur 5 gemeten. Het bleek voorts dat bij intermediaire drukken tussen die welke werden 15 toegepast bij de meting van de curve A en die van de curve B de met deze intermediaire drukken overeenkomende signaalverlopen liggen tussen de curven A en B, waarbij het uitgangssignaal een functie van de uitgeoefende druk bleek te zijn.
Bij het ontwerp van de tastsensor stond de video-compatibiliteit 20 van de uitlezing en dataverwerking van een groot aantal elementen op de voorgrond. Dit kan bijvoorbeeld worden bereikt met de in figuur 6 getoonde uitvoeringsvorm.
Tussen de zendlaag 10 en de ontvanglaag 11 bevindt zich een gemeenschappelijke elektrode 12 die van buitenaf wordt geaard. Aan de on-25 derkant van de zendlaag 10 en aan de bovenkant van de ontvanglaag 11 bevinden zich twee stellen van (evenwijdige) smalle lijnelektrodes 13 respectievelijk 14, die elkaar loodrecht kruisen. De kruispunten kunnen worden beschouwd als sensorelementen (taksels). Twee stellen van zenden ontvangelektrodes 13 respectievelijk 14 zijn met multiplexers Ml 30 respectievelijk M2 verbonden. Op de ingang van de multiplexer Ml is een elektrische signaalbron UI aangesloten, terwijl door middel van de multiplexer M2 de ontvangelektrodes 14 worden uitgelezen. De fronting die zich aan de bovenkant van de ontvanglaag 11 bevindt, is duidelijkheidshalve hier niet getekend. Deze fronting kan lucht zijn of een laag met 35 een akoestische impedantie die een functie is van de uitwendige, daarop uitgeoefende druk of kracht.
De multiplexer Ml stuurt na elkaar de zendelektrodes 13 aan met een vooraf bepaalde wachttijd, waarna alle ontvangelektrodes 14 achtereenvolgens door de multiplexer M2 worden uitgelezen.
40 Voor de berekening van de relatie tussen de vereiste werkfrequen- 8501908 9 m tie van de zender fo bij het beschikbare aantal ontvangelektroden N kan gebruik worden gemaakt van de relatie: L - N . T = N . a/f0 (1) 5 waarin T de meettijd per ontvangelektrode is, dat wil zeggen a is het aantal trillingsperiodes nodig voor een adequate detectie. L “ l/fL is de lijntijd (s:60p sec.) voor standaard TV. Uit de vergelijking (1) volgt 10 f0 = N.a/li (2)
Voor een vooraf gekozen waarde van L biedt deze betrekking een grote vrijheid van dimensionering van de tastsensor.
15 Voor gekozen waarden: a = 10, N 60 en * 16 kHz (L&60p sec.) is de vereiste aanstuurfrequentie fg = 10 MHz.
Voor een groter aantal ontvangelektrodes N is bij constante a en L de vereiste aandrijffrequentie groter, wat voor de staande-golftoestand echter een kleinere totale dikte van zendlaag plus ontvanglaag vereist.
20 Dit biedt het voordeel dat nauwer gespatieerde ontvangelektrodes vergezeld gaan van een kleinere sensordikte, hetgeen de toenemende kans op overspraak tussen buurlijnen door de zender beperkt. Dit is het gevolg van het feit, dat de zendelektrodes en de ontvangelektrodes dichter bij elkaar liggen, waardoor de randeffecten een kleinere rol spelen en er 25 een geringere spreiding van de veldlijnen optreedt.
Het maximum aantal ontvangelektrodes op de zendlaag is beperkt tot N * 625, overeenkomend met het oplossend vermogen van een standaard TV.
Hierbij berekent men bij a = 10 een fg = 100 MHz, wat gerealiseerd kan worden met een tastsensor die tien maal zo dun is als het gegeven 30 voorbeeld met N a 60. Vanzelfsprekend kan men bij gegeven N het aantal perioden a verkleinen of vergroten hetgeen leidt tot een lagere respectievelijk hogere fg.
Een vergroting van het aantal perioden a kan worden bereikt door in plaats van de boven beschreven serieële uitlezing een parallelle 35 uitlezing van de ontvangelektroden toe te passen, waarvan een uitvoeringsvorm in figuur 7 is getoond. Overeenkomstige componenten zijn van dezelfde verwijzingsnummers voorzien als in figuur 6.
De signalen op de ontvangelektrodes 14 worden via detectorschake-lingen Di toegevoerd aan de integratorschakelingen Ii waarin de gede-40 tecteerde signalen worden geïntegreerd. De uitgangssignalen Uj[ van de i s n * ; ' ( -- 10 integratorschakelingen Ii kunnen tegelijkertijd worden afgenomen, waarna alle integratorschakelingen in een zo kort mogelijke schakeltijd t worden teruggesteld. De uitleest!jd per aangestuurde zendelektrode wordt dan 5 a/fg = L - t (3) a
Voor het detecteren van 10 perioden kan dan zelfs met een frequentie van 600 kHz worden gewerkt.
10 Als detectorschakeling Di kan een fasegevoelige detector worden toegepast met een gestippeld getekende ingang Fr voor een referentiefa-se. In de eenvoudigste vorm kunnen de detectorschakeling en de integra-torschakeling worden uitgevoerd als een serieschakeling van een diode en een condensator, waarbij de verbindingspunten parallel worden uitge- 15 lezen.
Een probleem dat niet onbesproken kan blijven is de nadelige invoed van de lange uitleeselektroden op het spanningsniveau van de ontvanger. Immers wordt de lading gegenereerd op een klein element ter plaatse van een kruising van een zend- en ontvangelektrode. Een oplos- 20 sing hiervoor kan worden gevonden door inductieve compensatie van deze parasitaire capaciteiten met afstemzelfinducties die in serie met de zend- en/of ontvangelektrodes 13 respectievelijk 14 worden geschakeld, of door middel van een parallelle aansluiting tussen de betreffende elektrodes en aarde.
25 Bijkomende voordelen van de uitvinding zijn een zeer korte respon- sietijd (40 msec, per beeld) en een geringe hysterese, terwijl de tastsensor ongevoelig is voor laagfrequente stoorsignalen.
De tastsensor volgens de uitvinding heeft interessante toepassingen in de automatiseringstechniek. Door bijvoorbeeld een robot met een 30 tastsensor uit te rusten wordt de robot als het ware van het tastzin-tuig voorzien. Gemonteerd in de grijper kunnen dan onder meer de volgende taken worden verricht.
- Het bepalen van de aanwezigheid van een voorwerp in de grijper.
- Het bepalen van de positie en oriëntatie in de grijper.
35 - Het herkennen van het voorwerp (op grond van de afdruk in de grijper of op grond van de textuur van het voorwerp).
- Slipdetectie.
- Het meten van knijpkrachten.
- Het meten van de temperatuur van een voorwerp.
40 In de meeste gevallen heeft de responsie van de sensor direct ge- 8501903 11 volgen voor de robotbesturing; er vindt een vorm van terugkoppeling plaats.
Enkele toepassingen buiten de automatisering heeft de tastsensor bij de revalidatie, bijvoorbeeld in protheses. Ook kan de tastsensor 5 worden gebruikt om bijvoorbeeld het drukpatroon van een voetafdruk te bepalen, eventueel als functie van de tijd.
De toepassing van de tastsensor volgens de uitvinding strekt zich tevens uit tot het meten van tijdafhankelijke drukverdelingen in granu-laire vloeistof- en gasstromen.
S 5 01 9 0S
Claims (14)
1. Tastsensor omvattende een zendlaag en een daarop aangebrachte ontvanglaag uit piëzo-elektrisch materiaal, die voorzien zijn van elektroden voor het toevoeren en afnemen van elektrische signalen aan de 5 zendlaag respectievelijk van de ontvanglaag, met het kenmerk, dat de som van de dikten van de zend- en ontvanglaag bij een hoge akoestische impedantie van het aan de zendlaag grenzende grensmedium en een lage akoestische impedantie van het aan de ontvanglaag grenzende grensmedium of omgekeerd, een oneven aantal v/4f is en bij gelijksoortige, hetzij 10 lage of hoge impedanties van de genoemde grensmedia de som een even aantal v/4f is, waarbij v de voortplantingssnelheid van de akoestische trilling is in het materiaal van de zend- en ontvanglaag en f de frequentie van het toegevoerde signaal is.
2. Tastsensor volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de buiten-15 zijde van de zend- of ontvanglaag grenst aan een medium met een lage of hoge, vaste akoestische impedantie en dat de ontvang- respectievelijk zendlaag aan het buitenvlak is voorzien van een meetwaarde-impedantie-omvormer ter bepaling van en fysische grootheid.
3. Tastsensor volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de buiten-20 zijden van de zend- en ontvanglaag voorzien zijn van een meetwaarde-im- pedantie-omvormer ter bepaling van een fysische grootheid.
4. Tastsensor volgens conclusie 1, 2 of 3, met het kenmerk, dat tussen zend- en ontvanglaag een meetwaarde-impedantie-omvormer ter bepaling van een fysische grootheid aanwezig is.
5. Tastsensor volgens conclusie 2, 3 of 4, met het kenmerk, dat de meetwaarde-impedantie-omvormer bestaat uit een aankoppellaag waarvan de akoestische impedantie (Zv) afhankelijk is van de voor deze laag geldende waarde van de betreffende fysische grootheid.
6. Tastsensor volgens conclusie 5, met het kenmerk, dat de aankop-30 pellaag uit een poreus of geschuimd materiaal bestaat.
7. Tastsensor volgens conclusie 2, 3 of 4, met het kenmerk, dat de meetwaarde-impedantie-omvormer bestaat uit een aankoppellaag waarvan de aankoppelingsefficiëntie afhankelijk is van de op de betreffende laag uitgeoefende druk.
8. Tastsensor volgens conclusie 7, met het kenmerk, dat het bin nenste vlak van de aankoppellaag geruwd of gegolfd is.
9. Tastsensor volgens een van de voorafgaande conclusies, met het kenmerk, dat bij een variabele akoestische impedantie van het grensmedium aan de ontvangzijde en een sensordikte van 1/4 λ, 1/2λ , 3/4λ of 40 Λ van de akoestische golf, de dikteverhouding van zend- en ontvanglaag 8501008 bij een hoge akoestische impedantie van het grensmedium aan de zendlaag respectievelijk zeer klein, 1:1, 1:4 en 4:1 en bij een lage akoestische impedantie van het grensmedium respectievelijk 1:1,1:2,2:1 en 1:1 is en bij een grensmedium met een betrekkelijk lage akoestische impedantie 5 en een sensordikte van 1/2 A of A, de dikt ever houding respectievelijk 2:3 en 1:1 bedraagt.
10. Tastsensor volgens een van de voorafgaande conclusies, met het kenmerk, dat tussen zend- en ontvanglaag een gemeenschappelijke elektrode is aangebracht, dat aan de buitenzijden van de zend- en ontvang- 10 laag evenwijdige toevoer- respectievelijke afvoerelektrodebanen aanwezig zijn, waarbij de toevoerelektrodebanen de afvoerelektrodebanen elkaar in hoofdzaak loodrecht kruisen, dat achtereenvolgens zendsignalen aan de toevoerelektrodebanen worden toegevoerd en dat een uitleesinrich-ting aanwezig is, die de afvoerelektrodebanen uitleest.
11. Tastsensor volgens conclusie 10, met het kenmerk, dat een mul tiplexer aanwezig is, via welke de zendsignalen uit een elektrische signaalbron worden afgeleid.
12. Tastsensor volgens conclusie 10 of 11, met het kenmerk, dat de uitleesinrichting wordt gevormd door een multiplexer.
13. Tastsensor volgens conclusie 10 of 11, met het kenmerk, dat elke afvoerelektrodebaan via een detectorschakeling is aangesloten op een integratorschakeling die na elke aftastperiode wordt teruggesteld, waarbij de uitgangen van de integratorschakelingen parallel worden uitgelezen.
14. Tastsensor volgens een van de voorafgaande conclusies, met het kenmerk, dat een afstemspoel in serie of parallel aan de toevoer- en/of afvoerelektrodebanen is aangesloten. ******** .530100 8
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8501908A NL8501908A (nl) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | Tastsensor. |
EP86201105A EP0212695B1 (en) | 1985-07-03 | 1986-06-24 | Sensor |
DE8686201105T DE3672080D1 (de) | 1985-07-03 | 1986-06-24 | Fuehler. |
US06/879,213 US4712037A (en) | 1985-07-03 | 1986-06-26 | Resonant piezoelectric sensor |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL8501908A NL8501908A (nl) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | Tastsensor. |
NL8501908 | 1985-07-03 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NL8501908A true NL8501908A (nl) | 1987-02-02 |
Family
ID=19846240
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NL8501908A NL8501908A (nl) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | Tastsensor. |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4712037A (nl) |
EP (1) | EP0212695B1 (nl) |
DE (1) | DE3672080D1 (nl) |
NL (1) | NL8501908A (nl) |
Families Citing this family (64)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4950931A (en) * | 1989-01-17 | 1990-08-21 | Motorola, Inc. | Vibrator |
JPH02217000A (ja) * | 1989-02-16 | 1990-08-29 | Hitachi Ltd | 超音波探触子 |
GB8905822D0 (en) * | 1989-03-14 | 1989-04-26 | Sensotect Limited | A stress wave load cell |
US5268610A (en) * | 1991-12-30 | 1993-12-07 | Xerox Corporation | Acoustic ink printer |
US5389849A (en) * | 1993-01-20 | 1995-02-14 | Olympus Optical Co., Ltd. | Tactility providing apparatus and manipulating device using the same |
US5811680A (en) * | 1993-06-13 | 1998-09-22 | Technion Research & Development Foundation Ltd. | Method and apparatus for testing the quality of fruit |
IL106005A (en) * | 1993-06-13 | 1996-12-05 | Technion Res & Dev Foundation | Method and instrument for testing the quality of fruit |
JP2557796B2 (ja) * | 1993-10-19 | 1996-11-27 | 株式会社エニックス | 圧電型面圧入力パネル |
US5608692A (en) * | 1994-02-08 | 1997-03-04 | The Whitaker Corporation | Multi-layer polymer electroacoustic transducer assembly |
US6009046A (en) * | 1995-03-02 | 1999-12-28 | Acuson Corporation | Ultrasonic harmonic imaging system and method |
US6005827A (en) * | 1995-03-02 | 1999-12-21 | Acuson Corporation | Ultrasonic harmonic imaging system and method |
US6027448A (en) * | 1995-03-02 | 2000-02-22 | Acuson Corporation | Ultrasonic transducer and method for harmonic imaging |
US5608690A (en) * | 1995-03-02 | 1997-03-04 | Acuson Corporation | Transmit beamformer with frequency dependent focus |
US6104670A (en) * | 1995-03-02 | 2000-08-15 | Acuson Corporation | Ultrasonic harmonic imaging system and method |
EP0740264A3 (en) * | 1995-04-27 | 1998-01-14 | W.L. GORE & ASSOCIATES, INC. | Environmental barrier for an acoustic device |
JP4237256B2 (ja) * | 1996-02-29 | 2009-03-11 | シーメンス メディカル ソリューションズ ユーエスエイ インコーポレイテッド | 超音波トランスジューサ |
US5957851A (en) * | 1996-06-10 | 1999-09-28 | Acuson Corporation | Extended bandwidth ultrasonic transducer |
US5846202A (en) * | 1996-07-30 | 1998-12-08 | Acuson Corporation | Ultrasound method and system for imaging |
US6030344A (en) * | 1996-12-04 | 2000-02-29 | Acuson Corporation | Methods and apparatus for ultrasound image quantification |
US5882306A (en) * | 1997-04-11 | 1999-03-16 | Acuson Corporation | Ultrasound imaging methods and systems |
US6110120A (en) | 1997-04-11 | 2000-08-29 | Acuson Corporation | Gated ultrasound imaging apparatus and method |
US5961460A (en) * | 1997-04-11 | 1999-10-05 | Acuson Corporation | Ultrasound imaging enhancement methods and systems |
US5987987A (en) * | 1997-04-14 | 1999-11-23 | Denso Corporation | Angular velocity sensor, related method for manufacturing the sensor, and piezoelectric vibrator element used in this sensor |
US6050944A (en) * | 1997-06-17 | 2000-04-18 | Acuson Corporation | Method and apparatus for frequency control of an ultrasound system |
US5833614A (en) * | 1997-07-15 | 1998-11-10 | Acuson Corporation | Ultrasonic imaging method and apparatus for generating pulse width modulated waveforms with reduced harmonic response |
US5913823A (en) * | 1997-07-15 | 1999-06-22 | Acuson Corporation | Ultrasound imaging method and system for transmit signal generation for an ultrasonic imaging system capable of harmonic imaging |
US6193659B1 (en) | 1997-07-15 | 2001-02-27 | Acuson Corporation | Medical ultrasonic diagnostic imaging method and apparatus |
US6023977A (en) * | 1997-08-01 | 2000-02-15 | Acuson Corporation | Ultrasonic imaging aberration correction system and method |
US6132374A (en) * | 1997-08-01 | 2000-10-17 | Acuson Corporation | Ultrasonic imaging method and system |
US6312379B1 (en) | 1997-08-15 | 2001-11-06 | Acuson Corporation | Ultrasonic harmonic imaging system and method using waveform pre-distortion |
US5945770A (en) * | 1997-08-20 | 1999-08-31 | Acuson Corporation | Multilayer ultrasound transducer and the method of manufacture thereof |
US5944666A (en) * | 1997-08-21 | 1999-08-31 | Acuson Corporation | Ultrasonic method for imaging blood flow including disruption or activation of contrast agent |
US6106465A (en) * | 1997-08-22 | 2000-08-22 | Acuson Corporation | Ultrasonic method and system for boundary detection of an object of interest in an ultrasound image |
US5928151A (en) * | 1997-08-22 | 1999-07-27 | Acuson Corporation | Ultrasonic system and method for harmonic imaging in three dimensions |
US5873830A (en) * | 1997-08-22 | 1999-02-23 | Acuson Corporation | Ultrasound imaging system and method for improving resolution and operation |
US5860931A (en) * | 1997-10-10 | 1999-01-19 | Acuson Corporation | Ultrasound method and system for measuring perfusion |
US5935069A (en) * | 1997-10-10 | 1999-08-10 | Acuson Corporation | Ultrasound system and method for variable transmission of ultrasonic signals |
US5897500A (en) * | 1997-12-18 | 1999-04-27 | Acuson Corporation | Ultrasonic imaging system and method for displaying composite fundamental and harmonic images |
US6416478B1 (en) | 1998-05-05 | 2002-07-09 | Acuson Corporation | Extended bandwidth ultrasonic transducer and method |
US5957852A (en) * | 1998-06-02 | 1999-09-28 | Acuson Corporation | Ultrasonic harmonic imaging system and method |
US6048316A (en) * | 1998-10-16 | 2000-04-11 | Acuson Corporation | Medical diagnostic ultrasonic imaging system and method for displaying composite fundamental and harmonic images |
US6467977B2 (en) * | 2000-12-19 | 2002-10-22 | Hewlett-Packard Company | Media weight sensor using a resonant piezoelectric element |
US6485205B2 (en) * | 2000-12-19 | 2002-11-26 | Hewlett-Packard Company | Media weight sensor using an acoustic resonator |
US6847153B1 (en) | 2001-06-13 | 2005-01-25 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Polyurethane electrostriction |
DE10211886B4 (de) * | 2002-03-18 | 2004-07-15 | Dornier Medtech Gmbh | Verfahren und Einrichtung zum Erzeugen bipolarer akustischer Impulse |
DE10223196B4 (de) * | 2002-05-24 | 2004-05-13 | Dornier Medtech Systems Gmbh | Verfahren und Einrichtung zum Transferieren von Molekülen in Zellen |
WO2004025832A1 (en) * | 2002-09-12 | 2004-03-25 | Philips Intellectual Property & Standards Gmbh | Bulk acoustic wave resonator with means for suppression of pass-band ripple in bulk acoustic wave filters |
JP4804906B2 (ja) | 2004-12-15 | 2011-11-02 | ドルニエル メドテック システムズ ゲーエムベーハー | 循環器および神経疾患の患者における細胞治療および組織再生の衝撃波による改良方法 |
GB2432671A (en) * | 2005-11-29 | 2007-05-30 | Dolphiscan As | Ultrasonic transducer with transmitter layer and receiver layer each having elongated electrodes |
EP2010868B1 (en) | 2006-03-28 | 2017-01-18 | University of Southern California | Biomimetic tactile sensor |
US8181540B2 (en) | 2006-03-28 | 2012-05-22 | University Of Southern California | Measurement of sliding friction-induced vibrations for biomimetic tactile sensing |
US8272278B2 (en) | 2007-03-28 | 2012-09-25 | University Of Southern California | Enhancements to improve the function of a biomimetic tactile sensor |
EP2158454B1 (en) | 2007-05-18 | 2018-08-22 | University of Southern California | Biomimetic tactile sensor for control of grip |
FR2948787B1 (fr) * | 2009-07-29 | 2011-09-09 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif et procede de localisation d'un contact localement deformant sur une surface tactile deformable d'un objet |
US8264126B2 (en) * | 2009-09-01 | 2012-09-11 | Measurement Specialties, Inc. | Multilayer acoustic impedance converter for ultrasonic transducers |
JP5936374B2 (ja) * | 2011-02-15 | 2016-06-22 | キヤノン株式会社 | 圧電振動型力センサ及びロボットハンド並びにロボットアーム |
US20120330194A1 (en) * | 2011-05-19 | 2012-12-27 | Alexander Britva | Apparatus and method for treating tissue with ultrasound |
JP6235262B2 (ja) * | 2013-07-23 | 2017-11-22 | 上田日本無線株式会社 | 表面にて圧力変化を起こす物体の圧力変化の測定方法 |
CN107580721B (zh) | 2015-05-11 | 2021-02-19 | 测量专业股份有限公司 | 用于具有金属保护结构的超声波换能器的阻抗匹配层 |
US10161814B2 (en) * | 2015-05-27 | 2018-12-25 | Apple Inc. | Self-sealing sensor in an electronic device |
US10019085B2 (en) | 2015-09-30 | 2018-07-10 | Apple Inc. | Sensor layer having a patterned compliant layer |
WO2017143242A1 (en) | 2016-02-19 | 2017-08-24 | Apple Inc. | Force sensing architectures |
US11110364B2 (en) * | 2018-07-30 | 2021-09-07 | Buzzbrained LLC | Motorized aquatic toy with articulated tail |
CN110244287B (zh) * | 2019-06-20 | 2023-02-21 | 陈雅民 | 一种基于共振的次声波变频装置 |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2625035A (en) * | 1945-12-22 | 1953-01-13 | United Aircraft Corp | Supersonic inspection device |
US2875354A (en) * | 1954-01-29 | 1959-02-24 | Branson Instr | Piezoelectric transducer |
US3187207A (en) * | 1960-08-08 | 1965-06-01 | Giannini Controls Corp | Transducers |
US3472063A (en) * | 1967-04-17 | 1969-10-14 | Branson Instr | Resonant sensing device |
DE2547759C3 (de) * | 1975-10-24 | 1985-08-08 | Endress U. Hauser Gmbh U. Co, 7867 Maulburg | Schall-Echolot für die Messung von Füllständen |
CH608103A5 (nl) * | 1975-12-01 | 1978-12-15 | Hoffmann La Roche | |
US4144877A (en) * | 1976-08-12 | 1979-03-20 | Yeda Research And Development Co. Ltd. | Instrument for viscoelastic measurement |
AT353506B (de) * | 1976-10-19 | 1979-11-26 | List Hans | Piezoelektrischer resonator |
JPS5840805B2 (ja) * | 1978-04-10 | 1983-09-08 | 東レ株式会社 | 座標入力用構造体 |
DE2914031C2 (de) * | 1979-04-06 | 1981-01-15 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Ultraschallwandler |
US4383194A (en) * | 1979-05-01 | 1983-05-10 | Toray Industries, Inc. | Electro-acoustic transducer element |
NL7904924A (nl) * | 1979-06-25 | 1980-12-30 | Philips Nv | Akoestische transducent. |
US4394773A (en) * | 1980-07-21 | 1983-07-19 | Siemens Corporation | Fingerprint sensor |
US4427912A (en) * | 1982-05-13 | 1984-01-24 | Ausonics Pty. Ltd. | Ultrasound transducer for enhancing signal reception in ultrasound equipment |
US4550606A (en) * | 1982-09-28 | 1985-11-05 | Cornell Research Foundation, Inc. | Ultrasonic transducer array with controlled excitation pattern |
DE3309234A1 (de) * | 1983-03-15 | 1984-09-20 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Ultraschallwandler |
FR2551611B1 (fr) * | 1983-08-31 | 1986-10-24 | Labo Electronique Physique | Nouvelle structure de transducteur ultrasonore et appareil d'examen de milieux par echographie ultrasonore comprenant une telle structure |
GB8325861D0 (en) * | 1983-09-28 | 1983-11-02 | Syrinx Presicion Instr Ltd | Force transducer |
US4546658A (en) * | 1984-02-24 | 1985-10-15 | General Electric Company | Piezoelectric force/pressure sensor |
US4555953A (en) * | 1984-04-16 | 1985-12-03 | Paolo Dario | Composite, multifunctional tactile sensor |
US4634917A (en) * | 1984-12-26 | 1987-01-06 | Battelle Memorial Institute | Active multi-layer piezoelectric tactile sensor apparatus and method |
-
1985
- 1985-07-03 NL NL8501908A patent/NL8501908A/nl not_active Application Discontinuation
-
1986
- 1986-06-24 DE DE8686201105T patent/DE3672080D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1986-06-24 EP EP86201105A patent/EP0212695B1/en not_active Expired
- 1986-06-26 US US06/879,213 patent/US4712037A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4712037A (en) | 1987-12-08 |
EP0212695A1 (en) | 1987-03-04 |
DE3672080D1 (de) | 1990-07-19 |
EP0212695B1 (en) | 1990-06-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NL8501908A (nl) | Tastsensor. | |
US5673041A (en) | Reflective mode ultrasonic touch sensitive switch | |
CA2157652C (en) | Method of operating an ultrasonic piezoelectric transducer and circuit arrangement for performing the method | |
US4964302A (en) | Tactile sensor | |
US5717434A (en) | Ultrasonic touch system | |
US7106310B2 (en) | Acoustic wave touch actuated switch | |
JP7446092B2 (ja) | 不感帯が低減された飛行時間測定値を判定する距離検出システム | |
US5767608A (en) | Surface acoustic wave device for sensing a touch-position | |
US5838088A (en) | Surface acoustic wave device for sensing a touch-position | |
US5994817A (en) | Ultrasonic touch-position sensing device | |
US5161126A (en) | Acoustic flute web edge sensor | |
EP1224910A3 (en) | Ultrasonic diagnosis device | |
US6366675B1 (en) | Sound pressure detecting system | |
US6142948A (en) | Vibration displacement detecting system | |
US6393920B1 (en) | Sound pressure sensing device | |
US5771206A (en) | Elastic wave device for sensing a touch-position | |
US6340347B1 (en) | Vibration displacement sensing device | |
US5798597A (en) | Surface acoustic wave device for sensing a touch-position | |
US6637268B1 (en) | Vibration displacement sensing system | |
JPH1055240A (ja) | 超音波タッチパネル | |
JP3880047B2 (ja) | 超音波センサ | |
US8806941B2 (en) | Extension sensing actuator | |
JPH1145147A (ja) | 超音波タッチパネル | |
JPH1145148A (ja) | 超音波タッチパネル | |
SU1675670A1 (ru) | Датчик перемещени на поверхностных акустических волнах |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A1B | A search report has been drawn up | ||
BV | The patent application has lapsed |