NL8501074A - METHOD OF MANUFACTURING A STEEL SHEET FOR AN EASY TO OPEN WITH A BETTER OPENING CAPACITY. - Google Patents
METHOD OF MANUFACTURING A STEEL SHEET FOR AN EASY TO OPEN WITH A BETTER OPENING CAPACITY. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8501074A NL8501074A NL8501074A NL8501074A NL8501074A NL 8501074 A NL8501074 A NL 8501074A NL 8501074 A NL8501074 A NL 8501074A NL 8501074 A NL8501074 A NL 8501074A NL 8501074 A NL8501074 A NL 8501074A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- annealing
- cold rolling
- steel
- steel sheet
- hardness
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0236—Cold rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/30—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process
- B21B1/32—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work
- B21B1/36—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a non-continuous process in reversing single stand mills, e.g. with intermediate storage reels for accumulating work by cold-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/22—Hardness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/14—Reduction rate
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0257—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0268—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment between cold rolling steps
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
• ‘ ' β N.0.33.142 1• "β N.0.33.142 1
Werkwijze ter vervaardiging van staalplaat voor een blik met gemakkelijk te openen einde met een beter vermogen tot openmaken.Method of manufacturing steel sheet for a can with easy-open end with better opening ability.
Een werkwijze voor de vervaardiging van staalplaat voor blikken 5 met gemakkelijk te openen einde met een beter vermogen tot openmaken omvat een verbetering in de gebruikelijke werkwijze, die de trappen van warm walsen, een eerste koud walsen, gloeien en een tweede koud walsen omvat. De verbetering ligt in de uitvoering van de tweede koude wals-reductie volgens de formule : 100-0,08x(C+1.000xP)-0,8xH>R> 20 en 10 45 >R. Deze formule drukt het verband uit tussen hardheid, koolstof gehalte en zuiverheid na gloeien, waarin R: de tweede koude reductie (%), C: het koolstofgehalte na gloeien (dpm), P: de zuiverheid na gloeien (d60x400....%), en 15 H: de hardheid na gloeien (Hr 30T) zijn.A method of manufacturing sheet metal tinplate 5 with an easy-to-open end with better openability includes an improvement in the conventional method, which includes the steps of hot rolling, a first cold rolling, annealing and a second cold rolling. The improvement lies in the implementation of the second cold roll reduction according to the formula: 100-0.08x (C + 1.000xP) -0.8xH> R> 20 and 10 45> R. This formula expresses the relationship between hardness, carbon content and purity after annealing, where R: the second cold reduction (%), C: the carbon content after annealing (ppm), P: the purity after annealing (d60x400 ....% ), and 15 H: the hardness after annealing (Hr 30T).
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze ter vervaardiging van staalplaat voor blikken met gemakkelijk te openen einde met een verbeterd vermogen tot openmaken.The present invention relates to a method of manufacturing steel sheet for cans with an easy-to-open end with improved opening ability.
20 In het verband tussen hardheid (Hr 30T), zuiverheid (d60x400%...20 In relation to hardness (Hr 30T), purity (d60x400% ...
volgens JIS G055 waarvan de inhoud hierin door verwijzing is opgenomen) en koolstofgehalte (dpm) na gloeien, die volgt na het warm walsen en het eerste koud walsen, bij de werkwijze ter vervaardiging van staalplaat voor blikken dienen de voorwaarden voor de tweede koude wals-25 reductie na gloeien te worden vastgesteld teneinde een staalplaat te vervaardigen voor blikken met gemakkelijk te openen einde met een beter vermogen tot openmaken.according to JIS G055, the contents of which are incorporated herein by reference) and carbon content (ppm) after annealing, which follows the hot rolling and the first cold rolling, in the sheet metal fabrication process, the conditions for the second cold rolling Reduction after annealing to be determined in order to produce a steel sheet for cans with an easy-to-open end with better openability.
In de laatste jaren zijn een aantal verschillende gemakkelijk te openen blikken voor levensmiddelen toegepast. In deze blikken heeft de 30 eindplaat van het blik een geschikte vorm, is gekerfd en een lip is zodanig aan een gekerfde eindplaat van het blik vastgemaakt, dat het einde van het blik geopend kan worden zonder gebruik van een opener door aan deze lip te trekken. Als het materiaal voor dit type gemakkelijk te openen blik wordt aluminiumplaat in het algemeen gebruikt, in hoofdzaak 35 vanwege een goed vermogen tot openmaken. Staalplaat (vertinde plaat of tinvrij staal) wordt toegepast wanneer de inhoud van het blik een zaak van overweging is. Aangezien aluminium echter relatief duur is in vergelijking met staal is ontwikkeling van een goedkoop uit staal vervaardigd gemakkelijk te openen blik dringend gevraagd. Om het gemak van 40 blikopening te verbeteren, namelijk een beter vermogen tot openmaken 85SI 074 2 van het blik, kunnen de volgende twee hoofdfactoren overwogen worden: de ene is het dunner maken van de resterende metaaldikte na het kerven en de andere is het verminderen van de openingskracht zonder de resterende metaaldikte dunner te maken. Voor de eerste factor is een tech-5 niek voor het dunner maken van het overblijvende metaal een voorwaarde die afhangt van overwegingen zoals scheuren bij de kerf, schade door botsing, wanneer het blik valt of door andere ongevallen, of nauwkeurigheid van persen bij het kerven. Deze beperkende overwegingen voorkomen dat de overblijvende metaaldikte voldoende dunner gemaakt wordt.A number of different easy-open food cans have been used in recent years. In these cans, the can end plate has a suitable shape, is notched and a lip is attached to a notched end plate of the can such that the end of the can can be opened without using an opener by pulling on this lip . As the material for this type of easy-to-open can, aluminum sheet is generally used mainly due to good opening ability. Steel sheet (tinned sheet or tin-free steel) is used when the contents of the can are a matter for consideration. However, since aluminum is relatively expensive compared to steel, development of an inexpensive easy-open can of steel is urgently needed. To improve the ease of 40 can opening, namely better opening ability of 85SI 074 2 of the can, the following two main factors can be considered: one is thinning the remaining metal thickness after notching and the other is reducing the opening force without thinning the remaining metal thickness. For the first factor, a technique for thinning the remaining metal is a prerequisite that depends on considerations such as tearing at the notch, collision damage, when the can falls or other accidents, or pressing accuracy at the notching . These limiting considerations prevent the remaining metal thickness from being made sufficiently thinner.
10 Ten tweede, is een verbetering in de openingskracht zonder verandering van de resterende metaaldikte in feite tot op heden niet met succes tot stand gebracht niettegenstaande verschillende beperkingen, die aan de materiaaleigenschappen zijn opgelegd. Onder de omstandigheden is de onderhavige uitvinding ontwikkeld als gevolg van uitgebreid onderzoek met 15 het oog op het bereiken van een aanzienlijke verbetering in het vermogen tot openmaken door de voorgaande twee problemen gelijktijdig op te lossen, dat wil zeggen, een werkwijze ter vervaardiging van staalplaat voor het gemakkelijk openen van einden van blikken, die niet alleen een goed vermogen tot openmaken zonder verandering van de overblijvende 20 metaaldikte maar eveneens het dunner maken van de overblijvende metaaldikte verschaft.Second, an improvement in the opening force without change of the residual metal thickness has in fact not been successfully accomplished to date, despite various limitations imposed on the material properties. Under the circumstances, the present invention has been developed as a result of extensive research to achieve a significant improvement in opening ability by simultaneously solving the foregoing two problems, that is, a method of manufacturing steel sheet for easily opening ends of cans, which not only provides good opening ability without changing the remaining metal thickness, but also thinning the remaining metal thickness.
De onderhavige uitvinding omvat dat staalplaat voor blikken met een gemakkelijk te openen einde vervaardigd kan worden door een verbetering bij de gebruikelijke werkwijze voor de vervaardiging van staal-25 plaat voor blikken. Deze gebruikelijke werkwijze omvat warm walsen, een eerste koud walsen, een ontlaten en een tweede koud walsen. Door de tweede koude walstrap volgens de formules 100-0,08x( C+l. OOOxP) -0,8xH >R 20... (1) 30 en 45>R...(2) uit te voeren, worden de gewenste resultaten verkregen.The present invention includes that steel sheet for cans with an easy-to-open end can be manufactured by an improvement on the conventional method of manufacturing steel sheet for cans. This conventional method includes hot rolling, a first cold rolling, a tempering and a second cold rolling. By executing the second cold rolling mill according to the formulas 100-0.08x (C + l. OOOxP) -0.8xH> R 20 ... (1) 30 and 45> R ... (2), the desired results.
De formules (1) en (2) zijn experimenteel verkregen vergelijkin-35 gen, waarin R de tweede koude-walsreductie (%), C het koolstofgehalte (dpm), H de hardheid (Hr 30T) en P de zuiverheid (d60x400...%) zijn. De hardheid varieert afhankelijk van de gloeimethode (gloeien in de kist, continu gloeien), gloeiomstandigheden (temperatuur, verhittings- en koelingssnelheden) en samenstelling van het staal en varieert in het 40 algemeen van 40 tot 65 in Hr 30T.Formulas (1) and (2) are experiments obtained equations, in which R is the second cold-roll reduction (%), C is the carbon content (ppm), H is the hardness (Hr 30T) and P is the purity (d60x400 .. .%) to be. The hardness varies depending on the annealing method (annealing in the box, continuous annealing), annealing conditions (temperature, heating and cooling rates) and composition of the steel and generally ranges from 40 to 65 in Hr 30T.
85010748501074
- ' V- "V
33
Het koolstofgehalte kan geregeld worden in het traject beneden 1300 dpm (0,13%) ingeval van staalplaat voor blikken, afhankelijk van de ontkolingstoestand van het gesmolten staal of aanwezigheid of afwezigheid van ontkolend gloeien bij de tussenliggende werkwijze.The carbon content can be controlled in the range below 1300 ppm (0.13%) in the case of sheet metal for cans, depending on the decarburizing state of the molten steel or presence or absence of decarburizing annealing in the intermediate process.
5 De zuiverheid, die afhangt van het desoxydatieproces van gesmolten staal en de staalsamenstelling, varieert in het algemeen van 0,01 tot 0,8.The purity, which depends on the deoxidation process of molten steel and the steel composition, generally ranges from 0.01 to 0.8.
In dit verband is de basis, waarop de reductieomstandigheden van de tweede koude-walsbehandeling worden vastgesteld, zoals hiervoor ver-10 meld, afkomstig van het resultaat van diepgaande onderzoekingen en waarnemingen, die betrekking hebben op het verband tussen eigenschappen en het vermogen tot openmaken van eindmaterialen, kerftechniek en sterkte, zoals nu zal worden toegelicht.In this regard, the basis upon which the reduction conditions of the second cold-rolling treatment are established, as stated above, comes from the result of in-depth investigations and observations, which relate to the relationship between properties and the ability to open up finishing materials, notching technique and strength, as will now be explained.
In de eerste plaats zal het verband tussen plaatdikte van het 15 eindmateriaal, de vloeispanning en het vermogen tot openmaken besproken worden.First, the relationship between sheet thickness of the final material, yield stress and opening ability will be discussed.
Wanneer de plaatdikte van het eindmateriaal in ogenschouw wordt genomen betrokken op de vloeisterkte ervan, die bepaald wordt door het kwadraat van de dikte yan de eindplaat maal de vloeispanning van het 20 eindmateriaal (wanneer de toegepaste inwendige of uitwendige druk deze vloeisterkte overschrijdt, zal het einde plastisch vervormd worden), zullen hardere staalsoorten beter dunner gemaakt kunnen worden.When considering the sheet thickness of the final material relative to its yield strength, which is determined by the square of the thickness of the end sheet times the yield stress of the final material (when the internal or external pressure applied exceeds this yield strength) plastically deformed), harder steels will be better thinned.
Het geval is echter, dat zelfs wanneer twee staalsoorten dezelfde vloeisterkte hebben, de hardere en dunnere meer elastisch vervormd 25 wordt dan het zachtere en dikkere staal omdat elastische vervorming in de derde macht evenredig is met de staaldikte.However, even if two steel grades have the same yield strength, the harder and thinner becomes more elastically deformed than the softer and thicker steel because elastic deformation in the third power is proportional to the steel thickness.
Voorts is de kracht, die op het eindmateriaal wordt aangebracht groter bij de verhittingstemperaturen, die voor pasteurisering bestemd zijn.Furthermore, the force applied to the final material is greater at the heating temperatures intended for pasteurization.
30 Zo veroorzaakt een zo hoog mogelijke sterkte geen plastische ver vorming op een dergelijk tijdstip, dat wil zeggen, verschillende combinaties van staaldikte en vloeispanning kunnen besproken worden op basis van de vloeisterkte van het eindmateriaal, wanneer geen aandacht wordt gegeven aan de werking van elastische vervormingen.Thus, the highest possible strength does not cause plastic deformation at such a time, ie, different combinations of steel thickness and yield stress can be discussed based on the yield strength of the final material, if no attention is paid to the action of elastic deformations .
35 Het zachtere en dikkere staal en het hardere en dunnere staal met equivalente sterkte worden vervolgens bewerkt tot dezelfde resterende metaaldikte na het kerven ter vergelijking van een vermogen tot openmaken.The softer and thicker steel and the harder and thinner steel of equivalent strength are then machined to the same residual metal thickness after notching to compare openability.
Hét resultaat laat zien, dat de hardere en dunnere staalplaat een 40 slechter vermogen tot openmaken heeft dan de zachtere en dikkere staal- 8501074 4 plaat.The result shows that the harder and thinner steel plate has a poorer opening capacity than the softer and thicker steel 8501074 4 plate.
Dit resultaat past niet bij de meeste beoordelingen, dat de dikkere staalplaat en hogere spanningsconcentratie zou hebben en dus slechter in vermogen tot openmaken zou zijn, wanneer de twee dezelfde Testes' rende metaaldikte na het kerven hebben. Het zou kunnen zijn omdat de hardere en dunnere staalplaat met minder kracht de specifieke vervorming kan verkrijgen, die ook vereist is in de buurt van de gekerfde sectie teneinde opening te veroorzaken, d.w.z. breuk bij de gekerfde sectie. Daarom is, wanneer de resterende metaaldikte kan worden gelijk 10 gemaakt, de hardere en en dunnere staalplaat, die nadeliger is met betrekking tot de spanningsconcentratie bij de gekerfde sectie, voordelig in het vermogen tot openmaken.This result does not fit with most assessments that the thicker steel sheet would have higher stress concentration and thus be worse in opening ability if the two have the same Testes' running metal thickness after notching. It could be because the harder and thinner steel sheet can obtain the specific deformation, which is also required near the notched section, with less force in order to cause opening, i.e. fracture at the notched section. Therefore, when the residual metal thickness can be equalized, the harder and and thinner steel sheet, which is more disadvantageous with regard to the stress concentration at the notched section, is advantageous in opening ability.
Vervolgens zal de beperkende overblijvende metaaldikte (minimum overblijvende metaaldikte, die gekerfd kan worden zonder enige scheu-15 ring bij de gekerfde sectie te veroorzaken) besproken worden.Next, the limiting residual metal thickness (minimum residual metal thickness, which can be notched without causing any crack to the notched section) will be discussed.
De beperkende resterende metaaldikte van de zachtere en dikkere staalplaat, de dunnere staalplaat gehard door het tweede koud walsen en de dunnere staalplaat gehard door de regelingen van warmtebehandeling en samenstelling van staal, werden vergeleken.The limiting residual metal thickness of the softer and thicker steel sheet, the thinner steel sheet cured by the second cold rolling and the thinner steel sheet cured by the heat treatment and steel composition controls were compared.
20 · De resultaten laten zien, dat de beperkende resterende metaaldikte van zachteren en dikkere staalplaat en dunnere staalplaat gehard door het tweede koud walsen ongeveer equivalent en relatief klein zijn, en ook kunnen deze staalplaten gekerfd worden tot zij relatief dun worden zonder enige scheuren op te lopen, terwijl die van dunnere staalplaat 25 gehard door regeling van warmtebehandeling en staalsamenstelling relatief groot is.The results show that the limiting residual metal thickness of softening and thicker steel sheet and thinner steel sheet cured by the second cold rolling are approximately equivalent and relatively small, and also these steel sheets can be notched until they become relatively thin without any cracks while that of thinner steel sheet hardened by control of heat treatment and steel composition is relatively large.
Aangenomen wordt, dat de reden daarvoor is dat het zachtere materiaal beter gekerfd kan worden met een grotere kerfreductie (plaatdikte van het einde minus de resterende metaaldikte, gedeeld door de plaat-30 dikte van het einde) zonder het voorkomen van eventuele scheuren en de dunnere plaatdikte van het einde zal een kleinere kerfreductie hebben wanneer de resterende metaaldikte equivalent is.It is believed that the reason for this is that the softer material is better notched with a greater notch reduction (plate thickness of the end minus the remaining metal thickness, divided by the plate thickness of the end) without the prevention of any cracks and the thinner plate thickness of the end will have a smaller notch reduction when the remaining metal thickness is equivalent.
Een andere reden is, dat de door het tweede koud walsen geharde plaat een kleinere beperkende resterende metaaldikte zal hebben, omdat 35 de microstructuur van deze staalplaat verlengde korrels (walstextuur) ontwikkelt in de lengterichting ten opzichte van het plaatoppervlak na het tweede koud walsen en deze korrelstructuur is geschikt om de beperkende resterende metaaldikte te reduceren.Another reason is that the sheet cold cured by the second cold rolling will have a smaller limiting residual metal thickness, because the microstructure of this steel sheet develops elongated grains (roll texture) in the longitudinal direction relative to the sheet surface after the second cold rolling and this grain structure is suitable for reducing the limiting residual metal thickness.
De sterkte, die belasting kan doorstaan zonder enige scheuren in 40 de gekerfde sectie ingeval van botsing, bijvoorbeeld vallen enz. (hier- 8501074 5 na aangeduid als "botssterkte") zal nu besproken worden.The strength, which can withstand stress without any cracks in the notched section in the event of impact, for example, drops etc. (hereinafter referred to as "8501074" as "impact strength") will now be discussed.
In dit opzicht is hoe kleiner de resterende metaaldikte hoe kleiner de botssterkte, maar wanneer de resterende metaaldikte constant is, laten de resultaten zien, dat het hardere en dunnere plaateinde een 5 grotere botssterkte heeft dan het zachtere en dikkere plaateinde. Het zou kunnen zijn omdat het hardere en dunnere plaateinde meer tot elastische vervorming leidt dan de zachtere en dikkere plaat en botsing in het einde in zijn geheel absorbeert, hetgeen de spanningsconcentratie bij de gekerfde sectie vermindert.In this regard, the smaller the remaining metal thickness, the smaller the impact strength, but when the remaining metal thickness is constant, the results show that the harder and thinner plate end has a greater impact strength than the softer and thicker plate end. It could be because the harder and thinner plate end leads to more elastic deformation than the softer and thicker plate and absorbs impact in the end as a whole, which reduces the stress concentration at the notched section.
10 Door middel van verschillende experimenten, die betrekking hebben op het vermogen tot openmaken, het beperken van de resterende metaaldikte of de botssterkte zoals noodzakelijk voor het voortbrengen van een gemakkelijk te openen einde, is gebleken, dat wanneer de vloei-sterkte van eindmateriaal hetzelfde is, de dunnere plaat, gehard door 15 het tweede koud walsen, beter is dan een staalplaat voor een blik met een gemakkelijk te openen een einde. In dit geval is, wanneer een bepaald niveau van hardheid verkregen moet worden door het tweede koud walsen, hoe geringer de hardheid van de plaat vödr het tweede koud walsen, hoe groter de walsreductie van de plaat, terwijl hoe groter de 20 hardheid voor het tweede koud walsen, hoe kleiner de walsreductie van de plaat.Through various experiments involving the ability to open, limiting the remaining metal thickness or impact strength as necessary to produce an easy-to-open end, it has been found that when the fluidity of end material is the same , the thinner sheet, hardened by the second cold rolling, is better than a steel sheet for a can with an easy to open end. In this case, when a certain level of hardness is to be obtained by the second cold rolling, the lower the hardness of the sheet before the second cold rolling, the greater the rolling reduction of the sheet, while the greater the hardness for the second cold rolling, the smaller the roll reduction of the sheet.
Bij het vergelijken van twee platen met dezelfde hardheid na het tweede koud walsen resulteert de plaat door middel van het tweede koud walsen met een grotere walsreductie in een kleinere beperkende reste-25 rende metaaldikte dan de plaat door middel van het tweede koud walsen met een geringere walsreductie.When comparing two plates with the same hardness after the second cold rolling, the plate by means of the second cold rolling with a greater rolling reduction results in a smaller limiting residual metal thickness than the plate by means of the second cold rolling with a smaller rolling reduction. roller reduction.
Dat zou kunnen zijn omdat hoe groter de walsreductie is hoe meer de korrel een in de lengterichting ten opzichte van het plaatoppervlak verlengde microstructuur vormt.This could be because the greater the roll reduction, the more the grain forms a microstructure elongated longitudinally relative to the sheet surface.
30 Ook hebben het koolstofgehalte en de hoeveelheid niet-metallieke insluitingen een invloed op de beperkende resterende metaaldikte en als resultaat van beproeving wordt dit effect voorgesteld door de formule: C+1.000xP, waarbij het koolstofgehalte in dpm wordt voorgesteld door C en de zuiverheid, die de hoeveelheid niet-metallieke insluitingen aan-35 geeft (d 60x400...%) wordt voorgesteld door P.Also, the carbon content and the amount of non-metallic inclusions affect the limiting metal thickness remaining and as a result of testing this effect is represented by the formula: C + 1,000xP, where the carbon content in ppm is represented by C and the purity, which indicates the amount of non-metallic inclusions -35 (d 60x400 ...%) is proposed by P.
Hoe groter dan de waarde van C+1.000xP is, hoe groter de beperkende resterende metaaldikte.The greater than the value of C + 1,000xP, the greater the limiting metal thickness remaining.
Het wordt echter aangeraden, dat deze waarde van C+l.OÖOxP moet worden bepaald met betrekking tot de hardheid vodr het tweede koud wal-40 sen. Voor platen, die harder worden voor het tweede koud walsen, dient 8501074 6 de waarde van C+l.OOOxP noodzakelijkerwijze kleiner te zijn, terwijl voor die, die zachter worden, een kleinere waarde van C+1.000xP niet zo noodzakelijk zal zijn, omdat de beperkende resterende metaaldikte verbeterd moet worden tengevolge van een aanzienlijke verlenging van de 5 korrel door het tweede koud walsen.However, it is recommended that this value of C + 1.0XxP should be determined with respect to hardness before the second cold rolling. For slabs that harden for the second cold rolling, 8501074 6 should necessarily have the value of C + 100xP, while for those softening a smaller value of C + 1,000xP will not be as necessary, because the limiting residual metal thickness must be improved due to a significant elongation of the grain by the second cold rolling.
In feite zal een niet noodzakelijke verlaging van de waarde van C+1.000xP voor platen, die na gloeien zachter worden, de materiaalkosten nodeloos hoger maken.In fact, an unnecessary drop in the value of C + 1,000xP for plates softening after annealing will unnecessarily increase material costs.
Het verband tussen de beperkende resterende metaaldikte en hard-10 heid, koolstofgehalte en zuiverheid na gloeien, en tweede koude wals-reductie is zoals hiervoor vermeld.The relationship between the limiting residual metal thickness and hardness, carbon content and post-annealing purity, and second cold roll reduction is as noted above.
In elk geval dient de bovenste grens van de tweede koude wals-reductie bepaald te worden op basis van overweging van vermogen tot openmaken, met inbegrip van de beperkende resterende metaaldikte.In any case, the upper limit of the second cold roll reduction should be determined based on consideration of openability, including the limiting metal thickness remaining.
15 Wanneer de walsreductie groter wordt, wordt de mate van materiaal- harding verlaagd, dus zelfs wanneer de tweede koude walsreductie groter wordt gemaakt dan die bepaald door formule (1), zal de beperkende resterende metaaldikte nadelig beïnvloed worden. Bovendien zal de openings-kracht vergroot worden met een meer extreem ontwikkeld bros worden van 20 het materiaal dan verkregen zou worden door reductie van de einddikte tengevolge van materiaalharding of door verbetering van de beperkende resterende metaaldikte tengevolge van korrelverlenging.As the roll reduction increases, the degree of material hardening is lowered, so even if the second cold roll reduction is made greater than that determined by formula (1), the limiting residual metal thickness will be adversely affected. In addition, the opening force will be increased with a more extremely developed brittleness of the material than would be obtained by reducing the final thickness due to material hardening or by improving the limiting residual metal thickness due to grain extension.
Ook wanneer de tweede koude walsreductie 45% of hoger is, blijkt een ongunstig effect op het bros worden van materiaal groter te zijn en 25 zal de beperkende resterende metaaldikte vergroot worden en zal eveneens de openingskracht vergroot worden.Also, when the second cold roll reduction is 45% or higher, an unfavorable effect on material embrittlement appears to be greater, and the limiting residual metal thickness will be increased and the opening force will also be increased.
Daarom zal de verlaging van de waarde van C+1.000xP en de verlaging van de hardheid tot 45 of meer in formule (1) bijna geen effect hebben op de verbetering van de openingskracht, maar zal alleen ongun-30 stig zijn met betrekking tot de kosten. Om dergelijke redenen wordt de bovenste grens van de tweede koude walsreductie verschaft.Therefore, the decrease in the value of C + 1,000xP and the decrease in hardness to 45 or more in formula (1) will have almost no effect on the improvement of the opening force, but will only be unfavorable with respect to the cost. For such reasons, the upper limit of the second cold roll reduction is provided.
Ook is er de onderste grens van 20% van de tweede koude walsreductie, omdat, wanneer de walsreductie kleiner is dan 20%, harding niet voldoende tot stand kan worden gebracht en dus verdunning van laagdikte 35 en verlenging van korrel, die geschikt zijn voor de verbetering van de beperkende resterende metaaldikte, niet verkregen kunnen worden.Also, there is the lower limit of 20% of the second cold roll reduction, because when the roll reduction is less than 20%, curing cannot be effected sufficiently and thus thinning of layer thickness 35 and extension of grain, which are suitable for the improvement of the limiting residual metal thickness cannot be obtained.
In dit verband wordt de hardheid na gloeien vastgelegd door de staalsamenstelling, de omstandigheden van warmtebehandeling enz., welke factoren gekozen worden met betrekking tot kosten, bestandheid tegen 40 corrosie tegen de inhoud en andere factoren.In this regard, the hardness after annealing is determined by the steel composition, the heat treatment conditions, etc., which factors are chosen with regard to cost, content corrosion resistance and other factors.
8301074 78301074 7
Echter dient de tweede koude walsreductie na gloeien gekozen te worden afhankelijk van het type einde en type kerving.However, the second cold roll reduction after annealing should be selected depending on the type of end and type of notch.
Op deze wijze te vervaardigen staalplaat wordt vervolgens aan een voorbehandeling onderworpen, met inbegrip van ontvetting en schoonbij-ting en wordt onderworpen aan de werkwijze van bekleding met tin, elek-trochroom bekleding, fosfatering en andere omzettingsbehandelingen ter vervaardiging van staalplaat voor het gemakkelijk openen van een einde van een blik.Steel sheet to be manufactured in this manner is then subjected to a pretreatment, including degreasing and clean etching, and is subjected to the tin coating, electrochromic coating, phosphating and other conversion treatments to produce steel sheet for easy opening an end of a look.
Hierna volgt de beschrijving van de uitvoeringsvormen van de uitvinding.The following describes the embodiments of the invention.
Fig. 1 laat het verband zien tussen (koolstofgehalte +1.000xzui-verheid) en tweede koude walsreductie en het vermogen tot openmaken van de eindplaat met een hardheid (Hr 30T) in het traject van 48 tot 53 na gloeien.Fig. 1 shows the relationship between (carbon content + 1,000x brine) and second cold roll reduction and the ability to open the end plate with a hardness (Hr 30T) in the range of 48 to 53 after annealing.
Fig. 2 laat het verband zien tussen (koolstofgehalte -f-l.OOOxzui-verheid) en tweede koude walsreductie en het vermogen tot openmaken van de eindplaat met een hardheid (Hr 30T) in het traject van 58 tot 64 na gloeien.Fig. 2 shows the relationship between (carbon content -f-100,000%) and second cold roll reduction and the ability to open the end plate with a hardness (Hr 30T) in the range 58 to 64 after annealing.
Tabel ATable A
_Chemische samenstelling (gew.Z)_Chemical composition (weight Z)
Staal C Si Mn P Al Koolstofgehalte na __ontkoling_ A 0,010 0,01 0,33 0,018 0,081_ B 0,028 0,02 0,35 0,020 0,090_ C 0,052 0,02 0,33 0,022 0,073_ D 0,051 0,02 0,32 0,022 0,075 0,0019 _(0,0022)_ E 0,051 0,02 0,32 0,022 0,070 0,016 _(0,017)_Steel C Si Mn P Al Carbon content after decarburization_ A 0.010 0.01 0.33 0.018 0.081_ B 0.028 0.02 0.35 0.020 0.090_ C 0.052 0.02 0.33 0.022 0.073_ D 0.051 0.02 0.32 0.022 0.075 0.0019 _ (0.0022) _ E 0.051 0.02 0.32 0.022 0.070 0.016 _ (0.017) _
De in tabel A voorgestelde staalsoorten werden in de convertor geraffineerd .The steel grades presented in Table A were refined in the converter.
Staal A werd ontkoold en ontgast tot het gesmolten staal de in tabel A voorgestelde chemische samenstelling had, door ontgassing onder verminderde druk en werd vervolgens, volgens het gewone bandproces overgebracht naar de gietblokvervaardiging, het warm walsen en het eerste koud walsen en gevolgd door hetzij gloeien in de kist of continu gloeien.Steel A was decarburized and degassed until the molten steel had the chemical composition shown in Table A by degassing under reduced pressure and then transferred to the ingot fabrication, hot rolling and initial cold rolling by the conventional belting process and followed by either annealing in the box or glow continuously.
8f" -Λ A "7 * j! / λ8f "-Λ A" 7 * j! / λ
«»< V - V ' TT«» <V - V 'TT
* 8* 8
Staal B werd geraffineerd volgens de gebruikelijke raffinage, behalve met betrekking tot een lager koolstofgehalte, met inbegrip van de vervaardiging van gietblokken, warm walsen en het eerste koud walsen en gevolgd door hetzij gloeien in de kist of continu gloeien.Steel B was refined according to conventional refining, except for a lower carbon content, including the manufacture of ingot blocks, hot rolling and initial cold rolling and followed by either box annealing or continuous annealing.
5 Staal C werd geraffineerd volgens de gewone raffinage tot een ge middeld niveau van koolstofgehalte als een stalen plaat voor blikken, met inbegrip van vervaardiging van gietblokken, warm walsen en het eerste koud walsen en gevolgd door hetzij gloeien in de kist of continu gloeien.Steel C was refined by ordinary refining to an average level of carbon content as a steel sheet for cans, including manufacture of ingot blocks, hot rolling and initial cold rolling and followed by either box annealing or continuous annealing.
10 Staal D werd geraffineerd volgens dezelfde gewone raffinage als staal C tot het warm walsen. In het geval dat continu gloeien wordt gebruikt na het eerste koud walsen, wordt het ontkoold vödr het eerste koud walsen en in het geval dat continu gloeien niet wordt gebruikt, wordt het in de ontkolingskist gegloeid na het eerste koud walsen zon-15 der ontkoling voor het eerste koud walsen.Steel D was refined by the same ordinary refining as steel C until hot rolling. In the case where continuous annealing is used after the first cold rolling, it is decarburized before the first cold rolling, and in the case that continuous annealing is not used, it is annealed in the decarbonizing box after the first cold rolling without decarburization for the first cold rolling.
Staal E werd volgens hetzelfde bereidingsproces als staal D bereid, behalve dat ontkoling opzettelijk eerder werd gestaakt om het koolstofgehalte te regelen.Steel E was prepared according to the same preparation process as steel D, except that decarburization was intentionally stopped earlier to control the carbon content.
Het koolstofgehalte van de staalsoorten D en E na ontkoling, voor-20 gesteld in tabel A zonder haakjes, zijn waarden na ontkoling na het eerste koud walsen en die, die tussen haakjes zijn voorgesteld, zijn waarden na ontkoling voor het eerste koud walsen.The carbon content of the steels D and E after decarburization, shown in Table A without brackets, are values after decarburization after the first cold rolling and those shown in brackets are values after decarburization before the first cold rolling.
In het geval dat de hardheid na het eerste koud walsen 40 tot 55 in Hr 30T is, werd gloeien in de kist of ontkolingsgloeien in de kist 25 gebruikt en in het geval dat de hardheid 55 tot 65 in Hr 30T is, werd continu gloeien gebruikt.In case the hardness after the first cold rolling is 40 to 55 in Hr 30T, annealing in the crate or decarburizing annealing in the crate 25 was used and in case the hardness is 55 to 65 in Hr 30T, continuous annealing was used .
Deze staalsoorten met voorafbepaalde dikte en hardheid, zodat hun vloeisterkte kan worden gelijk gemaakt (kwadraat van de dikte maal vloeispanning van materiaal kan constant zijn) werden vervolgens aan 30 een tweede koude-walsbehandeling onderworpen.These steels with predetermined thickness and hardness so that their yield strength can be equalized (square of thickness times yield stress of material can be constant) were then subjected to a second cold rolling treatment.
Na het tweede koud walsen werden de staalsoorten gezuiverd en in een ferrostan bad met tin bekleed gevolgd door een machinale eindbewerking.After the second cold rolling, the steels were purified and tin-coated in a ferrous bath followed by machining.
Het einde bezat een kerf met een diameter van 58 mm voor het vol-35 ledig open einde. Vastklinking werd vervangen door solderen om een lip van tinplaat aan het einde op dezelfde specifieke plaats vast te maken als het produktie-einde, aangezien het niet praktisch was een metalen vorm te vervaardgien, die geschikt is voor een aantal dikten, die beschikbaar zijn .The end had a notch with a diameter of 58 mm for the fully open end. Riveting was replaced by brazing to affix a tin plate tab at the end in the same specific location as the production end, since it has not been practical to produce a metal mold suitable for a number of thicknesses available.
40 De aanvaarding van het vermogen tot openmaken was gebaseerd op de 8501074 * - ▼ 9 maximum scheurkracht volgend op de initiële openingskracht bij de resterende metaaldikte, dat wil zeggen, de beperkende resterende metaal-dikte van elk materiaal plus 10 pm en de waardering werd uitgevoerd op basis van een gloeien van 2,5 (Hr 30T 52 tot 58) en een plaatdikte van 5 0,23 mm, die worden toegepast als aanvaardingskriteria van het volledig open einde van het ogenblik. De resultaten zijn in fig. 1 en in fig. 2 voorgesteld. Fig. 1 geeft de resultaten, die betrekking hebben op een hardheid van 48 tot 53 in Hr 30T voor het tweede koud walsen van platen, die gegloeid zijn door gloeien in de kist of ontkolingsgloeien in 10 de kist en fig. 2 laat het verband zien tussen (C+1.000xP) en de tweede koude walsreductie tot het vermogen tot openmaken met een hardheid van 58 tot 64 in Hr 30T voor het tweede koud walsen van de plaat, die volgens de continue methode gegloeid is. De waarden, die in de figuren met een driehoek zijn gemerkt, laten die waarden zien, waarbij een verbete-15 ring is aangetroffen, die lager is dan 7,5%, waarden gemerkt met een enkele cirkel zijn die, waarbij een verbetering is aangetroffen van 7,5 tot 15% en waarden met dubbele cirkels betekenen een verbetering van meer dan 15% met betrekking tot het aanvaardingsniveau (openingskracht met een tempering van 2,5 en een dikte van 0,23 mm).40 The acceptance of opening ability was based on the 8501074 * - ▼ 9 maximum tearing force following the initial opening force at the remaining metal thickness, that is, the limiting remaining metal thickness of each material plus 10 µm and the rating was performed based on a glow of 2.5 (Hr 30T 52 to 58) and a sheet thickness of 0.23 mm, which are used as acceptance criteria of the fully open end of the moment. The results are presented in Fig. 1 and in Fig. 2. Fig. 1 gives the results relating to a hardness of 48 to 53 in Hr 30T for the second cold rolling of plates annealed by annealing in the box or decarburizing annealing in the box and FIG. 2 shows the relationship between ( C + 1,000xP) and the second cold roll reduction to openability with a hardness of 58 to 64 in Hr 30T for the second cold rolling of the sheet annealed by the continuous method. The values marked with a triangle in the figures show those values where an improvement is found which is less than 7.5%, values marked with a single circle are those where an improvement is found from 7.5 to 15% and values with double circles mean an improvement of more than 15% with regard to the acceptance level (opening force with a temper of 2.5 and a thickness of 0.23 mm).
20 Die waarden, die zijn omsloten door een streeplijn in de figuren vallen onder het kader van de uitvinding en laten zien dat de hardere en dunnere staalplaat vervaardigd overeenkomstig de formules (1) en (2) (mits de vloeisterkte constant is) een verbetering vindt bij het meer dan 7,5% in het vermogen tot openmaken en beter is dan een gemakkelijk 25 te openen eindmateriaal. De voorkeursuitvoeringsvormen hierin hebben betrekking op vertinde platen, maar andere uitvoeringsvormen met een oppervlaktebehandeling van niet alleen vertinde plaat, maar tinvrij staal en andere vertinde platen voor omzettingsbehandelingen zullen eveneens een bevredigende verbetering vinden.Those values enclosed by a dashed line in the figures are within the scope of the invention and show that the harder and thinner steel sheet manufactured according to formulas (1) and (2) (provided the yield strength is constant) finds an improvement at more than 7.5% in opening ability and better than an easily opening end material. The preferred embodiments herein relate to tin-plated plates, but other embodiments with a surface treatment of not only tin-plated plate, but tin-free steel and other tin-plated plates for conversion treatments will also find a satisfactory improvement.
30 Ook is de aanhechting van de lip niet beperkt tot solderen, het geen hierin alleen is vermeld voor het gemak van de proef en toepassingen onder het aanhechten door binding zoals vermeld in JPI Journal 1984, deel 22, nr. 4 zijn eveneens geschikt.Also, the attachment of the lip is not limited to soldering, the one mentioned herein for convenience of the test only and bonding adhesion applications as reported in JPI Journal 1984, Vol. 22, No. 4 are also suitable.
15 012),.15 012).
Claims (3)
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB8509581 | 1985-04-15 | ||
GB08509581A GB2173727B (en) | 1985-04-15 | 1985-04-15 | Method of manufacturing of steel sheet for easy-open can ends |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NL8501074A true NL8501074A (en) | 1986-11-03 |
Family
ID=10577649
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NL8501074A NL8501074A (en) | 1985-04-15 | 1985-04-11 | METHOD OF MANUFACTURING A STEEL SHEET FOR AN EASY TO OPEN WITH A BETTER OPENING CAPACITY. |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE3512687C2 (en) |
FR (1) | FR2580297B1 (en) |
NL (1) | NL8501074A (en) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2571166B2 (en) * | 1991-07-29 | 1997-01-16 | 東洋鋼鈑株式会社 | Method for producing surface-treated steel sheet for DI can |
DE102011056846B4 (en) | 2011-12-22 | 2014-05-28 | Thyssenkrupp Rasselstein Gmbh | Method for producing a tear-open lid and use of a steel sheet provided with a protective layer for producing a tear-open lid |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3598658A (en) * | 1967-05-20 | 1971-08-10 | Yawata Iron & Steel Co | Method for manufacturing cold-rolled steel sheet |
GB1294339A (en) * | 1968-11-14 | 1972-10-25 | Nippon Kokan Kk | Improvements relating to the manufacture of cold rolled steel |
JPS52124409A (en) * | 1976-04-14 | 1977-10-19 | Nippon Steel Corp | Steel plate for hard metal case superior in flanging workability |
JPS5672125A (en) * | 1979-11-17 | 1981-06-16 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of austenitic stainless steel band or plate having less plane anisotropy |
JPS5948935B2 (en) * | 1981-08-05 | 1984-11-29 | 新日本製鐵株式会社 | Manufacturing method of low iron loss unidirectional electrical steel sheet |
JPS58157917A (en) * | 1982-03-15 | 1983-09-20 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of unidirectional silicon steel plate with superior magnetic characteristic |
US4435231A (en) * | 1982-03-31 | 1984-03-06 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Cold worked ferritic alloys and components |
JPS5925934A (en) * | 1982-08-02 | 1984-02-10 | Nippon Steel Corp | Production of ultrathin sheet having excellent processability for flanging |
US4478653A (en) * | 1983-03-10 | 1984-10-23 | Armco Inc. | Process for producing grain-oriented silicon steel |
JPS6033317A (en) * | 1983-08-01 | 1985-02-20 | Nippon Steel Corp | Manufacture of 2cr material for welded can good in flange workability |
-
1985
- 1985-04-09 DE DE19853512687 patent/DE3512687C2/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-04-10 FR FR8505373A patent/FR2580297B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-04-11 NL NL8501074A patent/NL8501074A/en not_active Application Discontinuation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3512687A1 (en) | 1986-10-16 |
FR2580297B1 (en) | 1990-03-09 |
DE3512687C2 (en) | 1994-07-14 |
FR2580297A1 (en) | 1986-10-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3290200B1 (en) | Coated steel strips, methods of making the same, methods of using the same, stamping blanks prepared from the same, stamped products prepared from the same, and articles of manufacture which contain such a stamped product | |
EP3138935B1 (en) | High strength steel sheet for container, and method for producing same | |
EP2257394B1 (en) | Method of producing a hot-rolled twip-steel and a twip-steel product produced thereby | |
CN108588612A (en) | Hot press-formed component, hot press-formed pre- coating steel plate and hot press-formed technique | |
US20160047021A1 (en) | Aluminum alloy sheet for press forming, process for manufacturing same, and press-formed product thereof | |
EP0731182B1 (en) | Method for making a steel sheet suitable as a material for can making | |
US6162308A (en) | Process for producing an easily shaped cold-rolled sheet or strip | |
AU761334B2 (en) | Steel band with good forming properties and method for producing same | |
EP0196788B1 (en) | Method of manufacturing formable as rolled thin steel sheets | |
NL8501074A (en) | METHOD OF MANUFACTURING A STEEL SHEET FOR AN EASY TO OPEN WITH A BETTER OPENING CAPACITY. | |
JPS6339655B2 (en) | ||
JP3676933B2 (en) | Al-Mg-Si Al alloy plate for press forming | |
US4596608A (en) | Method of manufacturing of steel sheet for easy open end can with superior openability | |
JP3845994B2 (en) | Open-end manufacturing method with excellent openability, opening safety and rust resistance of scored parts | |
JP3756779B2 (en) | Steel plate for thinned deep drawn ironing can with excellent workability | |
JPH08283863A (en) | Production of hard steel sheet for can excellent in uniformity of material | |
JPH04107237A (en) | Al alloy sheet for can end excellent in corrosion resistance and its manufacture | |
JPH0892695A (en) | Steel sheet for two-piece can excellent in can making workability and flanging workability and its production | |
JP3164853B2 (en) | Manufacturing method of thin steel plate for food cans | |
CA1251955A (en) | Method of manufacturing of steel sheet for easy open end can with superior openability | |
Decaillet et al. | Recent developments in aluminium sheet manufacture for car body panels | |
CN113637831A (en) | Processing technology of SAPH440 high-strength structural steel | |
JPH0293049A (en) | Production of aluminum alloy sheet | |
JP3873732B2 (en) | Steel plate for 3-piece constricted cans | |
JP2005042165A (en) | Aluminum alloy sheet for packaging container lid, and its manufacturing method |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
BB | A search report has been drawn up | ||
BC | A request for examination has been filed | ||
BV | The patent application has lapsed |