NL8101209A - Werkwijze voor het verwijderen van niet-omgezette verbindingen bij de bereiding van ureum. - Google Patents
Werkwijze voor het verwijderen van niet-omgezette verbindingen bij de bereiding van ureum. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8101209A NL8101209A NL8101209A NL8101209A NL8101209A NL 8101209 A NL8101209 A NL 8101209A NL 8101209 A NL8101209 A NL 8101209A NL 8101209 A NL8101209 A NL 8101209A NL 8101209 A NL8101209 A NL 8101209A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- urea
- reaction product
- carbon dioxide
- ammonia
- stripping
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C273/00—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups
- C07C273/02—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds
- C07C273/04—Preparation of urea or its derivatives, i.e. compounds containing any of the groups, the nitrogen atoms not being part of nitro or nitroso groups of urea, its salts, complexes or addition compounds from carbon dioxide and ammonia
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
- ’ -1- ' i
Werkvijze voor het verwijderen van niet-omgezette verbindingen hij de bereiding van ureum.
Ureum wordt gewoonlijk bereid uit ammoniak en kooldioxide in een molverhouding van 2,5:1 tot 6:1 bij een temperatuur
n O
van 170 - 210 C en onder een druk van 130 - 300 kg/cm , waarbij kO - 80% kooldioxide wordt omgezet in ureum en de rest in 5 ammoniumcarbamaat. Uit het reaktieprodukt, bestaande uit ureum, water, niet-omgezet ammoniak en ammoniumcarbamaat worden ammoniak en ammoniumcarbamaat onder ontleding in ammoniak en kooldioxide afgescheiden hetzij als een gasmengsel hetzij als een condensaat of een oplossing daarvan in water, een waterige IQ ammoniumcarbonaatoplossing of een waterige ureumoplossing en naar de ureumreaktor teruggevoerd.
Het afscheiden van ammoniak en ammoniumcarbamaat wordt gewoonlijk uitgevoerd door het reaktieprodukt van de ureum-bereiding in tegenstroom in aanraking te brengen met kool-^ dioxide onder verwarmen. Wanneer ammoniak en kooldioxide in de gastoestand worden afgescheiden hoeft een niet al te hoge temperatuur te worden toegepast, zelfs niet onder betrekkelijk hoge druk zoals bij de ureumbereiding, zodat teruggewonnen ammoniak en kooldioxide als gas rechtstreeks naar de ureum-2o reaktor kunnen worden teruggevoerd, hetgeen voordelig is. Een ander voordeel is, dat onder de bij de ureumbereiding toegepaste druk warmte kan worden teruggewonnen. Afgescheiden ammoniak en kooldioxide kunnen echter ook eerst worden gecondenseerd en opgelost in bijvoorbeeld water, een waterige ammoniumcarbonaat-25 oplossing of een waterige ureumoplossing. Voor oplossen onder betrekkelijk hoge druk, bijvoorbeeld zoals toegepast bij de ureumbereiding, is minder oplosmiddel nodig bij een zelfde tem- 8101209 *» '# -2- peratuur of ongeveer evenveel zelfs "bij iets hogere temperatuur als voor oplossen onder betrekkelijk lage druk hetgeen voordelig is ten aanzien van het terugvoeren naar de ureumreaktor en de warmte-economie. De efficiëntie van de afscheiding met kool-5 dioxyde is echter afhankelijk van de samenstelling van het ureumreaktieprodukt. Wanneer bijvoorbeeld de ammoniakconcen-tratie hoog is, wordt het kooldioxyde door het ureumreaktieprodukt geabsorbeerd voordat het ammoniumcarbamaat ontleedt. Weliswaar neemt het gehalte geabsorbeerd kooldioxyde tijdens 10 het strippen af zodat het ammoniumcarbamaat kan ontleden, maar de ontleding duurt dan aanmerkelijk langer zodat een grotere stripper nodig is. Hierin kan worden voorzien door bij de ureumbereiding minder ammoniak te gebruiken maar dan neemt de omzetting van kooldioxyde in ureum af zoals blijkt uit de 15 reaktievergelijking 2NH3 + C02 ÏÏHg C0NH2 + H20 terwijl de hoeveelheid gevormd ammoniumcarbamaat toeneemt zodat een hogere belading van de stripper en een hogere temperatuur voor de ontleding van het ammoniumcarbamaat nodig zijn. Hoewel 20 de warmte voor de ontleding van het ammoniumcarbamaat meestal als lage druk stoom kan worden teruggewonnen, wordt de meer waardevolle hoge druk stoom die in de stripper wordt gebruikt, slechts als lage druk stoom terug verkregen, hetgeen onvoordelig is, omdat zoals vermeld voor de ontleding van meer 25 ammoniumcarbamaat ook meer warmte nodig is.
Volgens de uitvinding wordt tegemoet gekomen aan bovengeschetste problemen bij het verwijderen van niet omgezette verbindingen uit het reaktieprodukt afkomstig van de bereiding van ureum met een grote overmaat ammoniak^ en dus een hoog 30 gehalte qpgelost ammoniak bezit.
Gevonden is namelijk, dat bij contact van het ureumreaktieprodukt met een kooldioxyde bevattend gas, kooldioxyde gedeeltelijk door het reaktieprodukt wordt geabsorbeerd onder gelijktijdig verdampen van ammoniak in een hoeveelheid overeen-35 komend met ongeveer de hoeveelheid absorptiewarmte, zodat het ureumreaktieprodukt rechtstreeks met kooldioxyde kan worden ge- 8101209 * -3- stript met het zelfde resultaat als in het geval van een ureumreaktieprodukt met een laag gehalte ammoniak. De snelheid waarmee kooldioxide wordt geabsorbeerd en tegelijkertijd ammoniak verdampt is zo hoog zonder of praktisch zonder dat de tempera-5 tuur verandert, dat er weinig of geen verschil is tussen de hoeveelheid warmte nodig voor het afscheiden van overmaat ammoniak plus ontleding van ammoniumcarbamaat en de hoeveelheid warmte die nodig is om overmaat ammoniak en anmonium-carbamaat te verwijderen door het ureumreaktieprodukt te ver-10 warmen in plaats van te strippen» Met andere woorden kan het reaktieprodukt afkomstig van de ureumbereiding met een grote overmaat ammoniak^en dus een grote hoeveelheid opgelost ammoniak bevat, ook vanuit warmte-economisch oogpunt doelmatig en doeltreffend met kooldioxyde worden gestript.
15 De uitvinding heeft geleid tot een werkwijze voor het verwijderen van niet-omgezette verbindingen uit het reaktieprodukt afkomstig van de bereiding van ureum door reaktie van ammoniak en kooldioxyde waarbij het reaktieprodukt eerst in tegenstroom in aanraking wordt gebracht met een gasmengsel 20 bestaande uit ammoniak, kooldioxyde en waterdamp en dat is afgescheiden door strippen,onder adiabatische omstandigheden of onder een weinig koelen,alvorens te strippen met kooldioxyde in tegenstroom onder verwarmen. Zodoende kunnen praktisch al de ammoniak en het ammoniumcarbamaat vanuit het oogpunt van warmte-25 economie doelmatig en doeltreffend worden verwijderd en onder gebruikmaking van een zo klein mogelijke stripper. De hoeveelheid ammoniak en ammoniumcarbamaat die in het behandelde reaktieprodukt nog aanwezig is, is gering.
De ureumbereiding op het reaktieprodukt waarvan de werk-30 wijze volgens de uitvinding van toepassing is, wordt gewoonlijk uitgevoerd bij een temperatuur van 170 - 210°C en meestal bij een temperatuur van 180 - 200°C. Bij een lagere temperatuur dan 170°C neemt de reaktiesnelheid aanmerkelijk af en is een autoclaaf met een grote capaciteit nodig. Anderzijds wordt bij 35 een temperatuur boven 210°C de evenwichtsdruk van het ureumreaktieprodukt zo hoog dat een autoclaaf met een grote druk- 8101209 -k- bestendigheid nodig is. De molverhouding water en kooldioxyde bedraagt gewoonlijk 0,2:1 tot 1,5:1' en meestal 0,3:1 tot 1,1:1*
Bij een lagere molverhouding dan 0,2:1 wordt het terugvoeren van teruggewonnen verbindingen naar de ureumreaktor bemoeilijkt ter-5 wijl bij een molverhouding van meer dan 1,5 de omzetting van kooldioxyde in ureum aanmerkelijk afneemt.
De molverhouding ammoniak en kooldioxyde bedraagt gewoonlijk 3,0:1 tot 6,0:1 en meestal 3,5:1 tot U,5:1. Bij een lagere molverhouding dan 3,0 wordt minder kooldioxyde omgezet ^7 10 en is meer stoom nodig om niet-omgezet kooldioxyde af te schei- den. Bij een molverhouding van meer dan 6,0 neemt het gehalte |% ammoniak in het reaktieprodukt overmatig toe zodat eveneens |§ meer stoom voor het strippen nodig is. ·
Voor de werkwijze volgens de uitvinding zijn de druk |>- 15 waaronder ureum wordt bereid, de druk waaronder wordt gestript en de druk waaronder het ureumreaktieprodukt met het afgescheiden gas wordt gestript, van bijzonder belang. De druk waaronder ureum wordt bereid, wordt onder meer bepaald door de temperatuur en de molverhouding ammoniak en kooldioxyde, maar komt in 20 hoofdzaak overeen met de evenwichtsdruk van het reaktieprodukt of is iets hoger. Gewoonlijk bedraagt de druk ongeveer 11*000 - 25000 kPa (lUO — 250 kg/cm ) en meestal ongeveer 15000 - 20000 kPa (150 - 200 kg/cm2).
Het strippen moet onder een zodanig gekozen druk worden 25 uitgevoerd dat het mogelijk is om de totale hoeveelheid door { strippen van het ureumreaktieprodukt afgescheiden gas naar de ureumreaktor terug te voeren zonder een grote hoeveelheid absorbens zoals water, een waterige ammoniumcarbonaatoplossing of waterige ureumoplossing te gebruiken. Gewoonlijk wordt een 30 druk toegepast van ongeveer 1500 - 25000 kPa (15 - 250 kg/cm2).
Bij voorkeur wordt echter een zelfde druk toegepast als die waaronder ureum wordt bereid met het oog op het terugvoeren van het afgescheiden gas naar de ureumreaktor en om de condensatiewarmte of absorptiewarmte (bij absorptie in water, waterige 35 ammoniumcarbonaat of waterige ureumoplossing) van het afgescheiden gas terug te winnen.
8101209 λ - 5 -
De druk waaronder het afgescheiden gas met het ureum-reaktieprodukt in aanraking wordt gebracht kan tussen de druk. waaronder ureum wordt bereid en de druk waaronder wordt gestript, liggen maar is bij voorkeur gelijk aan de druk waaronder wordt 5 gestript om te voorkomen dat het door strippen afgescheiden gas onder druk wordt gebracht. Bij een gelijke druk voor de ureunr-bereiding en het strippen wordt de druk waaronder het afgescheiden gas met het ureumreaktieprodukt in aanraking wordt gebracht, op dezelfde waarde ingesteld.
10 Het ureumreaktieprodukt en afgescheiden gas kunnen op gebruikelijke gasvloeistofcontactmethode met elkaar in aanraking worden gebracht, bijvoorbeeld in een borreltoren, schotelkolom, gepakt bed, kolom met bevochtigde wanden of sproeitoren, of door het gas en de vloeistof door een buis te voeren die desgewenst 15 kan worden voorzien van keerplaten om het mengen te bevorderen.
Meestal worden echter een schotelkolom, gepakt Bed of kolom met bevochtigde wanden gebruikt omdat daarmee een goede scheiding wordt Bereikt. Bij voorkeur worden het ureumreaktieprodukt en afgescheiden gas in dezelfde inrichting als waarin het strippen 20 wordt uitgevoerd, met elkaar ia aanraking gebracht alvorens het strippen uit te voeren. Gebruikelijke inrichtingen van de voornoemde soort kunnen hieraan eenvoudig worden aangepast.
Verder is het van belang dat het ureumreaktieprodukt en afgescheiden gas onder adiabatische omstandigheden of onder een 25 weinig koelen met elkaar in aanraking worden gebracht om de snelheid waarmee kooldioxide wordt geabsorbeenJ en tegelijkertijd ammoniak verdampt, te verhogen zodat meer kooldioxyde wordt opgelost en daarmee de contacttijd voor het ureumreaktieprodukt met het afgescheiden gas wordt bekort en de vorming van ammoniumcar-30 bamaat- en biureet-bijprodukten wordt onderdrukt.
De werkwijze volgens de uitvinding omvat dus twee strip-stappen waarbij in de eerste stap het overmatig veel ammoniak bevattend ureumreaktieprodukt adiabatisch of onder een weinig koelen in aanraking wordt gebracht met het kooldioxyde bevattend 35 gas dat door strippen 8101209 -6- is afgescheiden in de tweede stap waarin het ureumreaktieprodukt in tegenstroom en onder verwarmen wordt gestript met kooldioxyde.
Het is een voordeel van de werkwijze volgens de uit- ~ 5 vinding dat deze van toepassing is op het reaktieprodukt afkomstig van de bereiding van ureum met een hoge molaire verhouding ammoniak en kooldioxyde zodat veel kooldioxyde wordt ri'
omgezet in ureum en betrekkelijk weinig ammoniumcarbamaat wordt gevormd en daarmee minder warmte nodig is voor de ontleding van fH
10 ammoniumcarbamaat. En omdat volgens de uitvinding het in de Sg tweede stripsstap afgescheiden kooldioxyde bevattend gas met het ureumreaktieprodukt in aanraking wordt gebracht, en de absorptie van kooldioxyde en verdamping van ammoniak gelijk- 1¾ tijdig en snel plaats vinden, kan het gevormde ureumreaktie- g 15 produkt sneller en met minder warmte en in een kleinere inrichting met kooldioxyde worden gestript dan voorheen. Boven- ;.· dien wordt de scheidingsuitvoering minder gestoord terwijl secundair gevormde warmte gemakkelijk kan worden teruggewonnen.
Ter toelichting op de werkwijze volgens de uitvinding 20 volgt een beschrijving aan de hand van de tekening.
Daarin tonen fig. 1, 2 en 3 elk een stripper met een bovenste contactgedeelte bestaande uit respectievelijk een schoteltoren, gepakt bed en kolom met bevochtigde wanden, en steeds een onderste stripgedeelte van het omlaag vallende film-25 type.
In fig. 1 is het contactgedeelte van het schoteltorentype weergegeven met het verwijzingscijfer T1 en het stripgedeelte van het vallende filmtype met het verwijzingscijfer 10. Ureumreaktieprodukt wordt via een leiding 1 aan het contactgedeelte 30 11 toegevoerd en stroomt daarin omlaag naar het stripgedeelte 10 onder strippen van ammoniak uit het reaktieprodukt met afgescheiden gas. De ammoniak stijgt op en het reaktieprodukt valt op de bodem van de stripkolom onder ontleding van het grootste gedeelte ammoniumcarbamaat in ammoniak en kooldioxyde om daarna 35 via een leiding 2 aan de volgende stap te worden toegevoerd.
Kooldioxyde wordt via een leiding 3 in het stripgedeelte 10 ge- 8101209 -7- leid en tegelijkertijd wordt hoge druk stoom via een leiding 21 toegevoerd. Het gevormde condensaat wordt via een leiding 22 aan de stripper onttrokken. In het stripgedeelte 10 afgescheiden ammoniak en kooldioxide stijgen in het contactgedeelte 11 op 5 en gaan via een leiding 1* naar de volgende stap.
In fig. 2 is het contactgedeelte van het gepakt bedtype en aangegeven met het verwijzingscijfer 11' niet verbonden met het stripgedeelte 10 zoals in fig. 1. Ureumreaktieprodukt wordt via een leiding 1 aan het contactgedeelte 11 * toegevoerd en 10 stroomt door het gepakt bed omlaag onder strippen van ammoniak met via een leiding 6 uit het stripgedeelte 10 toegevoerd afgescheiden gas. Het gestripte reaktieprodukt wordt uit het contactgedeelte 11’ via een leiding 5 boven in het stripgedeelte 10 geleid. Het vervolg is net zoals bij de uitvoeringsvorm van 15 fig. 1.
In fig. 3 is het contactgedeelte bestaande uit een kolom met bevochtigde wanden aangegeven met het verwijzingscijfer 11*. De uitvoering met deze inrichting is net zoals met die volgens fig. 1 behalve dat het contactgedeelte 11 " wordt gekoeld met 20 koelmiddel dat via een leiding 23 wordt toegevoerd en via een leiding 2h af gevoerd.
Voorbeeld I
Ureum wordt bereid bij een temperatuur van 195°C, onder o een druk van ongeveer 17500 kPa (175 kg/cm ) en met een mol-25 verhouding ammoniak en kooldioxyde van 3,9:1 en een molver- houding water en kooldioxyde van 0,51:1, waarbij 171Λ ton/dag ureumreaktieprodukt wordt verkregen dat bestaat uit 6o ton/dag ureum, 61,0 ton/dag ammoniak, 19,2 ton/dag kooldioxyde en 31,2 ton/dag water.
30 Het reaktieprodukt wordt in een stripper geleid zoals weergegeven in fig. 1 die wordt bedreven onder praktisch dezelfde druk als toegepast bij de ureumbereiding. In het stripgedeelte wordt UU ton/dag kooldioxyde geleid. Daardoor komt het reaktieprodukt adiabatisch en in tegenstroom in aan-35 raking met 97,0 ton/dag afgescheiden gas afkomstig uit het stripgedeelte en bestaande uit 28,U ton/dag ammoniak, 62,3 ton/dag 8101209 <·“ +, -8- kooldioxyde en 6,3 ton/dag water. Terwijl ammoniak wordt ontwikkeld wordt kooldioxyde geabsorbeerd ontstaat T56 ton/dag vloeistof bestaande uit 60,0 ton/dag ureum, 39*9 ton/dag ammoniak, 25,8 ton/dag kooldioxyde en 30,3 ton/dag water. Deze vloeistof 5 stroomt in het stripgedeelte. Onder uit het stripgedeelte wordt bij een temperatuur van 190°C 103,0 ton/dag ureumoplossing afgevoerd bestaande uit 60,0 ton/dag ureum, 11,5 ton/dag ammoniak, 7,5 ton/dag kooldioxyde en 2U,0 ton/dag water. De afgevoerde ureumoplossing wordt in vacuum gedestilleerd tot een vloeistof 10 bestaande uit 1*6,0% ammoniak, 30% kooldioxyde en 2k% water. Van boven wordt aan het contactgedeelte 112,1» ton/dag gas onttrokken bestaande uit 1*9,5 ton/dag ammoniak, 55,7 ton/dag kooldioxyde en 7*2 ton/dag water. Dit gas wordt in de gedestilleerde ureumoplossing geabsorbeerd waarna de oplossing na aanvullen met 15 3l* ton/dag vloeibare ammoniak naar de ureumreaktor wordt geleid.
De uitvoering is continu. In het stripgedeelte wordt 0,72 ton stoom met een druk van ongeveer 2500 kPa (25 kg/cm^j per ton gevormd ureum verbruikt. De materiaalbalans is in onderstaande tabel aangegeven.
20 Voorbeeld II (vergelijkingsvoorbeeld)
Ureum wordt bereid op dezelfde wijze als in voorbeeld I behalve dat een molverhouding ammoniak en kooldioxyde van 2,8:1 en een molverhouding water en kooldioxyde van 0,50:1 worden toegepast. Het reaktieprodukt wordt verkregen in een 25 hoeveelheid van 170,6 ton/dag en bestaat uit 60,0 ton/dag ureum, 1*6,7 ton/dag ammoniak, 30,6 ton/dag kooldioxyde en 33.3 ton/dag water.
Het reaktieprodukt wordt niet via het contactgedeelte maar meteen in het stripgedeelte van de in fig. 1 weergegeven 30 inrichting geleid waarin dezelfde omstandigheden heersen als bij de uitvoering volgens voorbeeld I. Onder uit het stripgedeelte wordt bij een temperatuur van 190°C 105,7 ton/dag ureumoplossing afgevoerd bestaande uit 60,0 ton/dag ureum, 11.3 ton/dag ammoniak, 7,6 ton/dag kooldioxyde en 26,8 ton/dag 35 water. Van boven wordt aan het stripgedeelte 108,9 ton/dag gas onttrokken bestaande uit 35,1* ton/dag ammoniak, 67,0 ton/dag 8101209 ‘ -9- kooldioxyde en 6,5 ton/dag water.
In het stripgedeelte wordt 0,90 ton stoom met een druk
O
van ongeveer 2500 kPa (25 kg/cm ) per ton gevormd ureum verbruikt. Dit is 20% meer dan bij de uitvoering volgens voorbeeld I. De materiaalbalans is eveneens aangegeven in onderstaande 5 tabel.
Tabel
Voorbeeld I Vergelijkingsvoorbeeld II
omstandig- ± >T500 kPa ± '7500 kPa heden bij (175 kg/cm2) (175 kg/cm2) 10 de ureum— -o o bereiding temperatuur: 195 C 195°0 NH-/C0. molverhouding 3,9:1 2,8:1
HgO/COp molverhouding 0,51:1 0,50:1 15 ureum: 60,0 60,0 samenstel- „TT _ , c _
ling ureum- ™3: 6,>° 1,6-T
reaktie- COgj 19,2 30,6
produkt, H
ton/dag H2°* 31,2 33,3 totaal: 171,1* 170,6 20 7“ " . , ureum: 60,0 samenstel- ’ ling uit het NH-: 39,9 contactge- m o deelte afge- m2' 25’8 voerde ureum- HgO: 30,3 25 g’ ’*·«__ samenstel- ureum: 60,0 60,0 ling uit het m n - stripgedeelte NH3‘ 11** *3 afgevoerde C02: 7,5 7,6 ÏÏTSk. V' 21*·“ 2«>« 30 totaal: 103,0 105,7 8101209 -10- vervolg tabel
Voorbeeld I Vergelijkingsvoorbeeld II
samenstelling NH^: 1*9,5 35,1* aan het strip- g c gedeelte ont- 2 trokken gas- HgO: 7,2 6,5 mengsel,ton/dag tetMl. 108,9 samenstelling NH^: 61,0 1*6,7 naardeoreum- & k g reaktor terug- 2 * * gevoerd pro- HgO: 13,2 15,3 10 dukt,ton/dag totMli 13τΛ_^_ samenstelling NH_: 96,0 80,7 voeding naar g i g de ureumreak- 2 ’ * tor, ton/dag Hg0: 13,2 .15,3 ^ totaal: 171Λ 170,6 samenstelling ureum: 60,0 60,0 ureumoplossing jjh · o 0 na vacuum- o' destillatie, COgi 0 0 ton/dag HgO: l8j0 i8,0 totaal: 78,0 78,0 8101209
Claims (5)
1. Werkwijze voor het verwijderen van niet-omgezette verbindingen bij de bereiding van ureum door reaktie van ammoniak en kooldioxyde waarbij het ureumreaktieprodukt in tegenstroom 5 en onder verwarmen wordt gestript met kooldioxyde onder vorming van een waterige ureumoplossing die een kleine hoeveelheid ammoniak en ammoniumcarbamaat bevat, met het kenmerk, dat het ureumreaktieprodukt eerst in aanraking wordt gebracht met een gas dat is afgescheiden bij het strippen,onder adiabatische 10 omstandigheden of onder een weinig koelen, en daarna wordt gestript.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat het ureumreaktieprodukt is verkregen bij de reaktie van ammoniak en kooldioxyde in een molverhouding van 3,0:1 tot 6,0:1.
3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat het ureumreaktieprodukt is verkregen bij de bereiding van ureum onder een druk van ongeveer 11*000 - 25000 kPa (1U0 - 250 kg/cm ), en dat de druk waaronder het strippen wordt uitgevoerd en de druk waaronder het ureumreaktieprodukt met het 20 afgescheiden gas in aanraking wordt gebracht, gelijk of nagenoeg gelijk zijn en ongeveer 1500 - 25000 kPa (15 - 250 kg/crn^) bedragen. U. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat de druk waaronder ureum wordt bereid, het strippen wordt 25 uitgevoerd en het ureumreaktieprodukt met het afgescheiden gas in aanraking wordt gebracht, gelijk of nagenoeg gelijk zijn.
5. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat het ureumreaktieprodukt in tegenstroom met het afgescheiden gas in aanraking wordt gebracht in een contactgedeelte bestaande 30 uit een schoteltoren, gepakt bed of een kolom met bevochtigde wanden.
6. Werkwijzen zoals beschreven in de beschrijving en voorbeelden. 8101209
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3089380 | 1980-03-13 | ||
| JP3089380A JPS56128749A (en) | 1980-03-13 | 1980-03-13 | Stripping of unreacted material in urea preparation process |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8101209A true NL8101209A (nl) | 1981-10-01 |
Family
ID=12316399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8101209A NL8101209A (nl) | 1980-03-13 | 1981-03-12 | Werkwijze voor het verwijderen van niet-omgezette verbindingen bij de bereiding van ureum. |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4321410A (nl) |
| JP (1) | JPS56128749A (nl) |
| BR (1) | BR8101467A (nl) |
| CA (1) | CA1150312A (nl) |
| DE (1) | DE3109744C2 (nl) |
| FR (1) | FR2478089A1 (nl) |
| GB (1) | GB2072170B (nl) |
| IN (1) | IN153897B (nl) |
| IT (1) | IT1141993B (nl) |
| NL (1) | NL8101209A (nl) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8204601A (nl) * | 1982-11-26 | 1984-06-18 | V I Kucheryavy T M Bogdanova D | Werkwijze voor het bereiden van ureum. |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0096151B1 (en) * | 1982-06-03 | 1986-07-23 | Montedison S.p.A. | Method for avoiding the corrosion of strippers in urea manufacturing plants |
| IT1163795B (it) * | 1983-07-18 | 1987-04-08 | Montedison Spa | Apparecchio per lo strippaggio dell'ammoniaca dalle soluzioni provenienti dalla sintesi dell'urea |
| EP0180704B1 (fr) * | 1984-05-19 | 1988-10-12 | Ammonia Casale S.A. | Procédé perfectionné pour la production de l'urée |
| US5641401A (en) * | 1993-04-29 | 1997-06-24 | The Dow Chemical Company | Sludge deodorization |
| US5635077A (en) | 1993-04-29 | 1997-06-03 | The Dow Chemical Company | Ammonia removal |
| US5385646A (en) * | 1993-09-03 | 1995-01-31 | Farmland Industries, Inc. | Method of treating chemical process effluent |
| US5643420A (en) * | 1993-09-03 | 1997-07-01 | Farmland Industries, Inc. | Method for treating process condensate |
| US5779861A (en) * | 1993-09-03 | 1998-07-14 | Farmland Industries, Inc. | Method for treating process condensate |
| US6464875B1 (en) | 1999-04-23 | 2002-10-15 | Gold Kist, Inc. | Food, animal, vegetable and food preparation byproduct treatment apparatus and process |
| US20060289003A1 (en) * | 2004-08-20 | 2006-12-28 | Lackner Klaus S | Laminar scrubber apparatus for capturing carbon dioxide from air and methods of use |
| WO2007018558A2 (en) * | 2005-07-20 | 2007-02-15 | The Trustees Of Columbia University In The City Of New York | Electrochemical recovery of carbon dioxide from alkaline solvents |
| US8088197B2 (en) * | 2005-07-28 | 2012-01-03 | Kilimanjaro Energy, Inc. | Removal of carbon dioxide from air |
| US9266051B2 (en) | 2005-07-28 | 2016-02-23 | Carbon Sink, Inc. | Removal of carbon dioxide from air |
| WO2007114991A2 (en) | 2006-03-08 | 2007-10-11 | Global Research Technologies, Llc | Air collector with functionalized ion exchange membrane for capturing ambient co2 |
| JP5849327B2 (ja) | 2006-10-02 | 2016-01-27 | カーボン シンク インコーポレイテッド | 空気から二酸化炭素を抽出するための方法および装置 |
| CA2669003A1 (en) * | 2006-11-15 | 2008-05-22 | Global Research Technologies, Llc | Removal of carbon dioxide from air |
| MX2009011180A (es) | 2007-04-17 | 2009-11-02 | Global Res Technologies Llc | Captura de dioxido de carbono (co2) del aire. |
| WO2009067625A1 (en) * | 2007-11-20 | 2009-05-28 | Global Research Technologies, Llc | Air collector with functionalized ion exchange membrane for capturing ambient co2 |
| US20090232861A1 (en) | 2008-02-19 | 2009-09-17 | Wright Allen B | Extraction and sequestration of carbon dioxide |
| US8999279B2 (en) | 2008-06-04 | 2015-04-07 | Carbon Sink, Inc. | Laminar flow air collector with solid sorbent materials for capturing ambient CO2 |
| WO2010019600A2 (en) * | 2008-08-11 | 2010-02-18 | Global Research Technologies, Llc | Method and apparatus for extracting carbon dioxide from air |
| WO2010019608A1 (en) * | 2008-08-11 | 2010-02-18 | Global Research Technologies, Llc | Method and apparatus for removing ammonia from a gas stream |
| US20110203311A1 (en) * | 2008-08-22 | 2011-08-25 | Wright Allen B | Removal of carbon dioxide from air |
| CA3091524A1 (en) | 2018-02-16 | 2019-08-22 | Carbon Sink, Inc. | Fluidized bed extractors for capture of co2 from ambient air |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE620227A (nl) * | 1961-07-14 | 1900-01-01 | ||
| US3301897A (en) * | 1965-11-08 | 1967-01-31 | Chemical Construction Corp | Process for urea synthesis |
| CH498811A (de) * | 1967-05-22 | 1970-11-15 | Chemical Construction Corp | Verfahren zur Herstellung von Harnstoff aus Ammoniak und Kohlendioxyd |
| NL156686B (nl) * | 1968-03-16 | 1978-05-16 | Stamicarbon | Werkwijze voor de bereiding van ureum in combinatie met de synthese van ammoniak. |
| JPS4919259B1 (nl) * | 1969-08-30 | 1974-05-16 | ||
| US3759992A (en) * | 1970-06-29 | 1973-09-18 | I Mavrovic | Urea synthesis |
| BE790015A (fr) * | 1971-10-19 | 1973-04-12 | Mavrovic Ivo | Synthese de l'uree avec conversion et recuperation de chaleur ameliorees |
| US4088685A (en) * | 1971-10-19 | 1978-05-09 | Ivo Mavrovic | Urea synthesis with improved heat recovery and conversion |
| NL172539C (nl) * | 1972-06-12 | 1983-09-16 | Unie Van Kunstmestfab Bv | Werkwijze voor de bereiding van ureum. |
| US4256662A (en) * | 1980-01-18 | 1981-03-17 | Gorlovsky David M | Process for producing urea |
-
1980
- 1980-03-13 JP JP3089380A patent/JPS56128749A/ja active Granted
-
1981
- 1981-03-03 US US06/240,170 patent/US4321410A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-03-06 IN IN242/CAL/81A patent/IN153897B/en unknown
- 1981-03-09 IT IT20226/81A patent/IT1141993B/it active
- 1981-03-09 GB GB8107371A patent/GB2072170B/en not_active Expired
- 1981-03-12 CA CA000372862A patent/CA1150312A/en not_active Expired
- 1981-03-12 BR BR8101467A patent/BR8101467A/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-03-12 FR FR8104936A patent/FR2478089A1/fr active Granted
- 1981-03-12 NL NL8101209A patent/NL8101209A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-03-13 DE DE3109744A patent/DE3109744C2/de not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL8204601A (nl) * | 1982-11-26 | 1984-06-18 | V I Kucheryavy T M Bogdanova D | Werkwijze voor het bereiden van ureum. |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3109744A1 (de) | 1982-01-07 |
| IN153897B (nl) | 1984-08-25 |
| GB2072170A (en) | 1981-09-30 |
| IT8120226A0 (it) | 1981-03-09 |
| US4321410A (en) | 1982-03-23 |
| BR8101467A (pt) | 1981-09-15 |
| FR2478089A1 (fr) | 1981-09-18 |
| CA1150312A (en) | 1983-07-19 |
| JPS6234033B2 (nl) | 1987-07-24 |
| DE3109744C2 (de) | 1994-03-03 |
| GB2072170B (en) | 1984-09-26 |
| FR2478089B1 (nl) | 1983-02-04 |
| JPS56128749A (en) | 1981-10-08 |
| IT1141993B (it) | 1986-10-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8101209A (nl) | Werkwijze voor het verwijderen van niet-omgezette verbindingen bij de bereiding van ureum. | |
| JP4975205B2 (ja) | ガス状混合物からのアンモニア回収方法 | |
| EP0093466B1 (en) | Process for the preparation of urea | |
| US4801746A (en) | Process for the preparation of urea | |
| US4012443A (en) | Integrated urea-ammonia process | |
| HU180579B (en) | Process for cleaning urea-containing waste waters and for producing melamine | |
| US4801745A (en) | Improved process for the preparation of urea | |
| US3155722A (en) | Recovery of residual ammonia and carbon dioxide in the synthesis of urea | |
| US6586629B1 (en) | Method of introducing melamine off-gases into a urea plant | |
| US5252309A (en) | Azine synthesis in the absence of CO2 | |
| SU1064863A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| US3303215A (en) | Synthesis of urea | |
| US3120563A (en) | Urea preparation | |
| US4235816A (en) | Integrated ammonia-urea process | |
| US3725210A (en) | Method of removing unreacted materials remaining in urea synthesis effluent by plural stage distillation and co2 stripping | |
| NL7908658A (nl) | Werkwijze voor de bereiding van ureum. | |
| NL8203941A (nl) | Werkwijze voor de bereiding van ureum. | |
| US3759992A (en) | Urea synthesis | |
| US3172911A (en) | Urea synthesis process | |
| EP0145054B1 (en) | Process for preparing urea | |
| NL8602770A (nl) | Werkwijze voor de bereiding van ureum. | |
| SU1153825A3 (ru) | Способ получени мочевины | |
| US3527799A (en) | Urea synthesis process | |
| US4207256A (en) | Treatment of water vapor generated in concentrating an aqueous urea solution | |
| US3471558A (en) | Method for the decomposition and evaporation of urea synthesis effluent |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| CNR | Transfer of rights (patent application after its laying open for public inspection) |
Free format text: TOYO ENGINEERING CORPORATION |
|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed |