NL8100238A - ALLOY, METHOD FOR PREPARING THE SAME AND USE OF THE ALLOY. - Google Patents
ALLOY, METHOD FOR PREPARING THE SAME AND USE OF THE ALLOY. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8100238A NL8100238A NL8100238A NL8100238A NL8100238A NL 8100238 A NL8100238 A NL 8100238A NL 8100238 A NL8100238 A NL 8100238A NL 8100238 A NL8100238 A NL 8100238A NL 8100238 A NL8100238 A NL 8100238A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- alloy
- grain
- gold
- alloy according
- stabilizing agent
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims description 53
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 11
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical group [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 21
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 239000010931 gold Substances 0.000 claims description 20
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 20
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 15
- 239000006060 molten glass Substances 0.000 claims description 14
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 claims description 14
- 238000009736 wetting Methods 0.000 claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 229910001020 Au alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 8
- 239000007769 metal material Substances 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims description 5
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims description 5
- -1 platinum group metals Chemical class 0.000 claims description 5
- 229910021332 silicide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N silicide(4-) Chemical compound [Si-4] FVBUAEGBCNSCDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000004846 x-ray emission Methods 0.000 claims description 4
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 3
- 238000003754 machining Methods 0.000 claims description 3
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 claims description 3
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- ZSLUVFAKFWKJRC-IGMARMGPSA-N 232Th Chemical compound [232Th] ZSLUVFAKFWKJRC-IGMARMGPSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052776 Thorium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N hafnium atom Chemical compound [Hf] VBJZVLUMGGDVMO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 229910052747 lanthanoid Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002602 lanthanoids Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N scandium atom Chemical group [Sc] SIXSYDAISGFNSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N thorium dioxide Chemical compound O=[Th]=O ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910003452 thorium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910001260 Pt alloy Inorganic materials 0.000 description 10
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 description 6
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000629 Rh alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 4
- PXXKQOPKNFECSZ-UHFFFAOYSA-N platinum rhodium Chemical compound [Rh].[Pt] PXXKQOPKNFECSZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 4
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 3
- GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N iridium atom Chemical compound [Ir] GKOZUEZYRPOHIO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000003353 gold alloy Substances 0.000 description 2
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 2
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- JUWSSMXCCAMYGX-UHFFFAOYSA-N gold platinum Chemical compound [Pt].[Au] JUWSSMXCCAMYGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 description 1
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000004611 spectroscopical analysis Methods 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
- 238000004876 x-ray fluorescence Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C32/00—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ
- C22C32/001—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides
- C22C32/0015—Non-ferrous alloys containing at least 5% by weight but less than 50% by weight of oxides, carbides, borides, nitrides, silicides or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides, whether added as such or formed in situ with only oxides with only single oxides as main non-metallic constituents
- C22C32/0021—Matrix based on noble metals, Cu or alloys thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/08—Bushings, e.g. construction, bushing reinforcement means; Spinnerettes; Nozzles; Nozzle plates
- C03B37/095—Use of materials therefor
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Analysing Materials By The Use Of Radiation (AREA)
Description
a # je._«F * Ï -1- 21714/Vk/jga # je ._ «F * Ï -1- 21714 / Vk / jg
Aanvrager: Johnson Matthey & Company Limited, Londen, Groot-Britannië.Applicant: Johnson Matthey & Company Limited, London, UK.
Korte aanduiding: Legering, werkwijze voor het bereiden hiervan en toepassing van de legering.Short designation: Alloy, method for preparing it and application of the alloy.
5 De uitvinding heeft betrekking op een legering met gestabiliseerde korrels en een hoge bestendigheid tegen bevochtigen door gesmolten materiaal. De uitvinding heeft verder betrekking op apparatuur voor het verwerken van gesmolten glas en op een werkwijze voor het bereiden van een dergelijke legering. Met name heeft de uitvinding betrekking op metalli-10 sche materialen die geschikt zijn om onder moeilijke of aggresieve omstandigheden worden gebruikt,met name omstandigheden die bewerkstelligen dat het materiaal gaat kruipen, bros wordt, wordt verontreinigd en onderhevig is aan corrosie. Er zijn een aantal bewerkingsomstandigheden die het gebruik van metallische apparatuur noodzakelijk maken, door de aard van de uit te 15 voeren bewerking, door de toe te passen omstandigheden, die een aggresieve werking kunnen hebben op het te gebruiken materiaal, waaruit de apparatuur is vervaardigd. Apparatuur die met name onderhevig is aan dergelijke omstandigheden, is apparatuur die wordt toegepast voor het verwerken van gesmolten glas en apparatuur die wordt toegepast voor het bereiden van 20 monsters die worden onderworpen aan röntgenstraal-fluorescentiespectros-copie.The invention relates to an alloy with stabilized granules and a high resistance to wetting by molten material. The invention further relates to equipment for processing molten glass and to a method for preparing such an alloy. In particular, the invention relates to metallic materials suitable for use under difficult or aggressive conditions, especially conditions that cause the material to creep, become brittle, be contaminated and subject to corrosion. There are a number of operating conditions that necessitate the use of metallic equipment, due to the nature of the operation to be performed, due to the conditions to be applied, which may have an aggressive effect on the material to be used, from which the equipment is made. Equipment particularly subject to such conditions is equipment used for molten glass processing and equipment used for preparing samples subjected to X-ray fluorescence spectroscopy.
Apparatuur voor het verwerken van gesmolten glas, met name voor het -vervaardigen van glasvezels, waarbij gesmolten glas aanwezig is in een houder of "bushing" met een basisplaat, die voorzien is van perforaties 25 of openingen, waardoor het glas kan worden gespoten, zodat vezels worden gevormd, is in het algemeen vervaardigd uit een legering van platina-rho-dium. Dergelijke apparatuur wordt met name gebruikt bij een temperatuur van 1200-1400 °C en het is gebleken dat platina-rhodiumlegeringen noodzakelijk zijn om de vereiste sterkte te geven aan de apparatuur bij derge-30 lijke hoge temperaturen, met name wanneer deze gedurende weken of zelfs maanden continu wordt gebruikt. De sterkte is echter niet de enige overweging. Gesmolten glas kan bijvoorbeeld zeer corrosief zijn en het materiaal aantasten. Bovendien worden koelvinnen met name uit zilver vervaardigd, omdat deze een hoge warmtegeleiding hebben en normaal zijn aangebracht be-35 neden de basisplaat en zilver het materiaal waaruit het reservoir is vervaardigd bij deze temperaturen verontreinigt, hetgeen leidt tot een vroegtijdige aantasting. Een ander nadeel van de platina-rhodiumlegeringen is, tenminste wanneer het wordt toegepast voor het vervaardigen van der- 8100238 t ' * -2- ‘ 217lWk/jg gelijke onderdelen van de basisplaat, waaruit gesmolten glas wordt verkregen dat deze legering een bepaalde affiniteit heeft ten opzichte van gesmolten glas. Zodoende zal wanneer een vezel breekt het glas uit deze opening het buitenoppervlak van de opening bevochtigen en zodoende over het 5 oppervlak stromen, waardoor het glas de onderkant van de basisplaat bevochtigt en/of het buitenoppervlak van de opening, in plaats van een vezel vormen.Molten glass processing equipment, in particular for the manufacture of glass fibers, in which molten glass is contained in a container or "bushing" with a base plate, which is provided with perforations or openings through which the glass can be sprayed so that fibers are generally made from an alloy of platinum-rhium. Such equipment is typically used at a temperature of 1200-1400 ° C, and it has been found that platinum rhodium alloys are necessary to impart the required strength to the equipment at such high temperatures, especially when left for weeks or even used continuously for months. However, strength is not the only consideration. For example, molten glass can be very corrosive and attack the material. In addition, cooling fins are typically made of silver because they have high heat conductivity and are normally disposed below the base plate and silver contaminates the material from which the reservoir is made at these temperatures leading to premature deterioration. Another disadvantage of the platinum-rhodium alloys is, at least when it is used to produce such equal parts of the base plate, from which molten glass is obtained that this alloy has a certain affinity relative to molten glass. Thus, when a fiber breaks, the glass from this opening will wet the outer surface of the opening and thus flow over the surface, thereby wetting the bottom of the base plate and / or forming the outer surface of the opening instead of a fiber.
Een oplossing voor dit probleem is het gebruik van basisplaten zonder spuitstuk, waardoor de openingen in hoofdzaak bestaan uit gaten die 10 in de basisplaat zijn geboord of op een andere wijze hierin zijn aangebracht, zoals aangegeven in het Britse octrooischrift 1.2*12.921. Volgens dit octrooischrift wordt de basisplaat, verder aangegeven als de matrijsplaat, althans het hoofdbestanddeel hiervan vervaardigd uit een legering van rhodium en platina, waaraan eventueel iridium kan zijn toegevoegd en 15 de zijkant van de plaat, dit is het gedeelte van de plaat waaruit glas wordt verkregen, is voorzien van een laag bestaande uit een legering van platina· en goud, waaraan verder rhodium, iridium, koper en/of palladium kan zijn toegevoegd. De platina-rhodiumlegering geeft een verbetering van dp matrijsplaat, met name wat betreft de noodzakelijke sterkte, terwijl 20 de platina/goud legering aan de plaat gewenste eigenschappen geeft, met name een niet-bevochtiging, waardoor een goede verdeling van het gesmolten glas wordt verkregen uit de ronde gaten en een minimaal mogelijke vervloeiing. Een nadeel van deze opstelling is echter dat onder de bedrijfsomstandigheden goud de neiging heeft om te diffunderen in de lege-25 ring van platina en rhodium, waardoor het gehalte aan goud wordt verminderd in de laagvormige legering, waardoor de eigenschappen met betrekking tot het niet-bevochtigen worden verminderd.A solution to this problem is the use of base plates without a nozzle, whereby the openings mainly consist of holes drilled in the base plate or otherwise provided therein, as indicated in British patent 1.2 * 12.921. According to this patent, the base plate, further referred to as the die plate, at least the main component thereof is made of an alloy of rhodium and platinum, to which iridium can optionally be added and the side of the plate, which is the part of the plate from which glass becomes is provided with a layer consisting of an alloy of platinum and gold, to which further rhodium, iridium, copper and / or palladium may be added. The platinum-rhodium alloy improves the dp die plate, especially in terms of the necessary strength, while the platinum / gold alloy gives the plate desirable properties, in particular a non-wetting, whereby a good distribution of the molten glass is obtained from the round holes and minimal possible liquefaction. A drawback of this arrangement, however, is that under the operating conditions gold tends to diffuse into the platinum and rhodium emptying ring, thereby reducing the gold content in the layered alloy, thereby reducing the properties with respect to the wetting is reduced.
Een vergelijkbare oplossing, nu met betrekking tot basisplaten die voorzien zijn van spuitstukken, is-vermeld in het Britse octrooischrift 30 1.049.517. Hierbij zijn de reservoirs zelf of de bovenplaat (dit is de basisplaat voorzien van spuitopeningen, of ten minste de uiteinden van de toppen, vervaardigd uit een legering van platina en 10-50 gew.$£ goud. Het is een afweging van belangen tussen het verlagen van het smeltpunt van*·de legering en het verbeteren van de niet-bevochtigingseigenschappen, 35 en verder wordt de hardheid verhoogd tot een maximum en daarna verlaagd, wanneer het gehalte aan goud wordt verhoogd. Het optimale goudgehalte ligt in het algemeen bij ongeveer 30-50 gew./S. Een nadeel van dergelijke legeringen is echter dat wanneer hieruit reservoirs worden gevormd of 8100238 ♦. Μ -3- 21714/Vk/jg ten minste de basisplaten'hiervan deze op een onaanvaardbare wijze zwak worden wanneer ze in de praktijk worden gebruikt en de verhoogde bewer-kingstemperaturen die noodzakelijk zijn bij het vervaardigen van glasfibers doen de reservoirs of althans de basisplaten hiervan uitzakken door 5 de kruipverschijnselen.A similar solution, now with respect to base plates fitted with nozzles, is disclosed in British Patent Specification 1,049,517. Here, the reservoirs themselves or the top plate (this is the base plate with nozzles, or at least the ends of the tops, are made of an alloy of platinum and 10-50 wt. $ Gold. It is a trade-off between interests lowering the melting point of the alloy and improving the non-wetting properties, and further, the hardness is increased to a maximum and then decreased as the gold content is increased The optimum gold content is generally about 30 -50 wt / s. A drawback of such alloys, however, is that when reservoirs are formed therefrom, or at least the base plates thereof, they become unacceptably weak in the are used in practice and the elevated processing temperatures necessary in the manufacture of glass fibers cause the reservoirs or at least their base plates to sag due to the creep phenomena.
Om deze nadelen te overwinnen is nader onderzoek gedaan naar de invloed die wordt bewerkstelligd door het toevoegen van rhodium aan een binaire goud/platina legering, doch hierbij is gebleken dat hoewel de gewenste kruipbestendigheid is verkregen, de legeringen zeer moeilijk be-10 werkbaar zijn, zodat het onmogelijk was om deze te gebruiken voor het vervaardigen van met spuitstukken voorziene basisplaten onder toepassing van een bij voorkeur toegepaste werkwijze. De werkwijzen die in het algemeen kunnen worden toegepast voor het vervaardigen van met spuitstukken voorziene basisplaten omvatten persen, waarbij kleine insnijdingen worden 15 geperst in een basisplaat op de plaatsen waar de spuitstukken moeten worden aangebracht en de platina legering wordt gesmolten en druppelsgewijs aangebracht op de insnijdingen, waardoor, een opbouw-wordt verkregen die doorboord wordt om een opening te vormen. Verder is het mogelijk om een lasbewerking uit te voeren, waarbij de spuitstukken eerst worden gevormd 20 en daarna gelast in de openingen die gevormd zijn in de basisplaat. Ten slotte is het ook mogelijk om een stansbewerking uit te voeren, gevolgd door dieptrekken, waarbij een basisplaat wordt gestanst (coined), ter verkrijging van een relatief grotere dikte voor de legering op de plaatsen waar de spuitstukken moeten worden aangebracht, waarna de basisplaat 25 wordt diepgetrokken op die plaatsen en ten slotte de verkregen vaste spuitstukken worden gestanst door het oppervlak ter verkrijging van de openingen. Als alternatief voor de dieptrek-bewerking kan ponsen worden uitgevoerd ter vorming van het spuitstuk uit de basisplaat en ter vorming van een opening in het spuitstuk. de voorkeur gaat echter naar het in-30 slaan/dieptrekken of de stansbewerking omdat dit een relatief makkelijk uitvoerbare mechanische bewerking is die kan worden uitgevoerd bij kamertemperatuur .In order to overcome these drawbacks, further research has been carried out into the influence effected by adding rhodium to a binary gold / platinum alloy, but it has been found that although the desired creep resistance has been obtained, the alloys are very difficult to process, so that it was impossible to use it for the manufacture of sprayed base plates using a preferred method. The methods generally applicable to the manufacture of nozzle-mounted base plates include presses, where small incisions are pressed into a base plate at the locations where the nozzles are to be applied and the platinum alloy is melted and applied dropwise to the cuts thereby obtaining a build-up which is pierced to form an opening. Furthermore, it is possible to perform a welding operation, in which the nozzles are first formed and then welded into the openings formed in the base plate. Finally, it is also possible to perform a punching operation, followed by deep drawing, in which a base plate is die-cut (coined), to obtain a relatively greater thickness for the alloy in the places where the nozzles are to be applied, after which the base plate 25 deep drawn at those locations and finally the resulting solid nozzles are punched through the surface to obtain the openings. As an alternative to the deep drawing operation, punching may be performed to form the nozzle from the base plate and to form an opening in the nozzle. preference is, however, for the punching / deep drawing or the punching operation because this is a relatively easily feasible mechanical operation which can be performed at room temperature.
Bij de bereiding van monsters die moeten worden onderworpen aan een röntgenstraal-fluorescentiespectroscopische analyse is de normale 35 praktijk bij de bereiding van dergelijke monsters, om het te testen materiaal te smelten met een flux, zoals borax, en de smelt uit te gieten in een schaal. Anderzijds wordt het te testen materiaal en de flux gesmolten in de giet-schaal. De smelt wordt vervolgens lAngzaam afgekoeld om 8100238 -4- 21714/Vk/jg spanningen te vermijden, zodat een nagenoeg homogeen monster wordt verkregen in de vorm van een korrel of knoop. Het is van belang dat het materiaal dat wordt toegepast bij het vervaardigen van de gietschaal ten minste de volgende eigenschappen moet hebben: hoge sterkte bij verhoogde temperatuur, 5 een hoge bestendigheid tegen de invloed van thermische wisselingen, een goede bewerkbaarheid, weinig gevoelig tegen bevochtigen door gesmolten testmengsel, bestaande uit het materiaal en flux en het moet een hoge bestendigheid hebben tegen verontreiniging op de korrelgrens. Met betrekking tot deze eigenschappen kan het volgende worden gesteld.In the preparation of samples to be subjected to an X-ray fluorescence spectroscopic analysis, normal practice in the preparation of such samples is to melt the material under test with a flux, such as borax, and pour the melt into a dish . On the other hand, the material to be tested and the flux are melted in the casting dish. The melt is then cooled slowly to avoid 8100238-4- 21714 / Vk / µg stresses, so that a substantially homogeneous sample is obtained in the form of a grain or knot. It is important that the material used in the manufacture of the casting bowl must have at least the following properties: high strength at elevated temperature, high resistance to the influence of thermal changes, good processability, little susceptibility to wetting by molten test mixture consisting of the material and flux and it must have high resistance to contamination at the grain boundary. The following can be said with regard to these properties.
10 1) Een hoge sterkte bij verhoogde temperaturen is vereist omdat dit van belang is met het oog op een nauwkeurige analyse, omdat een korrel met een nagenoeg plat oppervlak wordt verkregen en hoewel dit steeds kan worden bewerkstelligd door malen en/of polijsten, nadat de korrel is verwijderd uit de giet-schaal zal het duidelijk zijn dat het makkelijker is 15 om de.korrel te kunnen gebruiken onder "afgekoelde" omstandigheden, hetgeen vereist dat de gietsöhaal nauwkeurig de vorm moet houden bij verhoogde temperatuur.10 1) High strength at elevated temperatures is required because it is important for accurate analysis because a grain with a substantially flat surface is obtained and although this can always be accomplished by grinding and / or polishing after the grain has been removed from the casting dish, it will be appreciated that it is easier to use the grain under "cooled" conditions, which requires the casting mold to accurately hold the mold at elevated temperature.
2) Hoe groter de bestendigheid is tegen thermische wisselingen, hoe minder vaak de gietschaal opnieuw moet worden vervaardigd.2) The greater the resistance to thermal fluctuations, the less often the casting bowl has to be manufactured again.
20 3) Een goede bewerkbaarheid is niet absoluut noodzakelijk, maar het is significant dat dit voordelen heeft bij het vervaardigen van de giet-schalen.3) Good machinability is not absolutely necessary, but it is significant that this has advantages in the manufacture of the casting trays.
4) Het niet-bevochtigen is van belang ten einde het verwijderen van het afgekoelde monster uit de giet-schaal te verwijderen en 25 5) De verontreiniging op de korrelgrenzen is een primaire oorzaak van het niet meer kunnen gebruiken van de giet-schalen, met name omdat mobsters vaak worden bereid uit onbekende materialen.4) The non-wetting is important in order to remove the cooled sample from the casting dish and 5) The contamination at the grain boundaries is a primary cause of the inability to use the casting dishes, with especially because mobsters are often prepared from unknown materials.
Tot nu toe is het echter onmogelijk gebleken om aan al deze voorwaarden te kunnen voldoen. Zo hebben bijvoorbeeld legeringen van goud 30 en platina de vereiste niet-bevochtigingseigenschap, maar niet een voldoende sterkte bij verhoogde temperatuur. Het toevoegen van rhodium verhoogt de sterkte bij verhoogde temperataur, maar verlaagt de bewerkbaarheid en verder geldt dat bij hogere rhodiumconcentraties de bestendigheid tegen thermische wisselingen wordt verlaagd. Geen van de legeringen die 35 nu worden toegepast hebben een voldoende bestendigheid tegen verontreinigingen op de korrelgrenzen.However, it has so far proved impossible to meet all of these conditions. For example, alloys of gold and platinum have the required non-wetting property, but not a sufficient strength at elevated temperature. The addition of rhodium increases strength at elevated temperatures, but decreases machinability and further, at higher rhodium concentrations, resistance to thermal cycling is decreased. None of the alloys currently used have sufficient impurity resistance at the grain boundaries.
Uit de gedane onderzoekingen is nu gebleken dat de nadelen die worden bewerkstelligd met de tot nu toe toegepaste apparatuur kunnen worden 8100238 -5- . 21714/Vk/jg overwonnen door het toepassen van een legering volgens de uitvinding en deze wordt hierdoor gekenmerkt, dat de legering goud bevat en één of meer van de metalen platinagroep en een korrel-stabiliserend middel. Zodoende wordt bij de uitvinding een korrel-gestabiliseerde legering van goud en 5 platina of één of meer van de metalen uit de platina groep verkregen. De legering bevat bij voorkeur niet minder dan ongeveer 2 gew.? en niet meer dan ongeveer 10 gew.? goud. Een bij voorkeur toegepast traject is 3-8?, met name 5%.The investigations made have now shown that the drawbacks to be achieved with the equipment used hitherto can be 8100238 -5-. 21714 / Vk / µg overcome by using an alloy according to the invention and it is characterized in that the alloy contains gold and one or more of the platinum group metal and a grain stabilizer. Thus, the invention provides a grain stabilized alloy of gold and platinum or one or more of the platinum group metals. The alloy preferably contains not less than about 2 wt.% and no more than about 10 wt.? gold. A preferred range is 3-8, especially 5%.
Verrassenderwijs is gebleken dat een dergelijke legering met name 10 geschikt is om te worden toegepast bij apparatuur, die onderhevig is aan omstandigheden die als aggresief kunnen worden gekenmerkt, en waarbij deze apparatuur een hoge bestendigheid heeft tegen bevochtigen door gesmolten materialen en er wordt dan ook aangenomen, dat de legeringen met een dergelijk laag goudgehalte deze eigenschap hebben door de aanwezig-15 heid van het korrel-stabiliserend middel. Er is gebleken dat apparatuur, vervaardigd uit legeringen volgens de uitvinding met name geschikt is om te worden toegepast voor het .verwerken van gesmolten glas, bijvoorbeeld voor het vervaardigen van glasvezels en voor het bereiden van monsters die moeten worden onderworpen aan röntgenstraal-fluoreseentiespectroscopie.Surprisingly, it has been found that such an alloy is particularly suitable for use in equipment subject to conditions that can be characterized as aggressive, and which equipment has high resistance to wetting by molten materials and is therefore believed to be that the alloys with such a low gold content have this property due to the presence of the grain stabilizer. It has been found that equipment made of alloys of the invention is particularly suitable for use in molten glass processing, for example, for manufacturing glass fibers, and for preparing samples to be subjected to X-ray fluorescence spectroscopy.
20 Zodoende heeft de uitvinding ook betrekking op de apparatuur die wordt toegepast voor het verwerken van gesmolten glas en voor het bereiden van monsters die moeten worden onderworpen aan röntgenstraal-fluores-centiespectroscopie, waarbij deze apparatuur is vervaardigd, althans gedeeltelijk, uit een korrel-gestabiliseerde legering van goud en platina 25 of één of meer van de metalen uit de platinagroep. Bij het verwerken van gesmolten glas is vooral het bereiden van glasvezels van belang omdat de legering een hoge bestendigheid heeft tegen bevochtigen door gesmolten glas. Onder de metalen van de platinagroep wordt verstaan, platina, rhodium, palladium, ruthenium en iridium. Een korrel-gestabiliseerde lege-30 ring die de voorkeur verdient, bevat 5? korrel-gestabiliseerd goud-pla-tina.Thus, the invention also relates to the equipment used for processing molten glass and for preparing samples to be subjected to X-ray fluorescence spectroscopy, said equipment being manufactured, at least in part, from a grain-stabilized alloy of gold and platinum 25 or one or more of the platinum group metals. When processing molten glass, the preparation of glass fibers is particularly important because the alloy has a high resistance to wetting by molten glass. The platinum group metals include platinum, rhodium, palladium, ruthenium and iridium. A preferred grain-stabilized empty ring contains 5? grain-stabilized gold-platinum.
Het'korrel-gestabiliseerde middel wordt bij voorkeur toegepast in de vorm van een zeer fijne dispersie van deeltjes die zijn gedispergeerd in een matrix van goud/metalen uit de platinagroep. Bij voorkeur zijn de 35 deeltjes toegepast in de vorm van een oxyde, carbide, nitride of silicide, van een element dat relatief reactiever is onder de omstandigheden van de vorming van het oxyde, carbide, nitride of silicide dan goud en het metaal uit de platinagroep van het matrixmateriaal. Ook kunnen gemengde verbin- 8100238 V v -6- 21714/Vk/jg dingen zoals carbonitriden worden toegepast.The bead-stabilized agent is preferably used in the form of a very fine dispersion of particles dispersed in a platinum group gold / metal matrix. Preferably, the particles are used in the form of an oxide, carbide, nitride or silicide, of an element which is relatively more reactive under the conditions of the formation of the oxide, carbide, nitride or silicide than gold and the platinum group metal of the matrix material. Mixed compounds such as carbonitrides can also be used. 8100238 V v -6- 21714 / Vk / jg.
Voorbeelden van dergelijke meer reactieve elementen omvatten scandium, yttrium, thorium, zirconium, hafnium, titaan, aluminium en de lan-.thaniden. Bij voorkeur wordt zirconium als oxyde gebruikt, te weten zir-5 coniumoxyde, terwijl ook thoriumoxyde bij voorkeur kan worden toegepast.Examples of such more reactive elements include scandium, yttrium, thorium, zirconium, hafnium, titanium, aluminum and the lanthanides. Zirconium is preferably used as oxide, namely zirconium oxide, while thorium oxide can also be used preferably.
De concentratie van het korrel-stabiliserende middel hoeft in het algemeen niet hoger te zijn dan 0,5 gew.iS, bij voorkeur minder dan 0,1 gew.55, tenminste wanneer de bij voorkeur toegepaste werkwijze zoals hierna zal worden beschreven wordt toegepast. Een voordeel van een korrel 10 stabiliserend middel dat geschikt is voor het vervaardigen van apparatuur volgens de uitvinding , is 5% goud in platina met 0,08 gew.56 zirconium-oxyde.The concentration of the grain stabilizer generally should not exceed 0.5 wt.%, Preferably less than 0.1 wt. 55, at least when the preferred method as described below is used. An advantage of a grain 10 stabilizing agent suitable for manufacturing equipment according to the invention is 5% gold in platinum with 0.08 wt. 56 zirconium oxide.
Een korrel-stabiliserend middel dat kan worden toegepast volgens de uitvinding, wordt bij voorkeur bereid volgens een werkwijze zoals beschre-15 ven in het Britse octrooischrift 1.280.815. Volgens dit octrooischrift wordt een werkwijze verkregen voor het bereiden van een korrel-stabiliserend metaal of legering, welke werkwijze hieruit bestaat, dat een uitgangsmateriaal dat een eerste metallisch materiaal bevat en een kleine hoeveelheid van een tweede metallisch materiaal door een atmosfeer wordt 20 gesproeid', waarin het tweede materiaal reageert, althans sterker reageert dan het eerste materiaal, zodat ten minste een stabiele metaalverbinding wordt gevormd, waarbij het gesproeide uitgangsmateriaal in gesmolten toe -stand gericht wordt op een trefplaat, zodat een gietstuk wordt gevor.md, waarna het gietstuk wordt verwijderd van de trefplaat en daarna het giet-25 stuk wordt verdicht door een mechanische bewerking. Bij het bereiden van een korrel-gestabiliseerde legering, hoeft het metallisch gastmateriaal, bijvoorbeeld de platina/goud legering niet noodzakelijk bereid te worden voordat het sproeien wordt uitgevoerd. Desgewenst kan het sproeien worden bewerkstelligd onder toepassing van een mengsel van metaalpoeders, die de 30 bestanddelen voor de legering bevatten, zodat de legering onder smelten kan worden gevormd·.A granular stabilizing agent that can be used in accordance with the invention is preferably prepared by a method as described in British Patent 1,280,815. According to this patent, a method for preparing a grain-stabilizing metal or alloy is obtained, which method consists in that a starting material containing a first metallic material and a small amount of a second metallic material is sprayed through an atmosphere. in which the second material reacts, at least reacts more strongly than the first material, so that at least a stable metal compound is formed, the sprayed starting material being directed in a molten state on a target, so that a casting is formed, after which the casting is formed removed from the target and then the casting is compacted by mechanical machining. When preparing a grain-stabilized alloy, the metallic host material, for example, the platinum / gold alloy, does not necessarily have to be prepared before spraying. If desired, spraying can be accomplished using a mixture of metal powders containing the alloy components so that the alloy can be melt-formed.
Een korrel-gestabiliseerd metaal of legering, op deze wijze bereid, heeft deeltjes van een gedispergeerde fase in een grootte-verdeling van sub-microns, en een relatief fijne korrelstructuur van het gastmateriaal, 35 hetgeen in grote mate wordt bepaald door de afmetingen van de gesmolten deeltjes van de gesproeide straal van dergelijke deeltjes. Het onderzoek van dergelijke legeringen en metalen wijst uit dat een dispersie van de gedispergeerde fase een grootte heeft van sub-microns, hetgeen te klein 8100238 -7- 217lWk/jg is omdat het reactieve bestanddeel waaruit de gedispergeerde fase wordt gevormd,wordt gesmolten gelijktijdig met het gastmateriaal, stolt de reactieve component, zodat de gedispergeerde fase wordt gevormd onder omstandigheden die het thermodynamisch evenwicht benaderen. Zodoende geldt dat 5 wanneer de gedispergeerde fase bijvoorbeeld een oxyde is en wanneer het gastmateriaal de neiging heeft om het oxyde te reduceren, zoals in zekere mate alle metalen doen, deze tendens wordt bewerkstelligd onder gesmolten omstandigheden, zodat geen verdere reacties plaatshebben bij temperaturen beneden het smeltpunt.A grain-stabilized metal or alloy prepared in this manner has particles of a dispersed phase in a size distribution of sub-microns, and a relatively fine grain structure of the host material, which is largely determined by the dimensions of the molten particles of the sprayed radius of such particles. The examination of such alloys and metals indicates that a dispersion of the dispersed phase has a size of sub-microns, which is too small 8100238 -7-217lWk / µg because the reactive component from which the dispersed phase is formed is melted simultaneously with the host material, the reactive component solidifies, so that the dispersed phase is formed under conditions approaching the thermodynamic equilibrium. Thus, when the dispersed phase is, for example, an oxide and when the host material tends to reduce the oxide, as all metals do to some extent, this tendency is accomplished under molten conditions, so that no further reactions take place at temperatures below the melting point.
10 Korrel-gestabiliseerde metalen of legeringen die op deze wijze zijn bereid, bevatten in het algemeen een kleine, doch bepaalbare hoeveelheid van het tweede metallische materiaal in niet-gereageerde toestand. Een bij voorkeur maximale hoeveelheid is 0,04 gew.?, maar ook lagere hoeveelheden kunnen de gewenste werking hebben, omdat het niet-gereageerde mate-15 riaal de neiging heeft om zich te verzamelen langs de korrelgrenzen van het gastmateriaal waar het onderhevig is aan oxydatie bij de hoge temperaturen, die worden toegepast, hetgeen leidt tot zones van potentiële zwakte. De omstandigheden echter, waaronder het gesproeide gietstuk wordt gevormd, zijn zodanig dat 75-80? van het tweede metallische materiaal 20 wordt omgezet, hetgeen makkelijk wordt bewerkstelligd bij een korrel-ge-stabiliseerd metaal of legering met 0,1 gew.? gedispergeerde fase, met een maximum van 0,025 gew.% aan niet gereageerd materiaal, hetgeen duidelijk beneden de bij voorkeur maximale hoeveelheid is.Grain-stabilized metals or alloys prepared in this manner generally contain a small, but determinable, amount of the second metallic material in the unreacted state. A preferred maximum amount is 0.04 wt.%, But lower amounts may also have the desired effect because the unreacted material tends to collect along the grain boundaries of the host material where it is subject to oxidation at the high temperatures used, leading to zones of potential weakness. However, the conditions under which the sprayed casting is formed are such that 75-80? of the second metallic material 20 is converted, which is easily accomplished with a grain-stabilized metal or alloy having 0.1 weight percent. dispersed phase, with a maximum of 0.025% by weight of unreacted material, which is well below the preferred maximum amount.
De gedispergeerde fase die aanwezig is in de legeringen en metalen, 25 kan aanwezig zijn in de vorm van een oxyde, carbide, nitride of silicide of mengsels hiervan en onder redenen zoals boven aangegeven,heeft een dergelijke gedispergeerde fase een hoge stabiliteit, zelfs in een metalen matrix.The dispersed phase present in the alloys and metals can be in the form of an oxide, carbide, nitride or silicide or mixtures thereof and for reasons as indicated above, such a dispersed phase has a high stability even in a metal matrix.
Een additionele stabilisering van de korrels wordt bewerkstelligd 30 door de opgeloste, geabsorbeerde of ingesloten gasfilms die samenhangen . met het gesmolten versproeide materiaal, wanneer dit botst tegen de trefplaat of op het eerder aangebrachte metallische materiaal en dat daarna permanent wordt ingesloten binnen de metallische matrix. Korrel-gesta-biliseerde metalen of legeringen die worden toegepast bij de uitvinding, 35 hebben als kenmerk dat ze niet alleen een korrelgrootte hebben van sub-microns, aan ^.gedispergeerde fase, zoals boven is aangegeven, maar ook dat ze een zeer goed in lijn gelegen korrelstructuur hebben, waarbij de afzonderlijke korrels op plaatjes lijken, in geval van strippen of lagen of 8100238 * " -8- 21714/Vk/jg naaldvorraig zijn bij een draad en een hoger oppervlakteverhouding hebben.An additional stabilization of the granules is accomplished by the dissolved, absorbed or trapped gas films that are associated. with the molten spray material, when it collides with the target or previously applied metallic material and is then permanently contained within the metallic matrix. Grain stabilized metals or alloys used in the invention are characterized in that they have not only a grain size of sub-microns, dispersed phase, as indicated above, but also a very good aligned grain structure, with the individual grains resembling platelets, in the case of stripping or layers, or 8100238 * -8- 21714 / Vk / µg needle-shaped on a wire and having a higher surface area ratio.
Met name is de oppervlakteverhouding (aspect ratio) hoger dan 10 : 1, hoewel getallen die hoger zijn dan 20 : 1 en zelfs 50: 1 niet ongebruikelijk zijn en zelfs de voorkeur kunnen verdienen.In particular, the area ratio (aspect ratio) is higher than 10: 1, although numbers higher than 20: 1 and even 50: 1 are not uncommon and may even be preferable.
5 Een korre1-stabiliserend middel dat in een zeer fijne mate een dispersie vormt, is zeer effectief en hieruit volgt dat een r'elatief lage concentratie vereist is ten einde de gewenste stabiliserende invloed te bewerkstelligen. Dit is met name van voordeel omdat mogelijke nadelige invloeden, zoals een verslechterde rekbaarheid, bewerkingskarakteristieken 10 en elektrische eigenschappen, die in het algemeen kunnen worden verwacht bij korrel-gestabiliseerde of gedispergeerde versterkte materialen, die worden bereid volgens andere methoden en waarbij de gedispergeerde fase daarom aanwezig zou zijn in een hogere concentratie, nu worden vermeden. Gebleken is dat apparatuur volgens de uitvinding aanzienlijk makkelijker 15 kan worden vervaardigd dan apparatuur uit conventionele kruipbestendige goud/platina houdende legeringen en bovendien kan een dergelijke produktie worden uitgevoerd bij kamertemperatuur.A grain stabilizing agent that disperses to a very fine degree is very effective and it follows that a relatively low concentration is required to achieve the desired stabilizing effect. This is particularly advantageous because potential adverse effects, such as deterioration in stretchability, machining characteristics, and electrical properties, that can generally be expected with grain-stabilized or dispersed reinforced materials prepared by other methods and where the dispersed phase is therefore would be present in a higher concentration, now be avoided. It has been found that equipment according to the invention can be manufactured considerably more easily than equipment from conventional creep resistant gold / platinum-containing alloys and, moreover, such production can be carried out at room temperature.
De voordelen die samenhangen met het gebruik van apparatuur volgens de uitvinding onder aggressieve en moeilijke omstandigheden zijn: 20 1) een hogere bestendigheid tegen kruip dan de conventionele goud houdende legeringen, 2) deze apparatuur is vrij van het groeien van korrels en het bros worden onder het wisselen van de temperatuur, 3) een verbeterde bestendigheid tegen zich voortzettende verontrei-25 niging in de korrels door de stabiele fijne korrelstructuur, 4) deze legeringen zijn relatief goedkoop in vergelijking met de platina-rhodium legeringen en 5) een hoge bestendigheid tegen bevochtigen door gesmolten glas en andere stoffen.The advantages associated with the use of equipment according to the invention under aggressive and difficult conditions are: 1) higher creep resistance than conventional gold-containing alloys, 2) this equipment is free from grain growth and embrittlement. temperature change, 3) improved resistance to continued contamination in the grains due to the stable fine grain structure, 4) these alloys are relatively inexpensive compared to the platinum-rhodium alloys, and 5) have high wetting resistance through molten glass and other substances.
30 Verder zijn de l§geringen volgens de uitvinding voldoende bewerk baar bij kamertemperatuur om het mogelijk te maken dat apparatuur wordt verkregen, bijvoorbeeld met spuitstukken voorziene basisplaten die makke --lijk kunnen worden vervaardigd uit deze legeringen door bijvoorbeeld een persbewerking.Furthermore, the rings according to the invention are sufficiently processable at room temperature to enable equipment to be obtained, for example, sprayed base plates which can be easily manufactured from these alloys by, for example, a pressing operation.
-CONCLUSIES- 35 8100238- CONCLUSIONS - 35 8100238
Claims (14)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8002526 | 1980-01-25 | ||
| GB8002526 | 1980-01-25 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8100238A true NL8100238A (en) | 1981-08-17 |
Family
ID=10510884
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8100238A NL8100238A (en) | 1980-01-25 | 1981-01-20 | ALLOY, METHOD FOR PREPARING THE SAME AND USE OF THE ALLOY. |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS56127740A (en) |
| BE (1) | BE887236A (en) |
| DE (1) | DE3102342A1 (en) |
| FR (1) | FR2474530A1 (en) |
| IT (1) | IT1169019B (en) |
| NL (1) | NL8100238A (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO823005L (en) * | 1981-09-08 | 1983-03-09 | Johnson Matthey Plc | COMPOSITION MATERIAL AND MATERIAL PLATE MANUFACTURED FROM THIS MATERIAL |
| JPS5968654A (en) * | 1982-10-13 | 1984-04-18 | Onoda Cement Co Ltd | Glass bead preparing vessel |
| JPS6199606A (en) * | 1984-10-22 | 1986-05-17 | Hitachi Ltd | Production of composite powder |
| DE19714365A1 (en) * | 1997-04-08 | 1998-10-15 | Heraeus Gmbh W C | Dispersion strengthening platinum material, process for its production and its use |
| DE10046456C2 (en) | 2000-09-18 | 2003-04-10 | Heraeus Gmbh W C | Through finely divided, small particles of base metal oxide, dispersion-strengthened, gold-free platinum material |
| EP1917370B1 (en) | 2005-08-15 | 2009-04-15 | W.C. Heraeus GmbH | Pt-ir-based wire hardened by oxide dispersion and other alloys provided with an improved surface for spark plug electrodes |
| DE102007007873A1 (en) | 2007-02-14 | 2008-08-21 | W.C. Heraeus Gmbh | Dispersion-hardened platinum-containing materials comprise platinum or its alloy with rhodium, gold or palladium and dispersion-hardener comprising cerium, zirconium, scandium or yttrium oxidized to extent of at least 90 percent by weight |
| DE102012008907A1 (en) * | 2012-05-08 | 2013-11-14 | Heraeus Materials Technology Gmbh & Co. Kg | Rhodium alloy for making a wire for test probes |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR898019A (en) * | 1942-10-23 | 1945-04-09 | Degussa | An alloy of gold and platinum, which can be improved, intended in particular for the manufacture of spinning dies |
| GB646002A (en) * | 1944-11-08 | 1950-11-15 | Baker Platinum Ltd | Metallurgical processes for producing materials or articles of platinum or allied metals, or their alloys, and materials or articles made by or from the products of such processes |
| US2636819A (en) * | 1951-01-31 | 1953-04-28 | Baker & Co Inc | Grain stabilizing metals and alloys |
| NL6900716A (en) * | 1968-01-20 | 1969-07-22 | ||
| GB1280815A (en) * | 1968-07-12 | 1972-07-05 | Johnson Matthey Co Ltd | Improvements in and relating to the dispersion strengthening of metals |
| DE2002886A1 (en) * | 1970-01-23 | 1971-07-29 | Degussa | Process for the production of a material which is dispersion hardened by internal oxidation |
| CA1007310A (en) * | 1973-07-19 | 1977-03-22 | Michael J. Popowich | Capacitor metallizations |
| FR2429264A1 (en) * | 1978-06-20 | 1980-01-18 | Louyot Comptoir Lyon Alemand | PROCESS FOR THE MANUFACTURE OF A PLATINOID COMPRISING A DISPERSE PHASE OF A REFRACTORY OXIDE |
-
1981
- 1981-01-20 FR FR8100939A patent/FR2474530A1/en not_active Withdrawn
- 1981-01-20 NL NL8100238A patent/NL8100238A/en not_active Application Discontinuation
- 1981-01-21 IT IT19223/81A patent/IT1169019B/en active
- 1981-01-24 DE DE19813102342 patent/DE3102342A1/en active Granted
- 1981-01-26 BE BE0/203603A patent/BE887236A/en not_active IP Right Cessation
- 1981-01-26 JP JP912281A patent/JPS56127740A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56127740A (en) | 1981-10-06 |
| FR2474530A1 (en) | 1981-07-31 |
| IT1169019B (en) | 1987-05-20 |
| DE3102342A1 (en) | 1981-11-19 |
| IT8119223A0 (en) | 1981-01-21 |
| DE3102342C2 (en) | 1988-03-03 |
| BE887236A (en) | 1981-05-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0870844B1 (en) | Dispersion strengthened platinum alloy and a method for its production | |
| EP2427582B1 (en) | Grey gold alloy with no nickel and no copper | |
| JP2008514807A (en) | Al-Si-Mg-Zn-Cu alloy for aerospace and automotive castings | |
| NL8100238A (en) | ALLOY, METHOD FOR PREPARING THE SAME AND USE OF THE ALLOY. | |
| US9222150B2 (en) | Process for making finished or semi-finished articles of silver alloy | |
| JPH04507434A (en) | Copper alloy with improved softening resistance and method for producing the same | |
| JP3173452B2 (en) | Wear-resistant covering member and method of manufacturing the same | |
| WO2006021438A1 (en) | Processes for producing dispersoid-strengthened material | |
| US3980472A (en) | Dental amalgam | |
| US5026522A (en) | Nb-Ti-Hf high temperature alloys | |
| Frenzel et al. | Induction melting of NiTi shape memory alloys–the influence of the commercial crucible graphite on alloy quality | |
| GB2085028A (en) | Platinum-based Alloys | |
| JPH0613743B2 (en) | Solid-state joining method for nickel-base superalloys | |
| US4956144A (en) | Hafnium containing Nb-Ti-Al high temperature alloy | |
| JPH1043886A (en) | Manufacture of brazing filler metal | |
| Sercombe et al. | On the role of tin in the infiltration of aluminium by aluminium for rapid prototyping applications | |
| EP0421731A1 (en) | PtAl2 intermetallic compounds with additions of copper. | |
| DE10027605A1 (en) | Alloy used in the production of jewelry, coins or medallions contains gold and chromium | |
| CA1071903A (en) | Alloy for a nozzle plate for spinning glass fibers | |
| US3676114A (en) | Improvement in the process relating to alloys containing platinum group metals | |
| EP0408257A2 (en) | Method of manufacture of metal matrix composite material including intermetallic compounds with no micropores | |
| RU2317881C1 (en) | Solder for palladium and its alloys | |
| RU2135618C1 (en) | White-gold alloy | |
| WO1998003688A1 (en) | Matrix alloy for making dental alloys for dental crowns and bridges, with a gold addition | |
| Quested et al. | Evaluation of electron-beam, cold hearth refining (EBHCR) of virgin and revert IN738LC |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |