NL7908902A - Werkwijze voor het voortbrengen van een samengestelde korrelstruktuur in voorwerpen van nikkel- superlegeringen. - Google Patents
Werkwijze voor het voortbrengen van een samengestelde korrelstruktuur in voorwerpen van nikkel- superlegeringen. Download PDFInfo
- Publication number
- NL7908902A NL7908902A NL7908902A NL7908902A NL7908902A NL 7908902 A NL7908902 A NL 7908902A NL 7908902 A NL7908902 A NL 7908902A NL 7908902 A NL7908902 A NL 7908902A NL 7908902 A NL7908902 A NL 7908902A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- boron
- alloy
- carbon
- grain
- grain growth
- Prior art date
Links
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 18
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 title claims description 10
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 title claims description 9
- 239000002131 composite material Substances 0.000 title claims description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 15
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 9
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 5
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000756 V alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ABEXMJLMICYACI-UHFFFAOYSA-N [V].[Co].[Fe] Chemical compound [V].[Co].[Fe] ABEXMJLMICYACI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000000873 masking effect Effects 0.000 description 1
- 238000010297 mechanical methods and process Methods 0.000 description 1
- 230000005226 mechanical processes and functions Effects 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/04—Treatment of selected surface areas, e.g. using masks
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/005—Selecting particular materials
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
- 1 - -<
Werkwijze voor het voortbrengen van een samengestelde korrelstructuur in voorwerpen van nikkelsuperlegeringen.
De uitvinding heeft betrekking op nikkellegeringen met relatief grote sterkte bij hoge temperatuur en algemeen aangeduid (zie bijv. het Amerikaanse octrooischrift Re 28.681) als superlegeringen, en in het bijzonder op 5 voorwerpen met verschillende korrelgroottes in verschillende delen van het voorwerp.
In de literatuur wordt getoond, dat voor nikkelsuper-legeringssystemen de korrelgrootte een uitgesproken effekt heeft op de mechanische eigenschappen. In het algemeen heeft 10 het toenemen van de korrelgrootte het effekt van het verhogen van de kruipbreekeigenschappen bij hoge temperatuur.
Het effekt van het verhogen van de korrelgrootte is, dat daardoor het totale korrelgrensoppervlak wordt verkleind, waardoor de neiging wordt verminderd voor het optreden van 15 korrelgrensfoutmechanismen.
Aan de andere kant worden door het verminderen van de korrelgrootte-eigenschappen vergroot zoals vermoeidheid bij hoge cycli als gevolg van de toegenomen breekenergie vereist voor het voortplanten van scheuren, waarbij het 20 vergrote korrelgrensoppervlak in staat wordt gesteld om de dislocatiebeweging te vertragen. Verder worden eigenschappen zoals slagsterkte verhoogd door afname van de korrelgrootte.
De korrelgrootteregeling in superlegeringen wordt algemeen als kritisch beschouwd bij de vervaardiging van de 25 meeste turbine-onderdelen. De moeilijkheden worden evenwel volgens routine experimenteel aangepakt door smeden, gieten en poedervormprocessen voor wat betreft korrelgrootte en uniformiteit. In de literatuur wordt getoond, dat verhoogde koolstoftoevoegingen aan nikkellegeringen algemeen helpen 30 bij de korrelgrootteregeling in gesmede produkten.
Complexe koelschema's en geïsoleerde vormen, ontworpen voor het regelen van koelingsgraden van gietlegeringen,zijn in gebruik voor korrelgrootteregeling. Metallurgische poedercomponentstrukturen zijn algemeen beperkt door de 35 initiële deeltjesgrootte. Een dubbele korrelstruktuur voor 790 8 102
JC
- 2 -v verbeterde eigenschappen wordt beschreyen in het Amerikaanse octrooischrift 3.741.821, maar vereist een complexe uitrusting, een uitzonderlijk nauwe temperatuurregeling, en twee afzonderlijke warmtebehandelingen. Een mechanisch proces voor het 5 verschaffen van fijne oppervlaktekorrels en grove inwendige korrels wordt beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.505.130. Dit proces vereist een speciale koude oppervlakte-bewerking en een warmtebehandeling voor rekristallisatie.
Een dergelijk koudwerken is onpraktisch voor sommige lege-10 ringen in verband met de gevoeligheid voor scheuren bij koud-bewerken, terwijl verder de resultaten van een dergelijk mechanisch bewerken verloren kunnen gaan aan relaxatie bij turbunebedrijfstemperaturen. Volgens het Amerikaanse octrooischrift 3.597.286 wordt gebruik gemaakt van uitgegloeide 15 koud-gerolde ijzerkobaltvanadiumlegering, waarbij een gedeeltelijk gerekristalliseerde korrelstruktuur met als balans mechanische eigenschappen bij kamertemperatuur, die vergelijkbaar zijn met magnetische karakteristieken. Een dergelijk rekristallisatieproces is in het algemeen moeilijk 20 bij struktureel hardbare nikkelbasissamenstellingen en kan eveneens resulteren in relaxatie bij hoge bedrijfs-temperaturen.
Het is bekend, dat borium (tot bepaalde hoeveelheden, waar beginnend smelten optreedt bij bedrijfstemperatuur) 25 de breukbelastingseigenschappen verbetert (zie Amerikaans octrooischrift 4.093.476). Borium is tevens werkzaam als korrelgrensductilisator (zie het eerder genoemde Amerikaans octrooischrift Re28.68l).
Volgens het Amerikaanse octropischrift 2.763.584 30 wordt gebruik gemaakt van decarbonisatie en deboronisatie van uitwendige oppervlakken van voorwerpen met het doel de thermische schokbestendigheid te verbeteren. Het verhitten in een waterstofatmosfeer biedt problemen en is kostbaar en de verwijdering van koolstof resulteert in een 35 verlies van de korrelgroottebesturing.
Volgens de uitvinding wordt nu een werkwijze voor het vóórtbrengen van een samengestelde korrelstruktuur in nikkelsuperlegeringsartikelen verschaft, welke is gekenmerkt door 40 a) het maken van een legering, die uitgedrukt in 790 8 9 02 - 3 - * gew. % 0,01—0,10 koolstof en Q,02-0,08 borium bevat, b) . het vormen van deze legering in een configuratie, die de eindconfiguratie benadert, en c) het blootstellen van ten minste gedeelten van 5 de gevormde legering aan een niet reducerende atmosfeer bij een temperatuur van 980-1380°C gedurende 1-10 uur, waardoor boriumdiffusie vanuit delen van het genoemde voorwerp korrelgroei in de genoemde delen mogelijk maakt en het koolstofgehalte wordt gehandhaafd teneinde een 10 doelmatige bovengrens aan de korrelgroei te geven.
De grootte van de korrels wordt gevarieerd op een bestuurde wijze (zowel de grootte van de vergrote korrels als de ligging van de vergrote korrels wordt geregeld).
De gevormde legering wordt verhit tot een temperatuur 15 van 980-l380°C, hetgeen minder is dan de homogenisatie temperatuur. Diffusie van borium vanuit delen van het voorwerp, die zijn blootgesteld (zonder maskering) aan de atmosfeer maakt op selectieve wijze een korrelgroéi mogelijk in deze blootgestelde gedeelten van het voorwerp.
20 De niet reducerende temperatuur zorgt er algemeen voor, dat het koolstofgehalte constant blijft. Zodoende maakt de diffusie van borium vanuit de blootgestelde oppervlakken in de atmosfeer de korrelgroei mogelijk in die gebieden van de legering, maar het koolstofgehalte wordt gehandhaafd 25 teneinde een doelmatige bovengrens aan de korrelgroei te geven.
Bij voorkeur worden niet gemaskeerde doorgangen aangebracht in het inwendige van het voorwerp en worden de buitenoppervlakken van het voorwerp gemaskeerd. Hierdoor 30 wordt bereikt, dat er slechts korrelgroei optreedt in het inwendige van het voorwerp aangrenzend aan de doorgangen en aldus kan een samengestelde struktuur worden verkregen met grotere korrels in het inwendige en kleinere korrels aan het uitwendige van het voorwerp.
35 Indien het koolstofgehalte van een nikkelsuperlegering wordt gereduceerd zonder dat het koolstof wordt vervangen door borium, zal als gevolg korrelvergroving optreden gedurende de oplossingswarmtebehandeling. Indien borium wordt gesubstitueerd voor het koolstof, zal evenwel een 40 fijne korrelstruktuur gehandhaafd blijven. Blijkbaar zorgt 790 89 02 - 4 - J? de korrelgrensvastlegging door koolstof voor een korrel-groottebesturing gedurende de oplossingswarmtebehandeling, maar deze besturing kan eveneens worden gegeven door borium. Het borium kan echter gedurende de oplossingswarmtebehande-5 ling diffunderen, hetgeen resulteert in deboronisatie van blootgestelde metaaloppervlakken. Door het koolstofniveau te handhaven en door te regelen, welke gebieden worden blootgesteld, kan een bestuurde korrelgroei in selectieve gebieden worden verkregen.
10 De bruikbaarheid van een dergelijk systeem kan worden ervaren bij roterende turbinebladen. Er zijn uitgebreide pogingen gedaan om de breuksterkte van dergelijke onderdelen te verhogen.
Bij roterende turbinebladen zou een verhoogde korrel-15 grootte normaliter de kruipbreuksterkte verhogen, maar indien alle korrels zijn toegenomen in grootte, zou dit resulteren in een verminderde vermoeidheidsbestendigheid. Daarom zijn bij dergelijke effektief homogeen gemaakte korrelgroottes de eigenschappen als gangbaar compromis 20 genomen. Met de bestuurde deboronisatie volgens de uitvinding is het evenwel mogelijk turbinebladen te vervaardigen, welke grote inwendige korrels bezitten met het oog op kruipsterkte en een fijne oppervlaktekorrelstruktuur met het oog op een maximale bestëndigheid tegen inzettende 25 vermoeidheid bij hoge toerentallen.
Er werd een speciale legering geprepareerd gebruikmakende van een versie van de Udimet-710 samenstelling, algemeen beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.667.938, zodanig gemodificeerd, dat deze een laag kool-30 stofgehalte (0,024 % ten opzichte van het normale 0,08 %) en een hoger boriumgehalte (0,05 % ten opzichte van het normale 0,01 %) bezat. Na smeden was de korrelstruktuur uitzonderlijk fijn en uniform. Na oplossingswarmtebehandeling (1168,3°C gedurende 4 uur in lucht) groeiden de korrels, 35 blootgesteld aan de ovenatmosfeer merkbaar in vergelijking met de niet blootgestelde korrelstruktuur, hetgeen een samengestelde struktuur opleverde met een uitzonderlijk uniforme band van vergrote korrels, zowel van uniforme banddikte als uniforme korrelgrootte.
40 Zoals eerder opgemerkt dient een optimaal turbineblad- 790 8 9 02 - 5 - ^ ontwerp grote inwendige korrels te hebben en fijne uitwendige korrels. Dit kan worden verkregen door koeldoorgangen aan te brengen (koeldoorgangen worden algemeen gebruikt in turbinebladen) voorafgaand aan de oplossingswarmtebehandeling, 5 en de uitwendige oppervlakken te bekleden met oxyde- of glasbekledingen teneinde algemeen diffusie van borium vanuit de uitwendige oppervlakken te beletten. Zodoende worden gedurende de oplossingswarmtebehandeling de koeldoorgangen blootgesteld aan de ovenomgeving, terwijl de uitwendige 10 oppervlakken zijn gemaskeerd. Dit proces geeft een struktuur met fijne, tegen vermoeidheid bestendige korrels aan de uitwendige oppervlakken en andere gebieden, afgelegen van de koeldoorgangen, samen met vergrote kruipbestendige korrels in gebieden aangrenzend aan de koeldoorgangen.
15 Deze zelfde struktuur met grote inwendige korrels en fijne uitwendige korrels kan alternatief worden verkregen zonder oxyde- of glasbekledingen door een te groot smeedstuk te vervaardigen met koeldoorgangen, dit aan de warmtebehandeling te onderwerpen, en vervolgens het opper-20 vlak te bewerken. Op deze wijze worden grote korrels gevormd zowel in gebieden aangrenzend aan de koeldoorgangen, alsook op het uitwendige oppervlak gedurende de oplossingswarmtebehandeling, maar de grote korrels aan de uitwendige oppervlakken worden verwijderd gedurende het machinaal slijpen 25 voor het verschaffen van een fijnkorrelig uitwendig oppervlak.
Deze samengestelde korrelstruktuur-technologie is niet beperkt tot gesmede strukturen, maar kan ook worden uitgebreid tot andere strukturen, zoals giet- of poeder-30 metallurgie en heetpers-strukturen. Giet- of poederprodukten kunnen additioneel warm bewerken vereisen teneinde de opgeslagen spanningsenergie voor rekristallisatie en groei te verhogen, en daarom kan het geschikt zijn om poederen gietstrukturen te gebruiken als smeedstukvoorvormen.
35 Warmtebehandeling in een niet-reducerende atmosfeer zorgt voor deboronisatie zonder decarburisatie en zorgt zodoende voor regeling van de mate van korrelgroei alsook de locatie van korrelgroei bij deze types van strukturen.
Er zij opgemerkt, dat er geen significante verdere 40 deboronisatie (na de oplossingswarmtebehandeling) zal 790 8 9 02 <*> 3? -^6- optreden gedurende het gebruik (bijv. gedurende het bedrijf van de turbine)., aangezien de maximale gebruiks-temperaturen niet voldoende hoog zijn voor significante boriumdiffusie. Hoewel een verscheidenheid van samen-5 stellingen kan worden gebruikt, kan de uitvinding op bijzonder geschikte wijze in toepassing worden gebracht door een bekende legering te modificeren door borium (in ongeveer een gelijk atoompercentage) te substituéren voor een gedeelte van de koolstof in de commercieel 10 verkrijgbare samenstelling. Bij voorkeur wordt tussen de 25 en 75 atoompercent van het koolstof in de bekende samenstelling vervangen door borium.
Algemeen wordt de oplossingswarmtebehandeling uitgevoerd bij een temperatuur tussen 1148°C en. 1372°C, waarbij 15 de legering op deze temperatuur wordt gehouden gedurende 2-4 uur. De atmosfeer gedurende de behandeling kan of inert zijn (bijv. argon) of oxyderend (bijv. lucht).
Aldus valt het in te zien, dat de korrelgroottebesturing door een deboronisatieproces van koolstof, nikkelbasis-20 superlegering kan worden gebruikt voor het voortbrengen van een samengestelde korrelstruktuur met vergrote korrel-strukturen van gecontroleerde maximum-grootte in specifieke gebieden voor het verkrijgen van merkbaar verbeterde kruipbreuklevensduur voor voorwerpen en tegelijk fijn-25 korrelige gebieden, die bestand zijn tegen vermoeidheid bij hoge cycli. Dit wordt bereikt door een enkele warmte-behandelingprocedure, en deze procedure is toe te passen bij smeed-, giet-, of poeder-metallurgische warmtebehande-lingscycli.
30 Het zal duidelijk zijn, dat er variaties mogelijk zijn ten opzichte van het bovenbeschrevene, zonder dat daardoor het inventieve concept van de uitvinding wordt verlaten. De uitvinding dient derhalve niet te worden opgevat als te zijn beperkt tot de speciale beschrijvingsvormen, 35 die slechts bedoeld zijn als voorbeeld en niet als beperking.
- conclusies - 790 89 02
Claims (4)
1. Werkwijze voor het voortbrengen van een samengestelde korrelstruktuur in nikkelsuperlegeringsvoorwerpen, gekenmerkt door: a) het maken van een legering, die uitgedrukt 5 in gew. % 0,01-0,10 koolstof en 0,02-0,08 borium bevat, b) het vormen van deze legering tot een configuratie, die nadert aan de eindconfiguratie, en c) het blootstellen van ten minste delen van de genoemde gevormde legering aan een niet reducerende atmos- 10 feer bij een temperatuur van 980-1380°C gedurende 1-10 uur," waarbij diffusie van borium vanuit gedeelten van het voorwerp korrelgroei in deze gedeelten mogelijk maakt, terwijl het koolstofgehalte gehandhaafd blijft teneinde een doelmatige bovengrens aan de korrelgroei te geven.
2. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het ken merk, dat gekozen oppervlakken van het voorwerp worden gemaskeerd teneinde diffusie van borium in deze gemaskeerde gebieden tot een minimum terug te brengen.
3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2,met het 20 kenmerk, dat de legering wordt gemaakt door een bekende nikkelsuperlegeringssamenstelling te modificeren door een nagenoeg gelijk atoompercentage borium in de plaats te stellen van een gedeelte van het koolstof, waarbij deze substitutie geschiedt voor tussen 25 en 75 atoompercent 25 van het koolstof in de bekende samenstelling.
4. Werkwijze volgens conclusie 1, m e t het kenmerk, dat de gevormde legering wordt gehouden op een o temperatuur, gelegen tussen 1148 en 1372 C gedurende 2-5 uur. 1 790 8 9 02 Werkwijze volgens conclusie 2, 3 of 4,met het 30 kenmerk, dat ongemaskeerde doorgangen worden aangebracht in het inwendige van het voorwerp, en dat de buitenoppervlakken van het voorwerp worden gemaskeerd, waardoor de korrelgroei selectief zal optreden in het inwendige van het voorwerp. -----
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US97004778A | 1978-12-15 | 1978-12-15 | |
| US97004778 | 1978-12-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL7908902A true NL7908902A (nl) | 1980-06-17 |
Family
ID=25516358
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL7908902A NL7908902A (nl) | 1978-12-15 | 1979-12-11 | Werkwijze voor het voortbrengen van een samengestelde korrelstruktuur in voorwerpen van nikkel- superlegeringen. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5582757A (nl) |
| BE (1) | BE880645A (nl) |
| CA (1) | CA1133366A (nl) |
| CH (1) | CH648866A5 (nl) |
| DE (1) | DE2949673A1 (nl) |
| FR (1) | FR2444086A1 (nl) |
| GB (1) | GB2043116A (nl) |
| IT (1) | IT1126062B (nl) |
| NL (1) | NL7908902A (nl) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0196447B1 (de) * | 1985-03-15 | 1989-08-09 | BBC Brown Boveri AG | Verfahren zur Erhöhung des Oxydations- und Korrosionswiderstandes eines Bauteils aus einer dispersionsgehärteten Superlegierung durch eine Oberflächenbehandlung |
| EP0214080A3 (en) * | 1985-08-16 | 1987-11-25 | United Technologies Corporation | Reduction of twinning in directional recrystallization of nickel base superalloys |
| JP6685800B2 (ja) | 2016-03-31 | 2020-04-22 | 三菱重工業株式会社 | タービン翼の設計方法、タービン翼の製造方法及びタービン翼 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1127157A (en) * | 1966-06-13 | 1968-09-11 | Orenda Ltd | Method for improving the fatigue resistance of turbine blades |
| FR1528328A (fr) * | 1966-06-21 | 1968-06-07 | Int Nickel Ltd | Affinage du grain de métaux |
| US3597286A (en) * | 1968-02-23 | 1971-08-03 | Westinghouse Electric Corp | Method of treating a high strength high ductility iron-cobalt alloy |
| US3741821A (en) * | 1971-05-10 | 1973-06-26 | United Aircraft Corp | Processing for integral gas turbine disc/blade component |
| US4078951A (en) * | 1976-03-31 | 1978-03-14 | University Patents, Inc. | Method of improving fatigue life of cast nickel based superalloys and composition |
| US4093476A (en) * | 1976-12-22 | 1978-06-06 | Special Metals Corporation | Nickel base alloy |
-
1979
- 1979-12-04 CA CA341,220A patent/CA1133366A/en not_active Expired
- 1979-12-04 GB GB7941819A patent/GB2043116A/en not_active Withdrawn
- 1979-12-11 DE DE19792949673 patent/DE2949673A1/de active Granted
- 1979-12-11 NL NL7908902A patent/NL7908902A/nl not_active Application Discontinuation
- 1979-12-14 FR FR7930742A patent/FR2444086A1/fr not_active Withdrawn
- 1979-12-14 JP JP16170579A patent/JPS5582757A/ja active Granted
- 1979-12-14 BE BE0/198587A patent/BE880645A/fr not_active IP Right Cessation
- 1979-12-14 IT IT41681/79A patent/IT1126062B/it active
- 1979-12-14 CH CH11125/79A patent/CH648866A5/de not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2444086A1 (fr) | 1980-07-11 |
| JPS5582757A (en) | 1980-06-21 |
| CH648866A5 (de) | 1985-04-15 |
| DE2949673C2 (nl) | 1989-06-22 |
| IT1126062B (it) | 1986-05-14 |
| JPS6344816B2 (nl) | 1988-09-07 |
| IT7941681A0 (it) | 1979-12-14 |
| GB2043116A (en) | 1980-10-01 |
| DE2949673A1 (de) | 1980-06-26 |
| BE880645A (fr) | 1980-06-16 |
| CA1133366A (en) | 1982-10-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4482398A (en) | Method for refining microstructures of cast titanium articles | |
| US5624505A (en) | Titanium matrix composites | |
| US3746581A (en) | Zone annealing in dispersion strengthened materials | |
| JPH0457417B2 (nl) | ||
| US3901743A (en) | Processing for the high strength alpha-beta titanium alloys | |
| US4624716A (en) | Method of treating a nickel base alloy | |
| US5312497A (en) | Method of making superalloy turbine disks having graded coarse and fine grains | |
| GB2152076A (en) | Improved forgeability in nickel base superalloys | |
| JP2012517524A (ja) | ニッケルをベースとした超合金から作製される部品を製造するための方法、および対応する部品 | |
| US3642543A (en) | Thermomechanical strengthening of the superalloys | |
| US5571345A (en) | Thermomechanical processing method for achieving coarse grains in a superalloy article | |
| US2873187A (en) | Austenitic alloys | |
| EP3290536B1 (en) | Grain refinement in superalloys using laves phase precipitation | |
| GB2212432A (en) | Method for improving fracture toughness of high strength titanium alloy | |
| CN104480347B (zh) | 一种TiAl基合金及其热处理工艺 | |
| US3015558A (en) | Nickel-chromium-aluminum heat resisting alloy | |
| US3748194A (en) | Processing for the high strength alpha beta titanium alloys | |
| EP0330081B1 (en) | Oxide dispersion-strengthened alloy having high strength at intermediate temperatures | |
| US4990194A (en) | Thin high-strength article of spheroidal graphite cast iron and method of producing same | |
| US2519406A (en) | Wrought alloy | |
| Kamyshnykova et al. | Microstructure and mechanical properties of Ti–45Al–2W–xC alloys | |
| NL7908902A (nl) | Werkwijze voor het voortbrengen van een samengestelde korrelstruktuur in voorwerpen van nikkel- superlegeringen. | |
| US4401480A (en) | Method of selective grain growth in nickel-base superalloys by controlled boron diffusion | |
| He et al. | Effect of heat treatment on microstructure and mechanical properties of laser-deposited Ti65 near-alpha titanium alloy | |
| JPH06212378A (ja) | β型チタン合金熱間成形品の処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BV | The patent application has lapsed |