NL1022953C2 - Separation of a particle fraction from e.g. scrap under gravitational force in fluid involves passing fluid and particle through an apparatus with baffles, which causes the fluid to move and collecting the fractions - Google Patents
Separation of a particle fraction from e.g. scrap under gravitational force in fluid involves passing fluid and particle through an apparatus with baffles, which causes the fluid to move and collecting the fractions Download PDFInfo
- Publication number
- NL1022953C2 NL1022953C2 NL1022953A NL1022953A NL1022953C2 NL 1022953 C2 NL1022953 C2 NL 1022953C2 NL 1022953 A NL1022953 A NL 1022953A NL 1022953 A NL1022953 A NL 1022953A NL 1022953 C2 NL1022953 C2 NL 1022953C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- particles
- vessel
- particle
- liquid medium
- fluid
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B5/00—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating
- B03B5/60—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by non-mechanical classifiers, e.g. slime tanks
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B5/00—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating
- B03B5/28—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B5/00—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating
- B03B5/28—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation
- B03B5/30—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by sink-float separation using heavy liquids or suspensions
- B03B5/36—Devices therefor, other than using centrifugal force
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
- B03B—SEPARATING SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS
- B03B5/00—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating
- B03B5/62—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by hydraulic classifiers, e.g. of launder, tank, spiral or helical chute concentrator type
- B03B5/64—Washing granular, powdered or lumpy materials; Wet separating by hydraulic classifiers, e.g. of launder, tank, spiral or helical chute concentrator type of the free settling type
Abstract
Description
Werkwijze voor het scheiden van deeltjes en inrichting daarvoorMethod for separating particles and device therefor
De onderhavige uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het scheiden van deeltjesfractie uit een deel-tjesstroom waarbij de deeltjes van de deeltjesstroom in een in een vat aanwezig vloeibaar medium onder invloed van de 5 zwaartekracht op basis van verschil in verticale snelheid worden gescheiden, en op een eerste plaats een eerste, relatief zware deeltjesfractie wordt verzameld, en op afstand van de eerste plaats op een tweede plaats een tweede relatief lichte deeltjesfractie wordt verzameld in respectievelijke 10 opvangmiddelen.The present invention relates to a method for separating particle fraction from a particle stream in which the particles of the particle stream are separated in a liquid medium present in a vessel under the influence of gravity on the basis of difference in vertical speed, and on a first location a first, relatively heavy particle fraction is collected, and a second relatively light particle fraction is collected at a second location at a second location in respective collecting means.
Een dergelijke werkwijze is in het vak bekend.Such a method is known in the art.
De onderhavige uitvinding beoogt de bekende werkwijze te verbeteren, en in het bijzonder een verbeterde scheiding mogelijk te maken waarbij de tweede fractie minder is 15 verontreinigd met deeltjes die eigenlijk in de zware deel-tjesfractie thuis horen en/of omgekeerd.The present invention has for its object to improve the known method, and in particular to enable an improved separation in which the second fraction is less contaminated with particles that actually belong in the heavy particle fraction and / or vice versa.
Hiertoe wordt de werkwijze volgens de uitvinding gekenmerkt doordat het vloeibare medium ten opzichte van de opvangmiddelen wordt bewogen hetgeen een relatieve bewegings-20 richting definieert, waarbij middelen aanwezig zijn voor het beperken van het bewegen van de te scheiden deeltjes ten opzichte van het vloeibare medium in de relatieve bewegingsrichting.To this end, the method according to the invention is characterized in that the liquid medium is moved relative to the collecting means, which defines a relative direction of movement, wherein means are present for limiting the movement of the particles to be separated relative to the liquid medium in the relative direction of movement.
Verrassenderwijs is gevonden dat bij het scheiden 25 van deeltjes welke niet allen qua dichtheid maar ook qua grootte en/of vorm van elkaar verschillen kunnen worden gescheiden. In de onderhavige aanvrage wordt onder de uitdrukking "scheiden onder invloed van de zwaartekracht op basis van verschil in verticale snelheid" verstaan dat een oscille-30 rende beweging in verticale richting (zoals bekend van jig-gen) wordt vermeden en, meer algemeen, turbulentie, die spreiding van deeltjes in het horizontale vlak veroorzaakt, wordt vermeden. Derhalve zullen in de praktijk de deeltjes een baan beschrijven die slechts door de zwaartekracht en in-35 teractie met de vloeistof wordt bepaald, en niet door door de 1022953 I inrichting op de deeltjes uitgeoefende krachten. Ten aanzien I van de voorgaande bespreking van turbulentie wordt opgemerkt I dat hierbij turbulentie ten gevolge van het toevoeren van I deeltjes aan het vloeibare medium buiten beschouwing dient te I 5 worden gelaten. Met andere woorden, turbulentie heeft betrek- I king op de turbulentie van het vloeibare medium in het vat in I afwezigheid van de deeltjes.It has surprisingly been found that when separating particles which differ not only in terms of density but also in terms of size and / or shape. In the present application, the term "separation under the influence of gravity on the basis of difference in vertical speed" is understood to mean that an oscillating movement in the vertical direction (as known from jig-genes) is avoided and, more generally, turbulence which causes dispersal of particles in the horizontal plane is avoided. Therefore, in practice, the particles will describe a trajectory determined only by gravity and interaction with the liquid, and not by forces exerted on the particles by the device. With regard to the preceding discussion of turbulence, it is noted that turbulence as a result of the application of particles to the liquid medium must be disregarded here. In other words, turbulence refers to the turbulence of the liquid medium in the vessel in the absence of the particles.
I Het is mogelijk om het vloeibare medium stil te la- I ten staan en de opvangmiddelen te bewegen. In een dergelij 10 geval dient de werkwijze zodanig te worden uitgevoerd dat de I deeltjesstroom pulsgewijs dient te worden toegevoerd of met I de opvangmiddelen meedraait. De precieze dimensionering van I de parameters behoeven voor de gewone vakman geen toelich- I ting, aangezien zij middels routine-experimenten kunnen wor- I 15 den vastgesteld. Echter, volgens een voorkeursuitvoering wordt het vloeibare medium dwars op de verticaal gevoerd.It is possible to let the liquid medium stand still and move the collecting means. In such a case, the method must be carried out in such a way that the particle stream must be supplied in pulses or rotate with the collecting means. The precise dimensioning of the parameters need not be explained to those of ordinary skill in the art, since they can be determined by routine experimentation. However, according to a preferred embodiment, the liquid medium is passed transversely to the vertical.
I De toevoer van de deeltjesstroom en de opvangmidde- I len kunnen daarbij stationair blijven, terwijl de turbulentie H minimaal is.The supply of the particle stream and the collection means can thereby remain stationary, while the turbulence H is minimal.
I 20 Bij voorkeur wordt het vloeibare medium door de mid- I delen meegevoerd.The liquid medium is preferably entrained by the means.
I Aldus vervullen de middelen twee functie, namelijk I het meevoeren van het vloeibare medium en het verbeteren van de scheiding.Thus the means fulfill two functions, namely the entrainment of the liquid medium and the improvement of the separation.
I 25 Aldus kan een uitstekende scheiding worden bewerk- I stelligd. Bij voorkeur worden de deeltjes in een vat gebracht I met een in hoofdzaak cirkelvormige horizontale doorsnede, en I het medium in omtreksrichting uniform in het vat wordt rond- I gevoerd. In een dergelijk geval worden de deeltjes bij voor- I 30 keur radiaal verdeeld in het vloeibare medium gebracht. In de praktijk zal een doelmatige scheiding in de buurt van de ro- tatie-as niet doelmatig zijn en wordt dit deel van het vat I voor scheiding uitgesloten. Dit kan bijvoorbeeld door de aan- wezigheid van een in het vat geplaatste cilinder. Bij voor- 35 keur draait deze verticaal geplaatste cilinder mee en de I schotten aan de cilinder bevestigd.An excellent separation can thus be achieved. The particles are preferably introduced into a vessel with a substantially circular horizontal cross-section, and the medium is circulated uniformly in the vessel in the circumferential direction. In such a case, the particles are preferably introduced radially distributed into the liquid medium. In practice, effective separation in the vicinity of the rotation axis will not be effective and this part of the vessel I is excluded from separation. This is possible, for example, due to the presence of a cylinder placed in the vessel. Preferably, this vertically placed cylinder rotates and the bulkheads are attached to the cylinder.
I Het gebruik van een vat met een in hoofdzaak cirkel- I vormige horizontale doorsnede is goedkoop en levert weinig 3 turbulentie op die de scheiding kan verstoren.The use of a vessel with a substantially circular horizontal cross-section is inexpensive and produces little turbulence that can disturb the separation.
Volgens een voorkeursuitvoering worden de middelen gevormd door radiaal vanaf een centrale, verticaal in het vat geplaatste as naar de omtrekswand van het vat verlopende 5 schotten.According to a preferred embodiment, the means are formed by partitions extending radially from a central axis placed vertically in the vessel to the circumferential wall of the vessel.
Bij voorkeur zijn de schotten op een afstand geplaatst ten hoogste 3, bij voorkeur ten hoogste 2 en met de meeste voorkeur kleiner dan 1 keer de spreidingsdiameter van de zich het meest verspreidende deeltjes van de zich het 10 meest verspreidende deeltjesfractie.The baffles are preferably spaced at most 3, preferably at most 2 and most preferably less than 1 times the spreading diameter of the most spreading particles of the most spreading particle fraction.
Volgens een zeer gunstige uitvoeringsvorm is het vloeibare medium een waterig medium, in het bijzonder water.According to a very favorable embodiment, the liquid medium is an aqueous medium, in particular water.
Water is een goedkoop en niet-toxisch vloeibaar medium.Water is an inexpensive and non-toxic liquid medium.
15 Volgens een belangrijke toepassing wordt de deel- tjesstroom gevormd door deeltjes van een afvalstroom. Daarbij zijn de af te scheiden deeltjes volgens een eerste uitvoeringsvorm metaal-omvattende deeltjes. Het metaal kan worden verkocht waardor een deel van de afvalstroom ten gelde kan 20 worden gemaakt.According to an important application, the particle stream is formed by particles from a waste stream. According to a first embodiment, the particles to be separated are metal-containing particles. The metal can be sold where a part of the waste stream can be realized.
Volgens een alternatieve uitvoeringsvorm zijn de deeltjes kunststofdeeltjes.According to an alternative embodiment, the particles are plastic particles.
Aldus verschaft de uitvinding een werkwijze voor het scheiden van kunststoffen, zoals versnipperd afvalplastic.The invention thus provides a method for separating plastics, such as shredded waste plastic.
25 Voor een verder verbeterde scheiding worden de deel tjes onderworpen aan een klasseerbehandeling alvorens in het vloeibare medium te worden gebracht.For a further improved separation, the particles are subjected to a classifying treatment before being introduced into the liquid medium.
Ofschoon de werkwijze volgens de uitvinding batch-gewijs kan worden bedreven, wordt deze bij voorkeur continu 30 uitgevoerd. Hiertoe worden, volgens een voorkeursuitvoering, de eerste relatief zware en de tweede relatief lichte deel-tjesfracties aan de onderzijde van het vat gescheiden via een respectievelijke afvoeropening in het vat afgevoerd.Although the method according to the invention can be operated batchwise, it is preferably carried out continuously. To this end, according to a preferred embodiment, the first relatively heavy and the second relatively light particle fractions on the underside of the vessel are discharged separately via a respective discharge opening in the vessel.
Om op de bodem van het vat aangekomen deeltjes doel-35 matig af te voeren, geschiedt dit bij voorkeur onder gebruikmaking van een jet-stroom.In order to efficiently remove particles arriving at the bottom of the vessel, this is preferably done using a jet stream.
De uitvinding heeft tevens betrekking op een inrichting voor het scheiden van deeltjes, welke inrichting een vat 1 022953 I 4 I omvat voorzien van radiaal vanaf een centrale, verticaal in I het vat geplaatste as naar de omtrekswand van het vat verlo- I pende schotten en het vat aan de onderzijde van het vat van I ten minste twee opvangmiddelen is voorzien met eigen afvoer- 5 middelen.The invention also relates to a device for separating particles, which device comprises a vessel provided with partitions running radially from a central axis vertically arranged in the vessel to the circumferential wall of the vessel and the vessel on the underside of the vessel has at least two collecting means with its own discharge means.
I Bij voorkeur zijn middelen aanwezig voor het aan- drijven van de schotten, welke in dat geval een voor bedrijf in het vat gebracht vloeibaar medium kunnen meevoeren.Means are preferably provided for driving the baffles, which in that case can carry a liquid medium introduced into the vessel for operation.
I Bij voorkeur zijn ten minste 10 schotten aanwezig, 10 bij voorkeur ten minste 20 en met meer voorkeur ten minste I 30.Preferably at least 10 baffles are present, preferably at least 20 and more preferably at least I 30.
De onderhavige uitvinding wordt thans toegelicht aan I de hand van het volgende experiment.The present invention is now illustrated with reference to the following experiment.
De onderhavige uitvinding wordt thans toegelicht aan I 15 de hand van het volgende experiment en onder verwijzing naar I de tekening, waarbij de enige figuur een inrichting voorstelt I geschikt voor het uitvoeren van behandeling b).The present invention is now explained with reference to the following experiment and with reference to the drawing, in which the only figure represents a device suitable for carrying out treatment b).
I De enige figuur toont een deels opgewerkte inrich- I ting 1 geschikt voor het uitvoeren van de werkwijze volgens I 20 de uitvinding. De inrichting omvat een vat 2, met wand 3. In het vat 2 is een binnencilinder 4 aangebracht welke is voor- I zien van schotten 5 (slechts een beperkt aantal is weergege- I ven. De gebruikte inrichting, met een diameter van 1 m had er I 50). De binnencilinder 4 wordt aangedreven door een motor I 25 (niet weergegeven). Via een toevoergoot 6 kan over althans I nagenoeg de volledige afstand tussen de buitenwand 3 van het I vat 2 en de binnencilinder 4 een te behandelen deeltjesstroom I worden toegevoerd. Het door de schotten 5 meegevoerde vloei- I bare medium, zoals water, is tussen de schotten weinig turbu- I 30 lent en er kan een uitstekende scheiding worden bereikt. On- I derin vat 2 bevinden zich stationaire opvangbakken 7, waarin I de verschillende fracties worden opgevangen. De bodem van el- I ke opvangbak 7 kan taps toelopen en een op een afvoerleidign I aangesloten aan een bovenzijde open kanaal bevatten waar mid- I 35 dels een jet-stroom uit een mondstuk in het kanaal terechtge- komen deeltjes worden afgevoerd (niet weergegeven). Tenslotte is (schematisch) een toevoeropening 8 weergegeven welke kan I worden gebruikt voor het toevoeren van een vloeibaar medium 5 dat te scheiden kunststof deeltjes bevat. In een dergelijk geval zijn aan de bovenzijde van het vat 2 opvangmiddelen voorzien voor het afvoeren van de gescheiden kunststof deeltjes .The only figure shows a partially worked-up device 1 suitable for carrying out the method according to the invention. The device comprises a vessel 2 with a wall 3. Inside the vessel 2 an inner cylinder 4 is provided which is provided with partitions 5 (only a limited number is shown. The device used, with a diameter of 1 m I had 50). The inner cylinder 4 is driven by a motor 25 (not shown). Via a supply trough 6, a particle stream I to be treated can be supplied over at least substantially the entire distance between the outer wall 3 of the vessel 2 and the inner cylinder 4. The liquid medium, such as water, carried by the partitions 5 is not very turbulent between the partitions and an excellent separation can be achieved. Bottom of vessel 2 are stationary receptacles 7 in which the different fractions are collected. The bottom of each receptacle 7 can be tapered and contain a channel connected to a discharge conduit I connected to an upper side where particles which have ended up in the channel through a jet stream are discharged from a nozzle (not shown) ). Finally, a supply opening 8 is shown (schematically) which can be used for supplying a liquid medium 5 containing plastic particles to be separated. In such a case, collecting means are provided at the top of the vessel 2 for discharging the separated plastic particles.
5 Bij het experiment werd bodemas eerst gezeefd, on derworpen aan een eerste scheiding (magnetisch) en vervolgens aan valscheiding.In the experiment, bottom ash was first sieved, subjected to a first separation (magnetic) and then to fall separation.
Zeven 10 In een grootschalig experiment is bodemas van een afvalverbrandingsinstallatie nat gezeefd waarbij, naast een zeer grove en een zeer fijne fractie, een fractie 2-6 mm en een fractie 50 micron - 2 mm zijn geproduceerd.Sieving 10 In a large-scale experiment, bottom ash from a waste incineration plant was sieved wet, whereby, in addition to a very coarse and a very fine fraction, a 2-6 mm fraction and a 50 micron - 2 mm fraction were produced.
Magnetische scheiding 15 De 2-6 mm fractie is voorafgaand aan de scheiding op valsnelheid in water eerst behandeld met een koprol wervel-stroomscheider, onder de condities uit Tabel 1. De gegevens van de voeding en de productstromen, zoals geschat uit analyses, zijn weergegeven in Tabel 2. Bij deze behandeling is ge-20 bruik gemaakt van een scheider met een magneetrotor met 18 polen (9 noordpolen en 9 zuidpolen), waarbij de rotor tegen de gebruikelijke richting in draaide met 1000 rotaties per minuut. Als met een veldwisseling de volledige rondgang van het magneetveld van de rotor op een vast punt wordt bedoeld, 25 dan is de scheiding uitgevoerd bij (9*1000/60=) 150 veldwis-selingen per seconde. De veldsterkte was ca 0,3 Tesla op het oppervlak van de transportband die het materiaal over de magneetrotor voert. Het materiaal werd opgevangen op een niveau ca 66 cm onder de as van de rotor in drie opvangbakken (1: 30 verder dan 45 cm van de rotoras, 2: tussen 30 en 45 cm van de rotoras, en 3: dichter dan 30 cm van de rotoras). Bij het voeden werd ca 100 kg water aan de nat-gezeefde fractie toegevoegd, teneinde het vochtgehalte te verhogen tot 15%. Het aantal veldwisselingen per seconde is ongebruikelijk laag ge-35 zien de deeltjesgrootte van de voeding. Echter, twee referen-tie-experimenten met kleine hoeveelheden voeding (Tabel 3) laten zien dat de hoeveelheid teruggewonnen non-ferro in het concentraat niet wezenlijk wordt verbeterd als de rotorsnel- 1022953 I 6 I heid wordt vergroot naar 2000 tpm, terwijl bij de hogere ro- I torsnelheid licht-magnetische deeltjes worden meegevoerd naar I de non-ferrofractie, met eventuele nadelige effecten voor de non-ferro producten.Magnetic separation The 2-6 mm fraction was first treated with a head roller eddy current separator, prior to the fall-to-fall separation, under the conditions from Table 1. The data of the feed and the product flows, as estimated from analyzes, are shown in Table 2. In this treatment use was made of a separator with a magnet rotor with 18 poles (9 north poles and 9 south poles), the rotor rotating in the usual direction at 1000 rotations per minute. If a field change is to mean the complete rotation of the magnetic field of the rotor at a fixed point, then the separation is carried out at (9 * 1000/60 =) 150 field changes per second. The field strength was approximately 0.3 Tesla on the surface of the conveyor belt that transports the material over the magnet rotor. The material was collected at a level about 66 cm below the axis of the rotor in three receptacles (1: 30 farther than 45 cm from the rotor axis, 2: between 30 and 45 cm from the rotor axis, and 3: closer than 30 cm from the rotor shaft). During feeding, about 100 kg of water was added to the wet-sieved fraction in order to increase the moisture content to 15%. The number of field changes per second is unusually low in view of the particle size of the feed. However, two reference experiments with small amounts of feed (Table 3) show that the amount of non-ferrous recovered in the concentrate is not substantially improved if the rotor speed is increased to 2000 rpm, while at the Higher rotational speed of light-magnetic particles are entrained in the non-ferrous fraction, with possible adverse effects for the non-ferrous products.
I 5 Scheiding in vloeibaar medium (behandeling b)) I De producten 1 en 2 van deze eerste behandeling zijn I samengevoegd en een deel daarvan, te weten ca 80 kg, is ge- scheiden op valsnelheid in water door het materiaal te voeden I over de breedte van een ringvormige goot, met als zijkanten I 10 een buitencilinder met een diameter van 1 m en een concentri- I sche binnencilinder met een diameter van 0.5 m, beide met I vertikale (samenvallende) as en 1.0 m hoog, gevuld met water I dat in een homogene rondgaande beweging werd gebracht en aan I de onderzijde voorzien van zes gelijke opvangbekken, geordend I 15 in de omlooprichting. De waterbeweging werd opgewekt door een I ronddraaiende waaier van radiaal uitstekende schotten beves- I tigd aan de eveneens ronddraaiende binnencylinder (motorver- I mogen 2 kW). De ronddraaisnelheid bedroeg 5 tpm. De zware I non-ferrofractie werd opgevangen in de eerste bak na het voe- I 20 dingspunt, en het lichte, aan non-ferrometaal verarmde pro- duet werd opgevangen in de twee volgende bakken. Belangrijk is dat deze natte scheiding er ook toe leidde dat de aan non- I ferrometaal verarmde fractie aan organisch materiaal werd verarmd. Dit betekent dat dit materiaal, dat met name zand en I 25 steen bevat, minder risico heeft om door uitloging metalen I aan de omgeving af te geven. Het is daarmee beter bruikbaar geworden als materiaal voor wegenbouw en dergelijke. Het or- ganische materiaal werd deels over de rand van het vat afge- voerd, en kwam deels in andere op de bodem van het vat aanwe- I 30 zige opvangbakken terecht. Tabel 4 geeft het gewicht aan niet-metaal, aluminium en zware non-ferro in het lichte en zware product. Te zien is dat meer dan 90% bestaat uit zwaar H non-ferrometaal, dat weinig aluminium bevat (iets dat zeer H gunstig is voor de verkoopbaarheid van het zware non- 35 ferrometaal). De lichte fractie bevat vooral zand en enig H non-ferro, welke door middel van Magnusscheiding tot een alu- miniumconcentraat kunnen worden gescheiden. De grootte- fractie tussen 3,5 en 7 mm werd niet geanalyseerd aangezien 7 deze overduidelijk zeer weinig non-ferro bevatten en vooral aluminium. Samengevat maakt de beschreven inrichting en de werkwijze een uitstekende scheiding mogelijk, met grote doorzet, weinig slijtage en onder gebruikmaking van weinig ener-5 gie in vergelijking met bekende werkwijzen.Separation in liquid medium (treatment b)) I The products 1 and 2 of this first treatment are I combined and a part thereof, namely about 80 kg, is separated at falling speed in water by feeding the material over I the width of an annular gutter, the sides of which are an outer cylinder with a diameter of 1 m and a concentric inner cylinder with a diameter of 0.5 m, both with I vertical (coincident) axis and 1.0 m high, filled with water I was brought in a homogeneous circular movement and provided on the underside with six equal collecting jaws, arranged in the direction of circulation. The water movement was generated by a revolving range of radially protruding bulkheads attached to the also revolving inner cylinder (engine power 2 kW). The turning speed was 5 rpm. The heavy I-non-ferrous fraction was collected in the first bin after the feeding point, and the light non-ferrous metal depleted product was collected in the two following bins. It is important that this wet separation also led to the depletion of non-ferrous metal depleted organic material. This means that this material, which contains sand and stone in particular, has less risk of leaching metals I to the environment. It has thus become more useful as material for road construction and the like. The organic material was partly discharged over the edge of the vessel, and partly ended up in other receptacles present at the bottom of the vessel. Table 4 gives the weight of non-metal, aluminum and heavy non-ferrous metal in the light and heavy product. It can be seen that more than 90% consists of heavy H non-ferrous metal, which contains little aluminum (something that is very H favorable for the marketability of the heavy non-ferrous metal). The light fraction mainly contains sand and some H non-ferrous metal, which can be separated into an aluminum concentrate by means of Magnus separation. The size fraction between 3.5 and 7 mm was not analyzed since 7 clearly contained very little non-ferrous metal and especially aluminum. In summary, the described device and method allows excellent separation, with high throughput, little wear and using little energy compared to known methods.
Tabel 1: procescondities voorscheiding. Posities t.o.v. de as van de rotor.Table 1: pre-separation process conditions. Positions relative to the axis of the rotor.
Rotor snelheid (tpm) -1000Rotor speed (rpm) -1000
Aantal polen 18Number of poles 18
Band snelheid (m/s) 0.94Band speed (m / s) 0.94
Bandbreedte (m) 0.7SBandwidth (m) 0.7S
Niveau schotten (vert. cm -66Level bulkheads (vert. Cm -66
Positie schot 1 (hor. cm 30Position shot 1 (hor. Cm 30
Positie schot 2 (hor. cm 45Position shot 2 (hor. Cm 45
Vochtgehalte voeding % 15Moisture content of food% 15
Voeding (kg) TÏÏ8Nutrition (kg) TIÏ8
Voedingssnelheid (kg/s) 8.5 procestijd (min) 20 10Feed speed (kg / s) 8.5 process time (min) 20 10
Tabel 2: Voeding, toegevoegd water en producten van voor-15 scheiding.Table 2: Nutrition, added water and pre-separation products.
1 f) ? ? 9 E O1 f)? ? 9 E O
88
Gewicht (kg)Weight (kg)
Invoer gezeefd nat 1015Input sieved wet 1015
Water (toegevoegd) 103Water (added) 103
Invoer droog 943Input dry 943
Water (totaal) 175Water (total) 175
Totaal Invoer 1118Total Input 1118
Product 1 droog 28Product 1 dry 28
Product 2 droog 96Product 2 dry 96
Product 3 droog 836Product 3 dry 836
Zwaar non-ferro in 3 Niet detecteerbaar Aluminium in 3 2.5Heavy non-ferrous metal in 3 Non-detectable Aluminum in 3 2.5
Tabel 3: Resultaten bij 1000 tpm (boven) en bij 2000 tpm (onder) voor producten 1, 2, en 3.Table 3: Results at 1000 rpm (above) and at 2000 rpm (below) for products 1, 2, and 3.
5 I 1-1^1^1 >££ I Tet 1 21 17.4 / 311.4 350.2 / 76713- r?ll~ «Γ ~Z CT 5798. 5349.9 11148.5 I 1-1 ^ 1 ^ 1> ££ I Tet 1 21 17.4 / 311.4 350.2 / 76713- R111, CT 5798, 5349.9 11148.
3 5 ' 05 5 5 36 5798. 13332. 19210.3 5, 5 5 36 5798, 13332, 19210.
® .9 43 05 71 66 I “ \~ίν i | 55 I ** 1 1'υ 58.28 277.92 372.31 2 ”· 21.3 47-6.5 6448 «63.3 49 7 o 3 ü ‘J- 0.73 8036 4306 lz 342 * --T5~.--TüTI 8Έ7ΤΓ; 11031! 19 6787"® .9 43 05 71 66 I "\ ~ ίν i | 55 I ** 1 1 58.28 277.92 372.31 2 "· 21.3 47-6.5 6448" 63.3 49 7 o 3 ü "J- 0.73 8036 4306 lz 342 * - T5 ~ .-- TüTI 8Έ7ΤΓ; 11031! 19 6787 "
Tot 7 3 78 92 53 1022953 9Up to 7 3 78 92 53 1022953 9
Tabel 4: Resultaten van de scheiding op valsnelheid in water van ca 80 kg voorconcentraat van 2-6 mm nat gezeefde bodemas.Table 4: Results of the separation at fall velocity in water of about 80 kg pre-concentrate of 2-6 mm wet sieved bottom ash.
XI Zn/Cu steen TotXI Zn / Cu stone Tot
Zwaar (g) (g) (g) (g) ITT. 3ΊΓ36Τ0- +5.6 mm 3824.81 877.57 65 3 -5.6 +4 48.0 3160.04 3253.1 45.02 mm 33 7 -in 7 ZJZV--7--Z3CTÖ- ---nW9i-Heavy (g) (g) (g) (g) ITT. 3ΊΓ36Τ0- +5.6 mm 3824.81 877.57 65 3 -5.6 +4 48.0 3160.04 3253.1 45.02 mm 33 7 -in 7 ZJZV - 7 - Z3CTÖ- --- nW9i-
Tot 13 5 XI Zn/Cu steen TotUp to 13 5 XI Zn / Cu stone Tot
Licht (g) (g) (g) (kg) 459.1 4504.8 -3.5 mm 177.741 5.141 08 0 ~-7 +3.5----- 37.38 +7 mt ......22.75- 65.27- tot 1022953Light (g) (g) (g) (kg) 459.1 4504.8 -3.5 mm 177,741 5,141 08 0 ~ -7 +3.5 ----- 37.38 +7 mt ...... 22.75- 65.27- to 1022953
Claims (16)
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1022953A NL1022953C2 (en) | 2003-03-17 | 2003-03-17 | Separation of a particle fraction from e.g. scrap under gravitational force in fluid involves passing fluid and particle through an apparatus with baffles, which causes the fluid to move and collecting the fractions |
| NL1024818A NL1024818C1 (en) | 2003-03-17 | 2003-11-20 | Method for separating particles and device therefor. |
| JP2006507854A JP2006520688A (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | Method and apparatus for separating particles |
| DE602004028105T DE602004028105D1 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | METHOD AND DEVICE FOR SEPARATING PARTICLES |
| EP04721045A EP1606056B1 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | Method and device for the separation of particles |
| US10/549,493 US20070158243A1 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | Method and device for the separation of particles |
| PCT/NL2004/000186 WO2004082838A1 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | Method and device for the separation of particles |
| EP10162915.2A EP2221108A3 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | Method and use of an apparatus for the separation of particles |
| AT04721045T ATE473809T1 (en) | 2003-03-17 | 2004-03-16 | METHOD AND DEVICE FOR SEPARATING PARTICLES |
| US12/861,605 US8689980B2 (en) | 2003-03-17 | 2010-08-23 | Method and device for the separation of particles |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1022953 | 2003-03-17 | ||
| NL1022953A NL1022953C2 (en) | 2003-03-17 | 2003-03-17 | Separation of a particle fraction from e.g. scrap under gravitational force in fluid involves passing fluid and particle through an apparatus with baffles, which causes the fluid to move and collecting the fractions |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1022953C2 true NL1022953C2 (en) | 2004-09-20 |
Family
ID=33297530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1022953A NL1022953C2 (en) | 2003-03-17 | 2003-03-17 | Separation of a particle fraction from e.g. scrap under gravitational force in fluid involves passing fluid and particle through an apparatus with baffles, which causes the fluid to move and collecting the fractions |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| NL (1) | NL1022953C2 (en) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2854136A (en) * | 1955-08-22 | 1958-09-30 | Allied Chem | Method and apparatus for separating solid materials of different specific gravities |
| DE1119191B (en) * | 1956-12-05 | 1961-12-14 | Dr Theodor Eder | Device for separating granular material into two or more fractions using the falling speed in a liquid |
| DE4309326A1 (en) * | 1993-03-18 | 1994-09-22 | Ingeborg Dr Pagenkopf | Separating apparatus for the continuous fractionation of solid mixtures |
-
2003
- 2003-03-17 NL NL1022953A patent/NL1022953C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2854136A (en) * | 1955-08-22 | 1958-09-30 | Allied Chem | Method and apparatus for separating solid materials of different specific gravities |
| DE1119191B (en) * | 1956-12-05 | 1961-12-14 | Dr Theodor Eder | Device for separating granular material into two or more fractions using the falling speed in a liquid |
| DE4309326A1 (en) * | 1993-03-18 | 1994-09-22 | Ingeborg Dr Pagenkopf | Separating apparatus for the continuous fractionation of solid mixtures |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8689980B2 (en) | Method and device for the separation of particles | |
| AU2011283264B2 (en) | Separation apparatus | |
| NL1025050C1 (en) | Process for recovering non-ferrous metal-containing particles from a particle stream. | |
| EP1747870B1 (en) | Method for recycling plastic material | |
| US10189027B2 (en) | High capacity separation of metals from auto shredder residue | |
| CN101862702B (en) | Centrifugal high-gradient magnetic method | |
| JP2020514025A (en) | Method and apparatus for cleaning plastic materials | |
| CN108356060A (en) | All-metal sorting line | |
| US20120141645A1 (en) | Method and system for non destructive lean recovery | |
| NL1022953C2 (en) | Separation of a particle fraction from e.g. scrap under gravitational force in fluid involves passing fluid and particle through an apparatus with baffles, which causes the fluid to move and collecting the fractions | |
| CN208261517U (en) | All-metal sorting line | |
| NL1029022C2 (en) | Separation apparatus for mixture of different density solids with liquid, comprises fluidizing mixture above screen with pulsed flow of hutchwater | |
| RU139826U1 (en) | DEVICE FOR SEPARATION OF FINE-WASTE WASTE BY THE HYDRA HYDROFLOTATION METHOD | |
| US20160167058A1 (en) | Apparatus and Method for Separating Heavy Metals from Sand | |
| NL1022952C2 (en) | Recovery of non-ferrous metal particles from e.g. waste streams involves adhesion of stream as a mono-layer to conveyor belt using water and subjecting the moist mono-layer to magnetic field rotating in the same direction of the belt | |
| JP2002254430A (en) | Installation for recycling used pet bottle | |
| CN211707102U (en) | Centrifugal continuous concentrating machine | |
| Grewal | Introduction to mineral processing | |
| CN105536961A (en) | Integrated device system used for grinding and classifying mineral separation of mineral | |
| BE1030118B1 (en) | PROCEDURE FOR SEPARATING METAL-RICH WASTE | |
| CN211887389U (en) | Food and beverage rubbish sorting unit | |
| RU2332261C2 (en) | Apparatus for centrifugal concentration of fine ores and noble metal processing products | |
| AU765186B2 (en) | An improved gold sluice | |
| RU2063811C1 (en) | Device for mineral concentration | |
| Khalek | Recover of titanium from industrial waste by enhanced gravity separation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| MM | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20180401 |