NL1012606C2 - Method and device for evaluating a hydraulic system. - Google Patents
Method and device for evaluating a hydraulic system. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1012606C2 NL1012606C2 NL1012606A NL1012606A NL1012606C2 NL 1012606 C2 NL1012606 C2 NL 1012606C2 NL 1012606 A NL1012606 A NL 1012606A NL 1012606 A NL1012606 A NL 1012606A NL 1012606 C2 NL1012606 C2 NL 1012606C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- pump
- hydraulic
- outlet
- discharge
- inlet
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B51/00—Testing machines, pumps, or pumping installations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
- Examining Or Testing Airtightness (AREA)
Description
Korte aanduiding: Werkwijze en inrichting voor het evalueren van een hydraulisch systeem.Short designation: Method and device for evaluating a hydraulic system.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het van een hydraulisch systeem, bestaande uit combinatie van een hydraulische bekrachtigingspomp met uitwendige pomplekafvoer en een met de uitlaat daarvan verbonden hydraulisch werkcircuit 5 voor het bepalen van ten minste een der grootheden: verliesver-mogen van de pomp respectievelijk lekdebiet van het bekrachtigde werkcircuit, alsmede op een inrichting voor het uitvoeren van een dergelijke werkwijze.The invention relates to a method for the hydraulic system, consisting of a combination of a hydraulic excitation pump with external pumping spot discharge and a hydraulic working circuit 5 connected to the outlet thereof for determining at least one of the parameters: loss capacity of the pump or leakage flow rate of the energized working circuit, as well as on a device for performing such a method.
Voor het verkrijgen van een inzicht in de toestand van een 10 hydraulisch systeem bepaalt men in de praktijk enerzijds het verliesvermogen van de aanwezige hydraulische bekrachtigingspomp en anderzijds de in het, door deze pomp bekrachtigde, systeem optredende lekverliezen. Dit vergt - voor het evalueren van de pomp - het uitbouwen en het bedrijven daarvan op een 15 proefstand en voor het evalueren van het systeem, het tussen de afvoer van de pomp en de inlaat van het systeem opnemen van een volumestroommeter waarmee de lekverliezen in het bekrachtigde systeem worden bepaald. Wanneer men daarbij verwisseling van meters wil vermijden moet deze volumestroommeter niet alleen 20 de, grote, tijdens bedrijf optredende volumestroom kunnen verwerken doch ook met nauwkeurigheid de kleine in de rusttoestand van het systeem optredende systeemlek, die tussen 2 en 10% van het maximaal debiet bedraagt, kunnen aanwijzen. Deze twee eisen zijn moeilijk met elkaar te combineren.In practice, in order to obtain an insight into the condition of a hydraulic system, it is determined on the one hand the power loss of the hydraulic excitation pump present and, on the other hand, the leakage losses occurring in the system energized by this pump. This requires - for evaluating the pump - removing and operating it on a test stand and for evaluating the system, including a volume flow meter between the discharge of the pump and the inlet of the system with which the leakage losses in the energized system. If one wishes to avoid exchanging meters, this volume flow meter must not only be able to process the large volume flow occurring during operation, but also accurately the small system leak occurring in the idle state of the system, which is between 2 and 10% of the maximum flow rate. , can indicate. These two requirements are difficult to combine.
25 De uitvinding beoogt een werkwijze en een inrichting voor het uitvoeren van de in de aanhef gedefinieerde werkwijze te verschaffen waarmee voor het beoordelen van de toestand van een hydraulisch systeem de van belang zijnde grootheden kunnen worden bepaald zonder de noodzaak van uitbouwen der pomp of 30 toepassing van een volumestroommeter die aan twee onderling strijdige eisen moet voldoen.The object of the invention is to provide a method and an apparatus for carrying out the method defined in the preamble with which the quantities of interest can be determined for assessing the condition of a hydraulic system without the necessity of removing the pump or application. of a volume flow meter that must meet two conflicting requirements.
Dit doel wordt volgens de uitvinding bereikt doordat men: temperatuur en druk van het hydraulisch medium registreert aan pompinlaat, pompuitlaat en pomplekafvoer onder elk der 35 volgende condities: - 2 - 1) pomplekafvoer verbonden met de systeemretourleiding of de omgeving, gecombineerd met bepaling van het dan optredend lekdebiet, en, 2) pomplekafvoer direct verbonden met de pompinlaat 5 stroomopwaarts van de temperatuurregistratieplaats daarvan dan wel geblokkeerd en: onder aanname dat in beide gevallen het pomprendement gelijk zal zijn: het pomprendement en/of het lekdebiet van het werkcircuit 10 bepaalt uit enerzijds het gemeten lekdebiet en anderzijds de thermodynamische betrekkingen tussen deze grootheden en de uit de geregistreerde temperatuur- en drukwaarden alsmede de bekende fysische eigenschappen van het gebruikte hydraulisch medium bepaalde enthalpie- respectievelijk entropie daarvan.According to the invention, this object is achieved in that: temperature and pressure of the hydraulic medium are registered at the pump inlet, pump outlet and pump spot discharge under each of the following 35 conditions: - 2 - 1) pump spot discharge connected to the system return line or the environment, combined with determination of the leak rate then occurring, and, 2) pump spot discharge directly connected to the pump inlet 5 upstream of its temperature recording site or blocked and: assuming that in both cases the pump efficiency will be the same: the pump efficiency and / or the leak rate of the working circuit 10 determines on the one hand the measured leakage flow and on the other hand the thermodynamic relations between these quantities and the enthalpy and entropy thereof determined from the recorded temperature and pressure values as well as the known physical properties of the hydraulic medium used.
15 De werkwijze volgens de uitvinding wordt nader gepreci seerd in conclusie 2.The method according to the invention is further specified in claim 2.
De uitvinding heeft voorts betrekking op een inrichting voor het uitvoeren van de hierboven beschreven werkwijze zoals gedefinieerd in conclusies 3-5.The invention further relates to an apparatus for performing the above-described method as defined in claims 3-5.
20 De uitvinding berust aldus op het inzicht de hydraulische vloeistof (waarvan de eigenschappen bekend moeten zijn) onder gebruiking van de aan de pomp optredende thermodynamische processen als informatiedrager te gebruiken. Via de op zich bekende thermodynamische verbanden worden dan pompverliesvermo-25 gen en systeemlek bepaald. Voor de samenhang van deze verbanden wordt verwezen naar de publicaties der uitvinder (Dr. Ing. K. witt) in "ölhydraulik und Pneumatik·', 1976-1977, samengevoegd in de uitgave "Thermodynamisches Messen in der Ölhydraulik" (uitgegeven door het Instituut voor Aandrijftechniek, TU 30 Eindhoven), in het bijzonder 21(1977) Nr. 3, p. 162.The invention is thus based on the insight to use the hydraulic fluid (the properties of which must be known) as an information carrier using the thermodynamic processes occurring at the pump. Pump loss capacity and system leak are then determined via the thermodynamic relationships known per se. For the coherence of these connections, reference is made to the publications of the inventor (Dr. Ing. K. witt) in "ölhydraulik und Pneumatik ·", 1976-1977, combined in the publication "Thermodynamisches Messen in der Ölhydraulik" (published by the Institute for Power transmission, TU 30 Eindhoven), in particular 21 (1977) No. 3, p. 162.
Werkwijze en inrichting volgens de uitvinding hebben het grote voordeel dat voor de implementatie slechts drie tempera-tuursensoren (voor pompinlaat, pompuitlaat en pomplekafvoer) en, ervan uitgaande dat de inlaatdruk resp. de druk aan de 35 lekafvoer de omgevingsdruk zijn, slechts als één extra druksen-sor nodig is. De noodzakelijke volumestroommeter in de pomplekafvoer behoeft slechts een klein debiet te kunnen verwerken. Voorts is, ten slotte, een omschakelklep met verbinding naar de pompinlaat, dan wel een eenvoudige afsluiter in de pomplekaf-40 voer nodig.The method and device according to the invention have the great advantage that for implementation only three temperature sensors (for pump inlet, pump outlet and pump spot discharge) and, assuming that the inlet pressure resp. the pressure at the leakage drain is the ambient pressure, only if one additional pressure sensor is required. The necessary volume flow meter in the pumping station discharge need only be able to handle a small flow rate. Finally, a diverter valve with connection to the pump inlet or a simple shut-off valve in the pump station outlet is required.
1012606 ( ( - 3 -1012606 ((- 3 -
Het uitvoeren van de temperatuur- en resp. drukregistra-ties en het meten van de pomplekafvoer kan geschieden vóór resp. na elk in gebruik nemen resp. buiten gebruik stellen van een hydraulische installatie. Concreet betekent dit dat, 5 wanneer werkwijze en inrichting worden toegepast bij een installatie zoals een hydraulische vliegtuiginstallatie de toestand daarvan permanent bewaakt wordt en de resultaten van deze bewaking permanent vastgelegd worden. Aldus ontstaat een "casehistory" en heeft men op elk moment een inzicht in de 10 feitelijke toestand der installatie zonder dat daarvoor enige demontage nodig is.The execution of the temperature and resp. pressure registrations and the measurement of the pumping spot discharge can be made before or. after each commissioning resp. decommissioning a hydraulic system. In concrete terms, this means that, when the method and device are used in an installation such as a hydraulic aircraft installation, their condition is permanently monitored and the results of this monitoring are permanently recorded. This results in a "case history" and at any time one has an insight into the actual state of the installation without the need for any disassembly.
De uitvinding wordt toegelicht aan de hand van de tekening. Daarin toont: fig. la een eerste hydraulisch schema, 15 fig. lb een tweede hydraulisch schema, fig. lc het daarbij behorend entropie-enthalpiediagram van het hydraulisch medium, fig. 2a een tweede hydraulisch schema, fig. 2b het daarbij behorend enthalpie-entropiediagram, 20 fig. 3a een derde hydraulisch schema, fig. 3b geeft het daarbij behorend entropie-enthalpiediagram.The invention is elucidated with reference to the drawing. Fig. 1a shows a first hydraulic scheme, Fig. 1b shows a second hydraulic scheme, Fig. 1c the associated entropy enthalpy diagram of the hydraulic medium, Fig. 2a shows a second hydraulic scheme, Fig. 2b the corresponding enthalpy entropy diagram, Fig. 3a shows a third hydraulic diagram, Fig. 3b shows the associated entropy enthalpy diagram.
Fig. la toont een hydraulisch circuit met een reservoir 2, dat is gevuld mét een hydraulische vloeistof waarvan de fysi-25 sche eigenschappen nauwkeurig bekend zijn. Via de leiding 4 is dit reservoir verbonden met de inlaat 6 van een hydraulische pomp 8 waarvan de as 10 door een niet-getekende aandrijfbron wordt aangedreven. De uitlaat 12 van de pomp 8 is via de leiding 14 verbonden met een schematisch, met het vierkant 16, 30 aangegeven hydraulisch systeem, bijvoorbeeld een op zich bekend hydraulisch vliegtuigsysteem met bijvoorbeeld verschillende, stuurorganen aandrijvende, actuatoren. De pomp 8 heeft, zoals op zich bekend, een pomplekafvoer 18 die via een volumestroom-meter 20 - welke slechts een klein debiet behoeft te registeren 35 - is verbonden met de ingang 22 van een omschakelklep 24. Deze omschakelklep 24 heeft twee uitgangen: de eerste, 26, gaat via de leiding 28 naar de pompinlaat 6 (en wel na de plaats waar de temperatuur (Tl) van het binnentredend medium wordt geregistreerd) en de tweede, 30, gaat via de leiding 32 naar de 40 systeemretourleiding 33 die uitmondt in het reservoir 2.Fig. 1a shows a hydraulic circuit with a reservoir 2, which is filled with a hydraulic fluid, the physical properties of which are accurately known. Via the pipe 4 this reservoir is connected to the inlet 6 of a hydraulic pump 8, the shaft 10 of which is driven by a drive source (not shown). The outlet 12 of the pump 8 is connected via the line 14 to a schematic hydraulic system, indicated with the square 16, 30, for instance a hydraulic aircraft system known per se with, for example, different actuators driving actuators. The pump 8, as known per se, has a pump location discharge 18 which is connected via a volume flow meter 20 - which only has to record a small flow rate 35 - to the input 22 of a changeover valve 24. This changeover valve 24 has two outputs: the the first, 26, goes via the line 28 to the pump inlet 6 (namely after the place where the temperature (T1) of the entering medium is recorded) and the second, 30, goes via the line 32 to the 40 system return line 33 which opens in the reservoir 2.
1012606 - 4 -1012606 - 4 -
In de leiding 28 tussen de wisselklepuitgang 26 en de pompinlaat 6 kan een terugslagklep 29 zijn opgenomen die opent in de richting van de pompinlaat. Dan vervalt het leidingge-deelte 28a.In the line 28 between the diverter valve outlet 26 and the pump inlet 6, a non-return valve 29 can be opened which opens towards the pump inlet. Then the line section 28a lapses.
5 Fig. 1b toont een schema dat vergaand overeenkomt met dat volgens fig. la, doch waarin de volumestroommeter 20 niet is verbonden met een driewegklep, doch met een eenvoudige afsluiter 25. Wanneer de afsluiter 25 is gesloten werkt de pomp 8 als een pomp zonder uitwendige lekafvoer - er zijn hydraulische 10 pompen, in het bijzonder die worden toegepast in hydraulische vliegtuiginstallaties, die zonder bezwaar gedurende korte tijd aldus kunnen worden bedreven.FIG. 1b shows a diagram similar to that of FIG. 1a, but in which the volume flow meter 20 is not connected to a three-way valve, but to a simple valve 25. When the valve 25 is closed, the pump 8 functions as a pump without external leakage discharge - there are hydraulic pumps, especially those used in hydraulic aircraft installations, which can be operated without any problem for a short time.
Echter kan ook de pomplekafvoer na de volumestroommeter 20 zijn verbonden met de pompinlaat 6 via de leiding 31 en de 15 terugslagklep 29'.However, the pump spot discharge after the volume flow meter 20 can also be connected to the pump inlet 6 via the line 31 and the non-return valve 29 '.
Fig. 2a toont de toestand waarin de pomplekafvoer 18 via de omschakelklep 24 is verbonden met de systeemretourleiding 32.Fig. 2a shows the state in which the pumping spot discharge 18 is connected to the system return line 32 via the changeover valve 24.
Op drie punten worden temperatuur en druk van het hydrau-20 lisch medium geregistreerd resp. gemeten:Temperature and pressure of the hydraulic medium are recorded at three points. measured:
Direct vóór de inlaat 6 van de pomp 8 worden geregistreerd temperatuur (Tl) en druk (PI) van het daar passerend medium. Wanneer het systeem een "open systeem" is de druk PI bekend: deze is dan de omgevingsdruk. De temperatuur 25 wordt gemeten met de temperatuurtaster 9.Immediately before the inlet 6 of the pump 8, temperature (Tl) and pressure (PI) of the medium passing there are recorded. When the system is an "open system" the pressure PI is known: this is the ambient pressure. The temperature 25 is measured with the temperature probe 9.
Direct aan de uitlaat 12 van de pomp worden geregistreerd de temperatuur (T2) en de druk (P2) van het de pomp verlatend en het hydraulisch systeem 16 binnentredend hydraulisch medium. De temperatuur wordt gemeten met de tempera-30 tuurtaster 11; deze druk wordt geregistreerd door middel van de druktaster 34.Directly at the outlet 12 of the pump, the temperature (T2) and the pressure (P2) of the leaving the pump and the hydraulic system 16 entering hydraulic medium are recorded. The temperature is measured with the temperature probe 11; this pressure is registered by means of the pressure probe 34.
Aan de pomplekafvoer 18 wordt de temperatuur (T3) van het daaruit stromend medium gemeten met de taster 19. Daar de pomplekafvoer 18 via de volumestroommeter 20 is verbonden 35 met ofwel de pompinlaat 6 dan wel met de retourleiding 32 kan men de druk P3 daar ter plaatse eveneens gelijkstellen aan de omgevingsdruk.At the pumping spot discharge 18, the temperature (T3) of the medium flowing therefrom is measured with the probe 19. Since the pumping spot discharge 18 is connected via the volume flow meter 20 to either the pump inlet 6 or the return line 32, the pressure P3 can be equate the location with the ambient pressure.
De situaties volgens fig. la resp. lb zijn in feite overeen met die van een pomp 2onder uitwendige lekafvoer, dus 40 uitsluitend met een inlaat (6) en een uitlaat (12). Het is 1012606 - 5 - bekend dat voor een dergelijke pomp het pomprendement ητ wordt gegeven door de volgende relatie: / * V - h2 5 ητ = - (1) h2* - hx*The situations according to fig. La resp. 1b are in fact similar to that of a pump 2 under external leakage drainage, so 40 only with an inlet (6) and an outlet (12). It is known 1012606 - 5 - that for such a pump the pump efficiency ητ is given by the following relationship: / * V - h2 5 ητ = - (1) h2 * - hx *
In deze betrekking is: hl* enthalpie van het hydraulisch medium aan de pompinlaat 10 met temperatuur en druk Tl en PI, h2* = enthalpie van het hydraulisch medium aan de pompuit-laat met de temperatuur en druk T2* en P2‘.In this regard, hl * enthalpy of the hydraulic medium at the pump inlet 10 with temperature and pressure T1 and PI, h2 * = enthalpy of the hydraulic medium at the pump outlet with the temperature and pressure T2 * and P2 ".
h2'*: enthalpie van het hydraulisch medium afgeleid uit het entropie-enthalpiediagram op de in fig. lc aangegeven 15 wijze:h2 '*: enthalpy of the hydraulic medium derived from the entropy enthalpy diagram in the manner shown in fig. lc:
Uit de fysische eigenschappen van het hydraulisch medium is het entropie-enthalpiediagram daarvan bekend. Fig. lc resp. 2b geven bij wijze van voorbeeld het entropie-enthalpiediagram van het hydraulisch medium dat in de in de fign. la en lb 20 aangegeven installatie wordt gebruikt. Een dergelijk entropie-enthalpiediagram heeft zowel lijnen van constante druk waarvan er in de fign. 2a resp. 2b enige zijn getekend, aangegeven met Pa..Pd.-, als lijnen van constante temperatuur, waarvan er in fig. 2a resp. 2b een aantal zijn getekend en 25 aangegeven met Ta..Ti. Voor elke combinatie van druk en temperatuur van het hydraulisch medium resulteert aldus uit het entropie-enthalpiediagram een waarde van de entropie resp. de entropie (h).The entropy enthalpy diagram thereof is known from the physical properties of the hydraulic medium. Fig. lc resp. 2b show, by way of example, the entropy enthalpy diagram of the hydraulic medium shown in Figs. 1a and 1b 20 installation is used. Such an entropy enthalpy diagram has both constant pressure lines of which there are shown in Figs. 2a resp. 2b some are shown, denoted by Pa..Pd.-, as lines of constant temperature, of which in fig. 2b a number are drawn and 25 are indicated with Ta..Ti. Thus, for each combination of pressure and temperature of the hydraulic medium, a value of the entropy resp. the entropy (h).
Uit de aan de inlaat 6 gemeten waarden van temperatuur 30 (Tl) en druk (PI) resulteert in het entropie-enthalpiediagram het punt 1* en daarmee de voor de in de betrekking (1) van belang zijnde waarde van hl*; op soortgelijke wijze resulteert uit de waarde van T2*, P2* de waarde van h2*. h2'* wordt bepaald door uitgaande van het punt 2* in het diagram volgens fig. la 35 (behorend bij T2* en P2*) een lijn te trekken loodrecht op de horizontale (entropie)as, dus een lijn welke een gelijkblijvende entropie representeert, en het snijpunt van deze lijn met de bij het punt 1 behorende lijn van constante druk (Pa) te bepalen. Dit snijpunt, aangeven met 2'*, resulteert dan in de 40 gezochte ènthalpiewaarde h2'*.From the values of temperature 30 (T1) and pressure (PI) measured at the inlet 6, the point 1 * results in the entropy enthalpy diagram and hence the value of hl * relevant for the relationship (1); similarly, the value of T2 *, P2 * results in the value of h2 *. h2 '* is determined by drawing a line perpendicular to the horizontal (entropy) axis, i.e. a line representing a constant entropy, starting from the point 2 * in the diagram according to Fig. la 35 (belonging to T2 * and P2 *) , and determine the intersection of this line with the line of constant pressure (Pa) associated with point 1. This intersection, indicated with 2 '*, then results in the 40 searched enthalpy value h2' *.
1012606 - 6 -1012606 - 6 -
In het voorgaande zijn dus de met een * aangegeven grootheden resp. waarden die welke worden gemeten wanneer de pomp-lekafvoer wordt teruggevoerd naar de pompinlaat 6 (fig. la) dan wel is geblokkeerd (fig. lb). Deze situatie is in feite die van 5 een pomp zonder uitwendige lekafvoer en in deze beide gevallen wordt het pomprendement ητ gegeven door de in het voorgaande gegeven betrekking (1).In the foregoing, the quantities indicated with an * are respectively. values that are measured when the pump leakage drain is returned to the pump inlet 6 (fig. 1a) or is blocked (fig. 1b). This situation is in fact that of a pump without external leakage discharge and in both these cases the pump efficiency ητ is given by the relationship given above (1).
ητ is dus bekend.So ητ is known.
Een tweede bepaling wordt uitgevoerd met de pompafvoer 8 10 via de volumestroommeter 20 verbonden met de pompretour; dit is dus de situatie zoals deze bij normaal bedrijf van een hydraulisch systeem zal optreden - zij het dan dat nu in de verbinding tussen de pomplekafvoer 18 en de retourleiding 33 een volume-stroommeter is opgenomen.A second determination is made with the pump discharge 8 through the volume flow meter 20 connected to the pump return; this is thus the situation as it will occur in normal operation of a hydraulic system - albeit that a volume flow meter is now included in the connection between the pumping spot discharge 18 and the return line 33.
15 Fig. 2a en het daarbij behorend entropie-enthalpiediagram volgens fig. 2b hebben betrekking op dit geval: de lekafvoer 18 van de pomp 8 is direct via leiding 32 verbonden met de retourleiding 33. Bekend is dat in een dergelijk geval het pomprendement ητ wordt gegeven door de nu volgende betrekking: 20 h2 ~ h2 ^ = M (2) h2_hl + ~ (h3-hl^FIG. 2a and the corresponding entropy enthalpy diagram according to Fig. 2b relate to this case: the leakage drain 18 of the pump 8 is directly connected via line 32 to the return line 33. It is known that in such a case the pump efficiency ητ is given by the the following relation: 20 h2 ~ h2 ^ = M (2) h2_hl + ~ (h3-hl ^
raSraS
25 In deze betrekking (2) worden wederom hl en h2 bepaald uitIn this relation (2) h1 and h2 are again determined from
Tl, PI resp. T2, P2; uit het entropie-enthalpiediagram volgt h2' (op de hierboven beschreven wijze) terwijl h3 de enthalpie is van het hydraulisch medium ter plaatse van de pomplekafvoer, bepaald door T3 en P3. In deze betrekking (2) komen verder 30 voor:Tl, PI resp. T2, P2; from the entropy enthalpy diagram h2 '(as described above) follows, while h3 is the enthalpy of the hydraulic medium at the pumping spot discharge, determined by T3 and P3. In this relation (2) there are also 30:
Ml = de per tijdseenheid via de pomplekafvoer afgevoerde massa hydraulisch medium, enMl = the mass of hydraulic medium discharged per time unit via the pumping station discharge, and
Ms = de per tijdseenheid in het systeem ingevoerde massa hydraulisch medium.Ms = the mass of hydraulic medium entered into the system per unit of time.
35 De twee betrekkingen (1) resp. (2) zijn in feite twee vergelijkingen met twee onbekenden: enerzijds ητ en anderzijds Mg.The two relations (1) resp. (2) are in fact two equations with two unknowns: ητ on the one hand and Mg on the other.
Opgelost naar Ms resulteert: 40 1012606 5 - 7 -Solved to Ms results: 40 1012606 5 - 7 -
ML ηΤ ^h3 “ VML ηΤ ^ h3 “V
Mg ---- (3) (1*2 ^ Ή·γ i ητ is bekend uit (1) en kan dus in (3) worden ingevoerd. De volumestroommeter 20 meet QL en daaruit volgt direct ML, omdat geldt: ML = QL . p waarin p de soortelijke massa van het hydraulisch medium is. Ook ML kan dus in (3) worden ingevoerd. 10 Aldus wordt Mg, de systeemlek, bepaald.Mg ---- (3) (1 * 2 ^ Ή · γ i ητ is known from (1) and can therefore be entered in (3). The volume flow meter 20 measures QL and it directly follows ML, because: ML = QL.p where p is the density of the hydraulic medium, so ML can also be entered in (3) 10. Thus, Mg, the system leak, is determined.
Deze waarde van de systeemlek geeft een inzicht in de toestand van het door de pomp bekrachtigde systeem.This value of the system leak provides an insight into the condition of the system energized by the pump.
Het verliesvermogen Pv van de pomp volgt uit het verschil tussen toe- en afgevoerd vermogen en wordt gegeven door: 15The power dissipation Pv of the pump follows from the difference between input and output power and is given by: 15
Pv = (Pa - PO Qs (-fc- -1). (4)Pv = (Pa - PO Qs (-fc- -1). (4)
TT
10126061012606
Claims (5)
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1012606A NL1012606C2 (en) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | Method and device for evaluating a hydraulic system. |
| EP00202417A EP1069312A1 (en) | 1999-07-15 | 2000-07-07 | Method and device for the evalution of a hydraulic system |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1012606A NL1012606C2 (en) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | Method and device for evaluating a hydraulic system. |
| NL1012606 | 1999-07-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1012606C2 true NL1012606C2 (en) | 2001-01-16 |
Family
ID=19769569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1012606A NL1012606C2 (en) | 1999-07-15 | 1999-07-15 | Method and device for evaluating a hydraulic system. |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1069312A1 (en) |
| NL (1) | NL1012606C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110185606A (en) * | 2019-06-17 | 2019-08-30 | 中国民航大学 | A kind of aircraft hydraulic pumps property test platform |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101545481B (en) * | 2009-05-07 | 2011-11-30 | 武汉大学 | Multifunctional pump system test bed and control method thereof |
| WO2013063262A1 (en) | 2011-10-25 | 2013-05-02 | Hydrotech, Inc | Pump monitoring device |
| JP6060028B2 (en) * | 2013-04-22 | 2017-01-11 | 株式会社神戸製鋼所 | Gas compressor and wear state determination method |
| CN104533776B (en) * | 2014-12-09 | 2017-01-04 | 广东精铟海洋工程股份有限公司 | Offshore oil platform hydraulic pump test car |
| US10466135B2 (en) | 2016-11-08 | 2019-11-05 | Iot Diagnostics Llc | Pump efficiency of a fluid pump |
| CN108661891B (en) * | 2018-05-09 | 2019-07-30 | 浙江工业大学 | A kind of low cost metering diaphragm pump diaphragm breakage leakage detection method |
| DE102019127714B3 (en) * | 2019-10-15 | 2021-02-25 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Drive train with hydraulic unit |
| CN113758649A (en) * | 2020-06-01 | 2021-12-07 | 广州汽车集团股份有限公司 | Hydraulic oil leakage testing method and system for hydraulic control system |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2557044A1 (en) * | 1975-09-27 | 1977-06-23 | Werner Dipl Ing Hoefflinger | Measuring thermo:efficiency of hydraulic pump - has throttle and pressure chamber with constant:temperature fluid around sensing points |
| FR2372422A1 (en) * | 1976-11-30 | 1978-06-23 | Hofflinger Werner | EQUIPMENT FOR MEASURING THE PERFORMANCE OF HYDROSTATIC DEVICES |
| US5628229A (en) * | 1994-03-31 | 1997-05-13 | Caterpillar Inc. | Method and apparatus for indicating pump efficiency |
-
1999
- 1999-07-15 NL NL1012606A patent/NL1012606C2/en not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-07-07 EP EP00202417A patent/EP1069312A1/en not_active Withdrawn
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2557044A1 (en) * | 1975-09-27 | 1977-06-23 | Werner Dipl Ing Hoefflinger | Measuring thermo:efficiency of hydraulic pump - has throttle and pressure chamber with constant:temperature fluid around sensing points |
| FR2372422A1 (en) * | 1976-11-30 | 1978-06-23 | Hofflinger Werner | EQUIPMENT FOR MEASURING THE PERFORMANCE OF HYDROSTATIC DEVICES |
| US5628229A (en) * | 1994-03-31 | 1997-05-13 | Caterpillar Inc. | Method and apparatus for indicating pump efficiency |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| WITT K.: "Thermodynamisches Messen in der Ölhydraulik", ÖLHYDRAULIK UND PNEUMATIK, vol. 20, no. 3 e.v., 1 September 1976 (1976-09-01) - 1 January 1978 (1978-01-01), Mainz, pages 20.603 - 22.36, XP002131924 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110185606A (en) * | 2019-06-17 | 2019-08-30 | 中国民航大学 | A kind of aircraft hydraulic pumps property test platform |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1069312A1 (en) | 2001-01-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL1012606C2 (en) | Method and device for evaluating a hydraulic system. | |
| US20230111808A1 (en) | Method and Apparatus for Detecting Leaks in a Building Water System | |
| JP4591249B2 (en) | Flowmeter | |
| KR100432224B1 (en) | Refrigerant leakage detecting method for air conditioner | |
| JPH07294365A (en) | Method and apparatus for display of pump efficiency | |
| KR900003201B1 (en) | Checking machine of operating steam trap | |
| KR102440285B1 (en) | System for Waterworks Network Management | |
| Walter et al. | Accuracy of single-jet water meters during filling of the pipe network in intermittent water supply | |
| RU2561110C2 (en) | Control device for section of powered support in production face of mine | |
| CN106762595B (en) | Load sensitive pump pilot system | |
| AU2022202341A1 (en) | System and method for acoustic leakage detection by use of an ultrasonic flow meter | |
| CN104254764A (en) | Method and apparatus for determining the thermal status of fuel in a line leak detection system | |
| JP2001318019A (en) | Device and method for detecting moisture intrusion into gas pipe, and method of estimating position where moisture intrusion is generated in gas pipe | |
| Bedotti et al. | Condition monitoring based on thermodynamic efficiency method for an axial piston pump | |
| JP2000241218A (en) | Flow meter | |
| JP3476966B2 (en) | Gas flow meter | |
| Filippini et al. | District heating leakage measurement: Development of methods | |
| Michnikowski et al. | Concept of a system for increasing the measuring range of heat meters | |
| Boudville et al. | IoT Based Domestic Water Piping Leakage Monitoring and Detection System | |
| KR101353051B1 (en) | pump efficiency measuring system | |
| RU2289796C2 (en) | Device for calibrating well flow meters (variants) | |
| RU2450253C1 (en) | Method of diagnosing pump operating performances | |
| RU149336U1 (en) | DEVICE FOR DETERMINING THE TECHNICAL CONDITION OF THE PUMP | |
| KR960041942A (en) | How to detect piping status of boiler | |
| RU139008U1 (en) | DEVICE FOR DETERMINING THE TECHNICAL CONDITION OF THE PUMP |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| VD1 | Lapsed due to non-payment of the annual fee |
Effective date: 20070201 |