NL1007346C2 - Method for operating a cooling device and a cooling device. - Google Patents
Method for operating a cooling device and a cooling device. Download PDFInfo
- Publication number
- NL1007346C2 NL1007346C2 NL1007346A NL1007346A NL1007346C2 NL 1007346 C2 NL1007346 C2 NL 1007346C2 NL 1007346 A NL1007346 A NL 1007346A NL 1007346 A NL1007346 A NL 1007346A NL 1007346 C2 NL1007346 C2 NL 1007346C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- water
- make
- coolant
- condenser
- cooling
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B1/00—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser
- F28B1/06—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser using air or other gas as the cooling medium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B40/00—Subcoolers, desuperheaters or superheaters
- F25B40/02—Subcoolers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B49/00—Arrangement or mounting of control or safety devices
- F25B49/02—Arrangement or mounting of control or safety devices for compression type machines, plants or systems
- F25B49/027—Condenser control arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D5/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, using the cooling effect of natural or forced evaporation
- F28D5/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, using the cooling effect of natural or forced evaporation in which the evaporating medium flows in a continuous film or trickles freely over the conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F25/00—Component parts of trickle coolers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
- F25B2339/04—Details of condensers
- F25B2339/041—Details of condensers of evaporative condensers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/07—Details of compressors or related parts
- F25B2400/075—Details of compressors or related parts with parallel compressors
Abstract
Description
Titel: Werkwijze voor het bedrijven van een koelinrichting en een koelinrichting.Title: Method for operating a cooling device and a cooling device.
De onderhavige uitvinding betreft een werkwijze voor het bedrijven van een koelinrichting, door middel van een kringloop van een koudemiddel, waarbij voor het 5 condenseren van dat koudemiddel in die kringloop een koelwaterkringloop wordt gebruikt, waarin een verdampingscondensor is opgenomen, waarbij verdampingsverliezen van die condensor worden aangevuld met behulp van suppletiewater, dat wordt aangevoerd vanaf een bron, waarbij het suppletiewater naar de condensor wordt toegevoerd via een warmtewisselaar, met behulp waarvan het 10 koudemiddel in de kringloop van het koudemiddel wordt onderkoeld.The present invention relates to a method for operating a cooling device, by means of a cycle of a refrigerant, wherein a cooling water cycle is used for condensing that refrigerant in that cycle, in which an evaporation condenser is included, whereby evaporation losses of that condenser are included. supplemented with make-up water supplied from a source, the make-up water supplied to the condenser via a heat exchanger, by means of which the refrigerant is supercooled in the refrigerant cycle.
Moderne industriële koelinstallaties zijn tegenwoordig meestal uitgerust met verdampingscondensors of met een combinatie van koeltorens en water gekoelde condensers, voor het afvoeren van de condensatiewarmte. In dergelijke 15 koelinstallaties wordt de koelkringloop gevormd door een vloeistofvat van waaruit koelmiddel wordt toegevoerd aan een verdamper. Daarin verdampt het koelmiddel en onttrekt het warmte aan de omgeving. Het verdampte koelmiddel wordt vervolgens met een compressor toegevoerd aan een verdampingscondensor, waarin het koelmiddel wordt gecondenseerd. Tenslotte wordt het koelmiddel weer toegevoerd 20 aan het vloeistofvat. Zoals gezegd kan de verdampingscondensor ook bestaan uit de combinatie van een koeltoren en een water gekoelde condenser.Modern industrial refrigeration systems today are usually equipped with evaporative condensers or with a combination of cooling towers and water-cooled condensers, to dissipate the condensation heat. In such cooling installations, the cooling cycle is formed by a liquid vessel from which coolant is supplied to an evaporator. In it, the coolant evaporates and extracts heat from the environment. The evaporated refrigerant is then supplied with a compressor to an evaporative condenser in which the refrigerant is condensed. Finally, the coolant is returned to the liquid vessel. As mentioned, the evaporative condenser can also consist of the combination of a cooling tower and a water-cooled condenser.
Een werkwijze volgens de in de aanhef genoemde soort is bekend uit het Zwitserse octrooi 392.576. Volgens deze bekende werkwijze wordt gekoeld met behulp van een 25 koudemiddel dat stroomt in een afgesloten koelkring met daarin een expansievat en een compressor en een warmtewisselaar. Door de warmtewisselaar stroomt tevens koelwater, dat in de warmtewisselaar wordt verwarmd en dat de warmte afgeeft in een verdampingscondensor.A method according to the type mentioned in the opening paragraph is known from Swiss patent 392,576. According to this known method, cooling is carried out by means of a refrigerant flowing in a closed cooling circuit containing an expansion vessel and a compressor and a heat exchanger. Cooling water also flows through the heat exchanger, which is heated in the heat exchanger and which gives off the heat in an evaporation condenser.
Om het watemiveau in de gebruikte verdampingscondensor op peil te houden wordt 30 min of meer continu suppletiewater gedoseerd in de vergaarbak van de condenser. Het suppletiewater wordt via een recirculatiepomp in het wateromloopcircuit opgenomen.In order to maintain the water level in the evaporation condenser used, 30 more or less continuous make-up water is dosed into the condenser's receptacle. The make-up water is incorporated into the water circulation circuit via a recirculation pump.
Het suppletiewater heeft in de regel een aanvoertemperatuur van 10 tot 15’CThe make-up water generally has a supply temperature of 10 to 15 ° C
1007346 2 (bronwater of leidingwater). Deze temperatuur is lager dan de temperatuur van het water in de watervergaarbak. Omdat de massaverhouding tussen het suppletiewater en het omloopwater in het algemeen minimaal 1 : 50 bedraagt, heeft de relatief lage temperatuur van het suppletiewater vrijwel geen meetbare invloed op het 5 thermodynamische gedrag van de condenser. De eigenschap dat het suppletiewater relatief koud is wordt volgens het genoemde Zwitserse octrooi benut doordat het suppletiewater vanaf een bron naar de vergaarbak van de verdampingscondensor wordt toegevoerd via een warmtewisselaar, waarin het koelmiddel, dat in de koelkringloop stroomt vanuit het vloeistofvat naar de verdamper, wordt gekoeld door 10 het suppletiewater, dat daarbij opwarmt.1007346 2 (spring water or tap water). This temperature is lower than the temperature of the water in the water receptacle. Since the mass ratio between the make-up water and the circulation water is generally at least 1:50, the relatively low temperature of the make-up water has virtually no measurable influence on the thermodynamic behavior of the condenser. The property of the make-up water is relatively cold, according to the said Swiss patent, is utilized in that the make-up water is supplied from a source to the evaporative condenser receptacle via a heat exchanger, in which the refrigerant flowing in the cooling cycle from the liquid vessel to the evaporator is cooled by the make-up water, which thereby warms up.
Met de bekende werkwijze wordt bereikt dat het relatief koude suppletiewater wordt gebruikt in het hoogwaarde gedeelte van een koelkringloop. De feitelijke warmte-uitwisseling die plaats vindt tussen het relatief koude suppletiewater en het 15 koelmiddel in de koelkringloop wordt niet gemeten.With the known method it is achieved that the relatively cold make-up water is used in the high-value part of a cooling cycle. The actual heat exchange that takes place between the relatively cold make-up water and the coolant in the cooling cycle is not measured.
Het doel van de onderhavige uitvinding is om te voorzien in een werkwijze waarbij de warmtewisseling die plaats vindt tussen het relatief koude suppletiewater en het koelmiddel gebruikt kan worden om meer inzicht te krijgen in het gedrag en de 20 efficiency van de koelinrichting.The object of the present invention is to provide a method in which the heat exchange that takes place between the relatively cold make-up water and the coolant can be used to gain more insight into the behavior and efficiency of the cooling device.
Dat doel wordt in de onderhavige uitvinding bereikt doordat de werkwijze de volgende stappen omvat: - het meten van de toegevoerde hoeveelheid suppletiewater in de vergaarbak van de 25 verdampingscondensor en/of de koeltoren, - het meten van het temperatuurverschil van het suppletiewater voordat het gebruikt wordt voor het afkoelen van het koelmiddel, en nadat het is gebruikt voor het afkoelen van het koelmiddel, - het berekenen van de aan het water toegevoerde hoeveelheid warmte, 30 - het meten van het verschil in temperatuur van het koelmiddel voordat het met suppletiewater wordt gekoeld, en nadat het met suppletiewater is gekoeld, - het bepalen van het koelmiddelgewicht aan de hand van de berekende hoeveelheid aan het water toegevoerde warmte en het gemeten temperatuurverschil van het 0Π · ' 4 6- 3 koelmiddel, - het meten van respectievelijk de zuigdruk (Po) en de condensordruk (Pc) van het koelmiddel, - het met behulp van de gemeten waarden voor de zuigdruk (Po) en de 5 condensordruk (Pc) en het koelmiddelgewicht bepalen van de momentane koelcapaciteit (Qo), - en het naar behoefte weergeven van deze momentane koelcapaciteit (Qo).This aim is achieved in the present invention in that the method comprises the following steps: - measuring the amount of make-up water supplied in the receptacle of the evaporative condenser and / or the cooling tower, - measuring the temperature difference of the make-up water before it is used. for cooling the coolant, and after it has been used for cooling the coolant, - calculating the amount of heat supplied to the water, 30 - measuring the difference in temperature of the coolant before it is cooled with make-up water, and after it has been cooled with make-up water, - the determination of the coolant weight on the basis of the calculated amount of heat supplied to the water and the measured temperature difference of the 0Π · 4 6-3 refrigerant, - measuring the suction pressure (Po ) and the condenser pressure (Pc) of the refrigerant, - using the measured values for the suction pressure (Po) and the 5 condenser pressure (Pc) and coolant weight determine the instantaneous cooling capacity (Qo), and display this instantaneous cooling capacity (Qo) as required.
Daarbij is het voordelig dat het suppletiewater vanuit de bron via de warmtewisselaar 10 naar de condensor wordt gevoerd.It is advantageous here that the make-up water is fed from the source via the heat exchanger 10 to the condenser.
Door de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding, kan dus de koelcapaciteit Qo berekend worden aan de hand van een stromingsmeter van suppletiewater en een temperatuurmeting van het suppletiewater. Zowel de stromingsmeting van het 15 suppletiewater als de temperatuurmeting kunnen met een zeer hoge nauwkeurigheid worden uitgevoerd. Dat betekent ook dat de momentane koelcapaciteit Qo zeer nauwkeurig kan worden berekend. In inrichtingen volgens de stand van de techniek moet de koelcapaciteit worden berekend aan de hand van een meting van de flow van koelmiddel die stroomt vanaf het vloeistofvat naar de verdamper. Het feit dat in deze 20 leiding een meter geplaatst moet worden betekent een extra belemmering in deze leiding. Bovendien kan het voorkomen dat door deze leiding niet alleen koelmiddel stroomt in vloeistoffase maar ook in gasfase. Het nauwkeurig meten van deze koelmiddelflow is daarom in de praktijk moeilijk en niet nauwkeurig uit te voeren. Door de maatregelen volgens de onderhavige uitvinding wordt dus de complexe, dure 25 en onnauwkeurige meting van de koelmiddelflow vervangen door een eenvoudig uitvoerbare en nauwkeurige meting van de suppletiewaterflow en de temperatuurverandering van het suppletiewater.Thus, by the method of the present invention, the cooling capacity Qo can be calculated from a flow meter of make-up water and a temperature measurement of the make-up water. Both the flow measurement of the make-up water and the temperature measurement can be carried out with a very high accuracy. This also means that the instantaneous cooling capacity Qo can be calculated very accurately. In prior art devices, the cooling capacity must be calculated from a measurement of the flow of refrigerant flowing from the liquid vessel to the evaporator. The fact that a meter must be placed in this pipe means an additional obstacle in this pipe. In addition, it is possible that not only coolant flows through this pipe in liquid phase but also in gas phase. Accurately measuring this coolant flow is therefore difficult and impossible to carry out in practice. Thus, by the measures according to the present invention, the complex, expensive and inaccurate measurement of the coolant flow is replaced by an easily feasible and accurate measurement of the make-up water flow and the temperature change of the make-up water.
Volgens de onderhavige uitvinding is het bovendien mogelijk dat de werkwijze de 30 stap omvat van: - het berekenen van de momentane prestatie (COP-waarde) van de koelinrichting,According to the present invention it is furthermore possible that the method comprises the step of: - calculating the instantaneous performance (COP value) of the cooling device,
Met behulp van de onderhavige uitvinding is het verder mogelijk dat de werkwijze de 1007346 4 volgende stappen omvat: - het bepalen van een gewenste maximale indikkingsfactor voor het water in de vergaarbak, - het met behulp van de waarde voor Po, Pc en het koelmiddelgewicht bepalen van 5 de belasting van de condenser (Qc), - het op basis van de berekende belasting van de condenser (Qc) en de vooraf bepaalde indikkingsfactor bepalen van de juiste hoeveelheid suppletiewater, - en het naar behoefte bijstellen van de hoeveelheid suppletiewater die per tijdseenheid stroomt naar de vergaarbak.With the aid of the present invention it is further possible that the method comprises the following steps 1007346: - determining a desired maximum thickening factor for the water in the receptacle, - determining using the value for Po, Pc and the refrigerant weight of 5 the condenser load (Qc), - determining the correct amount of make-up water based on the calculated condenser load (Qc) and the predetermined thickening factor, - and adjust the amount of make-up water required per unit of time as required. flows to the receptacle.
1010
Het grote voordeel van deze werkwijze is, dat hiermee het watergebruik wordt geoptimaliseerd. In koelinstallaties volgens de stand van de techniek wordt meestal, onafhankelijk van de werkelijk benodigde hoeveelheid suppletiewater, continu een stroom suppletiewater toegevoerd aan de vergaarbak van de verdampingscondensor. 15 Om de maximaal toelaatbare toename van de hoeveelheid zouten in het water in de watervergaarbak (de zogenaamde indikkingsfactor) voldoende te beperken, stroomt daarom ook een continue hoeveelheid afvalwater vanuit de vergaarbak naar het riool. Door de hierboven genoemde werkwijze volgens de onderhavige uitvinding, wordt slechts de benodigde hoeveelheid suppletiewater, die is aangepast aan de momentane 20 prestaties van de koelinstallatie aan de watervergaarbak toegevoerd. Overmatig, en onnodig watergebruik wordt daarmee vermeden.The major advantage of this method is that it optimizes water use. In prior art refrigeration plants, a flow of make-up water is usually continuously supplied to the evaporative condenser receptacle regardless of the actual amount of make-up water required. Therefore, in order to sufficiently limit the maximum permissible increase in the amount of salts in the water in the water tank (the so-called thickening factor), a continuous amount of waste water flows from the tank to the sewer. By the above-mentioned method according to the present invention, only the required amount of make-up water, which is adapted to the instantaneous performance of the cooling installation, is supplied to the water tank. This avoids excessive and unnecessary water use.
Bovendien is het mogelijk dat de inspuiting van het koelmiddel vanuit het vloeistofvat naar die warmtewisselaar modulerend plaatsvindt.In addition, it is possible that the injection of the coolant from the liquid vessel to that heat exchanger takes place in a modulating manner.
25 Het suppletiewater wordt namelijk vrijwel continu naar de watervergaarbak gevoerd. Wanneer nu het koelmiddel via een afwisselend open en gesloten leiding vanaf het vloeistofvat in de koelkringloop wordt ingebracht, stroomt er, wanneer de leiding gesloten is, geen koelmiddel door de warmtwisselaar, en gaat op die momenten de mogelijke koelcapaciteit van het toegevoerde suppletiewater alsnog verloren.25 The make-up water is supplied almost continuously to the water tank. Now when the coolant is introduced into the cooling circuit via an alternating open and closed pipe from the liquid vessel, when the pipe is closed no coolant flows through the heat exchanger, and the possible cooling capacity of the supplied make-up water is still lost at those moments.
De onderhavige uitvinding betreft bovendien een koelinrichting bestemd voor het uitvoeren van de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding.The present invention also relates to a cooling device intended for carrying out the method according to the present invention.
too 73 4ö 30 5too 73 4ö 30 5
De onderhavige uitvinding wordt verder uitgelegd aan de hand van de bijgaande tekeningen waarin:The present invention is further explained by the accompanying drawings, in which:
Figuur 1 een overzicht geeft van een industriële koelinstallatie volgens de stand van de techniek.Figure 1 gives an overview of an industrial cooling installation according to the prior art.
5 Figuur 2 een schematisch overzicht geeft van een koelinstallatie volgens de onderhavige uitvinding.Figure 2 gives a schematic overview of a cooling installation according to the present invention.
Figuur 3 het log P-H-diagram weergeeft van een mogelijke koelinstallatie volgens de onderhavige uitvinding waarin NH3 als koelmiddel gebruikt wordt.Figure 3 shows the log P-H diagram of a possible cooling installation according to the present invention in which NH3 is used as a coolant.
In figuur 1 wordt schematisch een koelinstallatie 1 weergegeven die in de stand van 10 de techniek veel wordt gebruikt. Deze koelinstallatie omvat een kringloop van koelmedium met daarin een vloeistofvat 2, een verdamper 3 en een schroefcompressor 4 en een oliekoeler 5. Het koelmiddel wordt met behulp van een schroefcompressor toegevoerd aan een verdamp ingscondensor 6. Deze verdampingscondensor wordt gevoed met behulp van water uit een watervergaarbak 15 7. Om het watemiveau in deze watervergaarbak 7 op peil te houden wordt suppletiewater toegevoerd met behulp van een leiding 8, vanuit een bron (niet weergegeven).Figure 1 schematically shows a cooling installation 1 which is widely used in the prior art. This cooling installation comprises a circuit of cooling medium containing a liquid vessel 2, an evaporator 3 and a screw compressor 4 and an oil cooler 5. The coolant is supplied by means of a screw compressor to an evaporation condenser 6. This evaporation condenser is fed with water from a water tank 15 7. In order to maintain the water level in this water tank 7, make-up water is supplied by means of a pipe 8 from a source (not shown).
In de verdampingscondensor treedt in de regel enige onderkoeling op van de koelvloeistof. Daardoor treedt deze vloeistof enige graden onder de 20 condensatietemperatuur binnen in het vloeistofvat van de koelvloeistof.In the evaporation condenser, as a rule, some subcooling of the coolant occurs. As a result, this liquid enters the liquid vessel of the cooling liquid a few degrees below the condensation temperature.
In de meeste, moderne koelinstallaties wordt de compressiestap in de kringloop van het koelmiddel uitgevoerd door schroefcompressoren. Deze worden gekoeld met behulp van oliekoelers, waaraan dikwijls met een thermosyfonsysteem koelvloeistof uit het vloeistofvat wordt toegevoerd. Door warmte uitwisseling met de oliekoelers 25 zal het koelmiddel verdampen. Het opgewarmde koelmiddel wordt vervolgens teruggeleid in het vloeistofvat.In most modern refrigeration systems, the compression step in the refrigerant cycle is performed by screw compressors. These are cooled by means of oil coolers, to which cooling liquid is often supplied from the liquid vessel with a thermosyphon system. The coolant will evaporate by heat exchange with the oil coolers 25. The heated coolant is then returned to the liquid vessel.
In figuur 2 is een koelinrichting 20 weergegeven volgens de onderhavige uitvinding. Naast de al in figuur 1 besproken elementen omvat de koelinrichting 20 een 30 warmtewisselaar 21. De warmtewisselaar 21 is enerzijds verbonden is met de toevoerleiding van het bron- of leidingwater 22 en anderzijds verbonden is met de uitstroomleiding 23 van het vloeistofvat 2. In de warmtewisselaar 21 zal het koelmiddel door het relatief koude suppletiewater worden gekoeld voordat het 1007346 6 koelmiddel wordt aangeleverd aan de verdamper 3. Door deze maatregel zal de koelcapaciteit van de koelinrichting 20 toenemen.Figure 2 shows a cooling device 20 according to the present invention. In addition to the elements already discussed in figure 1, the cooling device 20 comprises a heat exchanger 21. The heat exchanger 21 is connected on the one hand to the supply pipe of the well or tap water 22 and on the other hand to the outflow pipe 23 of the liquid vessel 2. In the heat exchanger 21, the coolant will be cooled by the relatively cold make-up water before the 1007346 coolant is supplied to the evaporator 3. As a result of this measure, the cooling capacity of the cooling device 20 will increase.
Het relatief koude suppletiewater wordt gebruikt in het relatief "hoogwaardige" gedeelte van de koelkringloop. Bij de inspuiting namelijk van een koelmiddel vanuit 5 het vloeistofvat 2 naar de verdamper 3, zal de druk van het koelmiddel dalen van een relatief hoge condensordruk naar de lagere verdamperdruk. Een gedeelte van het koelmiddel verdampt daardoor al, voordat het kan bijdragen aan het feitelijke koelproces. Het gedeelte van het koelmiddel dat in deze fase verdampt wordt ook wel de flashdamp genoemd. Door nu het suppletiewater te gebruiken om het 10 koelmiddel te koelen, dat stroomt vanaf het vloeistofvat 2 naar de verdamper, zal de hoeveelheid flashdamp kleiner worden en daardoor neemt de koelcapaciteit van het koelmiddel toe zonder dat hiervoor extra energie anders dan het koelpotentieel van het suppletiewater wordt ingezet.The relatively cold make-up water is used in the relatively "high-quality" part of the cooling cycle. Namely, when a coolant is injected from the liquid vessel 2 to the evaporator 3, the pressure of the coolant will drop from a relatively high condenser pressure to the lower evaporator pressure. Part of the coolant therefore evaporates before it can contribute to the actual cooling process. The portion of the refrigerant that evaporates during this phase is also referred to as the flash vapor. By now using the make-up water to cool the coolant, which flows from the liquid vessel 2 to the evaporator, the amount of flash vapor will decrease and thereby the cooling capacity of the coolant will increase without additional energy other than the cooling potential of the make-up water. is deployed.
De bijdrage van het relatief koude suppletiewater in het gedeelte van het koelproces 15 tussen het vloeistofvat en de verdamper is veel hoger dan wanneer het suppletiewater direct aan de watervergaarbak 7 van de condenser zou worden toegevoerd. Dat komt doordat door de massaverhouding van het suppletiewater en het omloopwater die in het algemeen minimaal 1 : 50 bedraagt, het relatief koude suppletiewater vrijwel geen meetbare invloed heeft op het thermodynamische gedrag van de condenser 6.The contribution of the relatively cold make-up water in the part of the cooling process 15 between the liquid vessel and the evaporator is much higher than if the make-up water were supplied directly to the water reservoir 7 of the condenser. This is because the mass ratio of the make-up water and the circulation water, which is generally at least 1:50, means that the relatively cold make-up water has virtually no measurable influence on the thermodynamic behavior of the condenser 6.
20 Bovendien is het mogelijk dat de inspuiting van het koelmiddel vanuit het vloeistofvat naar die warmtewisselaar modulerend plaatsvindt.Moreover, it is possible that the injection of the coolant from the liquid vessel to that heat exchanger takes place in a modulating manner.
Het suppletiewater wordt namelijk vrijwel continu naar de watervergaarbak gevoerd. Wanneer nu het koelmiddel via een afwisselend open en gesloten leiding vanaf het vloeistofvat in de koelkringloop wordt ingebracht, stroomt er, wanneer de leiding 25 gesloten is, geen koelmiddel door de warmtewisselaar, en gaat op die momenten de mogelijke koelcapaciteit van het toegevoerde suppletiewater alsnog verloren.The make-up water is supplied almost continuously to the water tank. Now when the coolant is introduced into the cooling circuit via an alternating open and closed pipe from the liquid vessel, when the pipe 25 is closed no coolant flows through the heat exchanger, and at that time the possible cooling capacity of the supplied make-up water is still lost. .
Met behulp van de werkwijze volgens de onderhavige uitvinding is het mogelijk dat de toevoer van suppletiewater aan de watervergaarbak 7, door de leiding 8 te meten. 30 Bovendien wordt van het suppletiewater de temperatuur gemeten voordat het suppletiewater in de leiding 8 de warmtewisselaar instroomt, en nadat het suppletiewater uit de warmtewisselaar 21 is gestroomd. Deze temperatuurmetingen en de flowmeting van het suppletiewater leveren samen totaal aan het water toegevoerde 100^348 7 hoeveelheid warmte. Bovendien kan in de leiding 23 het verschil in temperatuur worden gemeten van het koelmiddel voordat het koelmiddel in de leiding 23 met het suppletiewater is gekoeld, en nadat het met het suppletiewater is gekoeld. Aan de hand van deze metingen en de berekende hoeveelheid aan het water toegevoerde 5 warmte, kan het koelmiddelgewicht worden bepaald.With the aid of the method according to the present invention it is possible for the supply of make-up water to the water receptacle 7 to be measured through the pipe 8. In addition, the temperature of the make-up water is measured before the make-up water in line 8 flows into the heat exchanger, and after the make-up water flows out of the heat exchanger 21. These temperature measurements and the flow measurement of the make-up water together yield a total amount of 100 ^ 348 7 of heat supplied to the water. In addition, the difference in temperature of the coolant can be measured in the line 23 before the coolant in the line 23 is cooled with the make-up water, and after it is cooled with the make-up water. The refrigerant weight can be determined on the basis of these measurements and the calculated amount of heat supplied to the water.
Vervolgens worden respectievelijk de zuigdruk Po en de condensordruk Pc in de koelinrichting gemeten. Met behulp van de gemeten waarde voor de zuigdruk Po en de condensordruk Pc en het bepaalde koelmiddelgewicht, kan de momentane 10 koelcapaciteit Qo worden bepaald. Dat betekent dus dat te allen tijde een koelcapaciteit van de koelinrichting 20 bekend is. Deze momentane koelcapaciteit Qo kan naar behoefte worden weergegeven, bijvoorbeeld op een bedieningspaneel.The suction pressure P0 and the condenser pressure Pc in the cooling device are then measured, respectively. The instantaneous cooling capacity Qo can be determined using the measured value for the suction pressure P0 and the condenser pressure Pc and the determined refrigerant weight. This therefore means that a cooling capacity of the cooling device 20 is known at all times. This instantaneous cooling capacity Qo can be displayed as required, for example on a control panel.
De onderhavige werkwijze kan ook worden benut voor het optimaliseren van de 15 toevoer van suppletiewater aan de verdampingscondensor te optimaliseren. Dat gaat als volgt: op basis van een eenmalige hardheidsmeting van het suppletiewater wordt een gewenste indikkingsfactor bepaald, bijvoorbeeld 2. De indikkingsfactor is de maximaal toelaatbare toename van de hoeveelheid zouten in het water dat zich in de 20 watervergaarbak bevindt.The present method can also be used to optimize the supply of make-up water to the evaporation condenser. This is done as follows: a desired thickening factor is determined on the basis of a one-off hardness measurement of the make-up water, for example 2. The thickening factor is the maximum permissible increase in the amount of salts in the water in the water receptacle.
Tijdens het gebruik van de inrichting 20 wordt de waterhoeveelheid in de watervergaarbak 7 continu gemeten. Bovendien wordt het verschil in temperatuur gemeten van het water dat stroomt via de toevoerleiding 22 naar de warmtewisselaar 25 21 voordat dit water de warmtewisselaar bereikt, en nadat het water uit de warmtewisselaar 21 is gestroomd.During the use of the device 20, the amount of water in the water tank 7 is continuously measured. In addition, the difference in temperature of the water flowing through the supply line 22 to the heat exchanger 21 is measured before this water reaches the heat exchanger and after the water has flowed out of the heat exchanger 21.
Op basis van deze temperatuurmeting wordt de aan het water toegevoerde hoeveelheid warmte berekend.The amount of heat supplied to the water is calculated on the basis of this temperature measurement.
3030
Vervolgens wordt het temperatuurverschil van het koelmiddel voordat het de warmtewisselaar instroomt en nadat het de warmtewisselaar is uitgestroomd gemeten. Met behulp van de berekende hoeveelheid warmte die in de warmtewisselaar 21 aan 1007346 8 het water wordt toegevoerd, wordt het koelmiddelgewicht bepaald.The temperature difference of the coolant before it flows into the heat exchanger and after it has left the heat exchanger is then measured. The refrigerant weight is determined using the calculated amount of heat supplied to the water in the heat exchanger 21 to 1007346 8.
Vervolgens worden respectievelijk de zuigdruk Po en de condensordruk Pc van het koelmiddel gemeten.The suction pressure P0 and the condenser pressure Pc of the coolant are then measured, respectively.
55
Met behulp van de waarden voor Po, Pc en het koelmiddelgewicht worden respectievelijk de momentane koelcapaciteit Qo en de belasting van de condenser Qc bepaald.The instantaneous cooling capacity Qo and the load of the condenser Qc are determined using the values for Po, Pc and the refrigerant weight.
10 Op basis van de berekende Qc en de vooraf bepaalde indikkingsfactor wordt vervolgens de juiste hoeveelheid suppletiewater bepaald.The correct amount of make-up water is then determined on the basis of the calculated Qc and the predetermined thickening factor.
Wanneer daar reden voor is, wordt aan de hand van de berekende hoeveelheid suppletiewater de hoeveelheid toe te voeren suppletiewater bijgesteld die per 15 tijdseenheid stroomt naar de vergaarbak bijgesteld.If there is reason to do so, the amount of make-up water to be supplied, which flows per 15 unit of time to the receptacle, is adjusted on the basis of the calculated amount of make-up water.
De hierboven genoemde acties kunnen uiteraard continu plaats vinden waardoor de juiste hoeveelheid water doorlopend wordt geregeld en de vloeistof optimaal wordt onderkoeld.The above-mentioned actions can of course take place continuously, so that the correct amount of water is continuously regulated and the liquid is optimally supercooled.
2020
Om de werking en het voordeel van de onderhavige koelinrichting te verduidelijken wordt aan de hand van figuur 3 het volgende rekenvoorbeeld gegeven: Stel dat de koelinrichting 20 volgens de onderhavige uitvinding werkt met NH3, waarvoor geldt:To clarify the operation and the advantage of the present cooling device, the following calculation example is given with reference to Figure 3: Suppose that the cooling device 20 according to the present invention works with NH3, for which holds:
25 Qo = 1000 kW25 Qo = 1000 kW
to = -10°C (verdampingstemperatuur) tc = +35°C (condensatietemperatuur).to = -10 ° C (evaporation temperature) tc = + 35 ° C (condensation temperature).
De koelkringloop die geldt wordt weergegeven in het log P-H diagram zoals 30 afgebeeld in figuur 3.The refrigeration cycle in force is shown in the log P-H diagram as shown in Figure 3.
Het per uur omlopende koelmiddelgewicht bedraagt: ICO 73 9 1000 X 3600 -.....—- = 3312 kg/hr (1449-362) 5 3312 (1680-362The per hour circulating coolant weight is: ICO 73 9 1000 X 3600 -.....—- = 3312 kg / hr (1449-362) 5 3312 (1680-362
Aan condensatiewarmte af te voeren...............= 1212 kWTo be removed from condensation heat ............... = 1212 kW
vermogen 3600power 3600
Volgens de "vuistregel" dat per kWh af te voeren condensorwarmte circa 3 kg 10 suppletiewater wordt verbruikt (indikkingsfactor « 2), geldt dat het suppletiewaterverbruik is: 1212 x 3 = 3636 kg/hr.According to the "rule of thumb" that approximately 3 kg of make-up water is consumed per kWh of condenser heat to be discharged (thickening factor «2), the make-up water consumption is: 1212 x 3 = 3636 kg / hr.
Stel dat de opwarming van het suppletiewater plaats vindt van 12°C naar 32°C, dan kan aan onderkoelingswarmte 3636 (32-12) 4.2Suppose that the make-up water is heated from 12 ° C to 32 ° C, then subcooling heat can be used 3636 (32-12) 4.2
15 ...............— = 84,8 kW15 ...............— = 84.8 kW
3600 worden afgevoerd ofwel per kg omlopend koelmiddel 84,8 x 36003600 are discharged or per kg circulating coolant 84.8 x 3600
-----------= 92 kJ ofwel het koelmiddel wordt onderkoeld tot 15°C----------- = 92 kJ or the coolant is supercooled to 15 ° C
20 331220 3312
De koelcapaciteit Qo neemt toe van 1000 kW tot (1000 + 84,8) = 1084,8 kW. Dat betekent dat de koelcapaciteit ruim 8% toeneemt zonder dat hiervoor extra energie anders dan het koelpotentieel van het suppletiewater wordt ingezet.The cooling capacity Qo increases from 1000 kW to (1000 + 84.8) = 1084.8 kW. This means that the cooling capacity increases by more than 8% without the use of extra energy other than the cooling potential of the make-up water.
Een interessante applicatie is ook mogelijk bij watergekoelde koelsystemen voor 25 airconditioning-doeleinden. Deze systemen worden in de regel gecombineerd met koeltorens. Door het plaatsen van een vloeistofonderkoeler tussen de condenser en de verdamper vóór het inspuitorgaan (thermostatisch expansieventiel, hoge druk vlotter of smooropening) kan hetzelfde resultant worden bereikt als hiervoor beschreven is en zijn capaciteitsverhogingen van 8 tot 10% praktisch te verwezenlijken. Uiteraard 30 zou de besturing op dezelfde wijze plaats moeten vinden als hiervoor beschreven is.An interesting application is also possible with water-cooled cooling systems for 25 air-conditioning purposes. These systems are usually combined with cooling towers. By placing a liquid subcooler between the condenser and the evaporator in front of the injection device (thermostatic expansion valve, high pressure float or throttle opening), the same result as described above can be achieved and capacity increases of 8 to 10% can be practically achieved. Obviously, the control should take place in the same manner as described above.
10073461007346
Claims (6)
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1007346A NL1007346C2 (en) | 1997-10-23 | 1997-10-23 | Method for operating a cooling device and a cooling device. |
| DK98951823T DK1025404T3 (en) | 1997-10-23 | 1998-10-23 | Process for supplying additive water and a cooling system using the method |
| ES98951823T ES2175805T3 (en) | 1997-10-23 | 1998-10-23 | POTATO METHOD PROVIDE CONTRIBUTION WATER AND REFRIGERATION SYSTEM FOR THE PRACTICE OF SUCH METHOD. |
| AT98951823T ATE217410T1 (en) | 1997-10-23 | 1998-10-23 | ADDITIONAL WATER SUPPLY PROCESS AND REFRIGERANT SYSTEM FOR CARRYING OUT THE PROCESS |
| PCT/NL1998/000609 WO1999020958A1 (en) | 1997-10-23 | 1998-10-23 | Method for supplying make-up water from a source to the receptacle tank of an evaporative condenser and/or a cooling tower |
| DE69805319T DE69805319T2 (en) | 1997-10-23 | 1998-10-23 | SUPPLY METHOD FOR ADDITIONAL WATER AND REFRIGERATION SYSTEM FOR IMPLEMENTING THE METHOD |
| EP98951823A EP1025404B1 (en) | 1997-10-23 | 1998-10-23 | Method for supplying make-up water and refrigeration system carrying out the method |
| AU97666/98A AU9766698A (en) | 1997-10-23 | 1998-10-23 | Method for supplying make-up water from a source to the receptacle tank of an evaporative condenser and/or a cooling tower |
| BR9813258-0A BR9813258A (en) | 1997-10-23 | 1998-10-23 | Method for supplying composition water from a source to the receptacle tank of an evaporative condenser and / or a cooling tower |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1007346 | 1997-10-23 | ||
| NL1007346A NL1007346C2 (en) | 1997-10-23 | 1997-10-23 | Method for operating a cooling device and a cooling device. |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL1007346C2 true NL1007346C2 (en) | 1999-05-04 |
Family
ID=19765889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL1007346A NL1007346C2 (en) | 1997-10-23 | 1997-10-23 | Method for operating a cooling device and a cooling device. |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1025404B1 (en) |
| AT (1) | ATE217410T1 (en) |
| AU (1) | AU9766698A (en) |
| BR (1) | BR9813258A (en) |
| DE (1) | DE69805319T2 (en) |
| DK (1) | DK1025404T3 (en) |
| ES (1) | ES2175805T3 (en) |
| NL (1) | NL1007346C2 (en) |
| WO (1) | WO1999020958A1 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU751294C (en) * | 2001-07-13 | 2005-04-07 | Baltimore Aircoil Company Inc. | System and method of cooling |
| WO2006087011A1 (en) | 2005-02-18 | 2006-08-24 | Carrier Corporation | Co2-refrigeration device with heat reclaim |
| FR2891901B1 (en) * | 2005-10-06 | 2014-03-14 | Air Liquide | METHOD FOR VAPORIZATION AND / OR CONDENSATION IN A HEAT EXCHANGER |
| DE102008051368B4 (en) * | 2008-10-15 | 2018-10-04 | Cabero Wärmetauscher Gmbh & Co. Kg | cooling system |
| CN102313456B (en) * | 2011-09-14 | 2013-04-24 | 安徽淮化股份有限公司 | Cooling water regulating system of condenser |
| JP2014190614A (en) * | 2013-03-27 | 2014-10-06 | Ebara Refrigeration Equipment & Systems Co Ltd | Turbo refrigerator |
| CN103344024B (en) * | 2013-07-17 | 2016-02-10 | 曙光信息产业(北京)有限公司 | Air conditioner outdoor unit system |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH146211A (en) * | 1930-01-11 | 1931-04-15 | Simmen Oscar | Room ventilation system with artificial cooling of the air to be introduced into the room. |
| GB385661A (en) * | 1930-12-20 | 1933-01-05 | Bbc Brown Boveri & Cie | Improvements in and relating to compression refrigerating machines |
| US2238808A (en) * | 1938-08-05 | 1941-04-15 | Fulton Sylphon Co | Refrigerating system |
| US2323511A (en) * | 1941-10-24 | 1943-07-06 | Carroll W Baker | Refrigerating and air conditioning apparatus |
| US2356261A (en) * | 1938-06-25 | 1944-08-22 | Honeywell Regulator Co | Refrigeration |
| US2847831A (en) * | 1956-03-15 | 1958-08-19 | Thomas W Carraway | Control mechanism for cooling and condensing equipment |
| CH392576A (en) * | 1962-04-27 | 1965-05-31 | Sulzer Ag | Process for operating refrigeration machines |
| EP0047483A1 (en) * | 1980-09-09 | 1982-03-17 | Henkel Kommanditgesellschaft auf Aktien | Process for the control of liquid-conditioning in an evaporation plant |
| US4599873A (en) * | 1984-01-31 | 1986-07-15 | Hyde Robert E | Apparatus for maximizing refrigeration capacity |
| US5069043A (en) * | 1989-07-07 | 1991-12-03 | Advanced Cooling Technology, Inc. | Refrigeration system with evaporative subcooling |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2611589A1 (en) * | 1976-03-19 | 1977-09-22 | Bretting Ekkehard B | Energy optimised regulator for heat exchanger - has automatic adjustment effected by matching exchange level and vols. of exchange media |
| US4325223A (en) * | 1981-03-16 | 1982-04-20 | Cantley Robert J | Energy management system for refrigeration systems |
| SE439063B (en) * | 1983-06-02 | 1985-05-28 | Henrik Sven Enstrom | PROCEDURE AND DEVICE FOR TESTING AND PERFORMANCE MONITORING IN HEAT PUMPS AND COOLING INSTALLATIONS |
| US4766553A (en) * | 1984-03-23 | 1988-08-23 | Azmi Kaya | Heat exchanger performance monitor |
| US5651264A (en) * | 1993-06-29 | 1997-07-29 | Siemens Electric Limited | Flexible process controller |
-
1997
- 1997-10-23 NL NL1007346A patent/NL1007346C2/en not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-10-23 DE DE69805319T patent/DE69805319T2/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-10-23 EP EP98951823A patent/EP1025404B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-10-23 WO PCT/NL1998/000609 patent/WO1999020958A1/en active IP Right Grant
- 1998-10-23 BR BR9813258-0A patent/BR9813258A/en not_active IP Right Cessation
- 1998-10-23 AT AT98951823T patent/ATE217410T1/en not_active IP Right Cessation
- 1998-10-23 AU AU97666/98A patent/AU9766698A/en not_active Abandoned
- 1998-10-23 DK DK98951823T patent/DK1025404T3/en active
- 1998-10-23 ES ES98951823T patent/ES2175805T3/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CH146211A (en) * | 1930-01-11 | 1931-04-15 | Simmen Oscar | Room ventilation system with artificial cooling of the air to be introduced into the room. |
| GB385661A (en) * | 1930-12-20 | 1933-01-05 | Bbc Brown Boveri & Cie | Improvements in and relating to compression refrigerating machines |
| US2356261A (en) * | 1938-06-25 | 1944-08-22 | Honeywell Regulator Co | Refrigeration |
| US2238808A (en) * | 1938-08-05 | 1941-04-15 | Fulton Sylphon Co | Refrigerating system |
| US2323511A (en) * | 1941-10-24 | 1943-07-06 | Carroll W Baker | Refrigerating and air conditioning apparatus |
| US2847831A (en) * | 1956-03-15 | 1958-08-19 | Thomas W Carraway | Control mechanism for cooling and condensing equipment |
| CH392576A (en) * | 1962-04-27 | 1965-05-31 | Sulzer Ag | Process for operating refrigeration machines |
| EP0047483A1 (en) * | 1980-09-09 | 1982-03-17 | Henkel Kommanditgesellschaft auf Aktien | Process for the control of liquid-conditioning in an evaporation plant |
| US4599873A (en) * | 1984-01-31 | 1986-07-15 | Hyde Robert E | Apparatus for maximizing refrigeration capacity |
| US5069043A (en) * | 1989-07-07 | 1991-12-03 | Advanced Cooling Technology, Inc. | Refrigeration system with evaporative subcooling |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69805319D1 (en) | 2002-06-13 |
| BR9813258A (en) | 2000-08-22 |
| ES2175805T3 (en) | 2002-11-16 |
| EP1025404B1 (en) | 2002-05-08 |
| DK1025404T3 (en) | 2002-08-19 |
| AU9766698A (en) | 1999-05-10 |
| EP1025404A1 (en) | 2000-08-09 |
| ATE217410T1 (en) | 2002-05-15 |
| DE69805319T2 (en) | 2002-11-14 |
| WO1999020958A1 (en) | 1999-04-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1856458B1 (en) | Control of a refrigeration circuit with an internal heat exchanger | |
| CN101821560B (en) | Air conditioner | |
| EP2463602B1 (en) | Air-conditioning apparatus | |
| US20120180508A1 (en) | Air-conditioning hot-water supply system, and heat pump unit | |
| CN107763899B (en) | Refrigerant management in HVAC systems | |
| Choi et al. | Influence of the expansion device on the performance of a heat pump using R407C under a range of charging conditions | |
| CN103154625A (en) | Refrigeration cycle apparatus | |
| JP2010007975A (en) | Economizer cycle refrigerating apparatus | |
| JP2008232579A (en) | Refrigerant filling method | |
| JP6618860B2 (en) | Heat source system and control method thereof | |
| NL1007346C2 (en) | Method for operating a cooling device and a cooling device. | |
| EP2746699A1 (en) | Refrigeration cycle device | |
| TW442641B (en) | Thermostatically controlled cooling liquid circuit | |
| Jiang et al. | Transient characteristics and performance analysis of a vapor compression air conditioning system with condensing heat recovery | |
| JP2006242506A (en) | Thermal storage type air conditioner | |
| RU2368850C2 (en) | Control means of cooling loop with internal heat exchanger | |
| WO2014177957A1 (en) | A method for controlling a vapour compression system connected to a smart grid | |
| CN113613459A (en) | Cooling system, electronic equipment and control method thereof | |
| Kang et al. | Effects of accumulator heat exchangers on the performance of a refrigeration system | |
| JP2013011423A (en) | Refrigerating apparatus | |
| JP2016169891A (en) | Method and device for setting target temperature difference at inlet and outlet of evaporator in refrigerator and refrigerator control device | |
| US20230070076A1 (en) | Enhanced air conditioning chiller system | |
| Tang et al. | Performance of an air-source heat pump with multi-circuit outdoor coil for continuous heating during defrosting | |
| Mađerić et al. | Impact of the refrigerant charge and environmental temperature on draft beverage cooler performance | |
| CN117968268A (en) | Heat pipe compression composite refrigeration system and control method and control device thereof |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD2B | A search report has been drawn up | ||
| VD1 | Lapsed due to non-payment of the annual fee |
Effective date: 20070501 |