MXPA98001933A

MXPA98001933A - Proceso para la desgasificacion a alta presion delsulfuro de hidrogeno del azufre liquido

Info

Publication number: MXPA98001933A
Application number: MXPA/A/1998/001933A
Authority: MX
Inventors: Nasato Elmo
Original assignee: Goar Allison & Associates Inc
Priority date: 1995-09-19
Filing date: 1998-03-11
Publication date: 1999-01-11

Abstract

Se presenta un proceso para desgasificar azufre líquido bajo presión. Una corriente de azufre líquido que contiene polisulfuros y sulfuro de hidrógeno y una corriente de una gas oxidante se introducen dentro de un gas oxidante se introducen dentro de un contenedor y se mezclaníntimamente para proporcionar contactoíntimo entre las dos corrientes. Las corrientes pasan a través del contenedor a una presión de al menos alrededor de 40 psig y a una temperatura y un tiempo de residencia suficiente para remover substancialmente todos los polisulfuros y el sulfuro de hidrógeno del azufre líquido.

Description

PROCESO PARA LA DESGASIFICACIÓN A ALTA PRESIÓN DEL SULFURO DE HIDRÓGENO DEL AZUFRE LÍQUIDO ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN 1. Campo de la Invención Esta invención se refiere a las ciencias químicas. En particular, se refiere a un proceso para desgasificar azufre líquido. 2. Discusión de la Técnica Relacionada Un proceso importante para remover el peligroso sulfuro de hidrógeno (H2S) de varios gases de desecho, incluso gases producido durante el refinamiento de productos del petróleo, se conoce como el proceso Claus. Éste involucra la siguiente reacción neta: H2S + »/2O2 ? H2S + S (1) Desafortunadamente, el manejo del azufre líquido producido por las plantas que utilizan el proceso Claus puede ser extremadamente difícil. Muchos incendios y explosiones han ocurrido durante el almacenamiento y el transporte del azufre líquido, debido a la acumulación de gas de H2S tóxico y altamente inflamable.

El gas de H2S se produce mediante la descomposición gradual de polisulfuros presentes en el azufre líquido como lo representa la ecuación siguiente: H2SX H2S + (x + l)S (2) (disuelto en líquido) (disuelto en líquido) (fase líquida) El H2S disuelto pasa entonces a la fase de gas por desabsorción física. H2S ? H2S (3) (disuelto en líquido) (fase de gas) Consecuentemente, para tener éxito, un proceso de desgasificación debo no solo remover el H2S, sino que también debe remover los polisulfuros, para prevenir la subsecuente generación de H2S adicional.

Una desventaja de los proceso de desgasificación modernos y comerciales que requieren de equipo grande, complejo y, por ende, costoso. Por ejemplo, en un proceso, conocido como el proceso Shell, la desgasificación toma lugar en un tanque de almacenamiento o pozo de azufre equipado con columnas de destilación, en donde el azufre líquido se agita vigorosamente al introducir burbujas de aire a través del mismo a presión atmosférica. Las columnas de destilación están abiertas en sus partes superiores e inferiores para permitir que el azufre circule a ritmo de algunos cientos de veces por hora. El aire en burbujas, junto con un flujo adicional de aire, se utiliza entonces como un gas de barrido de baja presión para desplazar los gases producidos por el proceso de desgasificación. Los gases de baja presión producidos así se alimentan entonces a un incinerador en donde el H2S se oxida a SO2 y se libera a la atmósfera. Dependiendo del diseño, un catalizador líquido o gaseoso, como es amonia, tiosulfato de amonia, urea, morfolina o una amina alcanol se puede agregar para acelerar la descomposición del polisufuro en H2S.

En un proceso alternativo, conocido como el proceso SNEA, la desgasificación toma lugar mediante la repetida circulación y aspersión del azufre líquido dentro de un pozo de azufre. La liberación de H2S disuelto se logra al rociar por aspersión azufre a través de chorros a una velocidad específica. Amonia, inyectada en la succión de la bomba de recirculación, se utiliza típicamente como un catalizador. Después de que se libera el gas de H2S, éste se remueve mediante un gas de barrida y se alimenta al incinerador. Las dos columnas de destilación utilizadas en el proceso Shell y el equipo de circulación/rocío por aspersión utilizado en el proceso SNEA son costosas y requieren de una gran cantidad de espacio. Además, es una desventaja de ambos procesos el que ellos requieren el paso adicional de tener que incinerar los gases de barrida que contienen H2S.

Otra desventaja de los procesos de desgasificación modernos y comerciales es que requieren un tiempo de retención relativamente largo en el pozo de azufre. Por ejemplo, el proceso Shell típicamente requiere que el azufre líquido se recircule a través de las columnas de destilación durante alrededor de veinticuatro horas, mientras que el proceso SNEA típicamente requiere que el azufre líquido se recircule a través de chorros de aspersión durante alrededor de veinticuatro hasta treinta horas.

Conforme a lo anterior, ha existido una necesidad definitiva de un proceso de desgasificación que no solamente reduzca de manera efectiva el contenido de H2S del azufre líquido, sino que sea simple, requiera una cantidad mínima de espacio y que no sea costoso. Ha existido además una necesidad de un proceso que tome una cantidad relativamente corta de tiempo de retención para alcanzar la desgasificación del azufre líquido deseada. Ha existido todavía otra necesidad de un proceso que no requiera de la incineración del gas de H2S relacionado al azufre líquido. La presente invención satisface estas y otras necesidades, y proporciona otras ventajas relacionadas.

SUMARIO DE LA INVENCIÓN Ahora de conformidad con la invención, se ha encontrado un proceso simple, efectivo y relativamente barato que emplea un aparato pequeña para desgasificar azufre líquido bajo presión. Una corriente de azufre líquido que contiene polisulfuros y H2S y una corriente de un gas oxidante se introducen en un contenedor bajo presión y se mezclan, de preferencia por medio de un aparato de mezcla estática, para proporcionar un contacto íntimo entre las corrientes del gas y el líquido. La mezcla se pasa entonces a través del contenedor a presión de al menos alrededor de 40 psig, a una temperatura y durante un tiempo de residencia suficiente para remover substancialmente todos los polisulfuros y el H2S del azufre líquido.

En algunos ejemplares, las corrientes pasan en contra de la corriente a través del contenedor que también contiene un catalizador para promover la oxidación de los polisulfuros y el H2S a azufre elemental. En los ejemplares predilectos, el contenedor se carga con una cama de catalizador Claus o un catalizador similar a Claus, como es el dióxido de titanio, Selectox, etc. Las corrientes se mantienen a una presión de desde alrededor de 55 hasta alrededor de 75 psig y a una temperatura de desde alrededor de 265° F hasta alrededor de 285° F, durante un tiempo de residencia menos a alrededor de 30 minutos para producir azufre líquido desgasificado que contenga menos de alrededor de 30 ppmw total de contenido de H2S. También en algunos ejemplares, un catalizador líquido o gaseoso para promover la descomposición de los polisulfuros en H2S se introduce junto con al menos una de las corrientes. Los catalizadores líquidos o gaseosos apropiados incluyen amonia, urea, morfolina, una amina alcanol o mezclas de estos.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DD3UJOS La Figura 1 muestra un contenedor desgasificador y cierto equipo relacionado para uso en el proceso de conformidad con la invención.

La Figura 2 es un dibujo perspectivo, parcialmente en corte, que muestra un aparato de mezcla estática para uso en algunos ejemplares de los procesos de conformidad con la invención.

DESCRD7CIÓN DETALLADA DE LOS EJEMPLARES PREDILECTOS Los ejemplares particulares de la invención se describen adelante en considerable detalle con el propósito de ilustrar sus principios y operación. Sin embargo, varias modificaciones se pueden hacer, y el ámbito de la invención no está limitado a las incorporaciones ejemplares descritas a continuación. Por ejemplo, mientras que se hace referencia específica al azufre líquido producido por una planta Claus, se puede apreciar que el proceso es de igual utilidad en la desgasificación de azufre líquido que contenga polisulfuros y H2S producidos de cualesquiera fuente.

Con atención ahora a la Figura 1, se ilustra un contenedor desgasificador orientado verticalmente 10 y cierto equipo relacionada para uso en el proceso de conformidad con la invención. El contenedor desgasificador está hecho de cualquier material, como es de acero de carbono, que es esencialmente inerte para gases oxidantes, azufre líquido y similares y que puede soportar presiones internas en exceso de desde alrededor de 55 hasta 75 psig, o mayores.

Una corriente de azufre líquido que contiene polisulfuros y H2S producido por una unidad de recuperación de azufre Claus 12 y que fluyo dentro del pozo 14. El azufre líquido se bombea entonces por medio de la bomba de transferencia de azufre líquido 16 a través de la tubería 18 dentro del contenedor 10. El azufre líquido se introduce, a una presión de al menos 40 psig, dentro de la porción superior 20 del contenedor a través de la entrada del azufre líquido 22. Las presiones predilectas son desde alrededor de 55 hasta alrededor de 75 psig, con una presión de alrededor de 60 hasta alrededor de 65 psig siendo la más predilecta. Es una ventaja del proceso conforme a la invención que las bombas de transferencia o de carga de azufre utilizadas en las plantas Claus convencionales para suministrar azufre líquido desde la unidad de recuperación de azufre a un contenedor de almacenamiento líquido o a una estación de carga de azufre para transporte pueden producir una corriente de azufre líquido que tenga dichas presiones. Consecuentemente, las bombas de transferencia o carga de azufre son fácilmente aceptables para uso con el proceso inventivo.

Una corriente de gas oxidante se bombea desde la fuente de aire 24 mediante un compresor 26 a través de la tubería 28 dentro del contenedor 10. El gas oxidante se introduce, a una presión de al menos alrededor de 40 psig, dentro de la porción inferior 30 del contenedor a través de una entrada de gas oxidante 32. Las presiones predilectas para la corriente de gas oxidante son de desde alrededor de 55 hasta alrededor de 75 psig, con una presión de alrededor de 60 hasta alrededor de 65 psig siendo la más predilecta. En un ejemplar alternativo, una fuente de aire, a una presión de 40 psig o mayor, se puede utilizar sin un compresor dedicado.

Cualquier gas oxidante se puede emplear. Los gases oxidantes representativos incluyen aire, aire enriquecido con oxígeno, mezclas de gases que contengan oxígeno, dióxido de azufre y gases enriquecidos con dióxido de azufre. Se prefiere el aire o el aire enriquecido con oxigeno. Otra ventaja del proceso conforme a la invención es que las plantas Claus convencionales típicamente tienen instrumento de alta presión o fuentes de aire utilitaria que están fácilmente disponibles y se pueden adaptar para proporcionar gas oxidante que tenga la presión deseada.

Las tuberías 18 y 28 están cubiertas con mangas de acero de carbono 33 que proporcionan al flujo de vapor u otro medio calentador apropiado entre la tubería y la manga externa. Lo anterior permite que las corrientes se calienten a una temperatura de desde alrededor de 265° F hasta alrededor de 285° F, de preferencia alrededor de 280° F, antes de entrar al contenedor 10. El contenedor, en sí, está rodeado por una manga 34; y un medio calentador circulado entre el contenedor y la manga controla la temperatura de las corrientes a medida que pasan a través del contenedor.

Como se observa en la Figura 1, la corriente de azufre líquido y el gas oxidante pasan en contra de la corriente a través del contenedor 10. En ejemplares alternativos, las dos corrientes pasan a favor de la corriente o en un flujo contrario.

Mientras que en el contenedor 10, la corriente de azufre líquido y la corriente de gas oxidante se mezclan para proporcionar contacto íntimo entre las dos corrientes y, por loo general, para formar una mezcla substancialmente uniforme. En ejemplares predilectos, un aparato de contacto gas/líquido 38 se utiliza para mezcla de forma íntima las dos corrientes.

En los ejemplares más predilectos, el aparato de mezcla gas/líquido es un aparato de mezcla estática. El aparato de mezcla estática no solo combina de manera eficiente las corrientes, sino que, debido a que no contiene partes móviles, se agrega a la simplicidad y bajo costo del proceso inventivo.

Un aparato de mezcla estática representativo 38 se ilustra en la Figura 2. Éste consiste de una serie de elementos estacionarios y rígidos 39 colocados a lo largo en el contenedor. Estos elementos forman canales intrínsecos que separan, reacomodan y recombinan las corrientes componentes, hasta que exista una mezcla uniforme. Los elementos de mezcla adyacentes 40 están colocados a 90° en relación a cada cual de manera que ocurra una mezcla tridimensional. Así, la mezcla tridimensional asegura uniformidad en composición, concentración, viscosidad y temperatura. Los aparatos de mezcla estática apropiados son fabricados por Koch Engineering Co., Wichita, Kansas y Chemineer Kenics, North Andover, Massachusetts.

La mezcla resultante se pasa entonces a través del contenedor a una presión de al menos alrededor de 40 psig, preferentemente desde alrededor de 55 hasta alrededor de 75 psig, más preferentemente desde alrededor de 60 hasta alrededor de 75 psig. Presiones mayores de alrededor de 40 psig resultan en una reacción desgasificadora más eficiente. Lo anterior es porque a medida que la presión se incrementa, la presión parcial del oxígeno en el gas oxidante se incrementa, incrementando así la eliminación de H2S y polisulfuros al ocasionar su oxidación a azufre elemental.

Conforme a lo anterior, el límite superior de la presión se establece por el costo y la disponibilidad de equipo de alta presión apropiados. Las presiones inferiores a alrededor de 40 psig también se pueden emplear. Sin embargo, presiones menores ocasionan una perdida en la eficiencia de la reacción desgasificante que conduce a una desgasificación menos completa, tiempos de residencia más largos y/o equipo más grande.

La mezcla que se pasa a través del contenedor a una temperatura de alrededor de 265° F hasta alrededor de 285° F, de preferencia alrededor de 280° F. El tiempo de residencia en el contenedor es suficiente para producir una corriente de azufre líquido desgasificado y una corriente de gas con contenido de H2S. Una ventaja principal del proceso inventivo es que el tiempo de residencia es por lo general menor a media hora y, de preferencia, desde alrededor de cinco hasta alrededor de 20 minutos. El tiempo de residencia como se utiliza en la presente significa el tiempo de residencia superficial o aparente, es decir, el tiempo de residencia asumiendo que el contenedor esté vacío.

Para mejorar más la reacción de desgasificación, las corrientes de azufre líquido y gas oxidante se ponen en contacto con un catalizador para promover la oxidación de polisulfuros y H2S a azufre elemental. Los catalizadores predilectos incluyen el catalizador Claus. Los catalizadores Claus son bien conocidos en la técnica. Están hechos de alumina activada en cualquier forma apropiada, como por ejemplo esferas o pildoras. Otros catalizadores apropiados incluyen catalizadores similares a los catalizadores Claus, como es el dióxido de titanio, Selectox (fabricado por Davisson Chemical Co.) y similares. El catalizador se carga dentro del contenedor en la forma de una cama 42 soportada sobre una pantalla horizontal 44 que se extiende a través del interior del contenedor. En un ejemplar alternativo (no ilustrado), la cama de catalizador se coloca en la parte inferior del contenedor, debajo de la entrada de gas 32.

En algunos ejemplares, un catalizador líquido o gaseoso para promover la descomposición de los polisulfuros y el H2S se agrega a una o ambas corrientes. En el ejemplar ilustrado en la Figura 1, el catalizador fluye a través de la tubería 46 dentro de la tubería 18, antes de que la corriente de azufre líquido se introduzca dentro del contenedor 10. Los catalizadores representativos incluyen amonia, tiosulfato de amonia, morfolina, urea, aminas alcanol, como es la amina diisopropanol y mezclas de los mismos.

Después de pasar a través del contenedor 10, el azufre líquido desgasificado sale a través de la salida 48 dentro de la tubería 50. La tubería 50 incluye una válvula de control de nivel 51 para controlar la presión del azufre líquido, así como también el nivel del azufre líquido en el contenedor 10. Los gases salen a través de una salida 52 a la tubería 54. La tubería 54 incluye una válvula 56 para controlar la presión de los gases en el contenedor. Debido a que los gases que salen del contenedor están a alta presión, típicamente, a presiones de desde alrededor de 50 psig hasta alrededor de 75 psig, de preferencia alrededor de 60 psig, simplemente se pueden recircular de regreso a la unidad de recuperación de azufre 12. Lo anterior elimina la necesidad de incinerar gases con contenido de H2S. Las tuberías 50 y 54 están ambos cubiertas por mangas de acero de carbono 58 que se prestan para el flujo de vapor u otro medio calentador apropiado entre las tuberías y la manga. Esto permite a las corrientes mantenerse a una temperatura predeterminada, por ejemplo, una temperatura de desde alrededor de 265° F hasta alrededor de 285° F, preferentemente, alrededor de 280° F, después se desechan del contenedor.

Otra ventaja principal del método en conformidad con la invención es que resulta en la eliminación de substancialmente todo el total de H2S de la corriente inicial de azufre líquido, en donde "el total de H2S" significa el total de los polisulfuros junto con el H2S, por peso. Utilizando el proceso inventivo, el total de H2S se puede reducir a menos de alrededor de 30 ppmw y, cuando se desee, a menos de alrededor de 10 ppmw. Además, el contenedor desgasificador es considerablemente menor, más simple y menos costoso que las columnas de destilación utilizadas en el proceso Shell y el equipo de circulación y rocío por aspersión utilizado en el proceso SNEA.

Mientras que la invención se ha descrito en detalle con referencia a ciertos ejemplares predilectos de la misma, se comprenderá que las modificaciones y variaciones están dentro del espíritu y ámbito de laque se describe y reivindica.

Claims

REIVINDICACIONES: 1. Un proceso para desgasificar azufre líquido que contenga polisulfuros y sulfuro de hidrógeno comprende los pasos de: introducir bajo presión una corriente de azufre líquido que contenga polisulfuros y sulfuro de hidrógeno y una corriente de un gas oxidante dentro de un contenedor; mezclar la corriente líquida y la corriente de gas para proporcionar contacto íntimo con cada cual a través del contenedor mientras que se mantiene una presión de al menos alrededor de 40 psig, a una temperatura y durante un tiempo de tratamiento suficiente para remover substancialmente todos los polisulfuros y el sulfuro de hidrógeno del azufre líquido y para producir una corriente de azufre líquido desgasificado y una corriente de gas; y descargar al azufre líquido así desgasificado del contenedor.
2. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 1 en donde las corrientes se mezclan íntimamente con un aparato de contacto de gases/líquidos.
3. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 1 que además comprende que el contenedor contenga un catalizador para promover la oxidación de los polisulfuros y sulfuro de hidrógeno a azufre elemental.
4. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 3 en donde el catalizador es un catalizador Claus o similar a Claus.
5. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 4 en donde el catalizador es dióxido de titanio o Selectox.
6. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 1 en donde el gas oxidante es aire o aire enriquecido con oxígeno.
7. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 6 en donde las corrientes de azufre líquido y de aire se introducen bajo una presión de al menos alrededor de 55 hasta alrededor de 75 psig.
8. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 7 en donde las corrientes de azufre líquido y de aire se introducen bajo una presión de desde alrededor de 60 hasta alrededor de 65 psig.
9. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 6 en donde la temperatura es desde alrededor de 265° F hasta alrededor de 285° F.
10. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 9 en donde la temperatura es de alrededor de 280° F.
11. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 6 en donde el tiempo de tratamiento es de menos de treinta minutos.
12. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 11 en donde el tiempo de tratamiento es desde alrededor de quince hasta alrededor de veinte minutos.
13. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 6 en donde la corriente de azufre líquido y la corriente de gas oxidante se pasan contra corriente, con la corriente o en un flujo cruzado.
14. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 6 en donde el azufre líquido desgasificado tiene un contenido de sulfuro de hidrógeno total de menos de alrededor de 30 ppmw.
15. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 6 en donde el azufre líquido desgasificado tiene un total de sulfuro de hidrógeno de menos de alrededor de 10 ppmw.
16. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 1 que además comprende la introducción de un catalizador para promover la descomposición de los polisulfuros en sulfuro de hidrógeno junto con al menos una de las corrientes.
17. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 16 en donde el catalizador se elige de amonia, tiosulfato de amonia, urea, morfolina, una amina alcanol y mezclas de los mismos.
18. Un proceso para desgasificar azufre líquido que contenga polisulfuros y sulfuro de hidrógeno que comprende los pasos de: introducir bajo presión una corriente de azufre líquido que contenga polisulfuros y sulfuro de hidrógeno y una corriente de aire, aire enriquecido de oxígeno, dióxido de azufre o gas enriquecido con dióxido de azufre dentro de un contenedor que contiene un aparato mezclador estático para mezclar de manera íntima las dos corrientes y un catalizador para promover la oxidación de los polisulfuros y el sulfuro de hidrógeno a azufre elemental; pasar las corrientes a través del aparato de mezcla estático contra corriente, con la corriente o en un flujo cruzado mientras que se mantiene una presión de desde alrededor de 55 hasta alrededor de 75 psig y a una temperatura de desde alrededor de 265° F hasta alrededor de 285° F y durante un tiempo de tratamiento menor de alrededor de treinta minutos para producir una corriente de azufre líquido desgasificado que contenga menos de alrededor de 10 ppmw de contenido de sulfuro de hidrógeno total; y descargar el azufre líquido así desgasificado del contenedor.
19. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 18 en donde el catalizador es una cama de catalizador Claus o similar a Claus.
20. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 19 en donde el catalizador es una cama de dióxido de titanio o Selectox.
21. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 18 en donde el gas oxidante es aire o aire enriquecido en oxígeno.
22. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 21 en donde el azufre líquido y las corrientes de aire se introducen bajo una presión de al menos alrededor de 40 psig.
23. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 22 en donde el azufre líquido y las corrientes de aire se introducen bajo una presión de desde alrededor de 55 hasta alrededor de 75 psig.
24. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 18 en donde la temperatura es de desde alrededor de 265° F hasta alrededor de 285° F.
25. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 24 en donde la temperatura es de alrededor de 280° F.
26. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 21 en donde el tiempo de tratamiento es de menos de treinta minutos.
27. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 26 en donde el tiempo de tratamiento es de desde alrededor de cinco minutos hasta alrededor de veinte minutos.
28. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 21 en donde la corriente de azufre líquido y la comente de gas oxidante se pasan contra la corriente a través del aparato de mezcla estático.
29. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 21 en donde el azufre líquido desgasificado tiene un contenido de sulfuro de hidrógeno total de menos de 30 ppmw.
30. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 31 en donde el azufre líquido desgasificado tiene un contenido de sulfiíro de hidrógeno total de menos de 10 ppmw.
31. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 18 que además comprende la introducción junto con al menos una de las corrientes un catalizador para promover la descomposición de polisulfuros en sulfuro de hidrógeno.
32. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 31 en donde el catalizador se elige de amonia, urea, morfolina, aminas alcanol y mezclas de los mismos.
33. Un proceso para desgasificar azufre líquido que contenga polisulfuros y sulfuro de hidrógeno que comprende los pasos de: introducir bajo presión una corriente de azufre líquido que contenga polisulfuros y sulfuro de hidrógeno y una corriente de un gas oxidante dentro de un contenedor que contenga un aparato de mezcla estático y una cama de un catalizador Claus o similar a Claus; pasar contra la corriente las corrientes a través del aparato de mezcla estático mientras que se mantiene una presión de desde alrededor de 65 hasta 75 psig y a una temperatura de desde alrededor de 265° F hasta alrededor de 285° F, durante un tiempo de tratamiento de desde alrededor de 5 hasta alrededor de 20 minutos para producir una corriente de azufre líquido desgasificado que contenga menos de alrededor de 30 ppmw de contenido total de sulfuro de hidrógeno; y una corriente de gas que descargue así el azufre líquido desgasificado así del contenedor.
34. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 33 en donde el catalizador es dióxido de titanio o Selectox.
35. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 1, que además comprende el que la corriente de gas se descargue del contenedor a una presión de desde alrededor de 50 psig hasta alrededor de 75 psig.
36. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 18, que además comprende el que la corriente de gas se descargue del contenedor a una presión de desde alrededor de 50 psig hasta alrededor de 75 psig.
37. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 33, que además comprende el que la corriente de gas se descargue desde el contenedor a una presión de desde alrededor de 50 psig hasta alrededor de 75 psig,
38. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 1, que además comprende que la corriente de gas se descargue del contenedor y se combine entonces con gases que contengan sulfuro de hidrógeno en una unidad de recuperación de azufre.
39. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 18, que además comprende que la corriente de gas se descargue del contenedor y se combine entonces con gases que contengan sulfuro de hidrógeno en una unidad de recuperación de azufre.
40. Un proceso de conformidad con la Reivindicación 33, que además comprende que la corriente de gas se descargue del contenedor y se combine entonces con gases que contengan sulfuro de hidrógeno en una unidad de recuperación de azufre. EXTRACTO DE LA INVENCIÓN Se presenta un proceso para desgasificar azufre líquido bajo presión. Una corriente de azufre líquido que contiene polisulfuros y sulfuro de hidrógeno y una corriente de una gas oxidante se introducen dentro de un contenedor y se mezclan íntimamente para proporcionar contacto intimo entre las dos corrientes. Las comentes pasan a través del contenedor a una presión de al menos alrededor de 40 psig y a una temperatura y un tiempo de residencia suficiente para remover substancialmente todos los polisulfuros y el sulfuro de hidrógeno del azufre líquido.