INTERCAMBIADOR DÚPLEX DE CONTRACALOR DE EVAPORACIÓN
Campo de la Invención La presente invención se refiere generalmente, a la generación de energía de turbinas de gas, y más específicamente, a los intercambiadores de calor que se encuentran en las mismas. Antecedentes de la Invención En un motor de turbina de gas, el aire ambiente es presurizado en un compresor y mezclado con el combustible en un combustor para generar los gases de combustión calientes. La energía es extractada de los gases de combustión en una turbina la cual suministra energía al compresor a través de una flecha unida al mismo. La salida de energía puede ser extractada de la misma turbina que suministra energía al compresor, o desde una turbina de baja presión colocada debajo de la misma. En una aplicación típica, la salida de la energía de la flecha puede ser utilizada para conducir un generador eléctrico. La eficiencia del sistema de turbina está basada en gran parte en la compresión eficiente del aire, acoplada con la combustión eficiente del aire mezclado con el combustible para producir los gases de combustión de los cuales es extractada la energía por la turbina. El aire descargado del compresor está relativamente caliente debido al calentamiento de compresión del mismo y tiene una temperatura, presión y densidad correspondientes al momento de entrar en el combustor. En el campo de las turbinas se conoce varias formas de intercambiadores de calor. En un ejemplo, un intercambiador de calor conocido como un recuperador, utiliza los gases de combustión calientes para calentar todavía más el aire comprimido antes de utilizarlo en el combustor. De este modo, el calor de la turbina, de otro modo que se desperdiciaría, se vuelve a introducir en el ciclo de la turbina. Además, también es conocido inyectar vapor en los gases de combustión para aumentar el flujo de masa de los mismos y también para aumentar la eficiencia general del ciclo de la turbina. Sin embargo, los recuperadores y la inyección de vapor requieren aparatos correspondientes para los mismos y aumentan la complejidad y el costo del sistema de turbina. En un desarrollo separado de intercambiadores de calor, se puede utilizar el enfriamiento de evaporación para enfriar el aire que se encuentra debajo de la temperatura del bulbo húmedo y hasta su temperatura del punto de condensación en un ciclo de enfriamiento mejorado. Este Ciclo de Maisotsenko se describe en varias configuraciones en diferentes patentes, incluyendo las Patentes Norteamericanas Nos. 5,453,223; 6,497,107; y 6.581.402. La información adicional de este ciclo está disponible en la web mundial en la dirección idalextechnologies.com. Por consiguiente, se desea mejorar el funcionamiento del intercambiador de calor en los ciclos de turbina, por ejemplo, empleando todavía otro avance en Ciclo de Maisotsenko. Sumario de la Invención Un intercambiador dúplex incluye un primer y segundo intercambiador de calor incluyendo cada uno un canal de flujo principal en un canal de contracalor en cooperación. El primer canal de contracalor es unido al primer canal de flujo principal para recibir una corriente primaria enfriada del mismo. El segundo canal de contracalor también es unido al primer canal de contracalor, dividiendo la corriente primaria del mismo. Se inyecta un enfriador de evaporación dentro del primer canal de contracalor, y un saturante de evaporación es inyectado dentro del segundo canal de contracalor. El calor de la corriente primaria inicialmente caliente en el primer intercambiador, se evapora en el enfriador en el primer canal de contracalor ,por medio del autoenfriamiento de la corriente principal en el primer canal principal. El calor de la corriente de calor secundaria es canalizado a través del segundo canal principal que evapora el saturante en el segundo canal de contracalor para agregar masa a la corriente primaria canalizada a través del mismo. Breve Descripción de los Dibujos La presente invención, de acuerdo con las modalidades preferidas y de ejemplo, junto con los objetos y ventajas adicionales de la misma, se describen de una manera más particular en la siguiente descripción detallada, tomada en conjunto con los dibujos que la acompañan, en los cuales: La figura 1, es una representación esquemática de un contraflujo dividido, un saturador de intercambiador dúplex en una aplicación de ciclo de turbina de ejemplo. La figura 2 es una representación esquemática del saturador del intercambiador dúplex de la figura 1 de acuerdo con una configuración de tubo en caparazón de ejemplo para aplicaciones de alta presión. La figura 3 es vista de sección transversal a través del intercambiador de calor inferior ilustrado en la figura 2 y tomada a lo largo de la línea 3-3. La figura 4 es una vista isométrica de un tubo con aletas de ejemplo en los intercambiadores de calor duales de la figura 2. La figura 5 es una representación esquemática de un solo saturador de caparazón del intercambiador dúplex incluyendo intercambiadores de calor duales en una modalidad alternativa.
La figura 6 es una vista esquemática, parcialmente seccional de una configuración de tubo-en-la-placa del saturador ilustrado en la figura 1 de acuerdo con otra modalidad. La figura 7 es una vista seccional en elevación de una porción del saturador ilustrado en la figura 6 y tomada a lo largo de línea 7-7. La figura 8 es una vista esquemática y seccional de un saturador de placa de intercambiador dúplex corrugado y corresponde con la figura 1 de acuerdo con otra modalidad. La figura 9 es una vista de sección transversal a través de una porción del saturador de placa ilustrado en la figura 8 y tomada a lo largo de la línea 9-9. La figura 10 es otra vista de sección transversal a través de una porción del saturador de placa ilustrado en la figura 8 y tomada a lo largo de la línea 10-10. Descripción Detallada de la Invención En la figura 1 se encuentra ilustrado de manera esquemática un sistema de turbina de gas 10 que incluye un compresor de etapas múltiples en comunicación de flujo en serie 12, un combustor 14, y la turbina 16, la cual puede tener cualquier configuración convencional. El aire del ambiente 18 es presurizado en el compresor durante la operación y mezclado con combustible en un combustor para generar los gases de combustión calientes 20 los cuales fluyen hacia debajo de la turbina. La energía es extractada de los gases de combustión en las palas del rotor de la turbina, las cuales están soportadas a un disco de rotor unido por una flecha a las palas del rotor del compresor para proporcionar la energía al mismo. La salida de energía puede ser obtenida de la turbina de alta presión, o en una configuración convencional, puede ser obtenida de una turbina de baja presión colocada debajo de la misma y montada en una flecha propulsora separada (no mostrada). La salida de energía puede ser utilizada para cualquier propósito conveniente, tal como el suministro de energía para un generador eléctrico (no mostrado) en un sistema generador de energía típico. Tal y como se indicó anteriormente, la eficiencia del sistema de turbina ilustrado en la figura 1 está basada en parte, en la eficiencia de la compresión del aire ambiente 18, la eficiencia de la combustión del aire y el combustible en el combustor y adicionalmente en parte, en la eficiencia de la extracción de la energía de los gases de combustión en la turbina. Una manera para mejorar la eficiencia general del sistema de turbina ilustrado en la figura 1, es agregar masa al aire presurizado 18 descargado del compresor para aumentar el índice de flujo de masa de los gases de combustión 20, canalizados a través de la turbina. En la figura 1 se muestra esquemáticamente un intercambiador o aparato dúplex de contracalor de evaporación 22 configurado en la forma de un humidificador o saturador para cooperar con los componentes del sistema de turbina para introducir de manera eficiente masa adicional al aire de descarga del compresor 18 durante la operación. Más específicamente, el intercambiador dúplex es un ensamble de componentes que incluyen un intercambiador de calor primero o primario 24 y un intercambiador de calor segundo o secundario 26, en cooperación. El primer intercambiador de calor incluye un primer canal de flujo principal 28 para recibir una corriente de gas primaria como un ejemplo del aire comprimido caliente 18 desde el compresor unido de manera adecuada al mismo. El primer intercambiador también incluye un primer canal de contracalor 30 unido en comunicación de flujo con el primer canal principal 28. De manera correspondiente, el segundo intercambiador de calor 26 incluye un segundo canal de flujo principal 32 para recibir una corriente de flujo secundaria como un ejemplo de los gases de combustión calientes 20 descargados de la turbina 16 unida de manera conveniente al mismo. El segundo intercambiador de calor también incluye un segundo canal de contracalor 34 unido en comunicación fluida con el primer intercambiador de calor. El primer y segundo canales de contracalor pueden estar configurados de cualquier manera convencional para canalizar el flujo en oposición, o contracorriente, siendo canalizados los flujos principales en los canales de flujo principales primero y segundo correspondientes para el intercambio de calor con los mismos. Por consiguiente, el contracalor generalmente es efectuado introduciendo de manera convencional contraflujo en cualquier dirección adecuada opuesta a la dirección de flujo principal y cuya dirección generalmente es oblicua a la misma, en la modalidad de serpentina, con una cantidad correspondiente de flujo cruzado lateral. En otras modalidades, el contracalor puede ser introducido mediante el flujo cruzado lateral solo, u otras formas de flujo de contracorriente. Se proporcionan los medios 36 en el intercambiador dúplex para inyectar un fluido de evaporación 38 dentro del primer canal de contracalor 30 durante la operación. Los medios de inyección pueden tener cualquier forma convencional para inyectar de manera adecuada o abastecer o rociar o mojar o introducir de otro modo, el fluido de evaporación dentro del canal de contracalor para cooperar con la corriente de gas primaria en el mismo como se describirá con mayor detalle más adelante. En la aplicación de ejemplo ilustrada en la figura 1, se puede agregar masa al aire comprimido 18 mediante la introducción de vapor de agua en el mismo, y por lo tanto, el fluido de evaporación 38 es simplemente agua inyectada de cualquier manera conveniente para este propósito. Sin embargo, el intercambiador dúplex se puede utilizar en varias otras aplicaciones en las cuales se desea el enfriamiento de un fluido, o la saturación de un fluido dentro de otro en varias cantidades, y por lo tanto, el fluido de evaporación puede tener cualquier forma adecuada, incluyendo líquidos de petróleo o combustible diesel para los ejemplos específicos asociados con los ciclos de turbina. En otras aplicaciones, se pueden utilizar otros fluidos de evaporación . Los dos intercambiadores de calor cooperan entre ellos uniendo de manera conveniente el segundo canal de contracalor 34 en una comunicación del flujo con el extremo de descarga del primer canal principal 28. De este modo, la corriente primaria caliente ¡nicialmente 18, es autoenfriada inicialmente en el primer canal principal 28 y luego suministrada al extremo de entrada del segundo canal de contracalor 34 en el segundo intercambiador de calor. También se han provisto medios de inyección 36 para inyectar un fluido o saturante de evaporación común, también designado con el número 38, dentro del segundo canal de contracalor 34 de una manera similar a la inyección del fluido de evaporación o enfriador dentro del primer canal de contracalor. Debido a que la misma corriente primaria 18 está siendo canalizada a través de ambos canales de contracalor 30, 34, se puede utilizar el mismo fluido de evaporación 38 en ambos intercambiadores de calor para propósitos similares, proporcionando el enfriamiento de evaporación de la corriente principal en etapas, y la humidificación o saturación del mismo, también en etapas para alcanzar la saturación completa en la corriente primaria de la modalidad preferida. Los dos intercambiadores de calor son similares en su configuración de operación incluyendo ambos canales principales de contracalor para las corrientes de flujo primario y secundario canalizados a través de los mismos. La corriente primaria 18 es dividida en el extremo de descarga del primer canal de flujo principal 28, con una primera y preferentemente una porción mayor, siendo canalizada al extremo de entrada del segundo canal de contracalor 34; y una segunda, y preferentemente porción menor de la corriente primaria dividida, siendo canalizada al extremo de entrada del primer canal de contracalor 30. Las corrientes primarias divididas entonces fluyen en el contracalor sobre los dos canales de flujo principales 28, 32 a los extremos opuestos de los mismos. En una modalidad preferida, el segundo canal de contracalor 34 recibe su corriente del extremo de descarga del primer canal principal 28, y está unido adicionalmente en comunicación fluida con el extremo de descarga del primer canal de contracalor 30 para recibir la segunda porción dividida de la corriente primaria para volverse a unir con la primera porción dividida de la corriente primaria cerca del extremo inferior del segundo canal de contracalor 34. La corriente primaria entonces es descargada nuevamente unida del segundo intercambiador de calor 26 a través de una salida adecuada de la misma unidad en comunicación fluida con el combustor 14 del sistema de turbina. El intercambiador dúplex 22 ilustrado esquemáticamente en la figura 1, puede ser practicado en diferentes configuraciones utilizando formas convencionales para los intercambiadores de calor comunes. Por ejemplo, la figura 2 ilustra una primera modalidad del intercambiador dúplex configurado para utilizarlo como un saturador dividido de control de flujo 22 en una configuración de tubo-en-caparazón para utilizarlo con un aire de descarga de un compresor de alta presión 18 el cual puede ser del orden de 50 atmósferas. La figura 2 también ilustra en forma de gráfica de flujo un método de ejemplo para utilizar el saturador del intercambiador dúplex 22 para saturar la corriente de gas primaria caliente 18 con el fluido de evaporación 38 y en forma de ejemplo, es agua. La corriente de gas primaria 18 es el aire de descarga presurizado del compresor 12 en el sistema de turbina de ejemplo, el cual es relativamente caliente debido a la compresión en el mismo. La corriente primaria puede tener otras formas de gases convencionales, tales como gas natural o nitrógeno, para el sistema de turbina de ejemplo ilustrado, o puede tener otra composición química para cuando se desea la saturación del mismo con un fluido secundario. Por consiguiente, la corriente de gas primario caliente 18 es canalizada inicialmente a través del primer canal principal 28 del primer intercambiador de calor para ser enfriada en el mismo. En el extremo de descarga del canal principal 28, la corriente principal se divide en dos porciones para fluir al primer y segundo canales de contracalor 30, 34, correspondientes. Los gases de combustión 20 generados en el combustor 14 después de su flujo a través de la turbina 16 todavía tienen bastante calor y pueden ser utilizados para aprovecharlos en el saturador 22. Por consiguiente, la corriente de flujo secundaria relativamente caliente 20 es canalizada de manera adecuada desde el extremo de descarga de la turbina 16, al extremo de entrada del segundo canal principal 32 para utilizarla en el calentamiento de la corriente primaria enfriada que está siendo canalizada a través del segundo canal de contracalor 34. En una modalidad típica, el primer canal principal 28 se une en un flujo paralelo con el primer canal de contracalor 30 en direcciones opuestas, es decir, el canal de contraflujo 30.
Y, el segundo canal principal 32 se une en flujo paralelo el segundo canal de contracalor 34 en direcciones opuestas, es decir el canal de contraflujo 34. Las corrientes calientes 18, 20, que están siendo canalizadas a través de los dos canales principales, son enfriadas por medio de evaporación siendo canalizada la corriente primaria dividida a través de dos canales de contraflujo 30, 34, lo cual aumenta de manera correspondiente, tanto la temperatura como la humedad del mismo. El enfriador de evaporación 38 es inyectado de manera conveniente dentro del primer canal de contraflujo 30 para ser evaporado por la corriente primaria de calor que fluye a través del primer canal principal 28 en cooperación. Por consiguiente, conforme se evapora el enfriador en el canal de contraflujo, éste enfría de manera correspondiente la corriente primaria dentro del primer canal de flujo. Y, el enfriador de evaporación agrega humedad a la corriente primaria enfriada que está siendo descargada a través del primer canal de contraflujo para comenzar la saturación del mismo. El mismo fluido de evaporación 38 o saturante es inyectado de manera similar en el segundo canal de contraflujo 34 para ser evaporado por la corriente secundaria caliente 20 que fluye a través del segundo canal principal 32. La corriente secundaria caliente 20 por lo tanto calienta la corriente primaria previamente enfriada en el segundo canal de contraflujo 34 siendo utilizada la evaporación del saturante 38 para humidificar o saturar de manera adicional la corriente primaria 18 que está siendo calentada y descargada a través del segundo canal de contraflujo. La misma corriente primaria 18 de preferencia es dividida en el extremo de descarga del primer canal principal 28 para el uso eficiente tanto en los canales de contraflujo 30, 34 de los dos ¡ntercambiadores de calor. Por ejemplo, aproximadamente una tercera parte del rango de flujo total de la corriente primaria puede ser canalizada de vuelta a través del canal del primer canal de contraflujo 30 y permanecer dos terceras partes de la corriente principal que se pueden volver a canalizar a través del segundo canal de contraflujo 34. Siendo canalizadas las dos corrientes primarias divididas a través de los dos canales de contraflujo 30,34 por separado, serán calentadas de manera diferente y humidificadas de manera diferente, pero se pueden volver a unir en una localización adecuada en el segundo intercambiador de calor. Por ejemplo, la corriente primaria dividida 18 del primera canal de contraflujo 30 puede ser descargada desde un extremo de salida de la misma dentro de una etapa o sección intermedia del segundo canal de contraflujo 34 para que coincida generalmente con la temperatura y humedad de la corriente primaria dividida canalizada por separado. En el primer intercambiador de calor o inferior 24 ilustrado en la figura 2, el aire comprimido 18 entra en el canal principal del lado del tubo en un extremo y pasa a través del extremo opuesto del mismo, mientras que está siendo enfriado de manera sensible por la evaporación del agua que está siendo agregada al exterior de los tubos en el primer canal de contraflujo. La primera porción del aire comprimido enfriado descargado del primer canal principal es liberada dentro del segundo intercambiador de calor o superior 26, y es dirigida a lo ancho de los tubos del segundo canal principal en contraflujo. El análisis psicométrico muestra que la temperatura del aire en el primer intercambiador de calor es enfriada de manera sensible e incrementalmente en la longitud del canal principal del mismo hacia la temperatura del punto de evaporación del aire comprimido. De una manera ideal, el aire comprimido en el primer intercambiador de calor es enfriado de manera sensible para disminuir la temperatura del bulbo húmedo del mismo a la temperatura del punto de evaporación del aire comprimido entrante. Cuando la segunda porción del aire enfriado sale del primer canal principal y es expuesta a la inyección de agua, será humidificada a la temperatura del bulbo húmedo del aire seco enfriado anteriormente. Y, conforme continúa viajando a lo ancho del exterior del primer canal principal en contraflujo al mismo, es calentada por el aire que se encuentra dentro del canal principal para elevar la temperatura del punto de evaporación del aire de contraflujo para asegurar la saturación del mismo. El segundo intercambiador de calor o intercambiador superior ilustrado en la figura 2, recibe dos corrientes de aire del ¡ntercambiador de calor inferior: una corriente de aire en el extremo de entrada del segundo canal de entrada de contraflujo y otra corriente de aire en una etapa intermedia debajo del mismo cerca del extremo delantero del intercambiador de calor. La primera porción de la corriente de aire seco enfriada que sale del extremo de descarga del primer canal principal 28 se mueve hacia el intercambiador de calor superior y es dirigida en contraflujo al gas de escape de la turbina caliente que está siendo canalizado a través del segundo canal principal 32. El aire comprimido frío en el segundo canal de contraflujo es inyectado con agua para humidificar o saturar el aire de una manera similar a como se hace en el primer ¡ntercambiador de calor. Los gases de escape calientes en el segundo canal principal 32, son enfriados de manera correspondiente hacia la temperatura del bulbo húmedo del aire en el segundo canal de contraflujo 34. La temperatura del bulbo húmedo del aire en el segundo canal de contraflujo aumenta conforme se mueve en contraflujo al segundo canal principal de flujo 32 que absorbe el calor de la corriente secundaria 20 y eleva la humedad del aire de contraflujo. En una localización previamente determinada en el segundo intercambiador de calor, la segunda corriente de aire proveniente del primer canal de contraflujo 30 se vuelve a unir con la primera corriente de aire en el segundo canal de contraflujo, y junto con la corriente primaria que vuelve a reunirse se mueve en contraflujo a los gases de escape de la turbina siendo canalizados a través del segundo canal principal 32. Por consiguiente, el canal principal 18 puede ser enfriado por evaporación en el primer canal principal 28 para disminuir la temperatura del bulbo húmedo del mismo hacia la temperatura del punto de condensación de la corriente primaria entrante. Y, la corriente primaria en el primer canal de contraflujo 30 puede ser humidificada o saturada a la temperatura del bulbo húmedo de la corriente primaria enfriada que está siendo descargada desde el primer canal principal 28. Por consiguiente, la corriente primaria enfriada en el primer canal de contraflujo 30 es calentada por la corriente primaria caliente en el primer canal principal 28 para elevar las temperaturas del punto de evaporación de las mismas y saturar la corriente primaria en el mismo.
En el segundo intercambiador de calor, el fluido de evaporación es evaporado en la corriente principal en el segundo canal de contraflujo 34 y de este modo, enfría la corriente secundaria 20 en el segundo canal principal hacia la temperatura del bulbo húmedo de la corriente primaria en el segundo canal de contraflujo. Conforme es canalizada la corriente primaria enfriada a través del segundo canal de contraflujo 34, es calentada por la corriente secundaria caliente en el segundo canal principal 32 para aumentar la temperatura del bulbo húmedo de la misma, así como aumentar la humedad o saturación de la misma. Por lo tanto, la corriente principal puede ser humidificada o saturada según se desee para aumentar la masa efectiva de la misma, y descargada de manera conveniente desde el saturador para regresarla al combustor 14 para que pase por la combustión en el mismo. La masa adicional de la corriente de aire primaria aumenta el rango de flujo de masa de los gases de combustión 20 que están siendo canalizados a través de la turbina 16 para aumentar la eficiencia del sistema de turbina. Tal y como se indicó anteriormente, los medios de inyección del fluido 36 ilustrados en las figuras 1 y 2 pueden ser de cualquier configuración adecuada, incluyendo varios conductos, boquillas y válvulas, para controlar la localización y el rango de flujo del fluido de evaporación que está siendo inyectado en ambos ¡ntercambiadores de calor. En una modalidad, el fluido de evaporación puede ser inyectado solamente a lo largo de una etapa inicial o por la longitud del segundo canal de contraflujo 34, estando la etapa terminal restante del segundo canal de contraflujo sin inyección de fluido todavía hasta que es sometida al calentamiento de la corriente secundaria que tiene su temperatura más alta en la longitud inicial del segundo canal principal 32. Por lo tanto, el calor de la corriente secundaria puede ser utilizado para agregar calor o sobrecalentar la corriente primaria 18 en el segundo canal de contraflujo 34 debajo de la tapa inicial del mismo. De un modo similar, el fluido de evaporación puede ser inyectado únicamente a lo largo de su etapa inicial del primer canal de contraflujo 30, para sobrecalentar la corriente primaria dividida a lo largo del extremo de salida del primer canal de contraflujo utilizando la corriente primaria caliente que fluye a través del primer canal de flujo principal. Una modalidad del saturador del intercambiador dúplex 22 configurado específicamente para una corriente primaria de alta presión, se ilustra de manera esquemática en las figuras de la 2 a la 4. El primer intercambiador de calor 24 incluye un banco de primeros tubos 28 los cuales definen colectivamente el primer canal principal, siendo soportados los tubos en una pluralidad de primeros desviadores alternados 30, los cuales definen colectivamente el primer canal de contraflujo alrededor de los primeros tubos en la caparazón inferior. De un modo similar, el segundo intercambiador de calor 26 incluye un banco de segundos tubos 32 que definen colectivamente el segundo canal principal. Los segundos tubos son soportados en una pluralidad de segundos desviadores alternados 34, los cuales definen colectivamente el segundo canal de contraflujo alrededor de los segundos tubos en la caparazón superior. Los intercambiadores de calor de tubo-y-desviador son notoriamente bien conocidos en varias configuraciones, y pueden ser combinados de la manera que se describió anteriormente, y modificados para gozar del funcionamiento mejorado aquí descrito. En la modalidad de ejemplo ilustrada en la figura 2, el primer intercambiador de calor 24 está colocado dentro de una primera caparazón tubular 40, y el segundo intercambíador de calor 26 está colocado de manera similar en otra o una segunda caparazón tubular 40 de diseño similar, en otra o en una segunda caparazón tubular 40 de diseño similar separada de la primera caparazón. Las dos caparazones proporcionan un septo doble entre las mismas, el cual separa correspondientemente o divide los dos intercambiadores de calor 24, 26 entre ellos para controlar las corrientes de flujo deseadas entre los mismos, por ejemplo, se proporcionan conductos adecuados entre las dos caparazones para canalizar por separado la primera corriente primaria fría seca y la segunda corriente primaria fría húmeda dividida del primer intercambiador de calor al segundo intercambiador de calor, tal y como se describió anteriormente. Tal y como se ilustra en la figura 4, los primeros tubos 28 incluyen de preferencia ranuras o aletas externas 42 para aumentar el humedecimiento y el aire de superficie de transferencia de calor de los mismos para el fluido de evaporación. Los tubos correspondientes 32 del segundo intercambiador 32 pueden ser idénticos a los primeros tubos 28 del primer intercambiador de calor y de un modo similar, incluyen aletas externadas alrededor de los mismos. De este modo, se aumenta la eficiencia para evaporar el fluido alrededor de los dos conjuntos de tubos principales 28, 32 de los intercambiadores de calor. En vista del diseño de dos caparazones ilustrado en la figura 2, el primer intercambiador de calor 24 incluye una primera entrada 44 en un extremo delantero del mismo para recibir y proporcionar la corriente primaria 18 a los primeros tubos 28. El primer intercambiador de calor también incluye una primera salida 46 en un extremo opuesto para descargar la primera porción dividida de la corriente primaria 18 de los primeros tubos. Una segunda salida 48 está colocada entre la entrada y la primera salida del primer intercambiador de calor para descargar la segunda porción dividida de la corriente primaria del primer canal de contraflujo 30. De manera correspondiente, el segundo intercambiador de calor 26 incluye una primera entrada 44 respectiva en su extremo delantero para recibir y proporcionar la corriente secundaria 20 a los segundos tubos 32. Se proporciona una primera salida 46 en el extremo posterior del primer intercambiador de calor para descargar la corriente secundaria 20 de los segundos tubos 32 como un fluido de desperdicio relativamente frío. Una segunda salida 48 respectiva, también está colocada en el segundo intercambiador de calor adyacente a la primera entrada 44 del mismo para descargar la corriente primaria saturada 18 del segundo canal de contraflujo 34 devuelta al combustor del sistema de turbina de ejemplo ilustrado en la figura 1. El segundo intercambiador de calor incluye adicionalmente una segunda entrada 50 adyacente a su primera entrada 46 para recibir la primera porción de la corriente primaria de la primera salida correspondiente 46 del primer intercambiador de calor. Para completar la cooperación entre el primer y segundo intercambiadores de calor, el segundo intercambiador de calor 26 incluye adicionalmente una tercera entrada 52 adyacente a la primera entrada 44 del mismo, para recibir la segunda porción de la corriente primaria de la segunda salida 48 correspondiente del primer intercambiador de calor 24. Las diferentes entradas y salidas de los intercambiadores de calor, permiten la operación independiente de los mismos como intercambiadores de calor de contraflujo típicos, con la cooperación adicional entre ellos para enfriar inicialmente la corriente primaria caliente, dividir la corriente inicialmente enfriada seca, y luego agregar masa o humedad a la misma en los canales de contraflujo de los dos intercambiadores de calor. Por lo tanto, la corriente primaria se vuelve a calentar, tanto por ambas corrientes primaria y secundaria y es descargada del segundo intercambiador de calor con masa agregada mediante saturación para mejorar la eficiencia de operación del sistema de turbina de ejemplo. La figura 5 ilustra una modalidad alternativa de saturador del intercambiador dúplex, designado con el número 22B, en la cual los dos intercambiadores de calor 24, 26 están colocados en una caparazón tubular común 40, con un septo adicional 40B que divide el caparazón en dos compartimentos correspondientes para los intercambiadores de calor. Los diferentes elementos de los intercambiadores de calor ilustrados en la figura 2, pueden ser introducidos de manera similar en el saturador de una sola caparazón ilustrado en la figura 5, con las entradas y salidas correspondientes interconectadas de la misma manera que en la figura 2, para proporcionar los dos canales del flujo principal en cooperación 28, 32, y dos canales de contraflujo 30, 34. Por consiguiente, la modalidad del intercambiador dual de calor de una sola caparazón de la figura 5 es equivalente en su funcionamiento a la modalidad del intercambiador de calor dual de caparazón doble de la figura 2, representadas ambas esquemáticamente en la figura 1. Se deberá observar que el fluido de evaporación excedente, tal como agua, puede ser inyectado dentro del primer intercambiador de calor y será enfriado por sí mismo, estando el agua más fría cerca del extremo de descarga de los primeros tubos 28. Por lo tanto, el primer intercambiador de calor incluye también una o más salidas de agua 54 para remover el agua excedente, siendo usada nuevamente de manera conveniente el agua excedente más fría en el ciclo general, tal como siendo inyectada dentro de los canales de contraflujo de los intercambiadores de calor. El segundo intercambiador de calor 26 incluye también una o más salidas de agua 54 para remover el fluido de evaporación excedente de la misma. La configuración del saturador de caparazón doble fue previamente introducida en dos solicitudes de patente provisionales. Las características de esa descripción son reconocidas de la manera siguiente. La caparazón dual o el humidificador o saturador de tubo 22 ilustrado en la figura 2, utiliza un principio de termodinámica que maneja el enfriamiento sensible de un gas y luego la evaporación de un líquido dentro de la corriente de gas enfriada. Para describir mejor este proceso, se debe considerar que el gas que va a ser enfriado es un aire del producto comprimido caliente 18, y el líquido que va a ser evaporado es el agua 38. El humidificador de tubo contiene dos caparazones, y los intercambiadores de calor de tubo: el intercambiador de calor inferior 24, el intercambiador de calor superior 26. El intercambiador de calor inferior 24 comprende tubos largos y cortos 28, los cuales son colocados entre una lámina del tubo y un desviador completo en los extremos opuestos, con desviadores parciales adicionales 30 entre ellos, y una entrada 44 para el aire del producto comprimido 18. Los tubos largos, cuyos extremos delanteros son asegurados a la lámina del tubo y los extremos posteriores del desviador completo, descargan una primera porción del aire del producto. Los tubos cortos, cuyos extremos delanteros también están asegurados en la lámina del tubo, tienen extremos posteriores cortos montados al desviador completo para formar una cámara de contraflujo ciega para pasar dentro de ella una segunda porción de un producto de aire comprimido 18. Finalmente, la segunda porción es dirigida por medio de un conducto delantero al intercambiador de calor superior 26. Y, la primera porción de la corriente de aire primaria 18 es dirigida desde el cambiador de calor inferior 24 al intercambiador de calor superior 26 por medio de un conducto posterior. El intercambiador de calor superior 26 comprende solamente tubos largos 32, los cuales son colocados entre dos láminas del tubo. El intercambiador superior además incluye una entrada 44 y una salida 46 en los extremos opuestos para el gas del material 20 de la turbina, y otra salida 48 para el producto de aire comprimido 18. Todos los tubos 28, 32 tienen una superficie exterior porosa o ranurada 42, los cuales son humedecidos por agua 38. Ambos intercambiadores de calor 24, 26, contienen también charolas de agua, alimentadores, entradas, salidas, y desviadores para la distribución estable de las corrientes de aire primaria y los espacios abiertos entre los tubos. En el intercambiador de calor inferior 24 el producto de aire comprimido 18 entra en el tubo 28 y pasa a su extremo opuesto siendo enfriado de manera sensible. La primera porción de este aire enfriado entonces es pasada directamente por medio del conducto posterior al intercambiador de calor superior 26. La segunda porción del aire comprimido enfriado es liberada dentro de la cámara de contraflujo ciega en los extremos posteriores de los tubos cortos abiertos y dirigida a lo ancho de los tubos en contraflujo. El agua 38 es distribuida por un alimentador de agua y es rociada dentro de la segunda porción de aire, y también humedece la superficie exterior porosa de los tubos largos y cortos 28 en la cámara ciega. Esto ocasiona que el producto de aire comprimido sea enfriado continuamente por toda la longitud del tubo, por medio del agua que se evapora en la segunda porción de aire. El análisis psicométrico muestra que la temperatura del producto de aire comprimido dentro de los tubos 28 es reducida sensible e incrementalmente en la longitud del tubo hacia su temperatura de punto de condensación . Esto es logrado por la segunda porción de aire en la cámara de contraflujo ciega del intercambiador de calor inferior 24 que ha sido enfriada sensiblemente a una temperatura del bulbo húmedo inferior, la cual de manera ideal, es igual a la temperatura del punto de condensación del aire entrante. Conforme la segunda porción de aire continúa viajando dentro de la cámara ciega y a lo ancho de la superficie porosa exterior humedecida de los tubos 28 en contraflujo, es calentada por el producto de aire comprimido el cual está pasando dentro de los tubos 28, elevando la temperatura del bulbo húmedo de la segunda porción de aire y asegurando que esta porción de aire se encuentra en saturación. El intercambiador de calor superior 26 recibe dos porciones divididas de la corriente de aire principal del intercambiador de calor inferior, una cerca de cada extremo. La primera porción del aire seco frío que sale del tubo 28 del intercambiador de calor 24 se mueve por medio de un conducto posterior al intercambiador de calor superior 26 y luego es dirigida en contraflujo al gas caliente 20 el cual está pasando dentro de los tubos 32 del intercambiador de calor superior: esta primera porción del aire comprimido seco, enfriado tiene agua agregada que ocasiona que esta porción sea humidificada igual que en el intercambiador de calor inferior 24 y enfría el gas 20 dentro de los tubos 32 del intercambiador de calor superior 26 a la temperatura del bulbo húmedo de la primera porción de aire, la cual está pasando a lo largo de la superficie porosa exterior humedecida de los tubos 32. La temperatura del bulbo húmedo de la primera porción de aire aumenta conforme se mueve el aire a lo ancho de los tubos 32 absorbiendo el calor del gas de la chimenea 20 dentro de los tubos y elevando la humedad absoluta del aire. En algún punto previamente determinado, la segunda porción de aire entra por medio del conducto delantero al ¡ntercambiador de calor superior para reunirse con la primera porción de aire. Junto con esta primera y segunda porciones de aire se mueven entonces en contraflujo hacia el gas caliente de la chimenea 20 de la turbina. Finalmente, el producto de aire comprimido saturado caliente 18 es dirigido por medio de la salida 48 a la cámara de combustión. Puede ser deseable agregar calor a, o sobrecalentar el producto de aire comprimido, y en ese punto el agua no será rociada en parte de la superficie porosa exterior de los tubos 32 del intercambiador de calor superior, evitando cualquier humidificación adicional, agregando solamente calor. Al mismo tiempo, el producto de aire comprimido es enfriado dentro de los tubos 28 del intercambiador de calor inferior, el agua excedente cerca de los extremos posteriores de los tubos cortos abiertos, también es enfriada a la temperatura del bulbo húmedo del aire alrededor del mismo. Por lo tanto, el agua que se encuentra cerca de los extremos posteriores de los tubos cortos es la más fría. Por esta razón, puede ser deseable tener varias entradas y salidas de agua, de modo que el agua más fría pueda ser utilizada para enfriar, por ejemplo, el enfriador interior del compresor de etapas múltiples de una turbina de gas. Pueden ser deseables entradas de agua adicionales para ayudar a regular la cantidad de sobrecalentamiento del intercambiador de calor superior. El combustible de gas comprimido o gas natural, muy frecuentemente tiene una presión de vapor de agua inferior y por lo tanto, la temperatura inferior a la del producto de aire comprimido 18 en la misma temperatura. Esto significa que el combustible de gas también tiene la capacidad de absorber el vapor de agua en una temperatura más baja. Cuando se utiliza combustible de gas comprimido, en vez de un producto de aire comprimido como la corriente de gas primaria 18 en el humidificador 22, el agua 38 puede ser evaporada dentro del combustible de gas, siendo utilizado el calor de desperdicio del escape del gas 20 para forzar un índice de evaporación alto. Si la temperatura del punto de condensación del gas del combustible comprimido es reducida debajo de 93.33°C (200°F), entonces el vapor de agua en el gas puede empezar a condensarse fuera, dependiendo de la humedad del gas. Esto produce la recuperación del calor de desperdicio agregada en ambas formas de calor latente y sensible del gas de salida. La caparazón doble y el calor del tubo y el intercambiador de masa o saturador 22, tiene muchas ventajas comparado con los aparatos conocidos. Estas incluyen: 1. no existe la necesidad de intercambiadores de calor después de la compresión para enfriar el aire comprimido con agua fría del saturador, antes de entrar al saturador; 2. no existe la necesidad de un recuperador como una función del mismo, ya que está incluida una función del mismo en el intercambiador superior; 3. no existe la necesidad de una torre de humidificación que no puede saturar completamente el aire y depende de los intercambiadores de calor; 4. no existe la necesidad de una caldera para humidificar mejor aire comprimido; 5. solamente el calor disponible limita la humidificación del aire comprimido; 6. el control de la humidificación del aire comprimido y el sobrecalentamiento de este aire con el gas del escape, es efectuado simplemente por la cantidad y localización del agua que entra en el lado de la caparazón del intercambiador superior, las propiedades del aire de presión alta y las mezclas de vapor agua, no son bien conocidas creando problemas en el dimensionamiento y diseño del equipo existentes; éste no es el caso con el humidificador 22, ya que se auto-regula por su diseño y puede ser ajustado fácilmente a cualesquiera condiciones que se deseen; 7. el agua de enfriamiento puede ser dirigida desde la salida de agua fría del intercambiador de calor inferior, si así se desea; 8. existe menos caída de presión, ya que existen menos piezas de equipo para viajar a través de ellas; 9. se necesita un área de superficie menor, ya que el índice de transferencia de calor es más alto debido a la evaporación en el exterior de los tubos; 10. la diferencia de temperaturas es mayor conforme la temperatura de la pared del tubo se convertirá en la temperatura del bulbo húmedo del aire que lo rodea; 11. el costo inicial y los costos de operación en progreso son menores; 12. el concepto ha sido bien probado en diferentes tipos de aparatos; 13. los cálculos bien definidos y probados de calor y transferencia de masa para los intercambiadores de calor de caparazón-y-tubo pueden ser utilizados para el dimensionamiento; y 14. los intercambiadores de calor de placa también pueden ser utilizados con este mismo concepto. Los ejemplos de los ¡ntercambiadores dúplex de placa se ilustran esquemáticamente en las figuras de la 6 a la 10. Una primera modalidad del saturador de placa de contraflujo dividido, designada con el número 22C, es ¡lustrada en las figuras 6 y 7. El primer y segundo intercambiadores de calor 24, 26, descritos anteriormente están incorporados en una pila común de placas delgadas 56 montadas de manera adecuada en un alojamiento de caja o estructura 58.
Cada una de las placas incluye un banco de primeros tubos 28 integrales con las mismas, los cuales colectivamente definen el primer canal de flujo principal del primer intercambiador de calor, y el primer canal de contraflujo 30 es definido entre las porciones correspondientes de la placa fuera de los primeros tubos 28. De un modo similar, cada una de las placas incluye también un banco de segundos tubos 32 integrales a las mismas, los cuales definen colectivamente el segundo canal principal del segundo intercambiador del calor, y el segundo canal de contraflujo 34 es definido entre las porciones correspondientes de las placas fuera de los segundos tubos. Tal y como se muestra en la figura 7, el primer y segundo tubos 28, 32, están formados integralmente en las placas de cualquier manera convencional y se proyectan dentro de los canales de contraflujo correspondientes 30, 34 definidos lateralmente entre las placas apiladas. Tal y como se muestra en la figura 6, los primeros tubos 28 en cada placa tienen una entrada común 44 en el extremo delantero de la placa, y salidas separadas 46 en los extremos opuestos de las placas, terminando en corto preferentemente de los mismos, para proporcionar el flujo de comunicación de ambos canales de contraflujo 30, 34 en común. Los segundos tubos 32 en cada una de las placas tienen también una entrada común 44 en el extremo delantero de los mismos, y una salida común 46 en el extremo posterior de las placas. De este modo, la corriente de fluidos secundaria 20 está contenida completamente dentro de los segundos canales principales 32 conforme fluye a través de la porción superior de la envoltura. La corriente de gas primario 18 es canalizada a través de los primeros canales principales 28 y descargada en los extremos posteriores de los mismos dentro del espacio de las placas apiladas que definen ambos canales de contraflujo 30, 32. La corriente de aire primario frío seco descargada de la pila de los primeros canales principales 28 entonces fluye en contraflujo entre las placas de regreso al extremo delantero de las placas, para descargarlas a través de la salida común 48 del alojamiento. Las pilas de placa 56 ilustradas en las figuras 6 y 7 también pueden incluir un septo o sello opcional 40c que separa los bancos de los primeros y segundos tubos 28, 32 entre ellos. El septo también separa el primer y segundos canales de contraflujo 30, 34 por lo menos en parte, entre ellos, entre las placas apiladas. Tal y como se muestra en la figura 6, el septo divide la corriente primaria seca fría 18 descargada de los primeros tubos 28 en el extremo posterior del septo para que fluyan a través de ambos canales de contraflujo 30, 34. Los dos canales de contraflujo se reúnen en el extremo delantero del septo 40c para descargar la corriente primaria saturada reunida a través de la salida común 48. Los medios 36 para inyectar el fluido de evaporación 38 dentro de los dos canales de contraflujo 30, 34 pueden estar configurados de manera adecuada para la configuración de placas para inyectar el fluido entre las placas adyacentes y fuera de los tubos integrales correspondientes 28, 32 de los mismos. En las diferentes modalidades aquí descritas, la velocidad de la corriente de gas primaria que está siendo canalizada a través de los dos intercambiadores de calor será tan grande como sea práctico, lo cual permite la inyección del fluido de evaporación en cualquier localización conveniente, siendo gastado rápidamente el flujo en el movimiento rápido de la corriente primaria. Las figuras de la 8 a la 10 ilustran todavía otra modalidad del intercambiador dúplex configurado como un saturador de contraflujo dividido, designado con el número 22E. En esta modalidad, los dos intercambiadores de calor 24, 26, incluyen una pila de primeras y segundas placas 60, 62 alternadas montadas de manera adecuada en una estructura definida 58 por las placas del extremo opuesto unidas por medio de tornillos. Cada una de las placas incluye una división o sello 64 en los lados correspondientes de la misma, los cuales definen colectivamente el primer y segundo canales de flujo principal 28, 32, entre los pares alternantes de placas. De manera correspondiente, el primer y segundo canales de contraflujo 30, 34 son definidos en los lados opuestos de cada una de las placas apiladas entre los diferentes pares alternantes de las mismas. De este modo, dos canales principales del lado seco 28, 34 están colocados entre dos placas, y los dos canales de contraflujo del lado húmedo 30, 34 están colocados entre las dos siguientes placas, y la secuencia se alterna de placa a placa en la pila. Como se muestra en la figura 8, cada una de las primeras placas 60 incluye además una abertura de entrada 44 en el extremo delantero de la misma para canalizar la corriente de gas primaria 18 en un primer canal principal 28. Las primeras placas también incluyen una salida o abertura de transferencia 46 en el extremo posterior opuesto de las mimas, para descargar la corriente primaria del primer canal principal 28. Debido a que la abertura de salida 46 se extiende a través de la placa, proporciona la comunicación de flujo directo al primer y segundo canales de contraflujo 32, 34 colocados en el lado posterior de los canales principales 28, 32 correspondientes. Las primeras placas también incluyen todavía otra entrada 44 en los extremos delanteros de las mismas para introducir la corriente de fluido secundaria 20 en el segundo canal principal 32. Y, otra abertura de salida 46 está colocada en el extremo posterior de las primeras placas para descargar la corriente secundaria del segundo canal principal. De manera correspondiente, cada una de las segundas placas 62 ilustradas en la figura 8, incluyen una abertura de salida respectiva 48 en el extremo delantero de las mismas para proporcionar una salida común para los dos canales de contraflujo 30, 34. Como se muestra en las figuras 8 y 10, las dos placas 60, 62 incluyen además, corrugados de espiguilla complementarios 66 los cuales se unen entre ellos y rodean los sellos del perímetro 68 para definir además el primer y segundo canales de flujo principal 28, 32 entre los lados correspondientes de la placa, definiendo el primer y segundo canales de contraflujo 30, 34 alternados en los lados opuestos de las placas, alternando los canales principales y los canales de contraflujo entre las placas apiladas. Los intercambiadores de calor de placa corrugada son convencionales y pueden ser modificados de manera adecuada y configurados para introducir los dos intercambiadores de calor alternados de la modalidad ¡lustrada esquemáticamente en la figura 1. Los corrugados 66 son formados localmente en las placas planas de otro modo delgadas 60, 62 para definir los diferentes intercambiadores de calor 24, 26 enlazados dentro de los terrenos planos. La división y los sellos del perímetro 64, 68 están localizados en los terrenos planos para sellar los límites de los intercambiadores de calor. Tal y como se muestra en las figuras de la 8 a la 10, la corriente de aire primaria 18 es canalizada de manera conveniente en paralelo a través del canal principal 28 entre las placas alternadas es descargado a través de las aberturas de salida posteriores 46 de las mismas entre los espacios entre las siguientes placas. Esos espacios incluyen los dos canales de contraflujo 30, 34, a través de los cuales es canalizada de vuelta la corriente primaria hacia el extremo delantero de las placas. De manera correspondiente, la corriente secundaria caliente es canalizada en paralelo a través del segundo canal principal 32 entre las placas apiladas y descargado a través de la abertura de salida posterior 46. Los medios de inyección del enfriador y el saturante 36 son introducidos de manera conveniente en la configuración de la placa apilada para la inyección de un fluido de evaporación común 38 dentro del primero y segundo canales de contraflujo 30, 34 debajo de las salidas posteriores 46 de las primeras placas 60 en donde las salidas unen el primer canal principal 28 con ambos el primer y segundo canales de contraflujo 30, 34. De este modo, el fluido de evaporación es inyectado en ambos canales de contraflujo proporcionando el enfriamiento de evaporación de las corrientes primarias y secundaria en los dos canales principales 28, 32. Si se desea, un sello de septo corto conveniente 40e tal y como se ilustra en la figura 6, puede ser colocado por lo menos en parte entre la primera y segunda placas apiladas 60, 62 opuestos al sello de división 64 para separar el primero y segundo canales de contraflujo correspondientes 30, 34. De este modo, la corriente de gas primaria es dividida en los extremos de entrada comunes de los dos canales de contraflujo para separar el contraflujo y luego se vuelven a unir en los extremos delanteros de las placas antes de descargarlos desde la abertura de salida común 48 de las diferentes placas. Los corrugados de espiguilla 66 ilustrados en las figuras de la 8 a la 10 son los mismos en ambos lados de cada placa, pero tienen configuraciones diferentes y complementarias para los dos tipos de placas 60, 62. De este modo, pueden ser apilados juntos y sellados para definir las trayectorias de flujo diferentes en los mismos, siguiendo las corrientes de flujo las trayectorias de serpentina entre los corrugados que se traslapan cuando ellos se apoyan o se unen. Las entradas y salidas correspondientes para las placas son definidas por las aberturas o respectivas en las mismas y entre ellos los sellos entre las placas, y las interrupciones en las mismas de una manera convencional. Las primeras placas 60 tienen cuatro aberturas activas para el control del flujo, y las segundas placas 62 tienen dos aberturas activas para el control de flujo; siendo solamente la salida posterior 46 del primer canal principal 28 común para las placas apiladas para enviar internamente la corriente primaria 18 a los dos canales de contraflujo 30, 34 formados entre las placas alternadas. Por consiguiente, las dos placas 60, 62 colectivamente tienen cinco aberturas activas entre ellas, las cuales están localizadas de manera idéntica en la pila de placas completa en alineación correspondiente para proporcionar la entrada, la salida, las trayectorias del flujo de entrada, salida y transferencia continua o múltiples a través de las mismas. De este modo, los conductos de entrada pueden estar proporcionados en una placa de extremo 58, tal y como se muestra en las figuras de la 8 a la 10 para alimentar de manera aislada la primera y segundas corrientes de entrada 18, 20 a solamente el primer y segundo canales principales 28, 32 de cada placa. Los sellos adecuados entre las placas confinan los flujos de entrada, y evitan el flujo de entrada de estas corrientes al primer y segundo canales de contraflujo 30, 34. Las aberturas de salida posteriores 46 de los primeros canales principales 28 definen también entradas comunes para el primer y segundo canales de contraflujo 30, 34 y esas aberturas de transferencia están alineadas a través de la pila de placas y limitadas por los sellos del perímetro 68 para contener el flujo interno a la pila de placas. Y, dos conductos de salida pueden estar provistos en las placas del extremo opuesto 58 para la descarga aislada de las corrientes de salida primaria y secundaria de los segundos canales de contraflujo 34 correspondientes, y los segundos canales principales 32, ya que están confinados por los sellos adecuados entre las placas. Como se indicó anteriormente, la figura 1 ilustra una representación esquemática simple de una forma de saturador de contraflujo dividido del intercambiador dúplex de contracalor de evaporación y los dos intercambiadores de calor en cooperación en el mismo. La corriente primaria de gas es enfriada de manera sensible en el canal de flujo principal mediante la evaporación del fluido en el canal de contraflujo en cooperación. La corriente fría y seca primaria entonces es dividida para contrafluir de regreso a través del primer intercambiador de calor, así como también del segundo intercambiador de calor. La corriente caliente secundaria es canalizada a través del canal principal del segundo intercambiador de calor para evaporar el fluido en el canal de contraflujo correspondiente para humedecer o saturar la corriente primaria seca y enfriada anteriormente. Entonces la corriente primaria es descargada del saturador para cualquier propósito conveniente, tal como la adición de masa al proceso de combustión en el sistema de turbina de ejemplo ilustrado. Las figuras de la 2 a la 10 ilustran varias formas de los intercambiadores dúplex de contracalor de evaporación que cooperan específicamente de la manera ilustrada en la figura 1. Se puede configurar cualquier tipo de intercambiador de calor convencional incluyendo los diseños de tubo-en-caparazón y placa y ser modificados para utilizarlos de la manera ilustrada en la figura 1. Las figuras de la 2 a la 10 son únicamente de ejemplo de las diferentes formas de los intercambiadores de calor de otra manera convencionales que pueden ser utilizados para lograr la configuración mejorada de contraflujo dividido y descrita anteriormente. El saturador de contraflujo dividido puede estar configurado para cualesquiera otras aplicaciones en las cuales se desea saturar un fluido en otro. Y el intercambiador dúplex de contracalor de evaporación puede ser configurado y utilizado en otras aplicaciones para el uso provechoso de la corriente primaria saturada, o la corriente secundaria enfriada o el líquido condensado enfriado del fluido de evaporado. Aunque aquí se han descrito las modalidades que se consideran preferidas y de ejemplo de la presente invención, aquellos expertos en la técnica apreciarán otras modificaciones de la presente invención a partir de las enseñanzas aquí mostradas, y por lo tanto, se desea que sean aseguradas en las reivindicaciones adjuntas todas dichas modificaciones, ya que se encuentran dentro del espíritu y alcance real de la presente invención.