MXPA04002811A

MXPA04002811A - Metodos de ajuste de temperaturas de caracteristicas del vidrio y articulos de vidrio producidos de esta manera.

Info

Publication number: MXPA04002811A
Application number: MXPA04002811A
Authority: MX
Inventors: A Pecoraro George
Original assignee: Ppg Ind Ohio Inc
Priority date: 2001-10-08
Filing date: 2002-10-03
Publication date: 2004-07-05
Also published as: WO2003031359A3; EP1441995B1; EP1441995A2; WO2003031359A2; ES2673820T3; CA2458000A1; US6797658B2; US20030054938A1; CA2458000C; JP2005505483A; CN1278971C; CN1553882A

Abstract

Esta previsto un metodo para el ajuste, por ejemplo, reduccion de las temperaturas de fundicion y/o moldeo y/o licuefaccion de una composicion de vidrio que puede alcanzarse sin cambiar substancialmente las temperaturas de flexion y recocido de la composicion de vidrio. El metodo incluye reducir la cantidad de MgO en la composicion de vidrio e incrementar la cantidad de dos o mas o el total de CaO, R2O (Na2O y K2O) , AL2O3 y SiO2 por la misma cantidad o aproximadamente la misma.

Description

wo 03/031359 ?2 I ll!f 1 II ll!f !E I!ID I!lf I II 111 IIIII Ilill íilll IÍIII III! IllflB ??? IJ1J fllj Published: For two-letter codes ánd other abbreviations, refer to the "Guid- — without international search réport and to be republished ¦ ánce Notes on Codes and Abbreviations" appearing at the begin- upon receipt of that repon ning of each regular issue of the PCT Gazette. - 1 - MÉTODOS DE AJUSTE DE TEMPERATURAS DE CARACTERÍSTICAS DEL VIDRIO Y ARTÍCULOS DE VIDRIO PRODUCIDOS DE ESTA MANERA ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Esta solicitud es una solicitud de patente de continuación en parte de la Patente de los Estados Unidos Número de Serie 09/780887 presentada el 09 de Febrero de 2001, titulada "MÉTHODS OF ADJUSTING GLASS MELTING AND FORMING TEMPERATURES WITHOUT SUBSTANTIALLY CHANGING BENDING AND ANNEALING TEMPERATURES AND GLASS ARTICLES PRODUCED THEREBY" , que es incorporada aquí por referencia. 1. Campo de la Invención

[0001] Esta invención se refiere generalmente a las composiciones de vidrio que tienen características de fundición y refinado mejoradas y, más particularmente a métodos de ajuste de una composición de vidrio para reducir la(s) temperatura (s) de fundición y/o de formación de viscosidades y/o de desvitrificación, preferentemente, sin cambiar substancialmente la(s) temperatura (s) de las viscosidades de flexión y/o recocido del vidrio, si así se desea. La invención se refiere también a artículos de vidrio fabricados a partir de las composiciones de vidrio. 2. Consideraciones Técnicas

[0002] Los fabricantes de vidrio funden los materiales de vidrio en lotes y refinar el vidrio fundido para formar artículos de vidrio. Por ejemplo, en un proceso de vidrio flotante convencional, los materiales de vidrio en lotes son calentados en un horno o dispositivo de fundición para formar una colada de vidrio. La colada de vidrio es vertida sobre un baño de estaño fundido, donde se forma la colada -2- de vidrio y se refrigera continuamente para formar una cinta de vidrio flotante. La cinta de vidrio flotante es refrigerada y cortada para formar artículos de vidrio sólidos, tales como láminas de vidrio planas. Los materiales en lotes particulares utilizados y sus cantidades relativas son seleccionadas basadas en las propiedades deseadas de los artículos de vidrio. Las composiciones en lotes de vidrio ejemplares se describen en la Patente de los Estados Unidos N°s 5.071.796; 5.837.629; 5.688.727; 5.545.596; 5.780.372; 5.352.640; y 5.807.417, por nombrar algunos .

[0003] Como se apreciará por un técnico en la materia en la técnica de fabricación del vidrio, las propiedades de composición de vidrio pueden definirse basadas en sus características de temperatura y viscosidad. Por ejemplo, la "temperatura de fundición" de un vidrio es definida convencionalmente como la temperatura en la que el vidrio tiene una viscosidad de 100 poises, que es referida convencionalmente como la temperatura de la viscosidad "log 2" (es decir, el logaritmo de la viscosidad del vidrio en poises es 2) . De manera similar, la "temperatura de moldeo" (viscosidad log 4) , "temperatura de flexión" (viscosidad log 7,6) , "temperatura de recocido" (viscosidad log 13), y "temperatura de deformación" (viscosidad log 14,5), son definidas convencionalmente como las temperaturas en las que los logaritmos de la viscosidad de vidrio en poises son 4, 7,6, 13 y 14,5, respectivamente. La "temperatura de licuefacción" es esta temperatura en la que el vidrio comienza a desvitrificarse, lo que puede provocar empañamiento no deseado en el producto de vidrio. La diferencia entre la temperatura de moldeo y la temperatura de licuefacción es conocida como "intervalo de trabajo". Es -3 - deseable, generalmente, tener un intervalo de trabajo que se extiende más de 40 °F (22 °C) .

[0004] Los fabricantes de vidrio compran láminas planas de vidrio de productores de vidrio y procesan estas láminas de vidrio en varios productos comerciales, tales como ventanas arquitectónicas, espejos, puertas de ducha, ventanas para automóviles, unidades de vidrio aislantes, etc. Típicamente, este procesamiento incluye calentamiento de las láminas de vidrio planas para flexionar las láminas y refrigerar entonces de forma controlada las láminas para recocido, atemperación, o refuerzo térmico de las láminas. Las temperaturas de flexión, atemperación y/o recocido para un tipo particular de vidrio son factores económicos importantes en el proceso de fabricación y no puede cambiarse fácilmente sin alterar substancialmente el proceso de fabricación existente, lo que sería costoso y consume mucho tiempo .

[0005] Debido a tonelaje incrementado y demanda de calidad para productos de vidrio plano, los fabricantes de vidrio plano están bajo presión para incrementar su producción de vidrio, reduciendo al mismo tiempo el coste de fabricación del vidrio . Muchos fabricantes de vidrio están poniendo en funcionamiento hornos de vidrio a producción y temperaturas cada vez más grandes para cumplir la demanda de vidrio incrementadas. No obstante, esta necesidad de incrementar la producción de vidrio ha dado lugar a varias áreas problemáticas. Por ejemplo, la temperatura de accionamiento de un horno de vidrio plano, convencional está típicamente en el orden de 2850°F (1564°C) . A medida que el material en lotes de vidrio es procesado a través del horno, se requiere más combustible para fundir las cantidades incrementadas de materiales de vidrio en lotes en un -4- periodo de tiempo más corto. Esto uso incrementado de combustible se añade significativamente al coste de producción de las láminas o artículos de vidrio y da lugar a una eficiencia -térmica reducida para la operación de fundición. Adicionalmente , el funcionamiento del dispositivo de fundición a producción incrementada y a temperaturas elevadas puede dañar también los refractarios del dispositivo de fundición, tal como provocando daño térmico y/o químico a las coronas de sílice y paredes de soporte, que pueden conducir a fallo prematuro o aplastamiento de la superestructura del dispositivo de fundición y los defectos sólidos en el vidrio.

[0006] La temperatura de moldeo del vidrio fabricado por el proceso de vidrio flotante se mantiene suficientemente alta para evitar la desvitrificación del vidrio, dando lugar por tanto a defectos cristalinos en el producto de vidrio flotante. Con ciertas composiciones de vidrio, tales como temperaturas de moldeo más altas pueden ser problemáticas con un aumento en la velocidad de disolución de secciones del dispositivo de fundición de vidrio flotante, incluyendo secciones que suministran vidrio fundido al baño de estaño fundido. Por ejemplo, podría reducirse la vida de servicio de los refractarios de moldeo del dispositivo de fundición.

[0007] Por tanto, sería ventajoso proporcionar fabricantes de vidrio con un método de ajuste de una composición de vidrio (y, por tanto, los materiales en lotes a partir de los que se fabrica) proporcionan una punto de fundición inferior y/o temperaturas más bajas de moldeo y/o temperaturas más bajas de licuefacción. El primero contribuye a reducir el uso de combustible y el daño potencial a dispositivo de fundición, manteniendo substancialmente al mismo tiempo las temperaturas de -5- flexión y recocido como la composición de vidrio de partida. El último puede prolongar la vida de servicio de las secciones del dispositivo de fundición incluyendo la formación de refractarios.

COMPENDIO DE LA INVENCIÓN

[0008] La presente invención proporciona un método de ajuste, por ejemplo, reducción, las temperaturas de fundición y/o moleo y/o temperatura de licuefacción de una composición de vidrio. Tales ajustes pueden evitar cambios substanciales en las temperaturas de flexión y/o recocido del vidrio. En un aspecto de la invención dirigido a las composiciones de vidrio que contienen óxido de calcio (CaO) y óxido de magnesio (MgO) , se ha descubierto que incrementando la cantidad, por ejemplo, porcentaje en peso, de CaO y reduciendo la MgO substancialmente la misma cantidad (porcentaje en peso) da lugar a vidrio que tiene temperaturas de fundición y moldeo reducidas sin cambiar las temperaturas de flexión y recocido del vidrio. Además, se ha descubierto que reduciendo la cantidad de MgO en el vidrio e incrementando la cantidad de al menos dos o más de CaO, R20 (Na20 y K20) , Al203, y/o Si02 reduce la temperatura de licuefacción. La reducción y el aumento concomitante en cantidades de estos materiales se realizan sin impactar adversamente la corrosión de la colada de vidrio. Adicionalmente, dependiendo de qué temperatura de la fundición, ablandamiento, y/o temperatura de licuefacción debe impactarse el aumento concomitante en cantidades de cual de dos o más de los materiales mencionados anteriormente puede afectarse. Por ejemplo, la alteración del punto de ablandamiento del vidrio puede realizarse para hacer coincidir las composiciones del vidrio de diferentes -6- dispositivos de fundición para alcanzar un punto de ablandamiento común para cualquiera de las operaciones de flexión y recocido posteriores. En este caso, las cantidades de CaO y R20 y/o Al203 y/o Si02 pueden incrementarse de forma que el total del aumento a través de dos o más de estos materiales es igual al descenso en la cantidad de MgO.

[0009] En otro aspecto de la invención, un método de reducción de las temperaturas de fundición y formación de una composición de vidrio incluye sustituir al menos parte del CaO y/o MgO de la composición de vidrio con un óxido de metal cuyo ion metálico tiene una resistencia al campo inferior al Ca++ y/o Mg++, por ejemplo, Ba++ o Sr++.

[0010] Está prevista también una composición de vidrio que tiene propiedades ventajosas para la fabricación de vidrio plano. En una forma de realización, la composición de vidrio tiene una temperatura de fundición en el intervalo de aproximadamente 2570 °F hasta aproximadamente 2590 DF (1410°C a aproximadamente 1421°C) y una temperatura de moldeo en el intervalo de aproximadamente 1850 "F hasta aproximadamente 1894 °F (1010 °C hasta aproximadamente 1034 °C) . La composición de vidrio tiene una temperatura de flexión en el intervalo de aproximadamente 1300 °F hasta aproximadamente 1350°F (704°C hasta aproximadamente 732°C) y una temperatura de recocido en el intervalo de aproximadamente 1016°F a 1020°F (547°C a 549°C) .

[0011] En otro aspecto de la invención, la composición de vidrio tiene una temperatura de licuefacción reducida sin incrementar los componentes alcalinos para hacer la composición muy corrosiva. En un aspecto de este tipo, la composición de vidrio tiene una temperatura de fundición en el intervalo de aproximadamente 2510 °F hasta -7- aproximadamente 2650°F (1376°C hasta aproximadamente 1454 °C) y una temperatura de moldeo en el intervalo de aproximadamente 1800 °F hasta aproximadamente 189 °F (982 °C a aproximadamente 103 °C) y una temperatura de licuefacción en el intervalo de aproximadamente 1780 °F hasta aproximadamente 1850 °F (971°C a 1010 °C) . La composición de vidrio puede tener una temperatura de flexión en el intervalo de aproximadamente 1300 °F hasta aproximadamente 1350 °F (704 °C a aproximadamente 732 °C) y una temperatura de recocido en el intervalo de aproximadamente 1016 °F a 1020 °F (547 °C a 549 °C) . En una composición de vidrio de este tipo, la cantidad de MgO está en el intervalo de aproximadamente 1 a aproximadamente 3 por ciento en peso para vidrios que contienen mayores cantidades de hierro y de aproximadamente 0,01 a 0,15 por ciento en peso para vidrios que contienen menores cantidades de hierro. Los vidrios que contienen mayores cantidades de hierro tienen un contenido de hierro de al menos 0,1 y los vidrios que contienen menores cantidades de hierro tienen un contenido de hierro de menos de 0,1 por ciento en peso. Puede formarse la cantidad combinada de CaO + R20 + Al203 para la reducción en MgO cuando la cantidad combinada está en el intervalo de aproximadamente 23 a aproximadamente 29 por ciento en peso.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS

[0012] La figura 1 es un gráfico de desviación normalizada de los parámetros seleccionados frente al porcentaje en peso de CaO para una composición de vidrio ejemplar (modelo asistido por ordenador) de la invención.

[0013] La figura 2 es un gráfico de la desviación normalizada de los parámetros seleccionados frente al -8- porcentaje en peso de CaO para otra composición de vidrio ejemplar (modelo asistido por ordenador) de la invención; y

[0014] La figura 3 es un gráfico de la eficiencia térmica frente el porcentaje en peso de CaO utilizado para un periodo de tiempo de ocho meses en el que se accionó un horno de fabricación de vidrio de acuerdo con las características de la invención.

DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN

[0015] Como se utiliza aguí, todos los números que expresan dimensiones, características físicas, parámetros de procesamiento, cantidades de ingredientes, condiciones de reacción, y similares utilizados en la memoria descriptiva y reivindicaciones, deben ser entendidos por ser modificados en todos los casos por el término "aproximadamente" . Por consiguiente, a menos que se indique lo contrario, los valores numéricos indicados en la siguiente memoria descriptiva y reivindicaciones son aproximaciones que pueden variar dependiendo de las propiedades deseadas observadas para obtenerse por la presente invención. Como mínimo, y no como un intento por limitar la aplicación de la doctrina de equivalentes al alcance de las reivindicaciones, cada valor numérico debería construirse al menos a la vista del número de dígitos significativos indicados y aplicando técnicas de redondeo ordinarias. Además, todos los intervalos descritos aquí deben ser entendidos por abarcar todos y cada uno de los subintervalos implícitos dentro. Por ejemplo, un intervalo indicado de "1 a 10" debería considerarse por incluir todos y cada uno de los subintervalos entre (e inclusiva del) valor mínimo de 1 y el valor máximo de 10; es decir, comenzando todos los subintervalos con un valor -9- mlnimo de 1 o más y finalizando con un valor máximo de 10 o menor, por ejemplo, de 5,5 a 10. Adicionalmente, cualquier referencia numérica a cantidades, a menos que se especifique a otra cosa, es "porcentaje en peso" basado en el peso total de la composición de vidrio. El contenido de hierro total de las composiciones de vidrio descrito aquí es expresado en términos de Fe203 de acuerdo con la práctica analítica estándar, independientemente de la forma presentada realmente. Como se utiliza aquí, los términos "control solar" y "propiedades del control solar " significan propiedades que afectan a las propiedades solares, por ejemplo, luz visible, IR o transmitancia UV y/o reflectancia del vidrio.

[0016] La presente invención proporciona un método de ajuste de una composición de vidrio para cambiar, por ejemplo, las temperaturas inferiores de fundición y/o moleo y/o temperaturas de licuefacción de la composición de vidrio que pueden alcanzarse sin cambiar substancialmente la temperatura de flexión y/o de recocido del vidrio. Alternativamente, las temperaturas de desviación y/o recocido de las composiciones de vidrio particular pueden alternarse para coincidir con ciertas composiciones de vidrio particular, de manera que las temperaturas para un intervalo más ancho de vidrio . La invención puede proporcionar también composiciones de vidrio que tienen características de fundición y formación mejoradas que están bien adaptadas particularmente para un proceso de vidrio flotante. Un método ejemplar de la puesta en práctica de la invención, para ajustar las temperaturas específicas mencionadas anteriormente se describirá en primer lugar y después, se describirán las composiciones de vidrio ejemplares de la invención. - 10-

[0017] Aunque la presente invención puede ponerse en práctica con cualquier tipo de vidrio, la invención está particularmente bien adaptada para composiciones de vidrio plano, tales como composiciones de vidrio de carbonato calcico que tienen sílice como el mayor constituyente a lo largo de otras ayudas de fundición y refinado . Una composición de vidrio de sosa-cal -sílice básica se forma a partir de un lote que tiene sílice (arena) , ceniza de sosa (un carbonato de sosa) , dolomita (un carbonato de calcio y magnesio) , piedra caliza (un carbonato de calcio) y agentes de oxidación, tales como nitrato y sulfato. La pieza caliza y la dolomita actúan como fundentes para ayudar en la disolución de la sílice y mejorar la durabilidad del producto de vidrio. Como se apreciará por un técnico en la materia, las cantidades relativas de los componentes en lotes dependen de la composición deseada del vidrio que debe fabricarse.

[0018] Los culotes pueden añadirse a los materiales en lotes o bien antes de la alimentación de los materiales en lotes en los dispositivos de fundición o durante la fundición. Los culotes pueden ser vidrio claro o pueden incluir agentes colorantes convencionales . Los culotes pueden incluir también o bien los estados ferroso o férrico, aunque el estado ferroso se desea para la mayoría de los productos de vidrio de control solar.

[0019] Los materiales adicionales pueden añadirse también al lote que afecta a las propiedades finales del vidrio, por ejemplo, propiedades solares, tales como transmisión infrarroja (IR) o ultravioleta (UV) , reflectancia, o propiedades ópticas, propiedades estéticas y similares. Tales materiales incluyen elementos o propiedades y similares. Tales materiales incluyen elementos o compuestos - 11 - de titanio, selenio, cobalto, cerio, vanadio, molibdeno, cromo, níquel, manganeso, cobre y combinaciones de cualquiera de estos. Generalmente, a medida que aumentan las cantidades de estos tipos de materiales, disminuye la transmisión visible, IR y UV, del vidrio resultante. Adicionalmente, algunos de estos materiales pueden funcionar como colorantes para vidrio, y puede añadirse otros colorantes conocidos en la industria del vidrio plano y/o flotante.

[0020] Las composiciones de vidrio de la invención pueden incluir pequeñas cantidades de otros materiales, por ejemplo, adyuvantes de fundición y refinado, materiales extraños o impurezas, tales como elementos o compuestos de sodio, potasio, calcio, magnesio, manganeso, aluminio, azufre, estroncio, circonio, cloro, cobalto, níquel, selenio, cromo, molibdeno, bario, titanio, cerio, estaño, cinc o hierro.

[0021] Debería apreciarse que como resultado del moldeo del vidrio sobre estaño fundido en el proceso de flotación, como se describe anteriormente, las cantidades medibles del óxido de estaño pueden emigrar a porciones superficiales del vidrio sobre el lado que está en contacto con el estaño fundido. Típicamente, una pieza de vidrio flotante incluso aunque los compuestos de estaño no hayan sido añadidos de forma intencionada a los materiales en lotes para formar el vidrio pueden tener una concentración de Sn02. Esta concentración puede ser de 0,05 a 2 % en peso en las primeras 25 mieras por debajo de la superficie del vidrio que estaba en contacto con el estaño. Los niveles de fondo típicos de Sn02 pueden ser tan altos como 30 partes por millón (PPM) . Se cree que las altas concentraciones de estaño en aproximadamente los primeros 10 Angstroms de la - 12- superficie de vidrio soportada por el estaño fundido pueden incrementar ligeramente la reflexividad de esta superficie de vidrio; no obstante, el impacto general sobre las propiedades de vidrio es mínimo.

[0022] En la práctica de la invención, se ha encontrado que para una composición de vidrio, particularmente, una composición de vidrio plano de sosa-cal-sílice, incrementando el CaO en la composición de vidrio por una cantidad seleccionada (porcentaje en peso) , al mismo tiempo que se reduce el MgO por la misma cantidad seleccionada (es decir, el mismo cambio de porcentaje en peso que el CaO) o substancialmente la misma cantidad (por ejemplo, hasta ± 5 por ciento en peso, por ejemplo, + 5 por ciento en peso o menos, por ejemplo, ± 4 por ciento en peso o menos, por ejemplo ± 3 por ciento en peso, por ejemplo ± 1 por ciento en peso o menos, preferentemente ± menos de 1 por ciento en peso de la cantidad seleccionada) , manteniendo al mismo tiempo una cantidad total substancialmente constante de CaO + MgO (por ejemplo, manteniendo la cantidad total dentro de + 5 por ciento en peso de la cantidad total de partida, por ejemplo, dentro de + 3 por ciento en peso, por ejemplo, dentro de + 1 por ciento en peso, preferentemente, dentro de ± menos de 1 por ciento en peso) disminuye las temperaturas de fundición y moldeo del vidrio sin cambiar substancialmente las temperaturas de flexión y recocido del vidrio. Se cree sin limitación de la invención que este resultado está basado, al menos parcialmente, en el hecho de que la resistencia de campo atómico (designada generalmente como z/a2, donde "z" es la carga de iones y "a" es la distancia internuclear entre el catión y el anión) para el ion de calcio (0,33) es menor que la resistencia del campo del ion magnesio (0,45) . Se cree que - 13- esta resistencia del campo de ion de calcio inferior da lugar a una menor resistencia de enlace covalente de calcio en comparación con la resistencia del enlace covalente de magnesio, requiriendo por tanto menos fuerza de cizallamiento para romper los enlaces covalentes de calcio que dan lugar a viscosidad de vidrio inferior en el intervalo de temperatura de fundición y moldeo.

[0023] En una forma de realización particular de la invención, se ha descubierto que incrementando la cantidad relativa (porcentaje en peso basado en el peso total de la composición de vidrio) de CaO con respecto a MgO en la composición de vidrio al mismo tiempo que se mantiene una cantidad total (porcentaje en peso basado en el peso total de la composición de vidrio) de CaO + MgO en el intervalo de 12 a 15 por ciento en peso, por ejemplo, 12,1 a 15 por ciento en peso, por ejemplo, 12,5 a 13,0 por ciento en peso, por ejemplo, 12,8 a 12,9 por ciento en peso, da lugar a vidrio que tiene temperaturas de fundición y moldeo más bajas que antes del ajuste, sin cambiar substancialmente las temperaturas de flexión y recocido del vidrio. Como se utiliza aquí, las frases "sin cambiar substancialmente las temperaturas de flexión y recocido" o "manteniendo substancialmente las temperaturas de flexión y recocido" significan que las temperaturas de flexión y recocido del vidrio no cambian preferentemente más de aproximadamente 1°F a aproximadamente 10 °F (0,5°C a 5o C), preferentemente, no más de aproximadamente 2°F hasta aproximadamente 5°F (1°C a 3°C) , más preferentemente menos de aproximadamente 5°F (3°C) , todavía más preferentemente, no más de aproximadamente 4°F (2,5°C), incluso más preferentemente menor de aproximadamente 3°F (2°C) , y más preferentemente menor de aproximadamente 2°F (1°C) . - 14-

[0024] En los ejemplos 1-5, presentados a continuación, se modelan varias composiciones de vidrio ejemplares para mostrar el efecto de variar el porcentaje en peso de CaO y MgO de acuerdo con la práctica de la invención, manteniendo al mismo tiempo los otros componentes de vidrio substancialmente invariables . Como se apreciará por un técnico en la materia, con el fin de formar estas composiciones de vidrio, los componentes en lotes, por ejemplo, piedra caliza y dolomita, son ajustados para producir una composición de vidrio deseada.

[0025] Basado en este nuevo entendimiento del comportamiento del vidrio, los artículos de vidrio pueden fabricarse teniendo cantidad es de CaO relativamente mayores y de MgO relativamente menores (porcentajes en peso) , que las puestas en práctica previamente sin que afecten de forma adversa a los parámetros de fabricación, por ejemplo, temperaturas de flexión y/o recocido, del vidrio .

[0026] Una composición de vidrio ejemplar que incorpora las características de la invención se caracteriza del siguiente modo: Tabla 1 Componente Porcentaje en Peso Si02 70-75 Na20 12-15 K20 0-2 CaO > 9 MgO < 4 AI2O3 0-2 SO3 0-1 Fe2O3 0-2 - 15 -

[0027] Como se apreciará por un técnico en la materia, pueden estar presentes también en el vidrio otros componentes o ingredientes convencionales, tales como colorantes, materiales de control solar, materiales extraños, etc., como se describe anteriormente.

[0028] En la composición ejemplar anterior, el CaO es preferentemente mayor de 9 por ciento en peso y el MgO es preferentemente menor de 4 por ciento en peso basado en el peso total de la composición. Por ejemplo, el CaO puede ser mayor que o igual a 10 por ciento en peso, por ejemplo, de 10 a 10,5 por ciento en peso, por ejemplo, de 10,25 ± 0,25 por ciento en peso. El MgO puede ser menor que o igual a 3 por ciento en peso, por ejemplo, de 2 a 3 por ciento en peso, por ejemplo, de 2,5 ± 0,5 por ciento en peso. El porcentaje en peso total de CaO ± MgO es preferentemente, aproximadamente 12,8 a 12,9, por ejemplo, de 12,85 + 0,05. Las composiciones de vidrio ejemplares incluyen: Tabla 2 Componente Composición 1 Composición 2 S¡02 72,53 72,89 Na20 13,79 13,9 K20 0,02 0 CaO >9,1 >_10 MgO < 4 < 3 Al203 0,03 0,03 so3 0,2 0,2 - 16-

[0029] Las composiciones de vidrio ejemplares adicionales mencioandas justo anteriormente proporcionan preferentemente una temperatura de fundición de menos de 2600°F (1425°C) , por ejemplo, 2500°F a 2600°F (1370°C a 1425°C) , por ejemplo, 2570°F a 2590°F (1410°C a 1421°C) , y una temperatura de moldeo menor de aproximadamente 1900 °F (1037°C) , por ejemplo, 1800°F a 1900°F (981°C a 1037°C) , por ejemplo, 1850°F a 1894°F (1010 °C a 1034°C) . El vidrio tiene preferentemente una temperatura de flexión de menos de aproximadamente 1400°F (759°C) , por ejemplo, 1300°F a 1400°F (704°C a 759°C), por ejemplo, 1300°F a 1350°F (704°C a 732 °C) , y una temperatura de recocido de menos de aproximadamente 1050°F (565°C) , por ejemplo, 1010°F a 1050°F (543°C a 565°C) , por ejemplo, 1016°F a 1020°F (547°C a 549°C) .

[0030] En otra forma de realización particular de la invención, se ha descubierto que incrementando la cantidad relativa (porcentaje en peso basado en el peso total de la composición de vidrio) de uno o más, incluyendo todos de: CaO, R20 (Na20 y/o K20) , Si02 y/o Al203, reduciendo al mismo tiempo la cantidad de MgO en la composición de vidrio se reduce la temperatura de licuefacción sin efectos perjudiciales sobre la corrosión de la colada de vidrio. De un modo conjunto, las cantidades totales (porcentaje en peso basado en el peso total de la composición de vidrio) de los siguientes componentes se mantienen en los siguientes intervalos : - 17 -

[0031] Como con la composición de vidrio de la tabla 1, otros componentes o ingredientes convencionales, tales como colorantes, materiales de control solar, materiales extraños, etc., como se describen anteriormente pueden estar presentes también en la composición de vidrio de la Tabla 3. La cantidad de MgO es generalmente menor de 3 por ciento en peso, pero es incluso menor para los vidrios que contienen bajo contenido en hierro como los de la Patente de los Estados Unidos 5.030.594, incorporados aquí por referencia. En los vidrios de bajo contenido en hierro, la cantidad de MgO puede estar en el intervalo de 0,01 a 0,15 por ciento en peso. Para estas composiciones de vidrio, la temperatura de licuefacción está preferentemente en el - 18- intervalo de 1790°F a 1820°F (976°C a 994°C) . En los vidrios que contienen mayor contenido de hierro con hierro en cualquier forma, férrica y/o ferrosa, y en una cantidad de al menos 0,1 por ciento en peso, el MgO oscila desde 1 a 3 por ciento en peso.

[0032] Las composiciones de vidrio con las cantidades de estos componentes dan lugar a vidrio que tiene una temperatura de licuefacción inferior a preferentemente una reducción de 20°F (~ 11°C) , y más preferentemente, de 30°F (~ 17 °C) . Esto puede alcanzarse manteniendo al mismo tiempo temperaturas de fundición y moleo adecuadas distintas todas antes de este ajuste. Además, este ajuste puede realizarse sin cambiar substancialmente las temperaturas de flexión y recocido del vidrio, si se desea. Para este último ajuste, la cantidad incrementada de material es substancialmente CaO. Aquí, "substancialmente" hace referencia a esta cantidad de CaO para no cambiar substancialmente las temperaturas de flexión y recocido del vidrio. Las temperaturas de fundición, moldeo, y licuefacción para las composiciones de vidrio de la Tabla 3, pueden estar en los intervalos mostrados en la Tabla 4.

Tabla 4 Propiedad del vidrio °F(°C) °F (°C) preferido Temperatura fundición 2510-2650 2520-2640 (1376-1454) (1382-1449) Temperatura de moldeo 1800-1894 1805-1884 (982-1034) (985-1029) Temperatura licuefacción 1780-1850 1789-1845 (971-1010) (976-1007) -19-

[0033] Aunque están presentes las composiciones de vidrio ejemplares anteriores para describir el concepto general de la invención, debe entenderse que la invención no está limitada a estas formas de realización específicas ejemplares.

[0034] Como se apreciará a partir de la descripción anterior y de los siguientes ejemplos, las composiciones de vidrio de la invención proporcionan las características de fundición y refinado mejoradas, al mismo tiempo que se mantiene substancialmente las mismas características de fabricación. Por ejemplo, las temperaturas de fundición reducidas proporcionadas por las composiciones de vidrio de la invención significan que se requiere menos combustible para fundir inicialmente los componentes de vidrio en lotes. Adicionalmente, el artículo de vidrio resultante formado de acuerdo con las composiciones de vidrio de la invención tiene también un punto de fundición inferior a lo que se producirían sin la práctica de la invención. Esto significa que cuando el artículo de vidrio de la invención es utilizado como culotes en el dispositivo de fundición de vidrio, se requiere menos combustible para fundir los culotes que reduce adicionalmente los requerimientos de combustible. Además, el artículo de vidrio puede utilizarse por fabricantes de vidrio usando sus aparatos y métodos de flexión y recocido existentes sin la necesidad de que los fabricantes cambien los parámetros de fabricación, por ejemplo, las temperaturas de recocido y de flexión, utilizadas para fabricar un producto de vidrio comercial. Además, la piedra caliza (fuente CaO) es típicamente menos costosa que la dolomita (fuente CaO y MgO) . Por tanto, incrementando la cantidad de CaO y reduciendo la cantidad de MgO en la composición de vidrio, significa que son -20- necesarias más piedra caliza y menos dolomita en el lote, lo que reduce el coste del lote de vidrio .

[0035] En un aspecto adicional de la invención, además de cambiar las cantidades relativas del CaO y MgO en una composición de vidrio, como se describe anteriormente, puede sustituirse uno o más componentes de un vidrio, tal como CaO y/o MgO, de una forma total o parcial por un material que tiene una resistencia al campo inferior. Por ejemplo, el CaO y/o MgO pueden sustituirse en general o en parte por un material, tal como un óxido, que contiene Ba+1 o Sr++, que tienen una resistencia al campo inferior a Ca++ o Mg++.

[0036] Se presentan los siguientes ejemplos para demostrar los principios de la invención. No obstante, la invención no está limitada a los ejemplos específicos presentados.

Ejemplo de Predicción 1

[0037] Se creó una base de datos de las composiciones de vidrio plano y sus respectivas propiedades relacionadas con la temperatura. La base de datos estaba basada, en primer lugar, en las composiciones de vidrio plano comercial fabricado por el proceso de vidrio flotante . Esta base de datos fue modelada estadísticamente utilizando "Data Desk" disponible comercialmente y programas estadísticos "SAS" para crear algoritmos para las varias características de vidrio, tales como temperatura de fundición, temperatura de moldeo, temperatura de flexión, temperatura de recocido, temperatura de licuefacción, e intervalo de trabajo. Los algoritmos resultantes fueron mejorados utilizando el mismo programa "Solver" que está disponible en menú EXCEL™ de Microsoft Corporation. -21 -

[0038] La tabla 6 muestra los resultados de este modelo asistido por ordenador haciendo variar las cantidades de CaO y MgO para una composición de vidrio hipotética, caracterizada por lo siguiente: TABLA 6 % peso % peso Temp. Temp. Temp. Temp. Intervalo Trabajo CaO MgO Fundic. Moldeo Flexión Recocido (log 4-licuefac.) 9,20 3,65 2594°F 1868°F 1343°F 1022°F 62°F (1423°C) (1020°C) (728°C) (550°C) (34°C) 9,40 3,45 2589°F 1866°F 1344°F 1022°F 61°F (1421°C) ( 0 9°C) (729°C) (550°C) (34°C) 9,50 3,35 2587°F 1865°F 1344°F 1023°F 60°F (1419°C) (1018°C) (729°C) (55 °C) (33°C) 9,59 3,25 2585°F 1865°F 1344°F 1023°F 60°F (1418°C) (1018°C) (729°C) (551 °C) (33°C) 9,69 3,15 2584°F 1864°F 1344°F 1023°F 60°F (1418°C) (1018°C) " (729°C) (551 °C) (33°C) -22-

[0039] Como se muestra en los resultados del modelado asistido por ordenador de la Tabla 6, a medida que el porcentaje en peso de CaO en la composición se incrementa de 9,20 a 10,50 (con el porcentaje en peso total de CaO + MgO en la composición restante a 12,84-12,85), la temperatura de fundición del vidrio cae de 2594°F (1423°C) a 2558°F (1403°C), y la temperatura de moldeo cae de 1868°F (1020°C) a 1857°F (1014°C) . No obstante, la temperatura de flexión cambia solamente de 1343°F (728°C) a 1344°F (729°C) Y la temperatura de recocido del vidrio cambia de 1022 °F (550°C) a 1028°F (553°C) .

[0040] Como se muestra también en la Tabla 6, a medida que se incrementa el porcentaje en peso de CaO, en la composición, se estrecha el intervalo de trabajo de la composición de vidrio . Con el fin de prevenir o reducir al mínimo este descenso en el intervalo de trabajo, el porcentaje en peso de Na20 + K20 en el vidrio puede incrementarse y/o reducirse el porcentaje en peso de Si02 + Al203 en el vidrio, como se desee. Se prevé que los cambios - 23 - en el orden de 0,05 a 0,1 por ciento en peso en estos componentes en el intervalo de 9,9 a 10,5 por ciento en peso de CaO serían efectivos para mantener un intervalo de trabajo que se extiende más de 50 °F (28 °C) .

Ejemplo de Predicción 2

[0041] Se realizó un modelo asistido por ordenador de otra composición de vidrio como se describe anteriormente. El vidrio de modelado fue caracterizado como sigue:

[0042] La Tabla 8 muestra los resultados del model asistido por ordenador para variar CaO y MgO para 1 composición de vidrio anterior.

TABLA 8 % peso % peso Temp. Temp. Temp. Temperatura Intervalo Trabajo CaO MgO Fundic. Moldeo Flexión Recocido (log 4-licuefac.) 9,01 3,79 2595°F 1867°F 1340°F 10 5°F 65°F (1424°C) (1019°C) (727°C) (546°C) (36°C) 9,11 3,69 2594°F 1867°F 1340°F 015°F 64°F -24-

[0043] Como se muestra en la Tabla 8, incrementando el porcentaje en peso de CaO de 9,01 a 10,60 en el vidrio mientras se reduce simultáneamente el porcentaje en peso de MgO substancialmente la misma cantidad, se reduce la - 25 - temperatura de fundición del vidrio aproximadamente 22 °F (12 °C) y la temperatura de moldeo aproximadamente 9°F (5°C) , mientras que la temperatura de flexión del vidrio cambia solamente 1°F (0,5°C) y la temperatura de recocido cambia solamente 7°F (4°C) .

[0044] Como se describe anteriormente, el porcentaje en peso de Na20 + K20 puede incrementarse y/o el porcentaje en peso de Si02 + Al203 reducirse como se desee para ajustar el intervalo de trabajo para que sea mayor de 50°F (28°C), si se desea.

Ejemplo de Predicción 3

[0045] Se realizó otro modelo asistido por ordenador de la composición de vidrio como se describe anteriormente. La composición de vidrio modelada tenia los siguientes componentes :

[0046] Los resultados del modelo asistido por ordenador se muestran gráficamente en la figura 1, con el cambio en los parámetros presentados como desviaciones normalizadas con referencia a un valor de línea de base (valor 0) . Los "valores 0" para los parámetros presentados eran: temperatura de fundición 2600°F (1427°C) -26- temperatura de moldeo 1868°F (1020°C) temperatura de flexión 1344°F (729°C) temperatura de recocido 1013°F (545°C) intervalo de trabajo 81°F (45°C) temperatura de licuefacción 1787°F (975°C) punto de deformación 943°F (506°C)

[0047] Como se muestra en la Figura 1, aunque la temperatura de fundición del vidrio cae de forma signi icativa a medida que aumenta la cantidad relativa de CaO, las temperaturas de flexión y de recocido del vidrio permanecen invariables substancialmente .

Ejemplo ds Predicción 4

[0048] Se realizó un modelo de una composición de vidrio adicional que tiene la siguiente composición:

[0049] Los resultados del modelo asistido por ordenador son presentados gráficamente en la figura 2 como desviaciones normalizadas de un valor 0 de manera similar a la figura 1. Los "valores 0" para los varios parámetros eran: temperatura de fundición 2619°F (1437°C) -27- temperatura de moldeo 1870°F (1021°C) temperatura de flexión 1335°F (724°C) temperatura de recocido 1015°F (546°C) intervalo de trabajo 61°F (34°C) temperatura de licuefacción 1809°C (987°C) punto de deformación 946°F (508°C) Ejemplo 5

[0050] Además del modelo asistido por ordenador descrito an eriormente, la invención fue sometida a ensayo para determinar el efecto de la puesta en práctica de la invención sobre la eficiencia térmica de un dispositivo de fundición de vidrio convencional. Como se utiliza aquí, el término "eficiencia térmica" significa la cantidad teórica del combustible requerida para fundir una cantidad dada de materiales en lote de vidrio (suponiendo 2,5 millones de BTU para fundir 1 tonelada de materiales en lote y 1,7 millones de BTU para fundir 1 tonelada de culote) dividida por la cantidad real de combustible utilizado. El término "% de eficiencia térmica" es la eficiencia térmica multiplicada por 100. La composición de vidrio sometida a ensayo fue caracterizada por: Tabla 11 Componente Porcentaje en Peso Si02 72,56 Na20 + K20 13,85 Fe203 0,49 CaO + MgO 12,89 -28-

[0051] Los materiales en lotes para esta composición de vidrio fueron fundidos en un horno de vidrio y la figura 3 muestra la variación en la eficiencia térmica, a medida que las cantidades de los materiales en lote fueron ajustadas de manera que se incrementó la cantidad relativa (porcentaje en peso) de CaO en la composición de vidrio mientras se reduce simultáneamente el MgO en la composición de vidrio por la misma cantidad (porcentaje en peso) . La eficiencia térmica se incrementó generalmente de aproximadamente 32,5% a 35% a medida que se incrementó el porcentaje en peso de CaO de aproximadamente 9,0 % a aproximadamente 9,4 % .

[0052] La Tabla 2 presenta las composiciones de vidrio reales y de predicción que muestran una cantidad reducida de MgO y una cantidad incrementada de uno o más de CaO, R20, A1203, Si02 que da lugar a una temperatura de licuefacción reducida.

TABLA 12 COMPOSICIONES Y SUS PROPIEDADES FÍSICAS % Oxido Ejemplo 6 Ejemplo 7 Ejemplo 8 Ejemplo 9 Ejemplo 10 Ejemplo 11 Ejemplo 12 S¡02 69,52 71,78 72,00 72,20 72,29 71 ,93 72,10 Na20 14,82 14,20 14,22 14,45 14,18 14,02 14,31 K20 0,35 0,40 0,40 0,40 0,34 0,39 0,39 CaO 10,54 9,39 9,43 9,43 9,41 9,29 9,36 MgO 1 ,94 1 ,37 1 ,37 1 ,14 1 ,43 2,11 1 ,45 Al203 2,01 2,06 1 ,79 1 ,63 1 ,54 1 ,54 1 ,63 S03 0,28 0,23 0,23 0,23 0,23 0,20 0,16 Fe;(¾ 0,50 0.51 0.51 0.52 0.53 0,52 0.52 SUMA 99,95 99,94 99,95 99,99 99,95 100,00 99,92 R20/Al203 7,55 7,09 8,17 9,11 9,43 9,36 9,02 RO/AI2O3 6,21 8,24 6,03 6,48 7,04 7,40 6,63 CaO/MgO 5,43 6,85 6,88 8,27 6,58 4,40 6,46 CaO+MgO 12,48 10,76 10,80 10,57 10,84 11 ,40 10,81 Si02/Ai203 34,59 34,84 40,22 44,29 46,94 46,71 44,23 Si02+Al203 71 ,53 73,84 73,79 73,83 73,83 73,47 73,73 CaO+R2O+AI203 27,72 26,05 25,84 25,91 25,47 25,24 25,69 Ca0+R2O+AI203/Mg0 14,28 19,01 18,86 22,73 17,81 11 ,96 17,72 Log 2 (°F/°C) 2536/1391 2640/1449 2631/1444 2624/1440 2615/1435 2621/1438 2627/1442 Log 3,5 (°F/°C) 1963/1073 2021/1105 2008/1098 2005/1096 2003/1095 2012/1100 2004/1096 Log 4 (°F/°C) 1834/1001 1884/1029 1873/1023 1872/1022 1870/1021 1869/1021 Log 7,6 (Pto abland.°F) 1323 1334 1335 1332 1337 1343 1335 Licuefacción (°F) 1843 1805 1801 1796 1803 1815 1 97 1 Interv.Trabajo 1 (°F/°C) 120/49 216/102 207/97 209/98 200/93 197/92 207/97 Interv.Trabaío 2 (°F/°C) -9/-23 79/26 72/22 76/24 67/19 54/12 TABLA 12 (Continuación) % Oxido Ejemplo 13 Ejemplo 4 Ejemplo 15 Ejemplo 16 Ejemplo 17 Ejemplo 18 Ejemplo 19 Si02 5 71 ,71 71,81 71 ,90 72,00 70,20 70,42 70,37 Na20 13,73 13,87 14,02 14,16 14,02 13,79 13,94 K20 0,39 0,39 0,39 0,39 0,536 0,543 0,515 CaO 9,09 9,16 9,22 9,29 9,86 9,87 9,93 MgO 2,70 2,39 2,07 1 ,76 2,20 2,20 2,20 Al203 10 1 ,63 1,63 1 ,63 1 ,63 2,39 2,40 2,25 so3 0,16 0,16 0,16 0,16 0,227 0,219 0,233 Fe703 0,52 0,52 0,52 0,52 0,496 0,500 0,498 SUMA 99,93 99,93 99,91 99,91 99,929 99,942 . 99,936 R20/Al203 15 8,66 8,75 8,84 8,93 6,09 5,97 6,42 RO/AI2G3 7,23 7,09 6,93 6,78 5,05 5,03 5,39 CaO/MgO 3,37 3,83 4,45 5,28 4,48 4,49 4,51 CaO+MgO 11 ,79 11 ,55 11 ,29 11 ,05 12,06 12,07 12,13 S¡02/AI2O3 43,99 43,99 44,11 44,17 29,37 29,34 31 ,28 Si02+Al203 73,34 20 73,44 73,53 73,63 72,59 72,82 72,62 Ca0+R2O+AI2O3 24,84 25,05 25,26 25,47 26,806 26,603 26,635 Ca0+R2O+AI203/MgO 9,20 10,48 12,20 14,47 12,18 12,09 12,11 CaO+R20+AI203/MgO 8,48 15,60 284,27 323,60 296,17 265,85 261 ,35 25 Log 2 (°F/°C) 2637/1447 2635/1446 2632/1444 2629/1443 Log 3,5 (°F/°C) 2021/1105 2017/1103 2012/1100 2008/1098 Log 4 (°F/°C) Log 7,6 (Pto abland.°F) 342 340 1338 1337 Licuefacción (°F) 1822 1815 1808 802 30 Interv.Trabajo 1 (°F/°C) 99/93 202/94 204/96 206/97 Interv.Trabajo 2 (°F/°C) TABLA 12 (Continuación) % Oxido Ejemplo 20 Ejemplo 21 Ejemplo 22 Ejemplo 23 Ejemplo 24 Ejemplo 25 Ejemplo 26 Si02 71 ,01 71 ,96 5 73,97 73,41 72,89 72,94 73,39 Na20 13,58 13,94 16,07 15,60 16,10 15,58 15,11 K20 0,39 0,38 0,014 0,014 0,015 0,015 0,015 CaO 9,13 9,25 9,47 10,48 10,52 10,96 10,99 MgO 2,92 1,61 0,09 0,09 0,09 0,10 0,10 Al203 1 ,67 1,55 10 0,03 0,03 0,02 0,03 0,02 so3 0,20 0,21 0,126 0,128 0,130 0,131 0,123 Fe,03 0,79 0,80 0,009 0,007 0,006 0,007 . . 0,006 SUMA 99,69 99,70 99,779 99,759 99,771 99,763 99,754 R20/Al203 8,37 9,24 536,13 15 520,47 805,75 519,83 756,25 RO/AI2O3 10,44, 7,01 318,67 352,33 530,50 368,67 554,50 CaO/MgO 3,13 5,74' 105,22 16,44 1 6,89 109,60 109,90 CaO+MgO 12,05 10,86 9,56 10,57 10,61 11 ,06 11 ,09 Si02/Al203 42,52 46,43 2465,67 2447,00 3644,50 2431 ,33 3669,50 S¡02+Al203 72,68 73,51 74,00 20 73,44 72,91 79,97 73,41 CaO+R20+AI203 24,77 25,12 25,584 26,124 26,655 26,585 26,135 Log 2 (°F/°C) 2595/1424 2599/1426 2568/1409 2557/1403 2516/1380 2521/1383 2534/1390 Log 3,5 (°F/°C) 2003/1095 1998/1092 1953/1067 1956/1069 1931/1055 25 1935/1057 1936/1058 Log 4 (°F/°C) 1819/993 1827/997 1805/985 1809/987 1809/987 Log 7,6 (Pto abland.°F) 1338 1332 Licuefacción (°F) 1845 1794 1796 1789 1789 1805 1810 Interv. Trabajo 1 (°F/°C) 23/-5 38/3 16/-9 4/-16 -1/-18 Interv. Trabajo 2 (°F/°C) 157/69 167/75 142/61 130/54 126/52 Nota: Valores de viscosidad y de licuefacción medidos son +/- 2°F (-17°C), excepto para el punto de ablandamiento que es +/- 1°F (-17°C).

Comentarios: El Ejemplo 6 tiene la viscosidad de fundición más baja (MV), pero la licuefacción es 14°F mayor y la SP es 21 °F menor que la estándar. El Ejemplo 9 tiene las temperaturas de licuefacción más bajas, pero el punto de ablandamiento (SP) está en el lado bajo y la MP está solamente 16°F menor que la estándar. 10 El Ejemplo 10 tiene temperaturas de licuefacción inferiores a 26°F, y MV inferior a 25°F, y una SP inferior a 7°F que es solamente 2-4°F mayor que la estándar. Log 2 de 2640°F, Log 3,5 de 2021, Log 4 de 1886, Log 7,6 de 1344 y temperaturas de licuefacción de 1829°F. R20 = óxidos alcalinos de Na20 y K20. RO = óxidos de metal de alcalinotérreo de CoO y MgO. 15

Claims

-33-
REIVINDICACIONES 1. Un método de reducción de la temperatura de la composición de vidrio que tiene CaO y MgO para la característica de vidrio seleccionada de la temperatura de fundición, temperatura de moldeo, temperatura de licuefacción, y cualquiera de sus combinaciones, comprendiendo las etapas de: reducir el MgO por un porcentaje en peso seleccionado, e incrementar substancialmente el mismo porcentaje en peso al menos dos de los componentes seleccionados de CaO, R20, A1203/ y Si02- 2. El método de acuerdo con la reivindicación 1 , que incluye incrementar el CaO a más de 9 y hasta 12 por ciento en peso.
3. El método de acuerdo con la reivindicación 1, que incluye incrementar el CaO a más de o igual a 10 por ciento en peso .
4. El método de acuerdo con la reivindicación 1, que incluye reducir el MgO a menos de 3 por ciento en peso.
5. El método de acuerdo con la reivindicación 1, que incluye incrementar el Na20 y CaO con el descenso concomitante en MgO.
6. El método de acuerdo con la reivindicación 1, que incluye mantener una cantidad total de CaO + MgO mayor que 10,5 por ciento en peso.
7. El método de acuerdo con la reivindicación 1, donde la cantidad de MgO está en el intervalo de 1 a 3 , para vidrios de alto contenido en hierro .
8. El método de acuerdo con la reivindicación 1, donde la cantidad de MgO está en el intervalo de 0,01 a 0,15 por ciento en peso para vidrios de bajo contenido en hierro. -34-
9. El método de acuerdo con la reivindicación 1, que incluye mantener una cantidad total de CaO + R20 + A1203 en el intervalo de 23-29 por ciento en peso.
10. El método de acuerdo con la reivindicación 1, donde la composición de vidrio proporciona una temperatura de fundición en el intervalo de aproximadamente 2510 °F a aproximadamente 2650°F (1376°C a 1454°C) , una temperatura de moldeo en el intervalo de aproximadamente 1800 °F a 1894 °F (982 °C a 1034 °C) , y una temperatura de licuefacción en el intervalo de aproximadamente 1780ÜF a 1850°F (971°C a 1010°C) .
11. El método de acuerdo con la reivindicación 1, donde todos los materiales están incrementados de forma concomitante para la reducción de la cantidad de MgO.
12. El método de acuerdo con la reivindicación 1, donde la composición de vidrio proporciona una temperatura de fundición en el intervalo de aproximadamente 2520 °F a aproximadamente 2640°F (1382°C a 1449°C) , una temperatura de moldeo en el intervalo de aproximadamente 1805 °F a 1884°F (985°C a 1029°C) , y una temperatura de licuefacción en el intervalo de aproximadamente 1789 °F a 1845 °F (976°C a 1007°C) .
13. Un método de reducción de las temperaturas de fundición, moldeo y licuefacción de una composición de vidrio, que comprende: reducir el MgO por un porcentaje en peso seleccionado, e incrementar substancialmente el mismo porcentaje en peso de al menos dos de los componentes seleccionados de CaO, R2O, Al203, y Si02, donde al menos una porción de al menos uno de CaO o MgO en la composición es sustituido con -35- un óxido metálico cuyo metal tiene una resistencia de campo inferior que al menos uno de Ca++ o Mg++.
14. El método de acuerdo con la reivindicación 11, que incluye sustituir al menos una parte de al menos uno de CaO o gO con al menos un óxido metálico cuyo metal es seleccionado de Ba ó Sr.
15. Un método de reducción de al menos una de las temperaturas de fundición, moldeo y licuefacción de una composición de vidrio, al mismo tiempo que se mantiene substancialmente las temperaturas de ablandamiento y de recocido del vidrio, comprendiendo: reducir el MgO por un porcentaje en peso seleccionado, e incrementar substancialmente el mismo porcentaje en peso al menos de dos de los componentes seleccionados de CaO, ?¾0, Al203 y Si02, donde el aumento incluye una cantidad substancial de CaO.
16. Una composición de vidrio que comprende: Si02 70 a 75 % en peso Na20 12 a 15 % en peso K20 0 a 5 por ciento en peso CaO > 9 por ciento en peso MgO < 4 por ciento en peso AI2O3 0,01 a 4 por ciento en peso S03 0 a 1 por ciento en peso Fe203 0 a 2 por ciento en peso donde : Si02 + Al203 _> 70 por ciento en peso Na20 + K20 12-17 CaO + MgO 9-14 CaO + R20 + 23-29 AI2O3 - 36 -
17. Una composición de vidrio de la reivindicación 16, donde la composición de vidrio proporciona una temperatura de fundición en el intervalo de aproximadamente 2510 °F a aproximadamente 2650°F (1376°C a 1454°C) , una temperatura de moldeo en el intervalo de aproximadamente 1800 °F a 1894°F (982°C a 1034°C), y una temperatura de licuefacción en el intervalo de aproximadamente 1780°F a 1850°F (971°C a 1010°C) .
18. Una composición de vidrio de la reivindicación 16, donde la cantidad de MgO está en el intervalo de 1 a 3 por ciento en peso para vidrios de alto contenido en hierro.
19. Una composición de vidrio de la reivindicación 16, donde la cantidad de MgO está en el intervalo de 0,01 a 0,15 para vidrios de bajo contenido en - hierro y el vidrio tiene una temperatura de licuefacción en el intervalo de 1790°F a 1820°F (976°C a 994°C) .
20. Una composición de vidrio de la reivindicación 16, donde la temperatura de licuefacción en el intervalo de aproximadamente 1789°F a 1845°F (976°C a 1007°C) .
21. Una composición de vidrio de la reivindicación 16, donde la cantidad de CaO + R20 + Al203 está en el intervalo de 24 a 28 por ciento en peso.
22. Una composición de acuerdo con la reivindicación 16, donde CaO está en el intervalo mayor de 9 a 12 por ciento en peso .
23. Una composición de acuerdo con la reivindicación 16, donde CaO + MgO está en el intervalo de 10 a 13,5 por ciento en peso.
24. Un producto de vidrio plano fabricado por el proceso de la reivindicación 1.
25. Un producto de vidrio flotante fabricado por el proceso de la reivindicación 1.