MXPA03005376A - Compuesto ignifugo de formacion de aerosol pirotecnico y un metodo para su produccion. - Google Patents

Abstract

Esta invencion se refiere al campo del equipo de extincion de incendios, especificamente a medios de extincion de incendios por un aerosol ignifugo que se forma durante el quemado del compuesto pirotecnico y un metodo para su produccion. La invencion permite preparar el compuesto ignifugo de formacion de aerosol pirotecnico con buenas caracteristicas de resistencia a la deformacion, una baja concentracion ignifuga y regular la velocidad de quemado. El compuesto ignifugo de formacion de aerosol pirotecnico contiene un oxidante, un aditivo de proceso de produccion y aglutinante de quemado formado por policondensato termoplastico de formaldehido y fenol, plastificado por ester de acido dicarboxilico y reforzado por politetrafluoroetileno. El metodo para producir el compuesto consiste en mezclar la suspension de policondensato de formaldehido y fenol en un solvente organico y dispersion. de politetrafluoroetileno en ester de acido dicarboxilico, mezclando la composicion resultante con un oxidante y un aditivo de proceso de produccion con el subsecuente efecto termomecanico. La invencion puede utilizarse para extinguir incendios en diferentes estructuras y dispositivos sin efectos nocivos para el cuerpo humano y organismos vivos, naturaleza.

Description

COMPUESTO IGNÍFUGO DE FORMACIÓN DE AEROSOL PIROTÉCNICO Y UN MÉTODO PARA SU PRODUCCIÓN" CAMPO DE LA INVENCIÓN Esta invención se refiere al campo del equipo de extinción de incendios, específicamente a medios para extinguir incendios por un aerosol ignifugo que se forma durante el quemado de los productos elaborados a partir de compuestos pirotécnicos.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Los productos elaborados a partir de compuestos de formación de aerosol se utilizan en dispositivos para extinguir incendios principalmente en volúmenes cerrados, tales como: -almacenes, garajes y locales de tienda -compartimientos de vehículos. La eficacia de los compuestos ignífugos de formación de aerosol y los productos elaborados a partir de tales compuestos se evalúa procediendo de su capacidad para cumplir todo un complejo de requisitos: - alta eficacia ignífuga con una mínima concentración ignífuga; - baja toxicidad y riesgo de explosión de productos de quemado dado que contienen una cantidad mínima de componentes sub-oxidados (NO, CO) y con riesgo de explosión (H2); - baja temperatura de quemado; - alto nivel de características de resistencia a la deformación que hace posible evitar los efectos negativos de diversos factores (vibración, impactos, fluctuaciones de temperatura) en tránsito y almacenamiento y para producir y utilizar productos con un grosor de arco de quemado mínimo; - un amplio rango de la variación de velocidad de quemado del compuesto a presión atmosférica, preferentemente sin el uso de mejoradores de quemado de propósito especial y sin - plantear altos requisitos especiales para la dispersión y composición de fragmentos de los componentes fuente; - baja presión de moldeo específico lo cual hace posible fabricar artículos utilizando un proceso de producción altamente eficiente y con bajo consumo de energía. Los medios de extinción de incendios pirotécnicos conocidos consisten principalmente de los siguientes componentes: - un oxidante (generalmente nitratos o percloratos de metales álcali y mezclas de los mismos); - un aglutinante de quemado seleccionado a partir de una serie de resinas epóxicas o de poliéster, cauchos naturales o sintéticos, cauchos plastíficados térmicamente y mezclas de los mismos; - proceso de producción y aditivos funcionales. Un compuesto ignífugo es conocido (Patente de RU 2095104, A..., 10.11.97) por contener en porcentaje por masa los siguientes componentes: 1.5-1.8 aglutinante de quemado; 5.0-20.0 de congelante y el resto - oxidante. Como aglutinante de quemado se utiliza lo siguiente: ácido 4-hidroxibenzóico o una mezcla de ácido 4-hidroxibenzóico y resinas de fenol-formaldehldo y epóxicas, o una mezcla de ácido 4-hidroxibenzóico y resina epóxica, o una mezcla de resinas de fenol-formaldehído y epóxicas, o una mezcla de ácido 4-hidroxibenzóico, resinas de fenol-formaldehído y epóxicas. Como oxidante se permite utilizar el nitrato de potasio o nitrato de sodio, o perclorato de potasio, o perclorato de sodio, o una mezcla de los mismos. La diciandlamida o melem, o melamina, o urea, o urotropina, o azobisformamida o mezclas de los mismos se utilizan como congelante. El compuesto puede contener también aditivos de proceso de producción y mejoradores de quemado a una proporción de 0.1-5.0% por masa. El método de producción del compuesto incluye cargar un mezclador con un oxidante, aglutinante de quemado, aditivos de proceso de producción y mejoradores de quemado y mezclarlos durante una hora. De acuerdo con el ejemplo 3, el compuesto que consiste, % en masa, de nitrato de potasio, - 60; nitrato de sodio - 8; ácido hidroxibenzóico - 9; resina de fenol-formaldehído - 8; diciandiamida -12; CuO - 2; y politetrafluoroetlleno - 1, deben mezclarse en un mezclador durante una hora. Después de esto, la masa resultante debe utilizarse para formar artículos de geometría requerida por el método de la boquilla ciega oprimiendo a una presión específica de 15000 kg/cm2 (150 MPa). El compuesto y su método de producción tienen una seria desventaja que toca el hecho de que con objeto de asegurar la utilización práctica del compuesto, las cargas deben oprimirse a una presión específica alta 1000-1500 kg/cm2 (100-150 MPa). Este requisito da como resultado, por una parte, el aumento de riesgos en el procesamiento del compuesto y, por otra parte, el alto nivel de presión específica durante el procesamiento del compuesto hace posible aplicar un proceso de producción más eficiente, seguro y que consuma menos energía de la presión del compuesto por el método de oprimir continuamente una prensa de fricción. Los compuestos elaborados por la presión de la boquilla ciega se caracterizan por una fragilidad acentuada incluso a temperatura ambiente. El valor de deformación relativa en la ruptura no excede el 2%. El análogo más cercano es el compuesto y el método de su producción protegido por la patente RU 2005517, A 15.01.94. De acuerdo con el ejemplo 1, el compuesto incluye, % en masa, KCI04 -39.5; KN03 - 38.5; PVA (acetato de polivinilo) - 8.8; ftalato de dibutilo -3.5; iditol - 5.0; petrolato líquido - 1.0; KCI - 1.0; carbono - 0.2; politetrafluoroetileno - 1.5; y estearato - 1.0. El método de producción del compuesto incluye mezclar PVA puro (y solamente después de esto agregar al mezclador hasta 10% de agua) o agregar en dos o tres etapas un 30-35% de dispersión de agua con contenido de KCI04, KN03, y KCI. La mezcla debe agitarse durante 20-30 minutos y después deben agegarse todos los aditivos. Después de esto debe agitarse la mezcla a una presión negativa durante una hora. El producto semi-terminado procesado debe descargarse desde el mezclador y pasarse por apisonamiento. El producto semi- terminado debe enrollarse de 12 a 20 veces a 70-90°C para hacerlo plano. El producto plano debe doblarse y pasarse para la operación de formación en una prensa hidráulica a 60-90°C y a una presión no menor que 1000 kgf/cm2 para obtener espacios vacíos redondos de hasta 70 mm de diámetro, con o sin canal. Este compuesto y el método de su producción tienen varias desventajas significativas: - alta concentración ignifuga del compuesto - 27 g/m3; - alta presión específica requerida para formar artículos derivados del compuesto - al menos 1000 kgf/cm2 (100 MPa); - quemado no permanente del compuesto (a una presión de 2-20 necesaria para agregar modificadores de quemado de propósito especial tales como carbono); - inflamación no permanente debido al contenido de humedad residual de los principales ingredientes de formación de aerosol (KCI04, KN03). La humedad de las partículas de KCI04, KN03 da como resultado una adhesión deteriorada de ellos a la superficie aglutinante polimérica y esto, a su vez, lleva a una drástica disminución en la características de resistencia del producto terminado, Las desventajas indicadas dependen de las características químicas de los componentes utilizados y su proporción de masa. Durante la combustión, el contenido alto y no balanceado de combustibles en el compuesto lleva a la sub-oxidación de los productos de descomposición del aglutinante de quemado principal (PVA) y adicional (iditol) debido a la cantidad insuficiente de oxígeno del oxidante. Por lo tanto, sigue el alto contenido de gases sub-oxidados tóxicos y con riesgo de explosión en los productos de quemado, inflamación no permanente y combustión del compuesto. Debido a la selección de problemas tecnológicos del par de aglutinantes de quemado: el principal (PVA) y el adicional (iditol) llevan a la necesidad de utilizar dispersión de agua de PVA. Eso lleva a humedecer el KCI04 y el KN03, y como resultado a la inestabilidad durante la inflamación y combustión del compuesto, la imposibilidad de alcanzar un nivel alto de características de resistencia a la deformación del compuesto, a una necesidad de utilizar presión alta de moldeo específico.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Esta invención soluciona las siguientes tareas técnicas: - asegurar la estabilidad de quemado y aumentar la velocidad de quemado y, por lo tanto, acentuar la velocidad de formación de gas y aerosol; - acentuar el nivel de características de resistencia a la deformación; - disminuir la concentración ignífuga; - disminuir el nivel de toxicidad y de riesgo de explosión de los productos de quemado debido a la disminución del contenido de fragmentos de gases oxidados incompletamente y con riesgo de explosión; - disminuir la presión específica de la formación del compuesto y, como consecuencia, disminuir el nivel de riesgo y hacer posible también el uso de procesos de producción altamente eficientes y que consuman menos energía utilizando el método de opresión continua, Las tareas técnicas se solucionan utilizando el nuevo compuesto y el método reivindicado de su producción. El compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico de estructura tridimensional contiene un oxidante, un aditivo de proceso de producción y un aglutinante de quemado formado por policondensato termoplástico de formaldehído y fenol, plastificado por éster de ácido dicarboxílico, y reforzado con politetrafluoroetileno. En el compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico reivindicado, una estructura tridimensional es una formación espacial de partículas duras de oxidantes (KN03, KCI04) y capas de aglutinante de quemado entre las partículas duras, formado el aglutinante de quemado por policondensato termoplástico de formaldehído y fenol, plastificado por éster de ácido dicarboxílico y politetrafluoroetileno. Las partículas de politetrafluoroetileno forman una estructura ordenada en el policondensato termoplástico de formaldehído y de fenol, plastificada por el éster de ácido dicarboxílico. La estructura ordenada desempaña un papel de refuerzo y se extiende cadenas desde las partículas de politetrafluoroetileno con un corte transversal de 0.1-2.0 µp? En este compuesto, se utiliza policondensato de formaldehído y fenol - resina de fenol-formaldehído (iditol) como aglutinante de quemado; ftalato de dibutilo o sebacato de dioctilo, o mezclas de los mismos se utilizan como éster de ácido dicarboxílico; el estearato seleccionado de la serie de estearato de potasio, estearato de sodio, estearato de calcio o mezclas de los mismos se utilizan como aditivo de proceso de producción; y nitrato, peclorato de metales álcali o una mezcla de los mismos se utiliza como oxidante. El compuesto contiene los componentes en las siguientes proporciones, % en masa; politetrafluoroetileno - 1-5; policondensato termoplástico de formaldehído y fenol - 8-11; éster de ácido dicarboxílico - 2-6; aditivo de proceso de producción - 0.2-0.5; y oxidante - el resto. Para producir el compuesto reivindicado es necesario preparar suspensión de policondensato de formaldehído y de fenol en un solvente orgánico para cuyo propósito es necesario tomar cloruro de metileno al 10-15% o tetracloruro de carbono, o una mezcla de los mismos para garantizar un procedimiento de mezclado seguro y excluir los componentes en polvo. Mientras se agita, la suspensión de politetrafluoroetileno en éster de ácido dicarboxílico debe agregarse a la suspensión resultante y después la composición debe mezclarse con el oxidante con la adición simultánea de una cantidad requerida del aditivo de proceso de producción. El aditivo de proceso de producción, seleccionado a partir de la serie de estearatos metálicos, posee propiedades activas de superficie. Durante el mezclado, la superficie del oxidante se modifica al absorber en su superficie por la la molécula bifilar de estearato y esto hace posible reducir la fricción externa de la composición en la etapa de moldeo (a 70-90 °C). La concentración del aditivo de proceso de producción de menos de 0.2% reduce ligeramente la fricción externa, mientras que la concentración del aditivo de proceso de producción sobre 0.5% asegura una reducción drástica de la fricción externa, pero disminuye la adhesión del oxidante al aglutinante de quemado y esto da como resultado una reducción considerable de las propiedades de resistencia del compuesto. Al hacer eso, no se coloca ningún requisito severo tras la dispersión y la composición de fragmentos del oxidante. Es necesario utilizar nitrato de potasio y/o percloratos de potasio con un área superficial específica de 1000-1500 cmz/g y un contenido de humedad no mayor al 0.5%. La mezcla resultante debe exponerse al efecto termomecánico en los rodillos a 70-90 °C. Durante esta operación tiene lugar el siguiente proceso: - el oxidante se reduce en tamaño y se distribuye uniformemente en el volumen de aglutinante de quemado; - el éster de ácido dicarboxílico plastifica el policondensato de formaldehído y fenol para garantizar características de flujo viscoso óptimas del aglutinante de quemado y todo el compuesto; - un flujo simultáneo de policondensato plastifícado de formaldehído y fenol y politetrafluoroetileno. Como resultado de la incompatibilidad termodinámica de politetrafluoroetileno con el policondensato de formaldehído y fenol en condiciones normales no puede distribuirse uniformemente en el volumen de policondensato de formaldehído y fenol. Pero durante la deformación termoplástica a la temperatura, intensidad y duración establecidas de una deformación por cizallamiento existen condiciones de sus flujos simultáneos, como resultado de lo cual tiene lugar la migración de partículas de politetrafluoroetileno entre las capas del policondensato plastificado de formaldehído y fenol. Debe establecerse la intensidad y duración del efecto termomecánico durante el apisonamiento para garantizar la siguiente condición: 1000 < js < 3000, donde js es un parámetro sin dimensiones el cual determina la deformación total. Para la etapa de apisonamiento j$ a la temperatura establecida 70-90°C es: js = j ¦ t, [s-1 ¦ s] (1) En este caso la tasa de cizallamiento es J = V , [s ], donde (2) 5/2 d es un hueco de rodillo a rodillo V es la velocidad lineal del movimiento del compuesto. A su vez, V = p · D ¦ n, donde (3) n es la velocidad giratoria de los rodillos D es el diámetro de los rodillos. Al saber la longitud L es posible encontrar t. t = L/V (4) En un paso, una capa de compuesto de largo igual al largo del círculo de rodillo pasa a través del hueco de rodillo a rodillo L = p ¦ D (5) En m pasa, de acuerdo con lo anterior L = m ¦ p ¦ D (6) Entonces el tiempo efectivo es t = L/V = m ¦ p ¦ D/p ¦ D ¦ n = m/n, [s] (7) Insertando las ecuaciones 2 y 7 en la ecuación 1, entonces ?G ¦ D ¦ n ¦ m p ¦ D · m js= j - t = d__? = d (8) 2 2 Tomando en consideración parte del compuesto que circula sobre el hueco de rodillo a rodillo y sometido a mezclado, introdúzcase el coeficiente K que se determinó experimentalmente, y cuyo valor puede encontrarse en el rango de 0.133-0.222 dependiendo de la composición del componente y dimensiones del rodillo. TT ¦ D m ¦ K Así, la ecuación final j8 = d (9) DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Ejemplo 1 Para preparar 1 kg del compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico es necesario cargar un mezclador de paletas con los siguientes componentes: 111 g de policondensato de formaldehído y fenol con un área superficial específica de 1500 cm2/g y 19.59 g de cloruro de metileno para obtener una suspensión al 85%. La suspensión debe prepararse en un reactor con camisa de agua a 20-25°C y un mezclador que gira a 85 rpm. La duración del mezclado debe ser de 15 minutos. A la suspensión es necesario agregarle 45 g de dispersión de politetrafluoroetileno en ftalato de butilo tomada a una proporción de 20:25. La suspensión debe prepararse en un reactor con camisa de agua a 20-25°C y un mezclador que gira a 85 rpm. La duración del mezclado debe ser de 10 minutos. A la mezcla de suspensión resultante con contenido de policondensato de formaldehído y fenol en cloruro de metileno y dispersión de politetrafluoroetileno en ftalato de butilo es necesario agregarle en dos etapas 640 g de nitrato de potasio con un área superficial específica de 1500 cm2/g y después 200 g de perclorato de potasio con un área superficial específica de 1500 cm2/g. A la mezcla resultante es necesario agregarle 4 g de estearato de calcio y después agitar la composición durante 10 minutos. La masa lista debe transferirse a los rodillos con un diámetro de rodillo D=100 mm a una velocidad giratoria n= 10 mín"1, asegurando un hueco de rodillo a rodillo d = 1 mm. La mas debe procesarse en los rodillos durante 15 minutos a 80°C. Después de esto la masa plana debe pasarse adicionalmente a través del hueco de rodillo a rodillo a 80°C durante 20 veces. La deformación total durante el apisonamiento en este caso fue de j8= 2094. La masa plana lista debe colocarse en la prensa de moldeo para obtener un artículo de una geometría determinada por el método de prensa continua a 80°C y una presión de 50 MPa. El compuesto debe probarse por métodos de prueba convencionales. Quemando a la presión atmosférica es necesario determinar la velocidad lineal de quemado (U0 ) y concentración ignífuga en una caja de 80 dm3. Las características de deformación (e?) y resistencia (s?) deben determinarse utilizando el estiramiento del material en un eje utilizando dos cuchillas de doble lado a una velocidad de 0.21 mm/s a 20°C y también durante el cizallamiento de las muestras cilindricas (omedia) a 40-80°C y velocidad de 0.21 mm/s. La Tabla 1 muestra la relación entre las características de operación del compuesto ignifugo de formación de aerosol pirotécnico reivindicado de la siguiente composición: 20% de KCI04; 64% de KN03; 2% de politetrafluoroetileno; 0.4% de estearato de calcio; 11.1% de iditol; y 2.5% de ftalato de dibutilo (muestras 1-4 y muestra 5 sin politetrafluoroetileno) y condiciones de operación de un método de su preparación. De los datos de la Tabla 1 es evidente que el compuesto de la muestra 4 producido a efecto termodinámico por apisonamiento, intensidad y duración que cumplen el requisito de que la deformación total j6= 2094, tiene el mejor conjunto de características de operación. Los compuestos de las muestras 1 y 2 producidos sin etapa de apisonamiento (sin deformación plástica) muestran las características de operación bajas. Si se comparan las muestras 3 y 4, es evidente que la etapa de apisonamiento (deformación plástica), una deformación total js que sea superior a 1000, garantiza las mejores características de operación. La Tabla 2 muestra la relación entre las características de operación y los parámetros termodinámicos de compuestos ignífugos de formación de aerosol pirotécnico y la formulación de sus componentes iniciales y el valor de la deformación total j8 durante el apisonamiento. Los datos determinados en la Tabla 2 muestran que los compuestos en el rango reivindicado de relaciones entre los componentes materiales y el valor de la deformación total js durante el apisonamiento del compuesto cumplen la condición 1000 < js < 3000 que presenta el mejor conjunto de características de operación y la mínima concentración de gases tóxicos (CO) y con riesgo de explosión (H2) en productos de combustión. Los compuestos se produjeron de acuerdo con el método descrito anteriormente, sus fotos electrónicas tomadas en el microscopio de barrido electrónico se muestran en las Figuras 1-3. La Figura 1 muestra la foto del compuesto de estructura tridimensional que comprende lo siguiente: 20% de KCI04; 64% de KN03; 0.4% de estearato de calcio; 11.1% de iditol; y 2.5% de ftalato de dibutilo sin reforzar el politetrafluoroetileno. La Figura 2 muestra la foto del compuesto de estructura tridimensional con aglutinante de quemado reforzado con politetrafluoroetileno que comprende lo siguiente: 20% de KCI04; 64% de KN03; 2% de politetrafluoroetileno; 0.4% de estearato de calcio; 11.1% de iditol; y 2.5% de ftalato de dibutilo. La Figura 3 muestra la foto del compuesto de estructura tridimensional con aglutinante de quemado reforzado con politetrafluoroetileno que comprende lo siguiente: 80% de KN03; 2.5% de politetrafluoroetileno; 0.4% de estearato de calcio; 11,65% de iditol; y 5.45% de sebacato de dioctilo.

La comparación de fotos de los compuestos en las Figuras 1, 2, y 3 muestra que en la Figura 2 y la Figura 3 las partículas de politetrafluoroetileno se forman en cadenas de refuerzo extendidas. Previamente, no se han conocido compuestos ignífugos de formación de aerosol pirotécnico conocidos de estructura tridimensional con aglutinante de quemado reforzado, a saber, formados por policondensato termoplástico de formaldehído y fenol, plastificado por áster de ácido dicarboxllico y politetrafluoroetileno reforzado. Los resultados técnicos obtenidos no pudieron preverse u obtenerse en avance por cálculo utilizando técnicas de cálculo conocidas. La composición consiste en al menos cinco componentes que varían por sus características físicas y químicas y que ejercen un efecto de complejo diferente tanto en unas como en otras al momento de la producción del compuesto y durante su uso para propósitos de extinción de incendios. La novedad del método de producción del compuesto reivindicado consiste en utilizar el efecto termomecánico por medio de apisonamiento a la temperatura establecida de 70-90°C y el valor de deformación total (js) que cumple la siguiente condición: 1000 < js < 3000, y moldeo a la temperatura de 70-90°C- Tabla 1 Relación entre las características de operación del compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico reivindicado (20% de KCI04; 64% de KN03¡ 2% de politetrafluoroetileno; 0.4% de estearato de calcio; 11.1% de iditol; 2.5% de ftalato de dibutilo) y las condiciones de operación de un método de su preparación.

Tabla 2 Relación entre las características de operación y parámetros termodinámicos de los compuestos ignífugos de formación de aerosol pirotécnico y formulación de sus componentes iniciales y el valor de deformación total js APLICABILIDAD INDUSTRIAL El compuesto ignifugo de formación de aerosol pirotécnico propuesto producido por el método reivindicado hace posible llevar a cabo una extinción de incendios eficiente de diversos materiales combustibles en tales estructuras y dispositivos como: - almacenes, garajes, locales de tienda; - oficinas para guardar animales y aves; - compartimientos de motor y equipaje de vehículos para transporte; - sistemas de ventilación de empresas industriales, hoteles, etc. Las ventajas del compuesto propuesto son de una amplia disponibilidad de materias primas para los componentes del compuesto y el complejo de características de operación altas, tales como una concentración ignifuga baja, alto nivel de características de resistencia a la deformación, durabilidad y confiabilidad durante el uso, posibilidad de regular la velocidad de quemado sin el uso de catalizadores de propósito especial. La mezcla ignifuga gas-aerosol no ejerce efecto dañino sobre el cuerpo humano y organismos vivos, naturaleza y aparatos y equipo a una gran altitud. Las ventajas del método de producción son una posibilidad para utilizar ampliamente los conjuntos de suministro disponibles de partes para su implementación, baja presión de moldeo, simplicidad y seguridad de producción.

Claims (7)

REIVINDICACIONES

1. El compuesto ignifugo de formación de aerosol pirotécnico de estructura tridimensional que contiene un oxidante, un aditivo de proceso de producción y aglutinante de quemado formado por el policondensato termoplástico de formaldehído y fenol, plastificado por éster de ácido dicarboxilico y reforzado por politetrafluoroetileno.

2. El compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico según la reivindicación 1, caracterizado porque contiene los siguientes componentes, % en masa: politetrafluoroetileno 1-5 policondensato termoplástico de formaldehído y fenol 8-11 éster de ácido dicarboxilico 2-6 aditivo de proceso de producción 0.2-0.5 oxidante el resto

3. El compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico según las reivindicaciones 1 y 2, caracterizado porque el éster de ácido dicarboxilico se selecciona a partir de la serie de ftalato de dibutilo, sebacato de dibutilo, sebacato de dioctilo o una mezcla de los mismos.

4. El compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico según las reivindicaciones 1-3, caracterizado porque se selecciona un aditivo de proceso de producción a partir de la serie de estearato de sodio, estearato de potasio, estearato de calcio de una mezcla de los mismos.

5. El compuesto ignifugo de formación de aerosol pirotécnico según las reivindicaciones 1-4, caracterizado porque se selecciona un oxidante a partir de la serie de nitrato, perclorato de metales álcali o una mezcla de los mismos.

6. El método para producir el compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico según las reivindicaciones 1-5, caracterizado porque consiste en mezclar la suspensión de policondensato de formaldehído y fenol en un solvente orgánico y dispersión de politetraf luoroetileno en éster de ácido dicarboxilico y mezclar después la composición resultante con un oxidante y un aditivo de proceso de producción con el subsecuente efecto termomecánico a 70-90°C por apisonamiento, intensidad y duración que cumplen la condición: 1000 < js < 3000, donde js es una deformación total, y por moldeo.

7. El método para producir el compuesto ignífugo de formación de aerosol pirotécnico según la reivindicación 6, caracterizado porque un solvente orgánico se selecciona a partir de la serie de cloruro de metileno, tetracloruro de carbono, o una mezcla de los mismos.