JUNTA DE METAL Y MÉTODO DE FABRICACIÓN DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Esta invención está relacionada con juntas de metal y con métodos para su fabricación. Las juntas de metal se utilizan ampliamente en aplicaciones de motor de combustible interna para sellar el espacio entre las superficies de placa de unión de las cabezas de cilindro y de bloque para evitar la fuga de fluidos como gases de combustión, aceite, anticongelante y similares. Las juntas típicamente se construyen de varias placas de metal individuales formadas con aberturas y características de sellado apropiadas. Las capas se laminan para producir una estructura de capas múltiples flexiblemente comprimible. Las capas activas exteriores se forman típicamente con cordones grabados anulares que se comprimen entre la cabeza y el bloque y sufren una deformación elástica para asegurar que se mantenga el sello. El material de las capas activas debe ser lo suficientemente dúctil para permitir una formación inicial de los cordones, pero suficientemente duro y fuerte durante el uso para soportar deformación y carga considerable . sin fisuramiento o ceder plásticamente. Las condiciones de operación de un motor pueden también producir grandes movimientos planos (laterales) y grandes deformaciones verticales de la junta debido a cambios térmicos, particularmente durante el arranque del motor. Una combustión continua puede producir movimientos rápidos cíclicos tanto laterales como verticales de la junta. Los aceros inoxidables endurecidos por laminado de la serie 300, y principalmente el acero inoxidable totalmente duro 301, muy a menudo se utiliza como un material para las capas activas. Los materiales inoxidables totalmente duros poseen la dureza y resistencia requerida para las capas de junta activas. Sin embargo, empezando con un material totalmente duro, se presentan dificultades para formar los cordones de sellado. El espesor del material y la altura de los grabados de cordón se limitan debido a que requieren mayores tonelajes de presión para formar los grabados. Consecuentemente, las capas activas totalmente duras se hacen típicamente muy delgadas (es decir, en el orden de aproximadamente 0.010") y los grabados modestos, requieren capas múltiples para compensar el espesor necesario y la capacidad de compresión de la junta. Además, al deformar dichos materiales totalmente duros se presentan tensiones de formación residuales localizadas que incrementan la dureza en la cercanía de los grabados, que puede contribuir a una falla por fatiga de la junta si no se controla. Algunas juntas incorporan un reten para limitar la compresión de los cordones. Los materiales totalmente duros utilizados para las capas activas generalmente se consideran demasiado duros para acomodar la formación de las características del retenedor deformado en las capas activas totalmente duras. Las características de retenedor muy a menudo se forman en una capa de retenedor separada fabricada típicamente de un acero con bajo contenido de carbono, que se puede formar fácilmente para acomodar el retenedor, pero que tiene una dureza y resistencia insuficientes necesarias para una capa activa. La Patente Norteamericana No. 4,721,315 describe una junta de capas múltiples que es silenciosa en cuanto a materiales de capa. La construcción emplea una capa de base formada con un cordón grabado e incluye otra capa unida a la capa de base que sirve como separador (retenedor) . La Patente Norteamericana No. 4,196,913 describe una primera junta de capas múltiples que tiene capas formadas ponchando una placa de metal delgada dura como un acero inoxidable, al carbono o de para muelles. No existe una descripción en cuanto a como los materiales se endurecen, distinta a la descripción de que los materiales son duros a la hora de ponchar los grabados o las ondulaciones en las capas de junta. Presumiblemente, los materiales son plantillas de hoja endurecidas laminadas en frío. Dichos materiales pre-endurecidos pueden compartir las mismas dificultades y limitaciones discutidas anteriormente con respecto a los materiales de acero inoxidable totalmente duros actuales.
La Patente Norteamericana No. 5,310,196 describe una junta de metal de una sola capa fabricada de materiales específicos que puede formarse ya sea en su estado suave y enseguida tratarse con calor para lograr una dureza deseada. La descripción no menciona como los procesos de tratamiento de calor pudiera llevarse a cabo en una manera que podría conservar la estabilidad dimensional de las capas de la junta, las cuales por su naturaleza son extremadamente delgadas y tienen un área de superficie considerable que podría someterlas a la deformación si se tratan con calor de manera inadecuada. Específicamente, la descripción no enseña o sugiere aceros templados con austenita como una alternativa viable dimensionalmente estable para laminar capas de junta de acero inoxidable endurecidas. De acuerdo con la invención, se proporciona una junta de metal teniendo por lo menos una capa formada con una pluralidad de aberturas y deformaciones de cordón de sellado que rodean por lo menos una de las aberturas. La junta está caracterizada porque la capa se fabrica de acero templado con austenita-endurecible teniendo una microestructura generalmente bainítica. De acuerdo con un método de la invención para formar juntas de metal teniendo por lo menos una capa fabricada de un acero templado con austenita-endurecible, la capa primero se forma con una pluralidad de aberturas y se deforma para incluir cordones de sellado cuando el material está en una condición relativamente suave, de tratamiento de calor previo endurecida, y después de esto la capa de junta se templado con austenita para lograr una microestructura generalmente bainítica para endurecer y reforzar el material mientras que se mantiene la estabilidad dimensional de la capa. La invención tiene la ventaja de proporcionar una alternativa práctica viable para el uso de capas de junta de acero inoxidable endurecidas por laminación convencionales. El templado con austenita hace posible y práctico el uso de una familia poco costosa de aceros que puede formarse cuando se encuentran en una condición suave para disminuir los tonelajes y el costo de formación de cordones. Después de la deformación, el material puede ser templado con austenita para lograr una alta dureza y resistencia comparable o que excede a aquella de los materiales endurecidos por laminación convencionales y una resistencia a la fatiga que es considerablemente mayor (resistencia a la fatiga igual a aproximadamente de resistencia a la tracción para la capa templada con austenita en comparación con 1/3 de resistencia a la tracción de los materiales de acero inoxidable endurecidos por laminación. La capa de junta templada con austenita puede utilizarse por sí sola en una aplicación de junta de metal de una sola capa o como una o más capas en una aplicación de junta de capas múltiples. BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Estas y otras características y ventajas de la presente invención se podrán apreciar más fácilmente por aquellos expertos en la técnica cuando se consideren en relación con la siguiente descripción detallada, y los siguientes dibujos anexos, en donde: la Figura 1 es una vista en planta fragmentada de una junta de metal construida de acuerdo con la invención; la Figura 2 es una vista en corte transversal ampliada tomada generalmente a lo largo de las líneas 2-2 de la Figura 1; la Figura 3 es una vista en corte transversal de una junta de una sola capa alternativa de acuerdo con la invención; la Figura 4 es una vista en perspectiva de un accesorio que se utiliza en las juntas de endurecimiento de tratamiento por calor de acuerdo con la invención; la Figura 5 es una vista en elevación esquemática de un aparato de tratamiento de calor para templado con austenita de acuerdo con la invención; la Figura 6 es una vista en corte transversal ampliada del accesorio de la Figura 4 soportando una junta de la invención; y la Figura 7 es un diagrama TTT de un acero templado con austenita-endurecible representativo que se utiliza en la invención. Viendo ahora con detalle a los dibujos, la Figura 1 ilustra una junta 10 de metal construida de acuerdo con la invención para utilizarse en el sellado del espacio entre las superficies de acoplamiento de dos componentes estáticos, como una cabeza 12 de cilindro y un bloque 14 de cilindro de un motor 16 de combustión interna como se ilustra en la Figura 2, para evitar la fuga de fluidos que se comunican entre ellos. La junta 10 está formada con por lo menos una y preferiblemente una pluralidad de aberturas, incluyendo una pluralidad de aberturas 18 de cilindro que corresponden a los orificios de cilindro de pistón del motor 16 sobre el cual se va a instalar la junta 10, aberturas 20, 22 de aceite y anticongelante para acomodar el paso del aceite y anticongelante a través de la junta 10 entre la cabeza 12 y el bloque 14, y un número de orificios 24 de tornillo para recibir tornillos (no mostrados) utilizados para sujetar a la cabeza 12 al bloque 14 y que comprenden la junta 10 entre los mismos para perfeccionar un sello hermético al fluido. Las juntas de metal construidas de acuerdo con la invención pueden fabricarse de una sola capa o de capas múltiples de acero templado con austenita-endurecible. Dichos aceros tienen la característica de distinción de ser capaces de transformarse isotérmicamente a una temperatura por debajo de aquella de la formación de perlita y por encima de aquella de la formación de martensita para producir una microestructura que es sustancialmente bainítica. El proceso de tratamiento de calor generalmente implica primero calentar la capa de junta de dicho material al rango austenítico
(típicamente en el rango de aproximadamente 25.30-27.92°C
(1450-1600°F) ) , y enseguida rápidamente enfriar la capa en un baño de sal fundida mantenido a una temperatura de templado con austenita constante (típicamente en el rango de aproximadamente 8.72-13.09°C (500-750°F) ) y permitir un tiempo suficiente para que la austenita se transforme a bainita. Las capas de junta fabricadas de dicho material tienen varias ventajas sobre los aceros inoxidables totalmente duros (como 301SS) comúnmente utilizados en aplicaciones de junta de capas múltiples, y materiales enfriados y templados (Q&T) . Las capas de junta templada con austenita poseen una alta dureza que es comparable a aquella de las capas totalmente duras o excede aquella de las mismas (en el rango de aproximadamente HRC37-55) , un nivel incrementado de ductilidad o una dureza de nudo para una dureza dada en comparación con las capas totalmente duras y las estructuras Q&T (resistencia al impacto 40-45 ft.lb para el templado con austenita contra 12-14 para Q&T) , una resistencia a la tracción en el rango de aproximadamente 1300-1800 Mpa, una resistencia a la fatiga incrementada (igual a aproximadamente de aquella de la resistencia a la tracción para el templado con austenita contra 1/3 para los aceros inoxidables totalmente duros) , una distorsión reducida de las partes en comparación con los materiales (Q&T, y un ciclo de tratamiento de calor de templado con austenita de dos pasos relativamente corto en comparación con un proceso de Q&T de tres pasos dando como resultado ahorros de energía y de inversión de capital. La selección de acero para el templado con austenita se basa ampliamente en las características de tiempo-temperatura-transformación (TTT) del material particular. La Figura 7 ilustra un diagrama TTT esquemático para un acero templado con austenita-endurecible representativo que muestra características que favorecen el templado con austenita para los aceros candidato. Consideraciones importantes en la selección de aceros templado con austenita-templado incluyen (a) la ubicación de la punta de la curva TTT y el tiempo disponible para desviarla, y (b) el tiempo disponible para una transformación completa de austenita a bainita en la temperatura templada con austenita. Una curva de enfriamiento representativa para lograr el templado con austenita también se muestra en el diagrama TTT de la Figura 7. La capa de junta del acero templado con austenita-endurecible se calienta inicialmente hasta la temperatura de austenización Ti y se mantiene durante un tiempo suficiente para austenizar el material al inicio del ciclo de tratamiento de calor t0. La capa templada con austenita entonces se enfría rápidamente de la temperatura de austenización Ti a la temperatura de templado con austenita T2 en un tiempo suficiente t?-t2 desviando la punta de la curva TTT. La capa se mantiene a una temperatura de austenización T2 durante un tiempo suficiente tl-t2 para lograr una transformación isotérmica de austenita a bainita. Al completar o casi completar la transformación, la capa se enfría a temperatura ambiente. Se podrá ver a partir del diagrama TTT de la Figura
7 que la punta de la curva TTT es a la derecha un tiempo cero t0 a un tiempo ti habiendo un tiempo suficiente t0-t? (en el orden de 2-10 segundos) en donde se enfría la capa a una temperatura de templado con austenita T2 lo suficientemente rápida para desviar la punta de la curva TTT, evitando la transformación de austenita a perlita que ocurre por el signo de la punta. Los materiales que no serían candidatos adecuados para aceros templados con austenita-endurecible de la invención incluyen aquellos en donde la punta de la curva TTT es demasiado a la izquierda para proporcionar muy poco o ningún tiempo para desviar la punta de la curva TTT al enfriarse, y aquellos con un tiempo de transformación extremadamente largo para su terminación. Ejemplos de grados de acero SAE templado con austenita-endurecible comercialmente disponibles que son materiales de candidato adecuados para las capas de pulpa de la invención incluyen (a) generalmente, aceros al carbono simple teniendo un contenido de carbono entre 0.50 a 1.00% en peso, incluyendo 1050, 1074, 1080 y 1095, (b) generalmente, aceros con alto contenido de carbono teniendo un contenido de carbono que excede 0.90% en peso y teniendo aproximadamente 0.60 Mn o un poco menos, (c) generalmente, aceros al carbono que tienen un contenido de carbono de menos de 0.50% en peso pero con un contenido Mn en el rango de aproximadamente 1.00 a 1.65% en peso, (d) generalmente, aceros de baja aleación conteniendo más de 0.30% en peso de carbono tal como 1141 y 1144; la serie 1300 a 4000 con contenido de carbono en un exceso de 0.40% en peso, y (e) otros aceros como aceros de muelles de baja aleación, 4140, 4340, 52100, 6145,9440, 410SS y 420SS. Se deberá entender que la lista anterior no es inclusiva de los materiales templado con austenita-endurecible posibles que pueden ser empleados. La Figura 2 ilustra una modalidad en capas múltiples de la invención teniendo, para propósitos de ilustración, dos capas, principalmente una capa 26 activa y una capa 28 de retén. La invención contempla el uso del material de acero templado con austenita-endurecido sujeto en cualquier construcción de junta de capas múltiples actual o por ser desarrollada en lugar de materiales de acero inoxidable totalmente duros convencionales o los similares. En la modalidad ilustrada de la Figura 2, por lo menos la capa 26 activa está fabricada de un acero templado con austenita-endurecible sujeto. La capa 26 comprende una estructura generalmente plana delgada teniendo un espesor de aproximadamente 0.025 cm (0.01 pulgadas) y que incluye por lo menos y de preferencia una pluralidad de grabados en forma de costilla o cordones 30 de sellado que circunscriben por lo menos las aberturas 18 de cilindro, como es usual para las juntas de metal. De acuerdo con la invención, las diferentes aberturas, incluyendo las aberturas 18 de cilindro, y los grabados 30 se forman en la capa 26 cuando el material templado con austenita-endurecible está en una condición suave, fácilmente suave pre-templada con austenita. El material de hoja para la capa 26 se suministra o trata de modo que pueda cocerse total o casi totalmente antes de la realización de cualquier operación de deformación de la capa 26, incluyendo la deformación de los cordones 30 de sellado. El material en su condición cocida es comparativamente estable, teniendo una dureza en el área de aproximadamente HRB 80 (en comparación con el material inicial totalmente duro para las capas de punta de acero inoxidable convencionales) . El material se puede deformar fácilmente bajo fuerzas de acuñado comparativamente bajas en relación con la fuerza necesaria para acuñar materiales totalmente duros convencionales . Al deformar la capa 26 de junta cuando el material está en la condición cocida permite una mayor flexibilidad en la selección de la configuración y tamaños particulares de las deformaciones 30 de cordón de sellado para una aplicación dada más allá de los cuales podría estar disponible si se trabajara con material de punta de acero inoxidable totalmente duro convencionales. Los cordones 30 de sellado se forman mediante prensa, hidroformado, formación de colchón de hule o acuñado en donde el material de hoja se deforma a través de un desplazamiento mecánico del material de hoja fuera de su plano para producir las características 30 de cordón de sellado tipo costilla. La capa 28 de retén de la Figura 2 puede de igual manera fabricarse de un material templado con austenita-endurecible como se describe anteriormente y de igual manera formarse cuando está en la condición cocida. La capa 28 de retén incluye retenes 32 o regiones del retén de mayor grosor extendiéndose alrededor de las aberturas 18. Los retenes 32 tienen un espesor mayor que aquel de la capa 28 y sirven para limitar la cantidad de compresión de los cordones 30 de sellado. Los retenes 32 pueden estar formados simplemente doblando los bordes de las aberturas 28 sobre sí mismos para producir retenes 32 que son el doble de gruesos que la capa 28, o el espesor puede reducirse estampando el material para producir una altura de retén menor que el doble del espesor de la capa 28. La Figura 3 ilustra una junta 34 de metal de una sola capa alternativa de acuerdo con la modalidad alternativa de la invención compuesta de una sola capa 37 de acero templado con austenita-endurecible formado con aberturas similares incluyendo aberturas 36 de cilindro múltiple. En esta modalidad, la capa 36 sencilla se forma tanto con cordones 38 de sellado como con conformaciones 40 de retén en la manera descrita anteriormente con respecto a las capas 26 y 28 múltiples. Las Figuras 4-6 ilustran un aparato de tratamiento de calor de templado con austenita utilizado para formar juntas 10, 34 de metal templada con austenitas libres de distorsión dimensionalmente estables de acuerdo con la invención. Para propósitos de simpleza, se hará referencia al tratamiento de la capa 26 activa de la junta 10, entendiéndose que se pueda aplicar el mismo procedimiento para templado con austenita la capa 28 de retén o la capa 34 sencilla. La Figura 5 ilustra esquemáticamente un aparato 42 de templado con austenita que se utiliza en la presente invención. Incluye un primer baño 44 de sal superior abierto en donde un baño de sal fundida se mantiene a la temperatura austenítica Ti. Inmediatamente adyacente al baño 44 se encuentra un baño 46 isotérmico en donde un baño de sal fundido se mantiene a la temperatura de templado con austenita T2. Después del baño 46 isotérmico se encuentra un baño 48 de enjuague de agua mantenido a aproximadamente temperatura ambiente. Las Figuras 4 y 6 ilustran un accesorio 50 utilizado para soportar la capa 26 de junta durante el templado con austenita. El accesorio 50 incluye un exoesqueleto 52 rígido poroso fabricado de por lo menos dos paneles 54 de soporte opuestos de un metal expandido o similar teniendo grandes aberturas 56 para permitir el flujo libre de sal fundida a través de los mismos en todas las direcciones (es decir, desde los lados, fondo y parte superior) . Un material adecuado para los paneles 54 de soporte puede comprender, por ejemplo, un metal expandido de H de pulgada con un 80% abierto comercialmente disponible. En la modalidad ilustrada, los dos paneles 54 se proporcionan en cada lado del accesorio 50 y se soportan en contacto uno del otro.
Los paneles 54 de soporte se unen adyacentes al borde inferior de los mismos en una manera que los asegura juntos, pero que no obstruye hasta un grado significativo la capacidad del medio de sal fundida para que fluya libremente dentro del accesorio desde el fondo o lados de los mismos. Sujetadores 60 adecuados, tal como bucles de alambre o varilla que pasan a través de las aberturas 56 de los paneles pueden emplearse para juntar los paneles 54, de preferencia con un espacio amplio entre los sujetadores 60 para promover el flujo de fluido máximo. Los paneles 54 pueden además reforzarse por medio de una estructura 62 de soporte externa, que puede comprender longitudes de hierro angular o similares asegurados a las secciones 54 de panel opuestos para proporcionar integridad estructural sin impedir significativamente el flujo libre de la sal fundida a través de los paneles 54. Dicho soporte de los paneles 54 proporciona un accesorio tipo libro con las mitades del panel efectivamente embisagradas a lo largo de sus bordes inferiores permitiéndoles que se muevan hacia y lejos uno del otro para abrir y cerrar, respectivamente, un espacio 64 definido entre los mismos. Dentro del espacio 64, se coloca un forro 66 poroso. El forro 66 de preferencia comprende un par de paneles 68 de forro opuestos o similares teniendo aberturas relativamente más pequeñas que las aberturas 56 de los paneles 54 de soporte. Los paneles 68 de forro de preferencia comprenden tela de alambre de un calibre y malla considerablemente más fino que aquel de los paneles 54 de soporte de metal expandidos. La construcción de tela de alambre de los paneles 68 de forro puede incluir entre 4-16 alambres por pulgada y tener un diámetro de alambre de aproximadamente 0.203 cm (0.08 pulgadas). Los paneles 68 de forro pueden asegurarse individualmente a las superficies interiores de los paneles 54 de soporte más interiores o unirse separadamente a lo largo de sus bordes inferiores para proporcionar el mismo soporte tipo libro de los paneles 68 de forro que pivotean para abrirse y cerrarse para definir entre ellos un doblez 72 dimensionado para recibir y soportar la capa 26 de junta. Durante el uso, una capa 26 de junta formada se inserta desde arriba dentro del doblez 72 de los paneles 68 de forro. La capa 26 puede descansar en los sujetadores 60 para soportar la capa 26 desde abajo dentro del doblez 72. Los paneles 68, 54 se cierran por medio de bisagras y se aseguran de manera sellable mediante la provisión de uno o más sujetadores 74 adicionales extendiéndose a lo largo de los paneles 68, 54 a lo largo de los lados y/o la parte superior del accesorio 50 en una relación lateralmente separada con la capa 26, para no pasar a través de o impedir un movimiento lateral de la capa 26 dentro del doblez 72. Los paneles 68 de forro acoplan los lados opuestos de la capa 26 de junta y, a través del refuerzo de los paneles 54 de soporte y la estructura 62, proporcionar un soporte ajustado a la capa 26 de junta, firmemente restringiendo la capa 26 contra el movimiento fuera de su plano, mientras que permite que la capa 26 tenga libertad para expandirse y moverse dentro de su plano. Al restringir la capa 26 de junta contra el movimiento fuera de su plano mientras que permite que la capa 26 se mueva en su plano durante el tratamiento de calor ayuda a minimizar la probabilidad de deformación de la capa 26. Una vez que la capa 26 de junta está cargada, el accesorio 50 se baja en el primer baño 44, con lo cual la sal fundida pasa libremente a través del accesorio 50 poroso y hace contacto con la capa 26 de junta, calentando la capa 26 y el accesorio 50 a la temperatura de austenización Ti. Haciendo referencia al diagrama de la Figura 7, el accesorio 50 se remueve del primer baño 44 y se baja en el baño 46 isotérmico un tiempo suficiente para desviar la punta de la curva TTT (en el orden de aproximadamente 2-10 segundos) . A medida que el accesorio 50 se eleva del primer baño 44, la sal fundida se drena del accesorio 50. Sin embargo, las aberturas 70 de malla relativamente más finas de los paneles 68 de forro proporcionan un efecto de capilaridad que sirve para retener parte de la sal fundida del primer baño 44 dentro de los paneles 68 de forro contra los lados de la capa 26 de junta. La sal fundida retenida del primer baño 44 sirve como un amortiguador térmico o barrera que protege la capa 26 de junta del ambiente externo. La barrera de sal fundida continuamente atrae calor de los forros 54 y 68 circundantes, teniendo como función mantener la presencia de la barrera, y de este modo la capa 26 de junta en o cerca de la temperatura del primer baño 44 durante el transporte del accesorio 50 en la capa 26 de junta al baño 46 isotérmico subsecuente. Tal acción tiene el efecto de prolongar el tiempo disponible para desviar la punta de la curva TTT (es decir, incrementa el tiempo de transporte disponible para el primer baño 44 al baño 46 isotérmico) . En otras palabras, la presencia de la barrera de sal fundida efectivamente empuja la punta de la curva TTT hacia la derecha manteniendo la temperatura de la capa 26 de junta a una temperatura de austenización durante el transporte al baño 46 isotérmico, con esto permitiendo que durante más tiempo se alcance la temperatura de templado con austenita sin pasar a través de la punta de la curva TTT. La barrera de sal fundida además evita que la capa 26 de junta se enfríe por debajo de la temperatura de inicio de martensita Ms durante el transporte y adicionalmente contra un enfriamiento desigual a través de la superficie de capa 26 de junta que podría contribuir a la deformación. A medida que el accesorio 50 se sumerge en el baño 46 isotérmico, la sal fundida rápidamente entra en el accesorio 50 y hace contacto con la capa 26 de junta, enfriándola rápidamente a la temperatura de templado con austenita T2, donde se mantiene durante un tiempo suficiente para transformar la austenita a bainita. El forro 26 una vez más sirve como amortiguador térmico, asegurando que la capa 26 de junta se enfríe uniformemente para evitar puntos calientes o fríos localizados que pudieran tender a deformar la capa 26. Una vez que la transformación a bainita se ha completado, el accesorio se saca del baño 46 y se introduce en el baño 48 de enjuague para remover la sal. Después del templado con austenita, la capa 26 de junta endurecida se remueve del accesorio 50 y se trata adicionalmente en una forma consistente con las capas de junta convencionales en la fabricación de juntas de metal. Dicha manera incluye limpiar la capa 26 con un detergente adecuado o grabador, revestir la capa con un revestimiento no metálico adecuado, como NBR, y ensamblar la capa 26 con otras capas (en el caso de una junta 10 de capas múltiples) de acuerdo con la práctica convencional. Se podrá apreciar que el ciclo de templado con austenita evita que se formen en la capa 26 de junta cualquier tensión de formación residual impartida a la capa 26 de junta durante la formación del cordón 30 de sellado, de modo que la capa 26 templada con austenita resultante tiene una resistencia y dureza sustancialmente uniforme desde su superficie. Puede decirse lo mismo para las aplicaciones de una sola capa 34 y la capa de retén 28. Las modalidades descritas son representativas de formas actualmente preferidas de la invención, y pretenden ser ilustrativas en lugar de definitivas de la misma. La invención se define en las reivindicaciones.