MXPA00006972A

MXPA00006972A - Uso de compuestos peroxiacidos en la reduccion de olores

Info

Publication number: MXPA00006972A
Application number: MXPA/A/2000/006972A
Authority: MX
Inventors: D Lokkesmoe Keith; D P Hei Robert; P Bennett Scott; Jason Wei Guangjong; H Mclaren Jay; J Schilling Joel
Original assignee: Ecolab Inc
Priority date: 1998-01-14
Filing date: 2000-07-14
Publication date: 2001-09-07

Abstract

La presente invención se refiere a un proceso para el tratamiento de un efluente de fluido de planta que contiene compuestos odoríferos que incluyen un mercaptano de alquilo o un tiol de alquilo, un compuesto de amina, amoníaco, sulfuro de hidrógeno y mezclas de los mismos, por medio de poner en contacto el efluente de la planta ya sea en un proceso a contraflujo o de flujo cocorriente. En el proceso, el efluente se pone en contacto con una solución acuosa que comprende un compuesto perácido, y opcionalmente un aceite esencial. Cuando se pone en contacto con el perácido, los compuestos odoríferos en el efluente se oxidan y convierten de la fase gaseosa a una fase acuosa, altamente soluble, químicamente modificada en el tratamiento acuoso. De esta manera, se prefiere la remoción de olores del gas, y los compuestos odoríferos se transfieren eficientemente a la solución de tratamiento acuosa. El uso de ese proceso produce una mejora significativa en elíndice de calidad del olor, según se mide por medio de un proceso convencional que usa un panel experto cuando se compara con los métodos de tratamiento convencionales.

Description

USO DE COMPUESTOS PEROXIACIDOS EN LA REDUCCIÓN DE OLORES Campo de la Invención La invención se relaciona con el uso de compuestos peroxiácidos en la reducción de olores. La invención se relaciona con compuestos para remover olores de la atmósfera o de volúmenes de gas que surgen del procesamiento de materiales orgánicos . El procesamiento puede ocurrir en plantas procesadoras grandes o en lugares pequeños tales como cocinas u oficinas de doctores. Más específicamente, la invención se relaciona con un proceso de reducción de olores que usa procesamiento líquido/atmosférico o liquido/liquido para tratar compuestos gaseosos u otros efluentes que contengan olores . El olor puede comprender compuestos orgánicos e inorgánicos que incluyen compuestos de azufre orgánicos, compuestos de nitrógeno orgánicos, oxocompuestos orgánicos, amoníaco, sulfuro de hidrógeno, etcétera, y mezclas de los mismos.

Antecedentes de la Invención Las plantas industriales, instalaciones agrícolas, hospitales, cocinas, etcétera, que manejan grandes cantidades de material orgánico tal como de granjas porcinas, granjas lecheras, granjas avícolas, plantas de empaquetamiento de carne, plantas de producción animal, plantas convertidoras de abono, molinos de papel, plantas de tratamiento de aguas negras y otras instalaciones similares pueden generar grandes cantidades de olores que típicamente salen de la instalación en un canalón de efluente atmosférico contaminado con olores u otros efluentes . Ese efluente puede contener una gran variedad de odoríferos o productos químicos o moléculas inorgánicos y orgánicos causantes de olores, incluyendo sulfuros orgánicos o tioles orgánicos (mercaptanos) , monoamidas, diaminas, triaminas, amoníaco, alcoholes, formaldehído, acetaldehído, ácidos carboxílicos, escatol, disulfuro de carbono, y sulfuro de hidrógeno y otros compuestos oxidables formadores de olores. Un efluente atmosférico que tenga uno o más de esos compuestos puede tener un olor fuerte y puede ser altamente objetable adentro de la planta para el personal de la planta, y afuera de la planta para los vecinos de la planta. Un olor es una emisión en fase de gas que produce un estímulo olfativo. Los umbrales de olor de muchos productos químicos que actúan como composiciones odoríferas comunes a lo largo de las industrias de procesamiento de productos químicos incluyen, por ejemplo, sulfuro de etilo que tiene un umbral de olor en la atmósfera de 0.25 partes por mil millones (ppb), sulfuro de hidrógeno con un umbral de olor de 0.4 ppb, sulfuro de dimetilo con un umbral de olor de 1.0 ppb, mercaptano de etilo, con un umbral de olor de 1.0 ppb, mercaptano de metilo con un umbral de olor de 1.1 ppb. Con un umbral bajo, una pequeña cantidad de estos y otros olores similares comunes en efluentes de plantas provocan problemas olfativos serios. Esos olores son el resultado del procesamiento de grandes cantidades de materiales orgánicos, y se generan por la acción de microorganismos en cualquier sistema biológicamente activo en una fuente de material orgánico que produce los olores. Existen muchos otros productos químicos productores de olores posibles, sin embargo, que los que se muestra en esta lista representativa, no inclusiva: 1. Compuestos de Azufre Sulfuro de Hidrógeno Tiofeno Sulfuro de Carbonilo Mercaptano de Isobutilo Mercaptano de Metilo Sulfuro de Dietilo Mercaptano de Etilo Mercaptano de n-Butilo Sulfuro de Dimetilo Disulfuro de Dimetilo Disulfuro de Carbono 3 -Metiltiofeno Mercaptano de Isopropilo Tetrahidrotiofeno Mercaptano de tert-Butilo 2 , 5 -Dimetiltiofeno Mercaptano de n-Propilo 2 -Etiltiofeno Sulfuro de Etilmetilo Disulfuro de Dietilo 2. Compuestos de nitrógeno orgánicos Aminas primarias aminas secundarias aminas terciarias piridinas amidas amoníaco 3. Compuesto de oxígeno orgánicos (compuestos de oxo-hidrocarburo) alcoholes primarios ácidos carboxílicos aldehidos compuestos de cetona fenólicos Se han hecho intentos para reducir la producción de los compuestos odoríferos, y para reducir la liberación de los compuestos odoríferos de las planteas. Robinson, "Develop a Nose for Odor Control", Chemical Engineering News, octubre de 1993, contiene una descripción genérica de los problemas de olores y el control convencional de olores usando composiciones de tratamiento acuosas, que incluyen H202, FeCl3, KMn04, NaOH y otras. Se han intentado el control cuidadoso sobre los materiales orgánicos adentro de la planta, y la reducción de poblaciones microbianas adentro de la planta, para reducir la generación de los compuestos odoríferos en la atmósfera de la planta. Se han hecho intentos por limpiar los compuestos odoríferos de la atmósfera de la planta, usando una diversidad de materiales absorbedores simples y limpiadores oxidantes. Se han probado productos químicos fragantes que únicamente enmascaran los olores ofensivos. El hidróxido de sodio (NaOH), y el carbono activado son absorbedores útiles. Se han probado materiales oxidantes tales como ozono (03) , dióxido de cloro (C102) , hipoclorito de sodio (NaClO) y otros. Se ha conseguido algún grado de éxito usando estos materiales oxidantes para remover las moléculas orgánicas odoríferas de los efluentes atmosféricos. Aunque el dióxido de cloro ha tenido algún éxito, el dióxido de cloro es altamente tóxico, difícil de manejar y se debe generar en el sitio. Esas dificultades llevan a una resistencia sustancial a su uso. Además, también se conoce el peróxido de hidrógeno para el control de olores . El peróxido de hidrógeno por sí mismo no es efectivo contra un amplio rango de constituyentes de olores, sin materiales de tratamiento adicionales. Sin embargo, el dióxido de cloro y otros oxidantes han tenido algún éxito limitado. También es conocido el uso de materiales peroxiácidos en métodos microbiológicos . Por ejemplo, Grosse-Bowing y colaboradores, Patentes de los Estados Unidos de Norteamérica Números 4,051,058 y 4,051,059 describen composiciones antimicrobianas que contienen peracético. Stas y colaboradores, Patentes de los Estados Unidos de Norteamérica Números 4,443,342 y 4,595,577 describen el tratamiento de agua de desecho y gases de desecho que contienen disulfuros de dialquilo mediante la oxidación catalítica de metales de estos compuestos, por medio de un compuesto peróxido en un medio acuoso. Lokkesmoe, Patente de los Estados Unidos de Norteamérica Número 5,409,713 enseña materiales peracéticos como higienizantes de microorganismos o inhibidores del crecimiento en sistemas acuosos de transporte que típicamente contienen y producen grandes cantidades de carga de suciedad agredida . Fraser, en "Peroxygens in environmental protection", Effluent and Water Treatment Journal , junio de 1986, describen que se puede usar el peróxido de hidrógeno (H202) para reducir olores . Fraser únicamente describe el control microbiano con ácido peracético y no correlaciona el control de olores con el tratamiento o concentración con peroxiácido. Littlejohn y colaboradores, "Removal of NOx and S02 from Flue Gas by Peracid Solutions", Ind. Eng. Chem. res., volumen 29, Número 7, páginas 1420-1424 (1990) describe peroxiácidos para remover óxidos nítricos y dióxido de azufre de gas de combustión derivado de la combustión de carbón. El ácido peracético, puro en soluciones acuosas que contienen ácido peracético, tiene un olor de oxidación agrio fuerte que se asemeja pero es más fuerte al ácido acético. Esos materiales no se han considerado seriamente como materiales reductores de olores debido ala naturaleza de su olor. La preocupación es que en cualquier procesamiento de tratamiento que use una cantidad significativa de ácido peracético, el efluente tratado resultante inherentemente obtendrá el olor agrio del ácido peracético. Además, la solución de ácido peracético contiene inherentemente grandes cantidades de ácido acético (HOAc) .

Breve Descripción de la Invención La invención envuelve un proceso para remover compuestos odoríferos de un efluente de fluido de planta atmosférico. En el proceso de la invención, la atmósfera de la planta u otro efluente se pone en contacto con una solución de tratamiento acuosa que contiene una cantidad controlada de peroxiácido. Se usa suficiente perácido para controlar los olores, pero que no contribuya un aroma a peroxiácido o ácido al efluente tratado. El proceso típicamente se conduce en un mecanismo de tratamiento por lotes o continuo tal como un interruptor automático de película de caída, un depurador húmedo, o un mecanismo venturi. Un efluente de fluido incluye tanto un efluente líquido como uno gaseoso. La invención también envuelve un proceso mejorado para remover compuestos odoríferos de un efluente de fluido de planta atmosférico. En el proceso de la invención, la atmósfera de la planta u otro efluente se pone en contacto con un rocío atomizado, nebulizado o finamente dividido de otra manera, de la solución de tratamiento acuosa que contiene una cantidad controlada de un peroxiácido. Se usa suficiente peroxiácido para controlar el olor, pero que no contribuya un aroma de peroxiácido al efluente tratado. El proceso se conduce típicamente afuera de la zona de restricción venturi o de la cámara de empaquetadura de torre, y se puede conducir solo o junto con otros tratamientos con peroxiácido. En una modalidad preferida, sin embargo, el proceso de la invención se ve como un tratamiento previo, útil al lado de otros proceso de tratamiento. La invención envuelve un proceso para remover un olor de un efluente atmosférico. En este proceso, el efluente atmosférico que comprende un componente odorífero se pone en contacto con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, para formar un componente odorífero oxidado. El componente odorífero oxidado o un componente odorífero se disuelve en la composición de tratamiento acuosa, para formar una composición de tratamiento acuosa que contenga el olor o el olor oxidado y un efluente con olor reducido. Cuando menos se remueve una porción de la composición de tratamiento acuosa que contiene el olor o el olor oxidado, y el efluente con olor reducido se regresa a la atmósfera. El proceso comprende poner en contacto un efluente de atmósfera que comprende un componente odorífero con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, formando un componente odorífero oxidado, y disolviendo el componente odorífero oxidad o un componente odorífero en la composición de tratamiento acuosa; en donde la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida tiene un tamaño de gota promedio de 25 a 500 µm, La invención también se encuentra en un proceso para remover un olor de un efluente atmosférico. En este proceso, el efluente atmosférico que comprende un componente odorífero se pone en contacto con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, para formar un componente odorífero oxidado. El componente odorífero oxidado o un componente odorífero se disuelve en la composición de tratamiento acuosa, para formar una composición de tratamiento acuosa, que contenga el olor o el olor oxidado, y un efluente con olor reducido. Cuando menos se remueve una porción de la composición de tratamiento acuosa que contiene el olor o el olor oxidado. A este proceso le sigue un proceso subsecuente en el que el efluente atmosférico que comprende un componente odorífero se pone en contacto con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, formando mediante lo mismo un componente odorífero oxidado que después se disuelve en la composición de tratamiento acuosa, para formar una composición de tratamiento acuosa que contenga el olor o el olor oxidado. Cuando menos se remueve una porción de la composición de tratamiento acuosa que contiene el olor o el olor oxidado, y el efluente con olor reducido se regresa a la atmósfera. En una modalidad preferida, la invención envuelve un proceso de tratamiento previo o tratamiento posterior para remover un olor de un efluente de atmósfera, el proceso comprendiendo poner en contacto un efluente de atmósfera que comprende un componente odorífero con desde aproximadamente 0.1 a 3 galones por minuto (aproximadamente 0.4 a 11 litros por minuto) de una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida que comprende cuando menos aproximadamente 100 ppm de ácido peroxiacético, cuando menos aproximadamente 100 ppm de peróxido de hidrógeno y cuando menos aproximadamente 20 ppm de ácido acético, formando un componente odorífero oxidado o un componente odorífero en la composición de tratamiento acuosa; en donde la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, tiene un tamaño de gota promedio de 25 a 500 µm. En otra modalidad, la invención envuelve un proceso para remover compuestos odoríferos de un efluente de fluido de planta atmosférico. En el proceso de la invención, la atmósfera de la planta u otro efluente se pone en contacto con una solución de tratamiento acuosa que contiene una cantidad controlada de peroxiácido, y uno o más aceites esenciales aromáticos. Se usa suficiente peroxiácido para controlar el olor pero sin contribuir un aroma a peroxiácido o a ácido al efluente tratado. El proceso se conduce típicamente en un mecanismo de tratamiento por lotes o continuo tal como un interruptor automático de película de caída, un depurador húmedo, o un mecanismo venturi. Un efluente de fluido incluye tanto un efluente líquido como uno gaseoso. La invención envuelve un proceso para remover un olor de un efluente atmosférico. En este proceso, el efluente atmosférico que comprende un componente odorífero se pone en contacto con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, y uno o más aceites esenciales para formar un componente odorífero oxidado. El componente odorífero oxidado o un componente odorífero se disuelve en la composición de tratamiento acuosa para formar una composición de tratamiento acuosa que contenga el olor o el olor oxidado y un efluente con olor reducido. Cuando menos se remueve una porción de la composición de tratamiento acuosa que contiene el olor o el olor oxidado, y el efluente con olor reducido se regresa a la atmósfera. Sorprendentemente, los aceites esenciales no destruyen el peroxiácido a una velocidad que interfiera con la reducción oxidante de olores. En contraste, el cloro o el dióxido de cloro como se usan en la técnica anterior son incapaces de sobrevivir el contacto con los aceites esenciales pues éstos pierden rápidamente su capacidad oxidante. El uso de una combinación de un peroxiácido y un aceite esencial, sorprendentemente, permite que el aceite esencial se comporte tanto como agente enmascarador y como un reactivo químico de olor que aumenta la capacidad oxidante del peroxiácido; especialmente hacia los compuestos malolientes que contienen azufre . De conformidad con lo anterior, se puede encontrar la invención en un proceso para remover un olor de un efluente atmosférico, el proceso comprendiendo poner en contacto un efluente de atmósfera que comprende un componente odorífero con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa y uno o más aceites esenciales, formando un componente odorífero oxidado, y disolviendo el componente odorífero oxidado o un componente odorífero en la composición de tratamiento acuosa, para formar un tratamiento usado; y remover cuando menos una porción del tratamiento usado.

Breve Descripción de los Dibujos La Figura la muestra un diagrama de bloques de un esquema de reducción de olores como se describió anteriormente, que incluye una fuente de oxidante, una fuente de olor y efluente, un aparato depurador cocorriente o un aparato depurador contracorriente, el tratamiento acuoso y la corriente acuosa de desecho resultante. La Figura Ib muestra en mayor detalle una pequeña porción de la Figura la, que muestra cómo se puede incorporar el tratamiento previo nebuloso de la invención en el esquema de reducción de olores mayor que se ve en la Figura la. La Figura 2a muestra un venturi que se usa como un elemento para poner en contacto la atmósfera cargada de olores o el efluente líquido con la composición de peroxiácido acuosa. La Figura 2b muestra en mayor detalle una pequeña porción de la Figura 2a, que muestra cómo se puede incorporar el tratamiento previo nebuloso de la invención en el esquema de reducción de olores mayor que se ve en la Figura 2a. La Figura 3 es una comparación gráfica de la velocidad de sobrevivencia oxidante en el método de tratamiento de la invención para usar peroxiácidos coinyectados con aceites esenciales contra sistemas oxidantes previamente usados.

Descripción Detallada de la Invención En el tratamiento del efluente gaseoso, cuando una fase de gas de efluente atmosférico gaseoso entra en contacto con la fase de tratamiento acuosa finamente dividida, las moléculas de olor oxidizables de la fase de gas reaccionan con el material de ácido peracético oxidante en el tratamiento acuoso, se convierten químicamente a compuestos libremente solubles, y se depuran de la fase de gas. Específicamente, las moléculas de gas entran en contacto con una gotita de líquido, los compuestos productores de olores se transfieren de la fase de gas a la fase líquida, y después se hacen reaccionar con el ácido peracético para formar compuestos inferiores volátiles, solubles en agua. Otros componentes solubles de la fase de gas simplemente se solubilizan en la fase acuosa acídica. El efluente atmosférico resultante tiene una concentración sustancialmente reducida del compuesto o composición odorífero, y tiene un nivel de olor menos objetable. Para el propósito de esta solicitud, los términos "oxígeno activo", "especies activas" e "ingredientes activos" son sustancialmente sinónimos, y se refieren a la concentración total de peróxido, peroxiácido, u otras especies oxidantes disponibles en un tratamiento que pueda oxidar las moléculas o los componentes odoríferos. El término "efluente de atmósfera" se relaciona con cualquier corriente gaseosa que emane de una planta industrial, instalaciones agrícolas, hospital, cocina de institución, oficina de doctores, cocina de casa, etcétera, que procesen materiales orgánicos que den como resultado la liberación de moléculas odoríferas en el efluente de atmósfera. El efluente de atmósfera puede contener una gran diversidad de productos químicos o moléculas odoríferos o causantes de olores, incluyendo oxohidrocarburos, organosulfuros, o tioles orgánicos (mercaptanos) , monoaminas, diaminas, triaminas, amoníaco, alcoholes, fenólicos, formaldehído, acetaldehído, escatol, disulfuro de carbono, y sulfuro de hidrógeno y otros compuestos oxidables formadores de olores. Ese efluente de atmósfera típicamente se libera en un canalón que se mueve con la atmósfera y se mezcla lentamente en la atmósfera, se diluye y se dispersa en el medio ambiente. Además, el material peroxiácido (tal como ácido peracético) no solamente da como resultado la oxidación de los componente odoríferos en materiales libremente solubles que permanecen en la fase acuosa, hemos encontrado que el uso de ese material acídico da como resultado la absorción de bases orgánicas tales como amoníaco y aminas, dando como resultado la depuración efectiva de estos compuestos del material efluente atmosférico. En gran parte el proceso está diseñado para favorecer la transferencia de masa de los compuestos odoríferos en el tratamiento acuoso. El proceso de la invención usa absorción, más específicamente una absorción de gas/líquido, una absorción de líquido/líquido o absorción de particulado sólido/líquido, durante y después de una reacción oxidante para separar los componentes odoríferos de un efluente de fluido. Tanto el olor como los materiales en partículas se pueden absorber mediante la corriente de líquido oxidante. En el proceso, la absorción se acciona por la solubilidad de los compuestos odoríferos, y los materiales odoríferos oxidados, en la fase acuosa. Al mismo tiempo, una reacción química entre una corriente acuosa y una corriente de gas da como resultado el lavado o la depuración de los compuestos o composiciones odoríferos oxidados del efluente con la composición líquida. Como resultado de la reacción química entre las moléculas odoríferas en la corriente y el tratamiento líquido, preferencialmente se disolverán uno o más de los constituyentes oxidados de la mezcla de gas en el líquido, y de esta manera se pueden remover de manera eficiente. En el tratamiento de olor gaseoso, el constituyente de gas reacciona con el oxidante para formar un material altamente soluble en agua, que forma una solución física en el líquido y se remueve de la corriente de gas . Esa absorción de gas se realiza de preferencia en un dispositivo en donde se obtenga el contacto íntimo entre una fase de gas y una fase líquida finamente dividida o una fase de gas finamente dividida y una fase líquida. Esos dispositivos, incluyendo recipientes rociados y agitados, y los diferentes tipos de torres de artesa, pueden poner en contacto una fase de gas con una líquida, y pueden dispersar la fase de gas en burbujas o espumas. Las torres de artesa típicamente son las más importantes de éstos, puesto que se pueden obtener un contacto de múltiples etapas contracorriente y otros contactos. El gas se puede poner en contacto en la forma de una burbuja finamente dividida o pequeña en un líquido en bruto en un recipiente rociado (columna de burbujas) . El gas finamente dividido o las burbujas atmosféricas se pueden dispersar en un recipiente mecánicamente agitado en el que el contenido líquido se agita para asegurar el contacto cercano con las burbujas finamente divididas y el líquido. La absorción de múltiples etapas se puede obtener usando torres de artesa de múltiples etapas usando una diversidad de torres, deflectores, barreras, tubos de bajada, y otros medios mecánicos para asegurar el contacto cercano entre la fase de gas y la fase líquida. Se pueden usar depuradores venturi junto con torres de paredes humedecidas, torres de rocío, y cámaras de rocío, torres obturadas, y cualesquier otros aparatos contracorriente y cocorriente que puedan asegurar el contacto cercano entre la fase de gas atmosférica o que contiene olores y el tratamiento líquido. El proceso se puede ejecutar en un modo ya sea continuo o en semilotes o por lotes. Durante el proceso, se remueve la composición de tratamiento acumulada que contiene una cantidad sustancial de los compuestos odoríferos y los compuestos odoríferos oxidados, del equipo de proceso, y típicamente se dirige a plantas de tratamiento en el sitio o de aguas negras municipales. En aplicaciones más pequeñas, o aplicaciones de líquido/líquido se prefiere un sistema venturi, mientras que en aplicaciones grandes se pueden preferir torres depuradoras contracorriente . En una columna contracorriente, la solución de tratamiento oxidante se alimenta en la parte superior del absorbedor y el efluente o mezcla de gas entra desde la parte inferior. Los componentes odoríferos del gas reacciona con, y se disuelve en la composición de tratamiento líquido. La composición de tratamiento acuosa que contiene las sustancias generadores de olor oxidado se remueve de la parte inferior de la columna. A la inversa, en una columna cocorriente ambas corrientes entran a la columna en un extremo y salen en el otro extremo. En cualquier caso, la solución de tratamiento resultante que contiene los materiales depurados se trata entonces en una instalación de tratamiento de agua de desecho industrial, agrícola o municipal. El absorbedor vertical puede ser una columna obturada operando ya sea en contracorriente o cocorrientemente, una columna de placas operando ya sea a contracorriente o cocorrientemente, un interruptor automático de película de caída o una columna de absorción de rocío simple operando cocorrientemente . Las columnas obturadas preferidas se pueden llenar en el casco con material de relleno diseñado para dispersar el líquido y traer el líquido en forma finamente dividida en contacto cercano con la corriente del efluente en elevación. Las columnas obturadas ofrecen una construcción simple y económica, y se prefieren para gases complejos o corrosivos porque las columnas obturadas se pueden hacer de cerámicas u otros empaques no reactivos. En torres de placas, el líquido fluye de placa a placa a manera de cascada, mientras que el gas efluente burbujea a través del líquido fluyendo adentro de cada placa, a través de una multitud de elementos dispersadores, o a través de la cascada de líquido como en una artesa de cubierta de ducha. Estos absorbedores se usan en donde se requieren columnas altas. Los principios físicos fundamentales que sustentan la absorción de las moléculas odoríferas del efluente de atmósfera de la planta en un modo de reacción de absorción de gas, se relaciona con la solubilidad del producto de reacción entre la fase líquida oxidante de peroxiácido (de preferencia ácido peracético) y las moléculas de gas. La velocidad de la transferencia de masa es alta (la remoción de olores es eficiente) porque el producto de reacción, entre las moléculas odoríferas y el oxidante de perácido orgánico, comprende moléculas tales como sulfato, alcohol, aldehido, ácido carboxílico y sales, iones de amonio (NH4+) , aminas protonadas y otras especies similares que son altamente solubles en soluciones de agua, particularmente a un pH ácido. Puesto que estos materiales oxidados y otros no oxidados son altamente solubles en las soluciones de tratamiento acuosas, los principios de transferencia de masa tienden a favorecer la disolución de esos materiales en la composición de tratamiento acuosa, y dan como resultado una depuración de moléculas odoríferas altamente eficiente. Las composiciones de tratamiento de la invención están adaptadas para usarse en sistemas depuradores comúnmente disponibles. Esos sistemas se pueden obtener a partir de una diversidad de fabricantes, incluyendo EST Corp. , D.R. Technology, Inc., PEPCO y VIATEC. En aplicaciones más pequeñas, se puede preferir un interruptor automático venturi. La invención también tiene que ver con un proceso por medio del cual se una composición peroxiácida finamente dividida o nebulosa para aumentar un proceso de reducción de olores. Se ha encontrado que una composición peroxiácida nebulosa es altamente efectiva en la reducción de olores. El tamaño de gotita promedio preferido varía de 25 a 500 µm (10"6 m) en diámetro, con un rango de tamaño más preferido de 30 a 100 µm, y un rango más preferido de 30 a 60 µm. En contraste, los tratamientos convencionales utilizan gotitas de rocío que varían de 1000 a 100,000 µm. Sin estar limitados por la teoría, se cree que la efectividad de aumento se debe al área superficial de la gotita mucho más grande, que da como resultado un nivel grandemente expandido de superficie de contacto entre las gotitas de peroxiácido y los compuestos causantes de olores. Esto hace posible reducir grandemente el volumen de la solución de peroxiácido acuosa que se usa. Aunque los tratamientos que utilizan gotitas más grandes usan una velocidad de flujo acuoso de aproximadamente 9 a 100 galones por minuto (35 a 380 litros por minuto) , el uso de gotitas más pequeñas permiten el control efectivo de olores a velocidades de flujo de uso de aproximadamente 0.1 a 3 galones por minuto (0.4 a 11 litros por minuto) . Existen muchas maneras diferentes para formar las gotitas del tamaño deseado. La mayoría de los atomizadores se pueden categorizar en una de tres categorías comunes : boquillas de presión, boquillas de dos fluidos y dispositivos giratorios. Estos dispositivos están disponibles comercialmente con la Spraying Systems Company. El grado de atomización se determina por la presión del fluido y/o gas junto con el tamaño y el diseño de perforación de la cabeza rociadora. El tamaño de gotita especificado se puede determinar a partir de diagramas de correlación comerciales que están disponibles con los proveedores. De preferencia, se usa una boquilla atomizadora de aire inyectado. Este tipo produce un tamaño de gotita mucho más pequeño en el rango de 20 a 40 µm. El proceso descrito anteriormente se usa de preferencia como un tratamiento previo, junto con tratamientos de composición de peroxiácido adicionales. Estos tratamientos adicionales se realizan de preferencia en un dispositivo en donde se obtiene el contacto íntimo entre una fase de gas y una fase líquida finamente dividida, o una fase de gas finamente dividida y una fase líquida. Esos dispositivos, incluyendo rociados y agitados, y los diferentes tipos de torres de artesa, pueden poner en contacto una fase de gas con una líquida, y pueden dispersar la fase de gas en burbujas o espumas. Las torres de artesa típicamente son las más importantes de éstos, puesto que se pueden obtener un contacto de múltiples etapas contracorriente y otros contactos . El gas se puede poner en contacto en la forma de una burbuja finamente dividida o pequeña en un líquido en bruto en un recipiente rociado (columna de burbujas) . El gas finamente dividido o las burbujas atmosféricas se pueden dispersar en un recipiente mecánicamente agitado en el que el contenido líquido se agita para asegurar el contacto cercano con las burbujas finamente divididas y el líquido. La absorción de múltiples etapas se puede obtener usando torres de artesa de múltiples etapas usando una diversidad de torres, deflectores, barreras, tubos de bajada, y otros medios mecánicos para asegurar el contacto cercano entre la fase de gas y la fase líquida. Se pueden usar depuradores venturi junto con torres de paredes humedecidas, torres de rocío, y cámaras de rocío, torres empaquetadas, y cualesquier otros aparatos contracorriente o cocorriente que puedan asegurar el contacto cercano entre la fase de gas atmosférica o que contiene olores y el tratamiento líquido. El proceso se puede ejecutar en un modo ya sea continuo o en semilotes o por lotes. Durante el proceso, se remueve la composición de tratamiento acumulada que contiene una cantidad sustancial de los compuestos odoríferos y los compuestos odoríferos oxidados, del equipo de proceso, y típicamente se dirige a plantas de tratamiento en el sitio o de aguas negras municipales. En aplicaciones más pequeñas, o aplicaciones de líquido/líquido se prefiere un sistema venturi, mientras que en aplicaciones grandes se pueden preferir torres depuradoras contracorriente . Las composiciones de tratamiento acuosas de la invención se pueden introducir en el depurador húmedo en la forma de una corriente acuosa simple, una corriente agitada, o un rocío que tenga una concentración efectiva de una composición de tratamiento con peroxiácido. Las composiciones de tratamiento de la invención comprenden un peroxiácido, de preferencia ácido peracético, que tiene la fórmula CH3C03H. El ácido peracético es una composición inestable que típicamente está hecha por la reacción de oxidación de equilibrio catalizada por ácido directo, de entre el 5 al 98 por ciento en peso de peróxido de hidrógeno en contacto con el ácido carboxílico líquido, típicamente ácido acético, o por la auto-oxidación de aldehidos, cloruros ácidos, anhídridos carboxílicos, con peróxido de hidrógeno u otras composiciones peroxidantes . Para tratar efluentes líquidos, se puede usar un tratamiento por lotes o continuo. En el tratamiento por lotes el efluente se puede tratar por una corriente continua de perácido que se puede añadir en un tratamiento bombeado o dosificado. Un esquema de dosificación común es añadir el tratamiento usando un venturi. En un venturi el pasaje del efluente después de un venturi provoca que el tratamiento se atraiga dentro del efluente. La proporción de adición se puede controlar por medio de un venturi seleccionado o un elemento dosificador. De preferencia, el proceso de la invención usa una combinación de ácido peracético, peróxido de hidrógeno y ácido acético. Las composiciones de la invención contienen agua, ácido peracético, peróxido de hidrógeno y ácido acético a través de un rango relativamente amplio de concentraciones. El ácido peracético es un líquido libremente soluble en agua que tiene un olor agrio, acre que se asemeja al ácido acético, pero con un carácter oxidante fuerte. Las composiciones útiles en el proceso de la invención también comprenden una proporción de peróxido de hidrógeno. El peróxido de hidrógeno en combinación con el peroxiácido, de preferencia ácido peracético, proporciona un nivel sorprendente de capacidad depuradora de olores exitosa, cuando se compara con los depuradores convencionales. El peróxido de hidrógeno proporciona aparentemente una acción efervescente en la composición de tratamiento, que tiende a ayudar para proporcionar partículas de tratamiento acuosas finamente divididas, que mejoran la oxidación por el peroxiácido y la absorción a través de pequeñas partículas con área superficial grande. La concentración del peróxido de hidrógeno se ajusta con respecto a la concentración de ácido acético y agua, para asegurar que la composición de tratamiento contenga de preferencia más de aproximadamente 1 ppm, de preferencia aproximadamente de 1 a 1000 ppm de ácido peracético residual o activo, en la composición de tratamiento para la depuración altamente eficiente de las moléculas odoríferas. Se puede ajustar la concentración de los ingredientes activos en la composición de tratamiento, usando cantidades de conformación ajustadas del material concentrado enviado a la corriente acuosa continuamente fluyendo durante el procesamiento. Las composiciones útiles en el proceso de la invención también puede comprender cualquier número de auxiliares funcionales y no funcionales. Específicamente, estas composiciones pueden comprender agentes estabilizadores, agentes humectantes, así como pigmentos o tintes entre otros constituyentes. Los agentes estabilizadores se pueden añadir a la composición de la invención para estabilizar el peroxiácido y el peróxido de hidrógeno, para evitar la descomposición prematura del material oxidante adentro de la composición de la invención. Generalmente son útiles los agentes quelantes o complejantes en las composiciones de la invención, en la forma de agentes quelantes de tipo de ácido alquildiamino-poliacético, tales como EDTA, agentes tipo ácido acrílico y poliacrílico, ácido fosfónico, y agentes quelantes tipo fosfonato entre otros. Los complejantes preferidos incluyen ácido fosfónico y sales de ácido fosfónico que incluyen ácido 1-hidroxietiliden-l, 1-difosfónico, ácido amino [tri (metilen-fosfónico)] y otros agentes complejantes basados en fosfonato. En las composiciones de la invención también son útiles los agentes tensoactivos, humectantes o desespumantes. Los agentes humectantes funcionan para incrementar el área superficial y reducir el tamaño de partícula de la composición de tratamiento acuosa en partículas. Esos agentes humectantes se conocen dentro de la técnica para elevar la actividad superficial de la composición de la invención. Los agentes humectantes preferidos son tensoactivos no iónicos de baja espumación que se pueden usar, que comprenden fracciones de óxido de etileno, fracciones de óxido de propileno, así como una mezcla de los mismos y composiciones EO-PO hetéricas o de bloques. Para desespumar la mezcla durante el procesamiento pueden ser útiles los agentes desespumantes que comprende sílice, silicones, ácidos alifáticos o esteres, alcoholes, sulfatos, sulfonatos, aminas, amidas, materiales no iónicos y otros. Las composiciones de tratamiento pueden contener un número de otros constituyentes seleccionados por el operador para mejorar las propiedades de los materiales. Las composiciones de tratamiento pueden comprender materiales concentrados que caen dentro de la siguiente fórmula genérica: Concentrado de Tratamiento Las composiciones anteriores comprenden materiales concentrados que se pueden dosificar en una corriente acuosa dirigida al aparato dosificador. Ese concentrado se puede dosificar dentro de una corriente acuosa, en una cantidad de formación de una concentración residual que contenga aproximadamente de 1 a 500 ppm de ácido peracético, de 1 a 3,000 ppm de peróxido de hidrógeno, de 1 a 600 ppm de ácido acético y otros componentes activos, de preferencia de 1 a 50 ppm de ácido peracético, de 1 a 500 ppm de peróxido de hidrógeno, de 1 a 300 ppm de ácido acético y otros componentes activos. Como un lineamiento general, la siguiente tabla establece los rangos de trabajo de los ingredientes activos en la composición de tratamiento después de la dilución en la corriente acuosa adentro del depurador húmedo. Las concentraciones significativamente más grandes pueden añadir un olor objetable de los materiales de tratamiento en la corriente de aire .

Concentraciones Residuales o Activas en el Tratamiento Estas concentraciones se determinan usando las siguientes fórmulas gramos de ingrediente activo añadido Concentración Dosificada: gramos de solución líquida gramos de ingrediente activo detectado por análisis después de la reacción Concentración Residual: gramos de solución líquida Estas composiciones comprenden materiales concentrados que también se pueden atomizar dentro de un aparato depurador. Puesto que el olor se está tratando con una neblina de área superficial alta, de bajo flujo, la concentración de peroxiácido del tratamiento es típicamente más alta que los tratamientos de agua tradicionales usando soluciones de nebulización de área superficial baja. Ese concentrado puede formar una concentración dosificada que contenga aproximadamente de 1 a 30,000 ppm de peroxiácido, de 1 a 30,000 ppm de peróxido de hidrógeno, de 1 a 5000 ppm de ácido carboxílico y otros componentes activos, de preferencia aproximadamente de 100 a 5000 ppm de ácido peroxiacético, de 100 a 5000 ppm de peróxido de hidrógeno, de 20 a 300 ppm de ácido acético y otros componentes activos. Como un lineamiento general, la siguiente tabla establece los rangos de trabajo de los ingredientes activos en la composición de tratamiento por neblina.

Concentraciones Dosificadas Otra manera de ver los rangos de composición es usar proporciones entre diferentes componentes críticos. La primera proporción importante es aquella entre el peroxiácido y el ácido carboxílico. La composición de tratamiento con neblina de peroxiácido acuoso comprende menos de 4 partes en peso, de preferencia menos de 2.5 partes en peso, de peroxiácido por cada parte de ácido carboxílico. La segunda proporción importante es aquella entre el peróxido de hidrógeno y el peroxiácido. La composición de tratamiento con neblina de peroxiácido acuoso comprende menos de 5 partes en peso de peróxido de hidrógeno por cada parte de peroxiácido . Debido a que el oxígeno activo puede venir de más de una fuente, también es importante considerar el contenido total de oxígeno activo. La composición de tratamiento con neblina de peroxiácido acuoso comprende una concentración dosificada de peroxiácido y peróxido de hidrógeno que da como resultado una concentración de oxígeno activo de menos de aproximadamente 20,000 partes en peso de oxígeno activo por un millón de partes del tratamiento, de preferencia menos de aproximadamente 5,000 partes en peso de oxígeno activo por un millón de partes del tratamiento, y de más preferencia menos de aproximadamente 2,000 partes en peso de oxígeno activo por un millón de partes del tratamiento. Una composición de tratamiento con neblina de peroxiácido acuoso comprende de 1 a 90 por ciento en peso de ácido acético, de 1 a 50 por ciento en peso de peróxido de hidrógeno, un complejante, y de 1 a 40 por ciento en peso de ácido peroxiacético. Tradicionalmente, para remover composiciones odoríferas de una corriente efluente, se dirige una corriente continua de la composición de tratamiento a la parte superior de una columna depuradora. La composición de tratamiento fluye a contracorriente a través de la columna, para depurar las composiciones odoríferas del gas efluente. Es posible, sin embargo, conseguir ésto usando un flujo cocorriente si se usa una columna obturada o cámara de rocío. La cámara de rocío utilizaría una neblina de rocío de alto flujo (4 a 380 litros por minuto) , de área superficial baja (gotas de diámetro de 1000-100,000 µm) para efectuar suficiente transferencia de masa de los compuestos odoríferos a la fase acuosa. La concentración dosificada de peroxiácido típicamente sería de aproximadamente 30 a 200 ppm en el rocío. Para mantener una concentración efectiva del ácido peroxiacético en la composición de tratamiento, una cantidad de conformación del concentrado se debe añadir ya sea continuamente o intermitentemente a la corriente continua, para mantener cuando menos aproximadamente 1 ppm de ácido peroxiacético residual, de preferencia cuando menos aproximadamente 2, y de preferencia cuando menos 25 ppm de ácido peroxiacético residual durante las operaciones. En la presente invención, se atomiza una neblina de peroxiácido concentrado, de área superficial alta (el peroxiácido dosificado es aproximadamente de 100 a 50,000 ppm partes en peso de peroxiácido activo por un millón de partes de solución, con un tamaño de gotita que varía de 25 a 500 µm) en una precámara o ducto, ya sea antes o después de un sistema de rocío convencional. La velocidad del flujo de neblina atomizada es de únicamente aproximadamente un décimo a un quincuagésimo de la que se encuentra en los tratamientos convencionales de rocío. En esta situación, la velocidad de flujo de la neblina atomizada es tal que se ponen en contacto 28 litros de efluente atmosférico con aproximadamente 0.01 a 0.18 litros de solución de tratamiento acuosa. De esta manera, aunque se utiliza una alta concentración de peroxiácido, la baja velocidad de flujo permite un proceso de tratamiento económico mejorado sobre un proceso de reducción maloliente convencional.

Las composiciones también pueden contener uno o más aceites esenciales, que se definen generalmente como productos odoríferos destilables de origen de plantas. Aunque los componentes principales son terpenos de olefina de mono- a tetra-insaturados, los aceites esenciales también pueden contener compuestos benzoideos y alifáticos. Los terpenos son hidrocarburos insaturados que se basan en la unidad de isopreno de enlaces dobles alternados . Los terpenos para usarse en la invención incluyen citral, alcanfor, a y /3-pineno, terpineol, limoneno, a* y -terpineno, a y ß-felandreno, cedreno, geraniol, linalool, neral y ácido abiético. Los terpenos especialmente preferidos incluyen citral, alcanfor, a* y /3-pineno, terpineol y limoneno. Los aceites esenciales preferidos también pueden incluir aldehidos tales como benzaldehído y cinamaldehído. Las composiciones de tratamiento pueden comprender materiales concentrados que caen dentro de la siguiente fórmula genérica : Concentrado de Tratamiento 1 Concentrado de Tratamiento 2 Las composiciones anteriores, coinyectadas con los aceites esenciales, comprenden materiales concentrados que se puede dosificar dentro de una corriente acuosa dirigida al aparato depurador. Un concentrado oxidante tal como el concentrado de tratamiento 1 se puede dosificar dentro de una corriente acuosa, junto con aceites esenciales añadidos por separado (tal como el concentrado de tratamiento 2 ) , en una cantidad que forme una concentración residual que contenga de aproximadamente 1 a 1000 ppm de peroxiácido, de 1 a 2,000 ppm de peróxido de hidrógeno, de 1 a 600 ppm de ácido carboxíli co (por ejemplo, ácido acético) y otros componentes activos, aproximadamente de 1 a 10,000 ppm.de aceite esencial, de preferencia aproximadamente de 30 a 150 ppm de peroxiácido, de 1 a 500 ppm de peróxido de hidrógeno, de 1 a 300 ppm de ácido carboxílico y otros componentes activos, y de 10 a 500 ppm de aceite esencial. Como un lineamiento general, la siguiente tabla establece los rangos de trabajo de los ingredientes activos en la composición de tratamiento después de la dilución en la corriente acuosa adentro del depurador húmedo.

Concentraciones Residuales o Activas Durante las operaciones, para remover las composiciones odoríferas de una corriente efluente, se dirige una corriente continua de la composición de tratamiento a la parte superior de una columna depuradora. La composición de tratamiento fluye a contracorriente a través de la columna, para depurar las composiciones odoríferas del gas efluente. Es posible, sin embargo, conseguir ésto usando un flujo cocorriente si se usa una columna obturada o cámara de rocío. Para mantener una concentración efectiva del ácido peracético en la composición de tratamiento, una cantidad de conformación del concentrado se debe añadir ya sea continuamente o intermitentemente a la corriente continua, para mantener cuando menos aproximadamente 1 ppm de ácido peracético residual, de preferencia cuando menos aproximadamente 2, y de preferencia cuando menos 25 ppm de ácido peracético residual durante las operaciones. Fórmulas ejemplares de ácido peracético (mezclas de equilibrio) Para mantener las concentraciones del ácido peracético mencionadas anteriormente durante las operaciones, las formulaciones de ácido peracético ejemplares típicamente se añaden como conformadores a las corrientes de tratamiento a velocidades de aproximadamente 100 a 2000 ppm de las formulaciones de ácido peracético en la corriente acuosa, típicamente fluyendo como agua de conformación a la velocidad de aproximadamente 1 a 10,000 litros por minuto"1. El uso de la solución de conformación dirigida a la corriente de tratamiento que fluye continuamente es un medio preferido para introducir el material de ácido peracético dentro del aparato depurador o venturi .

Parámetros del Proceso En el proceso de tratamiento de reducción de olores de la invención, se pasa una solución acuosa en una corriente continua a través del aparato depurador. En aplicaciones típicas, la composición de tratamiento acuosa pasa a través del depurador a una velocidad de aproximadamente 1 a 10,000 litros por minuto"1, dependiendo del tamaño del depurador. Típicamente, el depurador es un depurador húmedo vertical que tiene empaquetamiento interior. La solución acuosa pasa a través del empaquetamiento de columna en una forma finamente dividida que comprende corrientes, gotitas, etcétera, a través del empaquetamiento de columna. La velocidad del flujo de la solución se ajusta dependiendo del tamaño del depurador, la velocidad de flujo volumétrico del gas, y el nivel de suciedad del gas . El material de tratamiento acuoso se añade a la corriente acuosa que fluye continuamente en agua de conformación. El material de peroxiácido acuoso, de preferencia ácido peracético, típicamente se añade en un concentrado a una concentración dosificada de aproximadamente 10 a 1000 ppm, de preferencia de aproximadamente 10 a 300 ppm de ácido peracético al agua de conformación añadida a la corriente acuosa, a una velocidad de aproximadamente 1 a 500 litros por hora. La concentración residual efectiva de peroxiácido, de preferencia ácido peracético, en la corriente acuosa se mantiene entre 1 y 500 ppm de ácido peracético, de preferencia de aproximadamente 1 a 100 ppm de ácido peracético, de mayor preferencia de aproximadamente 1 a 50 ppm de ácido peracético. La concentración efectiva de aceites esenciales, si se usan, se mantiene a una concentración de 1 a 10,000 ppm, de preferencia de 10 a 500 ppm. El efluente atmosférico de la atmósfera de la planta se pasa a través del depurador a una velocidad de aproximadamente 100 a 3 millones de litros de efluente de atmósfera por minuto (atmos. L-min"1) . De preferencia, el material de tratamiento acuoso tiene una velocidad de flujo tal que 28 litros de efluente atmosférico se ponen en contacto con aproximadamente 0.01 a 10 litros de solución de tratamiento acuosa. La temperatura del depurador se mantiene a las temperaturas ambiente, sin embargo, de alguna manera las temperaturas elevadas pueden mejorar la oxidación y la disolución del gas en la corriente líquida. El depurador húmedo se puede operar continuamente a proporciones tales como para remover eficientemente los compuestos odoríferos de la corriente atmosférica. Los compuestos odoríferos y los compuestos odoríferos oxidados permanecen solubilizados en la fase acuosa. Después de que se usa el proceso de reducción de olores durante algún período, los compuestos odoríferos se remueven con una porción de la corriente acuosa que se puede remover del depurador continuamente. Esa proporción de la corriente acuosa puede comprender de aproximadamente 1 a 500 litros de la corriente acuosa por hora (L-hr"1) . Alternativamente, la corriente acuosa se puede remover por lotes o en su totalidad periódicamente, por ejemplo, cada 4, 6, 12, ó 24 horas, dos veces a la semana, semanalmente, etcétera. Entonces se puede reiniciar el proceso con agua fresca y productos químicos de tratamiento frescos . El producto acuoso del proceso de tratamiento es una solución relativamente diluida de los productos químicos de tratamiento, sulfatos, amoníaco, alcoholes, aldehidos, y otros componentes comunes del agua de desecho. El efluente acuoso que es el resultado del proceso s compatible con la mayoría de las instalaciones de tratamiento de desecho industriales y municipales, que pueden tratar el efluente acuoso haciéndolo inocuo para el medio ambiente .

Descripción Detallada de los Dibujos La Figura la demuestra un tratamiento de peroxiácido típico, como se describe en la solicitud copendiente 09/007,225, ahora la Patente de los Estados Unidos de Norteamérica Número 6,015,576, emitida el 28 de enero de 2000, que incluye una fuente de oxidante, una fuente de olor y efluente, el aparato depurador, el tratamiento acuoso y la corriente acuosa de desecho resultante . A continuación se da una descripción detallada. La fuente del olor 1, que puede ser una planta de procesamiento grande, o tan pequeña como una cocina, es típicamente una planta industrial o instalación agrícola que maneja grandes cantidades de material orgánico, tal como plantas de empaquetamiento de carne, plantas de producción animal, plantas convertidoras de abono, molinos de papel, plantas de tratamiento de aguas negras, granjas porcinas, granjas lecheras, y otras instalaciones similares que generan grandes cantidades de olores que típicamente salen de la planta en un canalón de efluente atmosférico contaminado con olores. El aire de esta fuente se alimenta como la corriente la dentro de un ventilador o bomba de aire 2, que entonces sopla el aire dentro de la torre depuradora 8, como la corriente 2a. Se usa un tanque de contención 3 como la fuente de ácido peroxiacético, ácido acético y peróxido de hidrógeno. Este puede ser de hecho una serie de tanques de contención, según se necesite. Estos productos químicos fluyen como la corriente 3a a la bomba dosificadora 4, que se usa para añadir productos químicos a la corriente acuosa 4a según se necesite. Se usa una fuente de agua limpia 5 según sea necesario para añadir agua de conformación al agua en la corriente acuosa, por medio de la tubería 5a, que fluye a la válvula mezcladora 5' . Desde esta válvula, la corriente acuosa 5b correctamente mezclada se dirige al tanque de contención 6. El tanque 6 se puede incorporar dentro de la parte inferior de la torre 8, si es conveniente. Desde este tanque 6, la corriente acuosa 6a fluye a la bomba de agua 7, que proporciona la presión necesaria para forzar la corriente acuosa 7a a través de la torre depuradora 8 a la velocidad deseada. La torre depuradora 8 se usa para proporcionar el área de contacto necesaria entre la corriente acuosa 7a que contiene el peroxiácido, y los compuestos que provocan el olor, dentro de la fase gaseosa 2a. La torre opera a contracorriente, queriendo decir que la corriente acuosa 7a entra a la parte superior y sale por la parte inferior, mientras que la corriente de aire 2a entra en la parte inferior y sale en la parte superior. La corriente de aire 8b que sale de la parte superior de la torre fluye a una chimenea opcional 10. La corriente acuosa 8a que sale de la parte inferior de la torre fluye a la válvula desviadora 8'', que recicla una porción del flujo acuoso de regreso al tanque de contención 6, mientras que desvía el resto como la corriente de desecho 9. Alternativamente, la columna de contacto 8' también puede operar cocorrientemente . La Figura Ib muestra el proceso de tratamiento previo con peroxiácido de la invención. Se ve el flujo de aire 14 cargado de olores pasando a través de la entrada de aire 2. El compresor 11 se usa junto con el atomizador 13 para proporcionar un tratamiento previo con peroxiácido nebulizado dentro del flujo de aire 14. También se ve una fuente 12 de solución de tratamiento previo con peroxiácido. La Figura 2a muestra generalmente un sistema venturi 20 que se puede usar para poner en contacto el aire cargado con olores con el tratamiento con peroxiácido. Esta instalación se puede usar en lugares más pequeños tales como granjas porcinas, lagos de efluentes, etcétera. En la Figura 2, el fluido, aire o líquido cargado de olores 21 entra al venturi 20 a través de la entrada de aire 35. El fluido 21 entra al área restringida 22, en el venturi 20, que produce un área de velocidad incrementada y presión reducida. En el área restringida 22 se pone en contacto el fluido cargado de olores 21 con el rocío 23 de una fuente de tratamiento con peróxido 24. El fluido tratado 21b con olor reducido sale del venturi 20 en la ventila o salida de aire 31. La solución de tratamiento 24 se dirige al área restringida 22 del venturi 20, usando la bomba 25. El agua de conformación es el resultado de la fuente de agua 28. El peroxiácido de conformación (ácido peroxiacético) se proporciona por medio de la fuente 26 y la bomba dosificadora 27. El sobreflujo o exceso de la solución de tratamiento se extrae afuera mediante el elemento de sobreflujo 29 a una zona de tratamiento de aguas negras 30. El fluido 21 se puede forzar dentro del venturi 20, o se puede extraer del venturi 20 desde la ventila 31. La Figura 2b muestra una porción de la Figura 2a, que demuestra cómo se puede incorporar el tratamiento previo de peroxiácido de la invención en el esquema de reducción de olores mayor que se delinea en la Figura 2a. Específicamente, el influjo cargado de olores 21 se ve pasando a través de la entrada de aire 35. Se usan un compresor 32 y una fuente 33 de solución de peroxiácido para proporcionar un rocío de tratamiento previo atomizado por medio del atomizador 34. Entonces el aire tratado previamente pasa hacia adelante para recibir tratamiento adicional, como se ve en la Figura 2a. La Figura 3 es una comparación gráfica de la velocidad de sobrevivencia oxidante en el método de tratamiento de la invención para usar peroxiácidos coinyectados con aceites esenciales, contra sistemas oxidantes previamente usados. Como se ve en la figura, después de introducir un aceite esencial (aceite de pino) en un sistema de tratamiento convencional tal como cloro o dióxido de cloro, la pérdida de oxidante es rápida; con esencialmente la eliminación completa en el lapso de aproximadamente cinco a diez minutos . Esta pérdida rápida del oxidante evitaría el uso de la adición simultánea del aceite esencial. En contraste, la velocidad de degeneración del peroxiácido es mucho más lenta con un resto residual pequeño aún después de una hora. Esto demuestra el inesperado efecto sinergístico que es el resultado de la combinación de los peroxiácidos con los aceites esenciales.

Ejemplos de Trabajo Se pretende que los siguientes ejemplos ilustren pero no limiten la invención.

E emplo 1 El aire de escape de una operación de secado de sangre en una planta productora se dirige primero dentro de un venturi, y después dentro de un depurador de columna obturada. a una velocidad de flujo de aire de 15,000 pies cúbicos por minuto (cfm), ó 425 metros cúbicos por minuto. Se bombea agua que se trató con una solución de POAA (ácido peracético) al 4.5 por ciento, H202 al 27 por ciento, dentro del venturi y a través de la torre a contracorriente al flujo de aire. Se usan anillos de contacto de plástico en la torre para maximizar el área superficial de contacto entre las fases acuosa y gaseosa. La velocidad de recirculación del líquido a través de la columna es de aproximadamente 200 galones por minuto (gpm) , ó 760 litros por minuto. La velocidad de alimentación del agua de conformación dentro del venturi y del depurador es de 10 gpm (38 litros por minuto) . Se alimentan aproximadamente 1100 ppm (volumen/volumen) de la solución de ácido peracético (POAA) al 4.5 por ciento dentro del agua de conformación al venturi y a la torre. La gravedad específica del producto de POAA es de 1.12 gm/centímetro cúbico. Por lo tanto, la concentración de ácido peracético activo dosificado es de (1.12) (1150) (0.045) = 58 ppm peso/peso de ácido peracético. La concentración de POAA residual mediante la titulación de tiosulfato/Kl/almidón varía de 15-20 ppm. Los resultados de este tratamiento incrementaron la velocidad de la remoción de olores del depurador, en comparación con el uso de dos productos previos por la siguiente tabla: Como muestran los tratamientos de la técnica anterior (pruebas 1 y 2) produjeron puntajes relativamente bajos del olor y el panel de limpieza. El uso de las composiciones y los métodos de la invención (prueba 3) da evaluaciones de olor y limpieza sorprendentemente mejoradas. El tratamiento con ácido peracético (POAA) dio la mejor remoción de olores, y además mantuvo el interior del depurador más limpio de los tres tratamientos. El puntaje de tratamiento de aire se basa en el porcentaje de la efectividad del tratamiento en una escala del 1-5. Un puntaje de 1 significa que virtualmente no ocurrió ninguna diferencia en la respuesta olfativa (es decir, ninguna reducción de olor) . Un puntaje de 5 indica la remoción completa del olor de la corriente de aire. La limpieza indica la cantidad de lama y depósitos en las superficies del depurador y el empaquetamiento. Un puntaje de 1 indica depósitos visibles, gruesos después del funcionamiento del depurador durante muchos días. Un puntaje de 5 indica la remoción completa de las capas de depósitos y lama de las superficies interiores y el mantenimiento de una superficie libre de depósitos a través del tiempo.

Ejemplo 2 Se trató el agua que se usó en el venturi y el sistema de torre empaquetada descrita en el Ejemplo 1, con diferentes proporciones de ácido peroxiacético (POAA) y peróxido de hidrógeno (H202) . Los ingredientes activos en los productos concentrados que se usaron para esta prueba fueron como sigue: Todas las fórmulas contenían DEQUEST®2010 al 1.5 Por ciento (ácido 1-hidroxietiliden-l, 1-difosfónico, HEDP), con el equilibrio siendo agua.

En este sistema, el venturi y la torre se usan en serie, con los gases estando en contacto primero con el venturi, y después pasando a través de la torre empaquetada antes de ser expulsados de la chimenea de la planta a la atmósfera. Los gases olorosos que se estaban tratando eran gases de una secadora de sangre . Se estudió el efecto de cada tipo de tratamiento sobre la Intensidad del Olor, por medio de tomar muestras de 10 litros en bolsas Tediar del gas de escape, justo antes del venturi (entrada) , e inmediatamente después del depurador de torre (salida) . Las muestras de entrada y salida se tomaron simultáneamente con el objeto de proporcionar la mejor representación de los cambios de olor en el sistema depurador. Después se sometieron estas bolsas a un panel de olor guiado en el mismo día del muestreo, y se probaron para ver la Intensidad del Olor (Int) , que se define como la intensidad ofensiva del olor en comparación con las soluciones estándares de n-butanol, y se reporta como el equivalente de ppm de n-butanol . Las pruebas de Intensidad de Olor se ejecutaron de conformidad con la Práctica Estándar ASTM E544-75/88. Se tomaron muestras por duplicado para todas las pruebas. Las reducciones en la Intensidad del Olor indican la remoción de los compuestos olorosos de la corriente de aire. Si la reducción del porcentaje (%) es negativa, entonces la intensidad del olor de hecho se incrementa debido al tratamiento en el depurador. Si el porcentaje (%) es positivo, entonces la intensidad del olor de hecho se reduce debido al tratamiento en el depurador. La siguiente tabla da los resultados de las pruebas de Intensidad para diferentes fórmulas de POAA y H202 descritas en la tabla anterior, diluidas a diferentes concentraciones dosificadas (ppm) de ingredientes activos, como se muestra posteriormente. Los tratamientos de la invención reducen la intensidad del olor en cuando menos el 5 por ciento, de preferencia en el 35 por ciento, de mayor preferencia en el 50 por ciento.

Concentración de Peróxido de Hidrógeno en el Agua del Depurador (ppm) La Figura anterior muestra que para concentraciones dosificadas dadas de POAA, hay una reducción significativa de la intensidad del olor solamente si el H2Oz dosificado correspondiente no es demasiado alto. El H202 usado a concentraciones más altas dará incrementos significativos en la intensidad del olor, lo cual no es deseable. Este comportamiento es inesperado, puesto que tanto el POAA como el H202 son agentes oxidantes. El efecto es más notable cuando se usa únicamente H202 para tratar el agua del depurador. En este caso, la intensidad se incremento en un 120 por ciento. También se notó un olor abrumadoramente fuerte de amina/amoníaco en el agua del depurador cuando se usó H202 solo .

Ejemplo 3 Se trató el agua que se usó en el venturi y el sistema de torre obturada descrito en el Ejemplo 1, con una diversidad de proporciones de ácido peroxiacético (POAA) y peróxido de hidrógeno (H202) como se describió en el Ejemplo 2. Se estudió el efecto de cada tipo de tratamiento sobre la reducción del Umbral de Detección del Olor por medio de tomar muestras de 10 litros en bolsas Tediar del gas de escape, justo antes del venturi (entrada) , e inmediatamente después del depurador de torre (salida) . Después se sometieron estas bolsas a un panel de olor guiado en el mismo día del muestreo, y se probaron para ver el Umbral de Detección del Olor (DT) , que se define como el número de diluciones de la muestra que se requieren para hacer la emisión del olor apenas detectable. Las pruebas de DT se ejecutaron de conformidad con la Práctica Estándar ASTM E679-91. Se tomaron muestras por duplicado para todas las pruebas. Las reducciones en la proporción de dilución de DT indican la remoción de los compuestos olorosos de la corriente de aire. La siguiente tabla da los resultados de las pruebas de DT para diferentes fórmulas de POAA y H202.

Todas las concentraciones son en especies activas de ppm dosificadas. AA representa la concentración de ácido acético. AO (Oxígeno Activo) representa el potencial de oxidación total del producto, y se calcula mediante la multiplicación del oxígeno activo contribuido por el POAA (21 por ciento de AO) por el nivel de POAA en el sistema, y después añadiendo éste al oxígeno activo contribuido por el H202 (47 por ciento de AO) , por el nivel de H202 en el sistema. Por ejemplo, 80 ppm de POAA por 0.21 más 480 ppm de H202 por 0.47 es igual a 240 ppm de oxígeno activo (AO) total en la primera fila de la tabla. El POAA contiene 21 por ciento de AO, según se calcula por la proporción de los pesos moleculares para el oxígeno (16) y el POAA (76) . El H202 tuvo 47 por ciento de AO, calculado por la proporción de los pesos moleculares para el oxígeno (16) y el H202 (34) . Los datos anteriores muestran que ocurren reducciones significativas en los umbrales del olor a niveles altos de ya sea POAA ó H202. Enfocándonos en las fórmulas con POAA (puesto que la intensidad del olor se incrementa con las fórmula con únicamente H202) , los datos se pueden mostrar como sigue: Concentración de ácido acético en el agua del depurador (ppm) Estos datos muestran que para las fórmulas con POAA, son importantes los niveles de POAA y AA (ácido acético) . Las mejores reducciones en el umbral del olor se consiguen cuando las concentraciones de POAA dosificado están sobre 40 ppm, mientras se mantienen los niveles dosificados de ácido acético debajo de aproximadamente 300 ppm.

E emplo 4 Se tomaron muestras de gas de un litro del sistema depurador de secadora de sangre descrito en los Ejemplos 2 y 3, se presentaron para análisis de Cromatografía de Gas (GC) , con el objeto de determinar qué tipos de moléculas odoríferas estaban presentes, y hasta qué grado se removieron las moléculas odoríferas mediante los diferentes tratamientos de POAA y H202. Nuevamente se tomaron las muestras simultáneamente justo antes del venturi (entrada) y después de la torre (salida) . Se analizaron veinte compuestos de azufre, incluyendo: sulfuro de hidrógeno, sulfuro de carbonilo (C=S) , mercaptano de metilo, mercaptano de etilo, sulfuro de dimetilo, disulfuro de carbono, mercaptano de isopropilo, mercaptano de n-butilo, mercaptano de n-propilo, sulfuro de etilmetilo, tiofeno, mercaptano de isobutilo, sulfuro de dietilo, mercaptano de n-butilo, disulfuro de dimetilo, 3-metiltiopreno, tetrahidrotiopreno, 2 , 5-dimetiltiopreno, 2-etiltiopreno, disulfuro de dietilo. La mayoría de los compuestos estuvieron debajo del límite de detección de los instrumentos, excepto por el sulfuro de hidrógeno y el mercaptano de metilo en algunas de las pruebas. En la siguiente tabla se muestran los resultados para el porcentaje de reducción del sulfuro de hidrógeno (H2S) desde la entrada hasta la salida para diferentes proporciones de POAA Y H202: Porcentaje de Reducción del Sulfuro de Hidrógeno Para Diferentes Proporciones de POAA y H202 Estos resultados muestran que, aunque todos los tratamientos redujeron los niveles de H2S, la mayor reducción vino de los altos niveles de POAA. A continucción se muestran los resultados para el porcentaje de reducción del mercaptano de metilo desde la entrada hasta la salida: Porcentaje de Reducción del Mercaptano de Metilo Para Diferentes Proporciones de POAA y HJOJ Los resultados muestran que las fórmulas con POAA reducirán las concentraciones de mercaptano de metilo en la corriente de gas. Sin embargo, el H202 solo no proporciona ninguna reducción para esta molécula. En las dos tablas anteriores, no se muestran todas las proporciones probadas de H202 y POAA, puesto que para algunas de las pruebas, los resultados estuvieron debajo del límite de detección de los instrumentos .

Ejemplo 5 Para el sistema descrito en el Ejemplo 2, también se tomaron las muestras del agua del venturi y del depurador de torre obturada, y se clasificaron en una escala del uno al cinco. El cinco siendo el olor más ofensivo, y el uno siendo el olor menos ofensivo. A continuación se muestran los resultados para cada una de las fórmulas probadas. En estas pruebas, las muestras del venturi y de la torre obturada dieron puntajes de fuerza del olor iguales para todos los tratamientos.

Los puntajes bajos de fuerza del olor para el agua del depurador se consiguieron con niveles más altos de POAA. A la inversa, los niveles más altos de H202 dieron olores más fuertes en el agua del depurador.

Ejemplo 6 Se comparó el método de aplicación para usar neblinas de peroxiácido de tamaño de mieras (25 a 500 µm) , con los tratamientos de peroxiácido líquidos. En este ejemplo, se supervisaron los niveles de sulfuro de hidrógeno durante la hidrolización de plumas de pollo, este proceso genera un fondo de bajo nivel continuo de sulfuro de hidrógeno, seguido por explosiones de alto nivel cuando se transfieren las plumas del horno a la secadora. La reducción de este olor de alto nivel en intensidad, y la velocidad a la que ocurre ésta es crítica para las regulaciones de emisiones. En la tabla, el experimento 1 es el método previamente descrito, mientras que los experimentos 2 y 3 tienen que ver con el método actual. El nivel 1 se refiere a un nivel dosificado de ácido peroxiacético de 500 ppm, mientras que el nivel 2 se refiere a un nivel dosificado de ácido peroxiacético de 2,500 ppm. a) De un Depurador de Plumas industrial que libera explosiones de sulfuro de hidrógeno maloliente.

Los resultados de la prueba muestran una mejora significativa tanto en el mal olor residual después de cinco minutos, como en la velocidad a la cual se remueven los malos olores.

Ej emplo 7 La tabla demuestra la reducción de olor compuesta del nuevo método de aplicación de peroxiácido, según se midió mediante la evaluación olfativa de las muestras tomadas al azar. Se tomaron muestras de olores por medio de la bomba de aire, y se reunieron en bolsas de muestreo Tediar. Se evaluaron las muestras por medio de un panel olfativo, y se promediaron todos los puntajes. Se tabularon los resultados en una escala del 1 al 10, en donde 10 indica el más maloliente. a) Un panel de olor de 6 miembros; las muestras se tomaron cinco minutos después de que se introdujo el mal olor en la corriente de aire .

Los datos demuestran la ventaja añadida del método actual de nebulización de peroxiácido sobre el método de tratamiento previo. Una comparación del experimento 1 con el experimento 3 muestra una reducción de 1.6 unidades,- mientras que una reducción de 0.5 unidades se considera significativa.

E emplo 8 La tabla compara un tratamiento de rocío convencional con el método de nebulización. El tratamiento de rocío convencional usa un venturi/sistema de torre obturada con rocíos internos dosificados de ácido peroxiacético de tamaño de gotitas de 5,000 a 40,000 µm, con 30 a 100 ppm de peroxiácido, mientras que el método de la invención usa gotitas de tamaño de 40 a 100 µm de 1000 a 15,000 ppm de peroxiácido dosificado. El flujo de rocío total en el sistema convencional fue de aproximadamente 40 galones por minuto (150 litros por minuto) , mientras que el método de nebulización mejorado tuvo una velocidad de rocío de únicamente aproximadamente 1.6 galones por minuto (6 litros por minuto) .

Evaluación del Olor1 1) Clasificación del olor de un análisis olfativo de una planta de producción industrial de las intensidades relativas y los umbrales de detección. 2) Intensidad del olor según la mide la instalación de producción como "agudeza" de los malos olores de la chimenea tratada. Usualmente se define en la industria como el nivel de perímetro del sitio de "no condensables, olfato del cocedor, y sulfuros" . 3) Rocío convencional de ácido peroxiacético usando un área superficial baja, rocíos de gotitas de tamaño grande en una torre obturada. 4) Atomizador de nebulización usando un área superficial alta, gotitas pequeñas, neblinas de flujo de solución baja en ductos abiertos . Como se ve en el Ejemplo 6 y el Ejemplo 7, este ejemplo demuestra la técnica mejorada para usar una neblina de peroxiácido de alta concentración, flujo bajo, área superficial alta para el control de olores no condensables . Estos no condensables son fácilmente reconocibles en la industria de producción, y se caracterizan por un perfil de olor amargo/quemado/putrefacto. Los datos demuestran la mejora sobre el control del olor con menos consumo de peroxiácido, usando el método actual sobre la técnica anterior. En todos estos ejemplos los datos resultantes muestran un resultado aditivo o lineal de la tecnología inventiva mejorada.

Ej emplo 9 Como se ve en la Figura 3, después de la introducción de un aceite esencial (aceite de pino) dentro de un sistema de tratamiento convencional tal como cloro o dióxido de cloro, la pérdida del oxidante es rápida; con la eliminación esencialmente completa en el lapso de aproximadamente cinco a diez minutos . Esta pérdida rápida del oxidante evitaría el uso de la adición simultánea de los aceites esenciales. En contraste, la velocidad de degeneración del peroxiácido es mucho más lenta con un resto residual pequeño aún después de una hora. Esta mejora en la técnica es inesperada puesto que la aparente habilidad de los peroxiácidos para eliminar los malos olores debe acoplar esta habilidad para oxidar además los aceites esenciales y, mediante lo mismo, producirlos activos a ambos. En otras palabras, la destrucción mutua. Este es el efecto que se encuentra en los otros sistemas. A continuación también se ven los datos comparativos: Ejemplo 10 El objetivo de este ejemplo fue comparar el uso de peroxiácidos solos con el método mejorado y sinergístico de coinyectar peroxiácidos y aceites esenciales para la eliminación de olores. La tabla compara los resultados de usar mezclas sinergísticas de peroxiácidos y aceites esenciales (experimentos 5-7) contra los tratamientos de control de usar cualquiera de éstos solo (experimentos 1-4) .

S2 1) Aceite de pino de una mezcla de terpenos de pino y espíritus minerales . 2) Rango del olor de la escala subjetiva de análisis olfativo de intensidad relativa. 3) Duración de tiempo del efecto sinergístico tratado. Los datos anteriores muestran que las mezclas sinergísticas de peroxiácidos y los aceites esenciales son notablemente más efectivas que cualquiera probado solo. El Experimento 7 muestra que hasta una cantidad menor de aceite esencial tiene un efecto benéfico. El uso del peroxiácido solo hace poco para eliminar los malos olores, mientras que el uso de aceite de pino solo es un agente enmascarador deficiente. De esta manera, se encontró que cuando se usan peroxiácidos solos permanece un aroma a mohoso amargoso después del tratamiento de un depurador cocedor de armazones, y se consigue un aroma de alcantarilla-pino si se usa aceite de pino solo. Sin embargo, si se coañaden ambos componentes del tratamiento contra olores, se encuentra un aroma de pino de intensidad extremadamente baja, sin ningún componente mohoso/alcantarilla/amargoso con éste; es decir, la adición tanto del aceite esencial como del peroxiácido crea una situación casi "sin olor" con un toque del aceite esencial.

Ejemplo 11 Este ejemplo demuestra el uso de aceites esenciales mezclados para controles de olores mejorados, usando peroxiácidos en un depurador cocedor de planta de producción industrial.

Evaluación del Olor1 1) Clasificación del olor de un análisis olfativo de una planta de producción industrial de las intensidades relativas y los umbrales de detección. 2) Intensidad del olor según la mide la instalación de producción como "agudeza" de los malos olores de la chimenea tratada. Usualmente se define en la industria como el nivel de perímetro del sitio de "no condensables, olfato del cocedor, y sulfuros". 3) Detección del olor según la mide la instalación de producción como el "nivel" de olor total, es decir, productos químicos de tratamiento más malos olores . 4) Una proporción de 70/30 peso/peso de la mezcla de aceite esencial de a-Pineno/Benzaldehído. 5) Una proporción de 70/30 peso/peso de la mezcla de aceite esencial de a-Pineno/trans-cinamaldehído .

La descripción, los ejemplos y los datos anteriores proporcionan una base clara para entender la operación de las composiciones y los métodos de la invención. Aunque la invención puede estar incluida en una diversidad de ejemplos y procesos específicos, la invención reside en las reivindicaciones anexas posteriormente en la presente .

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un proceso para remover un olor de un efluente atmosférico, el proceso comprendiendo: (a) poner en contacto un efluente atmosférico que comprende un componente odorífero, con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, formando un componente odorífero oxidado, y disolviendo el componente odorífero oxidado o un componente odorífero en la composición de tratamiento acuosa, para formar una composición de tratamiento acuosa que contenga el olor u olor oxidado, y un efluente con olor reducido; (b) remover cuando menos una porción de la composición de tratamiento acuosa que contiene el olor u olor oxidado; y (c) regresar el efluente con olor reducido a la atmósfera.

2. El proceso de la reivindicación 1, en donde el olor se remueve según se mide mediante un puntaje de umbral de olor que se reduce en un 20 por ciento o más.

3. El proceso de la reivindicación 1, en donde en una torre depuradora húmeda, el efluente atmosférico es una corriente gaseosa que pasa verticalmente contra un flujo de contracorriente de partículas finamente divididas o corrientes delgadas de la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa.

4. El proceso de la reivindicación 1, en donde la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa comprende una concentración de ácido acético residual de menos de aproximadamente 600 partes en peso por un millón de partes del tratamiento .

5. El proceso de la reivindicación 3, en donde la composición de tratamiento acuosa comprende un concentrado que comprende del 1 al 90 por ciento en peso de ácido acético, del 1 al 50 por ciento en peso de peróxido de hidrógeno, un complejante, y del 1 al 40 por ciento en peso de ácido peroxiacético .

6. El proceso de la reivindicación 3, en donde se ponen en contacto 28 litros de efluente atmosférico con aproximadamente de 0.01 a 10 litros de solución de tratamiento acuosa.

7. El proceso de la reivindicación 3, en donde, en una columna depuradora vertical, el efluente de la atmósfera de la planta es una corriente gaseosa que pasa verticalmente con un flujo cocorriente de particulados finamente divididos o corrientes delgadas de la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa.

8. Un proceso de tratamiento previo o tratamiento posterior para remover un olor de un efluente atmosférico, el proceso comprendiendo poner en contacto un efluente atmosférico que comprende un componente odorífero, con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, formando un componente odorífero oxidado, y disolviendo el componente odorífero oxidado o un componente odorífero en la composición de tratamiento acuosa, para formar un efluente tratado, y regresar el efluente tratado a otro paso de tratamiento, o a la atmósfera; en donde la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, tiene un tamaño promedio de gotita de 25 a 500 µm.

9. El proceso de la reivindicación 8, en donde la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, comprende una concentración de peroxiácido dosificada de menos de aproximadamente 30,000 partes en peso por un millón de partes del tratamiento.

10. El proceso de la reivindicación 8, en donde la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, comprende un concentrado que comprende del 1 al 90 por ciento en peso de ácido acético, del 1 al 50 por ciento de peróxido de hidrógeno, un complejante, y del 1 al 40 por ciento de ácido peroxiacético.

11. El proceso de la reivindicación 8, en donde se ponen en contacto 28 litros de efluente atmosférico con de 0.01 a 0.18 litros de solución de tratamiento acuosa.

12. Un proceso para remover un olor de un efluente atmosférico, el proceso comprendiendo: un proceso para remover un olor, como se describió en la reivindicación 1; y subsecuentemente: (a) poner en contacto un efluente atmosférico que comprende un componente odorífero, con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, formando un componente odorífero oxidado, y disolviendo el componente odorífero oxidado o un componente odorífero en la composición de tratamiento acuosa, para formar una composición de tratamiento acuosa que contenga el olor o el olor oxidado; (b) remover cuando menos una porción de la composición de tratamiento acuosa que contiene el olor u olor oxidado; y (c) regresar el efluente con olor reducido a la atmósfera.

13. Un tratamiento previo o tratamiento posterior para remover un olor de un efluente de la atmósfera, el proceso comprendiendo poner en contacto un efluente de la atmósfera que comprenda un componente odorífero, con de aproximadamente 0.4 a 11 litros por minuto de una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, que comprenda cuando menos aproximadamente 100 ppm de ácido peroxiacético, cuando menos aproximadamente 100 ppm de peróxido de hidrógeno, y cuando menos aproximadamente 20 ppm de ácido acético, formando un componente odorífero oxidado, y disolviendo el componente odorífero oxidado o un componente odorífero en la composición de tratamiento acuosa; en donde la composición de tratamiento con peroxiácido acuosa, finamente dividida, tiene un tamaño promedio de gotita de 25 a 500 µm.

14. Un proceso para remover un olor de un efluente atmosférico, el proceso comprendiendo: (a) poner en contacto un efluente atmosférico que comprende un componente odorífero, con una composición de tratamiento con peroxiácido acuosa y uno o más aceites esenciales, formando un componente odorífero oxidado, y disolviendo el componente odorífero oxidado o un componente odorífero en la composición de tratamiento acuosa, para formar una composición de tratamiento acuosa que contenga el olor o el olor oxidado y un efluente con olor reducido; (b) remover cuando menos una porción de la composición de tratamiento acuosa que contiene el olor u olor oxidado; y (c) regresar el efluente con olor reducido a la atmósfera .

15. El proceso de la reivindicación 14, en donde el aceite esencial es un terpeno.

16. El proceso de la reivindicación 15, en donde el terpeno se selecciona a partir del grupo que consiste de citral, alcanfor, . y /3-pineno, terpineol, limoneno, a y ß-terpineno, ot y /3-felandreno, cedreno, geraniol, linalool, neral y ácido abiético.

17. El proceso de la reivindicación 15, en donde el terpeno se selecciona a partir del grupo que consiste de terpenos de olefina de mono-, di-, tri-, y tetra-insaturados .

18. El proceso de la reivindicación 15, en donde el terpeno se selecciona a partir del grupo que consiste de citral, alcanfor, y /3-pureno, terpineol y limoneno.

19. El proceso de la reivindicación 14, en donde el aceite esencial es un aldehido.

20. El proceso de la reivindicación 19, en donde el aldehido se selecciona a partir del grupo que consiste de benzaldehído y cinamaldehído.

21. El proceso de la reivindicación 14, en donde la composición de tratamiento acuosa comprende un concentrado que comprende del 1 al 90 por ciento en peso de ácido acético, del 1 al 50 por ciento en peso de peróxido de hidrógeno, un complejante, y del 1 al 40 por ciento en peso de ácido peroxiacético .

22. El proceso de la reivindicación 14, en donde el aceite esencial es un terpeno.

23. El proceso de la reivindicación 22, en donde el terpeno se selecciona a partir del grupo que consiste de citral, alcanfor, a y -pineno, terpineol, limoneno, OL y ß-terpineno, a y ß-felandreno, cedreno, geraniol, linalool, neral y ácido abiético.

24. El proceso de la reivindicación 22, en donde el terpeno se selecciona a partir del grupo que consiste de citral, alcanfor, o* y ß-pineno, terpineol y limoneno.

25. El proceso de la reivindicación 15, en donde el terpeno se selecciona a partir del grupo que consiste de terpenos de olefina de mono-, di-, tri-, y tetra-insaturados .

26. El proceso de la reivindicación 14, en donde el aceite esencial es un aldehido.

27. El proceso de la reivindicación 26, en donde el aldehido se selecciona a partir del grupo que consiste de benzaldehído y cinamaldehído.