MXPA00005287A - Proceso alquiloaromatico utilizando un catalizador de alquilacion solido - Google Patents

Abstract

Se revela un proceso alquiloaromático integrado que utiliza un catalizador de alquilación sólido, para alquilar aromáticos con olefinas y para regenerar el catalizador de 5 alquilación sólido. Se utiliza una corriente que contiene aromáticos de pureza relativamente baja para producir alquiloaromáticos, y se utiliza una corriente que contiene aromáticos de pureza relativamente alta para regenerar el catalizador de alquilación sólido. En otra modalidad, este proceso estáintegrado con una zona de deshidrogenación de parafinas y una zona de extracción de productos secundarios aromáticos. La presente invención produce las corrientes que contienen benceno necesarias para alquilar y regenerar de forma más económica que los procesos de la técnica anterior.

Description

PROCESO A QUILOARO ÁTICO UTILIZANDO UN CATALIZADOR DE ALQUILACIÓN SÓLIDO CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se relaciona con la alquilación de compuestos aromáticos, con olefinas que utilizan un catalizador sólido. ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Hace unos treinta años se hizo aparente que los detergentes domésticos para lavandería hechos de sulfonatos de alquilobenceno ramificados estaban contaminando gradualmente los ríos y los lagos. La solución del problema resultó en la fabricación de detergentes hechos de sulfonatos de alquilobenceno lineales (LABS) , que, según se descubrió, se biodegradaban más rápidamente que la variedad ramificada. Los LABS son fabricados a partir de alquilo bencenos lineales (LAB) . La industria petroquímica produce LAB al deshidrogenar parafinas lineales en olefinas lineales, y luego alquilando benceno con las olefinas lineales en presencia de FH. Tal es el proceso convencional en la industria. Durante la última década aumentaron las preocupaciones ambientales por los FH, lo que resultó en una búsqueda de procesos substitutos que utilicen catalizadores distintos del FH, que sean equivalentes o superiores al proceso convencional. Por ejemplo, los catalizadores sólidos de alquilación están sujetos a una vigorosa y continua investigación. Los procesos de los catal i zadores de alquilación sólidas tienden a operar a una proporción molar más elevada de benceno por olefina que los procesos que utilizan FH. Los procesos de alquilación de detergentes que utilizan FH tienden a opexar a una proporción molar de benceno contra olefina de 12:1 a 6:1. Los procesos de catalizadores sólidos de alquilación tienden a funcionar a proporciones de benceno contra olefi na más elevadas, típicamente de 30:1 a 20:1. Una razón de esto es que los catalizadores de alquilación sólidos tienden a ser menos selectivos respecto a la producción de monoalquilobenceno, y por consiguiente la proporción molar de benceno contra olefina debe incrementarse pana cumplir con requisitos de selectividad cada vez más estrictos. La selectividad se define como la proporción del peso del producto de monoalquilobenceno frente a todos los demás productos. Los catalizadores sólidos se desactivan con el uso. Un proceso de alquilación que utiliza un catalizador sólido de alquilación típicamente incluye formas para . regenerarlo periódicamente al remover los polímeros de tipo de goma que s acumulan en la superficie del catalizador y obstaculizan los lugares de reacción. Por consiguiente, para un catalizador de alquilación sóJLido, la vida del catalizador se mide en términos de tiempo en servicio a una conversión constante entre cada regeneración. El catalizador sóJ Ldo puede utilizarse de la mejor manera en la alquilación continua de aromáticos, donde se cuentan con formas efectivas y económicas para regenerar catalizadores. Los cataJ zadores sóJLidos utilizados para la alquilación de compuestos aromáticos mediante olefinas, especialmente aquellas que están en el rango de 6 a 20 átomos de carbono, generalmente se desactivan mediante productos secundarios que son de preferencia adsorbidos por los catalizadores. Estos productos secundarios incluyen hidrocarburos polinucleares en el rango de 10 a 20 átomos de carbono .formados en la deshidrogenaci?n de parafi ñ s lineales de entre Ce a C2o, y que también incluyen productos de peso molecular más elevado que los bencenos monoalquílicos deseados, es decir bencenos di- y trialquílieos, así como oligómeros de oJefina . Estos agentes de desactivación de catalizadores, o "venenos", son un adjunto de la alquilación aromática. Estos agentes de desactivación pueden desorverse fáci 1 mente del catalizador al lavar el catalizador con el reactante aromático. Por consiguiente, la reactivación de catalizadores, o regeneración de catalizadores, es convenientemente efectuada al enjuagar el catalizador con reactantes aromáticos para el i.minar: Jos venenos acumulados de la superficie del catalizador, generalmente obteniendo una restauración del 100% de la actividad del catalizador. JPor consiguiente, es imperativo tener formas de regenerar repetidamente estos catalizadores, es decir, restaurar su actividad, con el fin de utilizar su efectividad catalítica durante períodos prolongados. Es así mismo deseable minimizar el equipo adicional que se requiere para la regeneración. Por consiguiente, se busca un proceso integrado de aiquilación continua, con un método para eJLiminar agentes de desactivación de catalizadores, o minimizar la desactivación de catalizadores. ^SUMARIO DE IA INVENCIÓN En una modalidad. Ja presente invención es un proceso integrado para la producción de aromáticos alquílicos a partir de parafinas y aromáticos, para regenerar el catalizador sólido y desactivado de alquilación, y opcionalmente para impedir que los productos secundarios de la desactivación del catalizador entren en contacto con el catalizador de alquilación sólido. En la presente invención, el efluente de un reactor de catalizador sólido de alquilación que produce aromáticos de alquilo (es decir, alquilos aromáticos de grado detergente) es separado para producir una corriente que contiene aromáticos (es decir, que contiene benceno, de pureza relativamente baja, que es adecuada para reciclar un reactor de -csrtálizador sólido en la corriente y una corriente que contiene aromáticos (es decir, que contiene bencenos) de pureza relativamente alta, que es adecuada para hacer pasar un reactor de alquilación fuera de la corriente que contiene catalizadores desactivados que están pasando regeneración. Un rectificador proporciona una forma económica de producir la corriente que contiene aromáticos de -pureza relativamente baja y mantener una proporción molar relativamente alta de aromáticos (es decir, benceno) por defina en un lecho de catalizador sólido en la corriente, de este modo ayudando a retardar la desactivación y prolongar la vida del catalizador de alquilación sólido. La corriente inferior del rectificador puede pasar a una columna de fxaccionación de aromáticos, para producir Ja corriente que contiene aromáticos de pureza relativamente alta. Aunque se incurre en algunos costos de capital y de operación en la producción de esta corriente de pureza r.e1 ati yamente alta, la columna aromática no recicla innecesariamente únicamente la corriente de pureza relativamente alta hacia el reactor de alquilación en la corriente. Por consiguiente, se acumulan ahorros en Ja medida en que se recicJa Ja corriente de pureza relativamente baja, como la que se obtiene de un rectificador, en vez de la columna de fraccionación de pureza relativamente alta corriente arriba, hacia el reactor de alquilación en la corriente. JEn otro aspecto, la presente invención puede también int-egrarse con una unidad de eliminación sorciva para eliminar productos secundarios aromáticos que se forman d rante la deshidrogenación de la parafina, porque la co riente de alta pureza también es adecuada para regenerar un lecho sorcivo fuera de la corriente en la unidad de eliminación sorciva. Una disposición de Ja presente invención puede utilizar una sola columna para suministrar las corrientes que contienen aromáticos de alta y baja pureza, junto con una corriente inferior que comprende una alimentación. de aromáticos y alquiloaropráticos . En tal disposición la columna única generalmente tomará la corriente de alta pureza que comprende los aromáticos, que en la mayoría de los casos contendrá benceno de la columna única, como corriente superior neta. La corriente que contiene benceno o aromáticos de pureza relativamente baja generalmente será tomada como corriente lateral a un nivel intermedio de la columna fraccionadora única. La corriente lateral generalmente será tomada de una elevación intermedia de la sección de rectificación en la columna fraccionadora. La corriente inferior de la columna única contendrá los productos alquiloaro áticos del proceso de alquilación, junto con cualquier producto secundario de alquilato pesado generado en Jl_a zona de alquilación en cualquier componente de reciclado de parafinas. Al aplicarse a un proceso de alquilación de detergentes, la presente invención puede utilizar un rectificador para disminuir el costo de reciclar benceno hacia reactores de alquilación que están produciendo alquilato detergente. Mientras mayor es la proporción molar de benceno contra olefina en el reactor de alquilación de detergente en la corriente, mayor es el beneficio de la presente invención. Este beneficio surge no sólo porque la rectificación es un método más económico de separar el efluente del reactor de alquilación que las columnas fraccionadoras utilizadas en los procesos de la técnica anterior, sino también porque la rectificación produce una corriente de reciclaje que es una corriente que contiene benceno suficientemente, unque no demasiado, puro para reciclarse hacia el reactor de alquilación de detergente en la corriente. Por consiguiente, al utilizar menos de la corriente de pureza relativamente alta cuando es suficiente la corriente superior de pureza relativamente baja, la presente invención disminuye los costos de reciclar benceno hacia el reactor de alquilación. En una forma especifica. Ja zona del rectificador de benceno de la corriente inferior pasa hacia una columna fraccionadora, comúnmente conocida como columna de benceno, que extrae la mayor parte del benceno restante que estaba en el efluente del reactor de alquilación, y produce una columna de benceno corriente arriba que tiene una pureza más elevada que el de la corriente superior producida por el rectificador de Jbenceno. Desde luego, queda dentro del alcance de la presente invención que una parte de la corriente superior de la columna de benceno pueda reciclarse hacia el reactor de alquilación de detergente corriente arriba, pero el beneficio de la presente invención es máximo cuando se minimiza el flujo de benceno de pureza relativamente alta desde la columna de benceno corriente arriba hacia el reactor de alquila-ción en la corriente. Una de las formas significativas en la que la pr-esente invención puede reducir los costos asociados con reciclar benceno hacia un reactor de alquilación en la corriente, es ai disminui r significativamente el tamaño de la columna de benceno. Al extraer una parte del benceno del efluente del reactor de alquilación en la corriente antes de pasar el resto del efluente del reactor hacia la columna de benceno, se reduce el diámetro, altura y actividad de -ebullición de la columna de benceno, porque se disminuye el paso de benceno a través de la columna de benceno. Aunque nuevas unidades de aiquilaci?n con catalizador sólido pueden beneficiarse de esta ventaja, esta ventaja tiene profundas implicaciones para los procesos de alquilación con cataJLizadores sólidos que se forman al convertir los procesos existentes de alquilación de detergente con FH en catalizadores de alquilación sólidos. Esto se debe a que puede extraerse suficiente benceno del efluente del reactor de alquilación utíJLizando un rectificador de benceno, y que el benceno restante en la corriente inferior del rectificador de benceno no es mayor q;ue el contenido de benceno en la corriente inferior del extractor FH en un proceso de alquilación EH. Por consiguiente^ con el uso de un rectificador de benceno entre el efluente del reactor de alquilación y la columna de benceno, toda la serie fraccionadora existente de un proceso de alquilación FH puede reutilizarse cuando el catalizador cambia de un JFH a un catalizador de alquilación sólido, lo que resulta en grandes ahorros en el capital de inversión para convertir a una unidad de alquilación con catalizador sólido. Son posibles ahorros adicionales porque el extractor existente FH del proceso de alquilación FH puede modificarse fácilmente y utilizarse luego como rectificador de benceno en el proceso de alquilación sólido, y por consiguiente se evita gran parte del costo de un nuevo rectificador de benceno. Por consiguiente, en una modalidad la presente invención es un proceso para producir alquiloaromáticos . Se hace una reacción entre olefinas y los aromáticos para formar alquiloaromáticos en una zona de alquilación en la corriente, en presencia de un catalizador de alquilación sólido en condiciones de alquilación. Las condiciones de aiquilación son suficientes para desactivar cuando menos .una porción del catalizador de alquilación sólido en la zona de alquilación en la corriente. Se extrae, una corriente de efluente que comprende alquiloaromáticos y aromáticos de alimentación de la zona de alquilación en la corriente. Cuando menos una porción de la corriente de efluentes en la corriente es separada en una corriente relativamente impura que comprende aromáticos de alimentación y contenido de alquiloaromáticos agotado, y una corriente relativamente impura que comprende aromáticos de alimentación con una mayor pureza que el de la corriente pura y con contenido de aiquiloaromáticos agotado, y una corriente inferior que comprende aromáticos de alimentación enriquecidos en alquiloaromáticos. Cuando menos una porción de la corriente relativamente pura es reciclada hacia la zona de alquilación en la corriente. Los alquiloaromáticos son recuperados en corriente abajo. Cuando menos una porción de .la corriente relativamente impura que comprende aromáticos de alimentación, pasa a una zona de alquilación fuera de la corriente que contiene un catalizador de alquilación sólido cuando menos parcialmente desactivado. La corriente relativamente impura entra en contacto con un catalizador de alquilación sólido parcialmente desactivado en la zona de alquilación fuera de la corriente, para regenerar parcialmente el catalizador de alquilación sólido, y para producir un catalizador de alqui 1 ación sólido cuando menos parcialmente regenerado en la zona de alquilación fuera de la corriente. Se extrae una corriente de efluente fuera de la corriente que comprende aromáticos de alimentación de la zona de alquilación fuera de la corriente. Periódicamente, se cambian las funciones de las zonas de alquilación en la corriente y fuera de la corriente al operar la zona de alquilación fuera de la corriente para funcionar como zona de alquilación en la corriente, y operar la zona de alquilación en la corriente para que funcione como zona de alquilación fuera de la corriente. REVELACIÓN DE INFORMACIÓN La patente US-A—5, 648, 579 (de Kulprathipanja y colaboradores) nos enseña que el catalizador sólido que se utiliza para Ja alquilación de compuestos aromáticos mediante olefinas generalmente es desactivado por los productos secundarios que son de preferencia adsorbidos por los catalizadores sólidos, y que los agentes desactivadores pueden desorberse fácilmente del catalizador de alquilación sólido al lavar el catalizador con el reactante aromático. La patente US-A-5, 276, 231 (de Kocal y colaboradores) nos enseña un proceso alquüoaromático con la extracción de productos secundarios aromáticos que normalmente se forman en la deshidrogenación de la parafina al sorber los productos secundarios aromáticos en un sorbente, y al hacer contacto entre el sorbente con benceno líquido para regenerar el sorbente.

BREVE DESCRIPCIÓN DEL DIBUJO El. dibujo es un diagrama de flujo del proceso de una modalidad de la presente invención. DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA. INVENCIÓN Xa presente invención es un proceso integrado para producir aromáticos alquílicos al alquilar aromáticos con olefinas utilizando un catalizador de alquilación sólido, y para regenerar un catalizador de alquilación sólido desactivado^ JLa materia prima que se utiliza en la práctica de la presente invención normalmente resulta de la deshidrogenación de las parafinas. Con frecuencia se utiliza la totalidad de la mezcla de reacción de deshidrogenación. Las poliolefinas formadas durante la deshidrogenación son minimizadas en las materias primas utilizadas en la práctica de la presente invención. Por consiguiente, las materias primas son una mezcla compuesta principalmente de parafinas sin reaccionar, monoolefinas ramificadas y monoolefinas no ramificadas o lineales. Estas parafinas y monoolefinas típicamente están en el rango Ce - C22, aunque se prefieren aquellas que están en el rango C8- C?6 en la práctica de la presente invención, y son aún más preferidas las que están en el rango C10-C14. Las monoolefinas en las materias primas son reaccionadas con benceno o derivados alquilado de benceno que son cargados al proceso en cuestión. Los derivados alquilados adecuados del benceno (alquiloaromáticos) incluye, aunque no se limita a, tolueno, xilenos y bencenos metilados superiores; etilbenceno, dietilbenceno y trietilbencenos; isopropilbenceno (cumeno) , n-propilbenceno y propilbencenos superiores; butilbencenos y pentilbencenos. Por consiguiente, el derivado alquilado de benceno puede tener uno o más grupos de alquilo, y cada grupo de alquilo puede tener de 1 a 5 o más átomos de carbono. El proceso alquiloaromático más comúnmente practicado al que se aplica la presente invención es la producción de alquilobencenos lineales (LAB) . Un proceso LAB generalmente carga parafinas normales al reactor de deshidrogenación. Las olefinas ramificadas formadas en la deshidrogenación generalmente no son extraídas, y las monoolefinas ramificadas en las materias primas generalmente están presentes en pequeñas concentraciones. En lo que se refiere a las monoolefinas en la materia prima, la insaturación puede aparecer en cualquier parte de la cadena de monoolefinas, puesto que no hay ningún requisito sobre la posición del doble enlace. Las monoolefinas en la materia prima son reaccionadas con benceno, puesto que el producto de alquilar una monoolefina con un derivado alquilado de benceno puede no ser tan adecuado como el benceno alquilado como precursor detergente. Aunque la estequiometría de la reacción de alquilación requiere sólo una proporción molar de benceno por mola de las monoolefinas lineales totales, el uso de una proporción molar 1^1 resulta en una excesiva polimerización y polialquilación de olefinas, que crea grandes cantidades de dialquilobencenos, trialquilobencenos, posiblemente bencenos polialquilados superiores, dímeros y trímeros de olefinas, etc, y bencenos sin reaccionar. Para realizar la alquilación con la conversión, la selectividad y la linealidad requeridas, se recomienda una proporción molar total benceno: monool ef na de entre 5:1 y hasta 30:1, donde se prefieren proporciones de entre 8 :J y 20:1. El benceno y las monoolefinas lineales son reaccionadas en presencia de un catalizador de alquilación sóJLido bajo condiciones de alquiJLadón. Estas condiciones de alquilación incluyen una temperatura en el rango de entre 80°C a aproximadamente 140°C, generalmente a una temperatura que no excede los 135°C. Puesto que la alquilación es realizada como proceso de fase líquida, las presiones deben ser suficientes para mantener los reactivos en estado líquido. El requisito de presión necesariamente depende de Jas materias primas y la temperatura, pero normalmente está en el rango de 1480-7000 kPa absoluta, y más generalmente 2170-3550 kPa(g) . Los catalizadores de alquilación sólidos típicamente tienen una función acida y son, por consiguiente, mejor conocidos como catalizadores ácidos sólidos. Estos catalizadores ácidos sólidos incluyen materiales como silico-alumina amorfa, materiales cristalinos de aluminosilicato como zeolitas y filtros moleculares, arcillas artificiales y de ocurrencia natural incluyendo arcillas en columna, óxidos sulfatados como circonio sulfonado, catalizadores tradicionales de Friedel- Crafts como cloruro de aluminio y cloruro de zink, y en general ácidos sólidos de Lewis. Se ilustran catalizadores de alquilación sólidos que revelan un cat l i zador extruido que comprende arcilla y cuando menos un metal multivalente; la patente de los EE.UU.5, 034, 564 emitida para J.A. Kocal, que revela un catalizador gue comprende una arcilla en columnas y un aglutinante; las patentes de los EE.UU. 5,196,574 y 5 344,997, ambas emitidas para J.A. Kocal, que revela un catalizador de silico- alumina fluorado; la patente de los EE.UU.5, 302, 732 emitida para K.Z. Steigleder y colaboradores que describe un catalizador de sílico-alumina de sodo ultra bajo; y la patente de los EE.UU.5, 491, 271 emitida para Marinangeli y colaboradores, que rebela el uso de arcillas delaminadas o en columnas tetrahedricamente cargadas. El efluente de la zona de reacción de alquilación de preferencia pasa hacia un rectificador. Un rectificador difiere en mucho de un purificador. Las diferencias entre un rectificador y un purificador son inmediatamente aparentes al considerar los procesos de destilación en general. Los procesos de destilación se basan en la bien conocida tendencia de que cuando las Jases de vapor y de líquido entran en contacto, los componentes más volátiles tienden a concentrarse más en la fase de vapor que en la fase líquida. En la operadón de etapas múltiples, un líquido desciende por una columna vertical de destilación y pasa a través de varias etapas en las que entra en contacto a contracorriente con el vapor que asciende. El punto en el que se introduce materia prima a la columna de destiladón divide la columna dos secciones. La sección purificadora está por debajo del punto de alimentación, y la sección rectificadora está por encima del punto de alimentación. En la sección purificadora, el componente más vdátil es extraído del iíqddo que desciende. En la sección rectificadora, se reduce la concentración del componente menos volátil en el vapor. En la práctica, las etapas en la que las corrientes de líquido y de vapor entran en contacto una con la otra pueden ser bandejas o material de empaque. Por consiguiente, en un rectificador la alimentación está en la parte inferior de varias etapas, en comparación con un purificador, donde la alimentación hacia el purificador está en la parte superior de varias etapas. Por consiguiente, un rectificador reduce la concentración del componente menos volátil en el vapor, en tanto que el purificador extrae el componente más volátil dd líquido que desciende.

Un rectificador tiene generalmente entre 10 a 20 de separación, y generalmente utiliza filtros con una eficiencia de filtrado de aproximadamente 60%. Por consigdente, el rectificador tiene generalmente de 15 a 25 filtros, y típicamente 20 filtros. Pueden utilizarse menos de 15 Jbandejas con filtros, y parte de, o la totalidad de, las bandejas podrían remplazarse con un medio de contacto vapor-líquido, tales como horquillas de Berl de tamaño regular o aniJLlos de Raschig en una dsposición aleatoria, o elementos estructurados en una disposición ordenada. El rectificador de benceno generalmente utiliza un hervidor, sea externo o interno al rectificador de benceno, un precalentador de materia prima, o ambos. JE1 rectificador de benceno típicamente también utiliza un condensador total, que condensa un vapor o mezcla de vapores, condensando generalmente más del 95% del peso y, más comúnmente, más del 99.5% del peso de los vapores. Típicamente se hace refluir una porción del vapor condensado de corriente arriba hacia la porción superior del rectificador de benceno. La porción estante de la corriente condensada de corriente arriba se recicla a un reactor de alquilación en la corriente. Tal y como se utiliza en el contexto de una porción de una corriente el término "porción" significa una porción alícuota o porción no- alícuota, a menos que se especifique de otro modo. Una porción alícuota de una corriente es una porción de la corriente que tiene esencialmente la misma composición que la corriente. Las condiciones operativas del rectificador de benceno típicamente incluyen una presión de entre 345 a aproximadamente 483 Kpa (g) , aunque también pueden utilizarse presiones más elevadas,, hasta el límite de dseño del recipiente. Las temperaturas superior e inferior del rectificador de benceno son de normalmente 149°C, de manera que el rectificador de. benceno opera con relativamente poca diferencia entre las temperaturas superior e inferior. El rectificador de benceno generalmente produce una corriente inferior que contiene cantidad suficiente de benceno, tal que el punto de ebullición de la corriente inferior es relativamente cercana a la de la corriente superior. Generalmente entre el 50 y el 70% del benceno que entra al rectificador sale con la corriente neta superior. La pureza de la corriente que contiene benceno relativamente impuro, tal como el que se recupera de la corriente superior neta del rectificador de benceno, es relativamente baja en comparación con la corriente de pureza relativamente alta que puede recuperarse de la corriente superior neta de una columna de benceno. La corriente neta que contiene benceno relativamente impuro que se recupera de la corriente superior del rectificador de benceno generalmente tiene uña concentración de benceno de entre aproximadamente 80 a aproximadamente 98% de las molas. Para la corriente superior del rectificador de benceno, la concentración de parafInas es de generalmente 2 a 20% de las molas, y de preferencia de 2 a 5% de las molas, y la concentración de bencenos alquilados (alquiloaromáticos) es generaJLmente menos que 100 partes por millón del peso. Se piensa que la presencia de parafinas en contacto con el catalizador a temperaturas de alquilación normales no ejerce ningún efecto nocivo sobre los catalizadores de alquilación sólidos, además de ocupar volumen en el reactor que podría producir bencenos alquilados. P consiguiente, y a pesar de su contenido de parafina, la corriente líquida relativamente impura como la del rectificador de benceno es una fuente adecuada de benceno para reciclar una porción o una porción alícuota de éste hacia el reactor de alquilación. las parafinas presentes en la corriente superior neta del rectificador de benceno generalmente tiene de 5 a 22 átomos de carbono. Una primera fuente de parafinas en la corriente superior del rectrificador de benceno son las parafinas que acompañan la materia prima qae contiene monoolefinas. Estas parafinas típicamente tienen la misma cantidad de átomos de carbono que el de las monoolefinas en la materia prima. También entran parafinas a la corriente superior del rectificador de benceno con la corriente de carga que contiene benceno. Las parafinas en esta corriente de carga de benceno tienen puntos de ebullición que generalmente son cercanos al dd benceno. Una corriente inferior neta del rectificador de benceno, con una proporción molar de benceno por alquiloaromático de aproximadamente 7:1, puede pasar a una columna de benceno. La columna de benceno puede extraer el resto del benceno utilizando típicamente entre 45 a 55 filtros, y generalmente a aproximadamente 50 filtros. La corriente inferior del rectificador de benceno entra en o aproximadamente junto al filtro 30, numerado desde la parte superior de la columna de benceno. También puede alimentarse a la columna de benceno benceno de relleno, que no necesite estar previamente seco. La columna de benceno generalmente utiliza un hervidor, así como un condensador total para la corriente superior, que refluye líquida hacia la parte superior de la columna de benceno. Las condiciones de operación de. la columna de benceno incluyen una presión de aproximadamente 170 kPa absoluta, una temperatura superior de aproximadamente 93°C, y una temperatura inferior de aproximadamente 232°C. La columna de benceno produce una corriente superior neta, que posee una concentración de benceno de generalmente más de 95% de las molas, de preferencia más del 99.9% de las molas, y más preferiblemente más del 99.99% de las molas. La corriente superior neta de la columna de benceno también puede contener una pequeña concentración de parafinas, de generalmente menos de 5% de las molas, de preferencia menos de 0.1% de las molas, más preferiblemente menos de 100 partes por millón del peso, y más preferiblemente aún menos de 10 partes por millón del peso. En la corriente superior neta de la columna de benceno, los bencenos alquilados (alquiloaromáticos) , de haberlos, generalmente están presentes a concentraciones menores que las de las parafinas. Por consiguiente, de conformidad a la presente invención, la pureza de la corriente recuperada de benceno de la parte superior de la columna de benceno es generalmente mayor que la corriente de benceno recuperada de la corriente superior del rectificador de benceno. La corriente superior neta de la columna de benceno puede contener parafinas que tienen entre 5 y 22 átomos de carbono. Las parafinas particulares presentes en la corriente superior neta de la columna de benceno dependen primariamente de las parafinas en la materia prima monooolefínica, la carga que contiene benceno y la corriente de purga, de haberla, de una zona de extracción de productos secundarios aromáticos, si es que se utiliza. De conformidad a la presente invención, una porción como una porción alícuota de la corriente líquida superior neta de la columna de benceno pasa a un reactor de alquilación fuera de la corriente que contiene catalizador de alquilación sólido, que está pasando por reactivación o regeneración. Se piensa que la pureza del benceno que se utiliza para la regeneración del catalizador de alquilación sólido es una importante variable, en combinación con la temperatura de regeneración, para asegurar que el catalizador regenerado vuelva a un nivel aceptable de actividad para reacciones de alquilación. Sin sujetarse a ninguna teoría en particular, se piensa que la presencia de las parafinas en contacto con el catalizador de alquilación a las temperaturas relativamente elevadas que se utilizan durante la regeneración, ejerce un efecto nocivo sobre el catalizador. Por consiguiente, se piensa que una corriente relativamente pura, como puede ser la corriente líquida superior neta de la columna de benceno, con una concentración de parafinas inferior en relación a la corriente relativamente impura como la corriente líquida superior neta del rectificador de benceno, es una corriente adecuada para regenerar el catalizador de alquilación sólido desactivado. Por consiguiente, en una modalidad preferida, la corriente líquida superior neta de una columna de benceno pasa a un lecho de catalizador de alquilación sólido, que está pasando por regeneración. El efluente del reactor que está pasando por regeneración contiene benceno, parafinas, bencenos alquilados y componentes pesados que se desorben del catalizador. Aunque esta corriente efluente del reactor de alquilación fuera de corriente puede pasar a un rectificador de benceno de la misma manera que lo hace el efluente del reactor de alquilación durante la operación normal, se prefiere esta corriente de efluente de regeneración pase a la columna de benceno. Por consiguiente, la columna de benceno puede alimentarse no sólo con benceno de la parte inferior del rectificador- de benceno, y benceno de relleno, sino también benceno del reactor de alquilación que está pasando por regeneración. En una disposición de uso común, la corriente inferior de la columna de benceno pasa a una columna de parafina, que produce una corriente líquida superior que contiene parafinas sin reacionar, que normalmente son recicladas como corriente de reciclaje hacia la zona de deshidrogenación, y corrientes inferiores que contienen el producto de alquilato y cualquier otro hidrocarburo como producto secundario de peso molecular más elevado que se forma en la zona de alquilación selectiva. Esta corriente inferior es hecha pasar hacia una columna de reciclaje, que produce una corriente de producto superior de alquilatos que contiene el alquilato detergente, y una corriente inferior que contiene olefinas polimerizadas y bencenos polialquilados (alquilados pesados) . En otra modalidad, la presente invención es un proceso integrado para producir aromáticos de alquilo mediante la deshidrogenación de parafinas lineales en olefinas lineales, y luego alquilando el benceno con las olefinas lineales en presencia de un catalizador de alquilación sólido, para regenerar el catalizador de alquilación sólido desactivado, y además impedir que productos secundarios que desactivan el catalizador entren en contacto con el catalizador de alquilación sólido. La sección de deshidrogenación de preferencia se configurará esencialmente de la manera en que se muestra en el dibujo de la patente US-A-5,276, 231. Una corriente alimentadora que contiene parafinas se combina con hidrógeno reciclado y parafinas recicladas sin reaccionar de la sección de alquilación. Esto forma una corriente reactiva que es calentada y hecha pasar a través de un lecho de catalizador adecuado mantenido en las condiciones apropiadas de temperatura, presión, etc de deshidrogenación. Los catalizadores de dehidrogenación son bien conocidos en la técnica de dehidrogenación, como se ejemplifica en US-A-3,274,287; US-A-3, 315, 007; US-A-3, 315, 008; US-A-3745, 112 y US-A-4, 30, 517, y que no necesitan describirse en la presente a mayor detalle. El efluente de este lecho catalizador o corriente efluente de reactor generalmente se enfría, se condensa parcialmente y se separa para producir un efluente que es hecho pasar a la sección de alquilación. Una variante común de esta modalidad incluye la hidrogenación selectiva de diolefinas que están normalmente presentes en la corriente del producto deshidrogenado. Se sabe bien que las diolefinas se forman durante la deshidrogenación catalítica de parafinas. La hidrogenación selectiva de diolefinas convierte diolefinas en monoolefinas, que son el producto deseado de la sección de deshidrogenación, y produce una corriente selectiva de producto de deshidrogenación de diolefinas. La hidrogenación selectiva de diolefinas se enseña en US-A-4, 520, 214 y US-A-5,012,021. Una zona de extracción de aromáticos elimina o reduce significativamente los productos secundarios aromáticos en la materia prima hacia la zona de alquilación selectiva en la presente modalidad, para la producción de compuestos aromáticos alquilados. La extracción de productos aromáticos reduce el ritmo de desactivación del catalizador de alquilación sólido y, por consiguiente, produce un rendimiento significativamente mayor de compuestos aromáticos alquilados lineales. Es bien sabido que los productos secundarios aromáticos se forman durante la deshidrogenación catalítica de las parafinas. Se piensa que estos productos secundarios aromáticos incluyen los bencenos alquilados, naftalenos, otros aromáticos polinucleares, hidrocarburos polinucleares alquilados en el rango C10-C15, indanos y tetralinas, y pueden considerarse come parafinas normales aromatizadas.

Típicamente entre el 0.2 al 0.7% del peso, y generalmente no más del 1% del peso de los compuestos parafímicos alimentados a la zona de deshidrogenación forman productos secundarios aromáticos . Se piensa que estos productos secundarios se forman cuando menos en pequeña medida, en condiciones adecuadas de deshidrogenacion en la presencia de la mayoría, sino es que todos, los catalizadores de deshidrogenacion comercialmente disponibles. En procesos sin extracción de productos secundarios aromáticos, la concentración de productos secundarios aromáticos en la corriente efluente de deshidrogenación puede típicamente acumular entre el 4 y el 10% del peso, lo que resulta en una rápida desactivación del catalizador de alquilación sólido. La modalidad de la presente invención extrae selectivamente cuando menos una. porción de los productos secundarios aromáticos en la corriente de productos dehidrogenados, utilizando cuando menos una zona de extracción de aromáticos. La zona de extracción de aromáticos está de preferencia situada entre la zona de dehidrogenación y la zona de alquilación selectiva, porque los productos secundarios aromáticos son de preferencia extraídos selectivamente antes de entrar a la zona de alquilación selectiva. Las zonas adecuadas de extracción de aromáticos para esta modalidad de la presente invención incluyen zonas de separación sorciva. Cuando la zona de. extracción de aromáticos es una zona de separación sorciva, la presente invención puede practicarse en sistemas de lecho fijo o lecho sorcivo y móvil, pero se prefiere el sistema de lecho fijo. El flujo de la corriente que contiene los productos secundarios aromáticos a través de las zonas de separación sorciva es de preferencia llevado a cabo de forma paralela, de manera que cuando uno de los lechos o cámaras sorbentes se agota por la acumulación de productos secundarios aromáticos, puede darse un rodeo a la zona agotada, en tanto que se continua la operación ininterrumpida a través de la zona paralela. Los sorbentes adecuados pueden seleccionarse de materiales que presentan el requisito primario de selectividad para productos secundarios aromáticos, y que son convenientes de usar de otros modos. Los sorbentes adecuados incluyen, por ejemplo, filtros moleculares, sílice, carbón activado, alúmina activada, sílico-alúmina, arcilla, acetato de celulosa, silicato de magnesio sintético, silicato de magnesio macroporoso, o gel macroporoso de poliestireno. Deberá comprenderse que los sorbentes mencionados no son necesariamente equivalentes en su efectividad. La elección del sorbente dependerá de varias consideraciones, incluyendo la capacidad del sorbente de retener productos secundarios aromáticos, la selectividad del sorbente para retener los productos secundarios aromáticos que son más nocivos para los catalizadores de alquilación sólidos, y el costo del sorbente. El sorbente preferido es un filtro molecular, y el filtro molecular preferido es zeolita 13X (zeolita de sodio X) • Los conocedores de la técnica podrán seleccionar las condiciones apropiadas de operación del sorbente, sin necesidad de experimentación indebida. Por ejemplo, una zona de lecho fijo de separación sorciva que contiene zeolita 13 X puede mantenerse a una temperatura de entre 20 y 300° C, y de preferencia de entre 100 y 200°C, una presión efectiva para mantener la corriente que contiene los productos secundarios aromáticos en una fase líquida ala temperatura elegida, y una velocidad espacial líquida por hora de entre lhr-1 a aproximadamente 10hr-1, y de preferencia de entre lhr"1 a aproximadamente 3hr~? El flujo de la corriente que contiene los productos secundarios aromáticos a través de la zona de separación sorciva puede realizarse de forma de flujo ascendente, flujo descendente o flujo radial. Aunque las operaciones de fase tanto líquida como de vapor pueden utilizarse en muchos procesos de separación sorciva, se prefiere la operación de fase líquida para la zona de separación sorciva, debido a que se requiere una menor temperatura, y debido a que el rendimiento de una sorción más elevada de los productos secundarios aromáticos que pueden obtenerse con la operación de fase líquida. Por consiguiente, la temperatura y presión de la zona de separación sorciva durante la sorción de los productos secundarios aromáticos son de preferencia seleccionados para mantener la corriente en fase líquida, de la que se extraen selectivamente los productos secundarios aromáticos. Sin embargo, las condiciones operativas de una zona de separación sorciva pueden ser optimizadas por los conocedores de la técnica para que opere sobre rangos amplios, de los que se espera que incluyan las condiciones en las zonas de reacción de la presente invención y sus variantes. Por consiguiente, esta modalidad de la presente invención incluye una zona de separación sorciva contenida en un recipiente de reacción común con la zona de deshidrogenación, la zona de hidrogenación selectiva de diolefinas, la zona de alquilación selectiva o la zona de hidrogenación selectiva de monooolefinas . Luego de un período apropiado de procesado, el sorbente es regenerado al extraer del sorbente los productos secundarios aromáticos sorbidos. Existen numerosos métodos para regenerar el sorbente utilizando cualquier método de regeneración adecuado, incluyendo alterar la temperatura y la presión del sorbente, y tratar el sorbente con una corriente relativamente pura, tal como la que se obtiene de la corriente superior de la columna de benceno para desplazar o desorber los productos secundarios aromáticos sorbidos. La dirección de flujo de la corriente superior de la columna de benceno a través de la zona de separación sorciva puede ser de flujo ascendente o flujo radial, aunque la dirección preferida es de flujo descendente. La fase de la mezcla de corrientes superiores de la columna de benceno a través de la zona de separación sorciva puede ser , una fase líquida y/o fase de vapor. Se extrae una corriente de efluente de la zona de extracción de aromáticos que contiene benceno, un hidrocarburo de purga, como en el caso de pentanos, donde la zona fue purgada con hidrocarburos de purga antes de entrar en contacto con la corriente que contiene benceno, y productos secundarios aromáticos producidos durante la deshidrogenación. Esta corriente de efluentes típicamente pasa hacia una columna fraccionadora de sorbente, que produce una fuerte corriente inferior que comprende los productos secundarios aromáticos. Si pasa una corriente superior de columna de benceno que contiene cualquier parafina de alimentación a la zona de extracción de aromáticos, estas parafinas de alimentación quedarían presentes en la corriente de efluentes, y en última instancia aparecerían en la fuerte corriente inferior de la columna de sorbente. Esto se debe a que los productos secundarios aromáticos y las parafinas generalmente tienen la misma cantidad de carbonos, y por consiguiente los productos secundarios aromáticos y las parafinas hierven a aproximadamente la misma temperatura. Dado que las parafinas, que potencialmente pueden convertirse en aromáticos alquilados deseables, y los productos secundarios aromáticos, que no pueden convertirse fácilmente en los alquiloaromáticos deseados, son recuperados en la misma corriente, el rechazo de los productos secundarios aromáticos de la columna desorbente también resulta en el rechazo de parafinas. Mientras mayor sea la concentración de parafinas en la corriente superior de la columna de benceno hacia la zona de extracción de aromáticos, mayor es la pérdida de estas parafinas de la columna de sorbente con los productos secundarios aromáticos. Por consiguiente, se prefiere que la corriente de regeneración para la zona de extracción de aromáticos sea una corriente relativamente pura, como la del líquido superior neto de la columna de benceno, en vez de la corriente relativamente impura del líquido superior neto del rectificador de benceno, debido a su mayor pureza. Por esta razón, la corriente relativamente pura, como la corriente superior de la columna de benceno contiene de preferencia menos de 0.1% de las molas de parafinas, más preferiblemente menos de 100 partes por millón del peso de parafinas, y más preferiblemente aún menos de 10 partes por millón del peso de parafinas. La columna de sorbente también produce una corriente superior neta que contiene los componentes más ligeros, específicamente benceno y un compuesto de purga como pentano. Esta corriente superior neta pasa a una columna fraccionadora que separa el compuesto de purga del benceno. En el caso en que el compuesto de purga es pentano, esta zona de separación es una columna fraccionadora despentanizadora, que produce una corriente superior neta que comprende pentanos y una corriente inferior neta que comprende benceno. La corriente superior neta es recuperada para utilizarse en la purga de la zona de extracción de aromáticos, y la corriente inferior neta se recicla a la zona de catalizadores sólidos de alquilación. De esta forma, parte de los requisitos de benceno de la zona de alquilación con catalizadores sólidos es suministrada por la corriente fraccionadora corriente abajo de la columna de sorbente asociada con la zona de extracción de aromáticos, que en el caso mencionado es un despentanizador . Una operación completa del proceso puede comprenderse más fácilmente a partir de un flujo de proceso para la modalidad preferida. Haciendo ahora referencia al dibujo, una línea 212 carga la corriente alimentadora de parafina, que comprende una mezcla de parafinas normales C?o-C15 (que generalmente incluye parafinas recicladas de la línea 174) hacia una zona de deshidrogenación 210, que entra en contacto con las parafinas con un catalizador de deshidrogenación en la presencia de hidrógeno a condiciones que convierten una significativa cantidad de las parafinas en las correspondientes olefinas. El producto de la sección de deshidrogenación comprende monoolefinas, parafinas no reaccionadas y productos secundarios aromáticos y pasa por la línea 214 hacia una zona de extracción de productos secundarios aromáticos, con un lecho 230 en la corriente para extraer productos aromáticos y el lecho 220 fuera de la corriente, para regenerar el sorbente. Se abre la válvula 222 y se cierra la válvula 226. El producto de la sección de deshidrogenación pasa a través de las líneas 218 y 224, y abren la válvula 222 para entrar al lecho 230 en la corriente, que extrae productos secundarios aromáticos. El efluente del lecho 230 fluye a través de las líneas 232, 234 y 258 hacia la columna despentanizadora 280, donde se abre la válvula 240 y se cierra la válvula 250. La mayor parte de los hidrocarburos olefínicos y parafínicos que entran al despentanizador 280 a través de la línea 258 son más pesados que el pentano, y por consiguiente salen por la parte inferior del despentanizador 280 a través de la línea 278. De preferencia, la concentración de parafinas C7 o menos en la corriente inferior en la línea 278 es reducida. Los hidrocarburos en la línea 278 se combinan con la corriente líquida superior neta que contiene benceno del rectificador de benceno 150, que fluye por la línea 164. La corriente combinada de definas,, parafina y i benceno fluye por las líneas 116,122 y 286 mediante la válvula abierta 126 hacia el reactor de alquilación 110 para alquilar benceno con olefinas. El efluente del reactor en la corriente pasa a través de la válvula abierta 13 y la línea 136. La válvula abierta 134 y la línea 138 se combinan con el efluente en la corriente del reactor fuera de la corriente 120 con el efluente en la corriente. Las corrientes combinadas fluyen a través de la línea 142, es calentada en el cambiador de calor 130, fluye a través de la línea 146 y es calentada aún más en el cambiador de calor 140, fluye por la línea 152, y entra al rectificador de benceno 150. El cambiador de calor 130 suministra calor desde la corriente de vapor superior del rectificador de benceno en la línea 144. La corriente de vapor superior que contiene benceno en la línea 148 del rectificador de benceno 150 es condensada aún más en el condensador 160, fluye a través de la línea 154 y entra al receptor superior 170. Una pequeña corriente de hidrocarburos ligeros y no condensados es extraída del receptor 170 mediante la línea 156. La línea 170 suministra el líquido al rectificador 150 como reflujo, por la línea 166, y es reciclado en el reactor de alquilación en la corriente 110 mediante la línea 164. La corriente inferior del rectificador de benceno fluye a través de la línea 158 hacia la columna fraccionadora de benceno 180. En la disposición del proceso que se muestra, la columna fraccionadora de benceno 180 es un recipiente separado del rectificador de benceno 150. Una corriente de relleno que contiene benceno entra a la columna de benceno 180 por la línea 114. La corriente inferior de la columna de benceno 180 fluye por la línea 172 hacia las instalaciones convencionales de recuperación de producto 190. Las corrientes extraídas de las instalaciones de recuperación 190 incluyen una corriente reciclada de parafina 174, una corriente de alquilatos pesados 178, y una corriente de productos alquilo aromáticos 176. Luego de condensar la corriente superior líquida neta de la columna de benceno 180, fluye por la línea 168 al lecho fuera de la corriente 220 y hacia el catalizador de alquilación sólido que pasa por regeneración en el reactor 120 fuera de la corriente. Por consiguiente, una porción de la corriente en la línea 168 fluye por las líneas 268 y 228 hacia el lecho 220, donde la válvula 272 se abre y se cierra la válvula 266. Por consiguiente, dado que el lecho 220 está fuera de corriente no hay flujo por la línea 216, y estando el lecho 230 en la corriente, no hay flujo por la línea 264. El efluente fluye por las líneas 236, 244 y 256 hacia la columna de sorbente 270, donde la válvula 242 se abre y la válvula 250 se cierra. Dado que el lecho 220 está fuera de la corriente, y la válvula 250 está cerrada, no hay flujo por la línea 248, y debido a que el lecho 230 está en la corriente con la válvula 238 cerrada, no hay flujo por la línea 246 la columna de solvente 270 produce una corriente inferior 276, que comprende productos secundarios aromáticos que son extraídos del proceso, y que pueden utilizarse como combustible. La columna desorbente también produce una corriente superior 274 que comprende benceno y pentanos, que fluye al depentanizador 280. La columna depentanizadora 280 produce una corriente superior 260 que comprende pentano, que es dirigido a instalaciones de almacenaje (no se muestran) para mantener un inventario de pentano disponible para el lecho sorcivo de purga 230 cuando ese lecho es sacado de la corriente. La otra porción de la corriente que contiene benceno en la línea 168 fluye por las líneas 252, 254 y 288 hacia el reactor 120 que está fuera de la corriente. Se abre la válvula 262 y se cierra la válvula 284. Dado que el reactor 120 está fuera de la corriente y el reactor 110 está en la corriente, no hay flujo por la línea 282, como tampoco hay flujo por la línea 124. El benceno que entra al reactor 120 lava los productos secundarios pesados del catalizador de alquilación que hacen que el catalizador se desactive. Por consiguiente, el efluente del reactor fuera de la corriente 120 contiene tanto benceno como estos productos secundarios, que pueden incluir hidrocarburos polinucleares, aromáticos polialquilados y oligómeros de olefinas. Los productos secundarios en el efluente del reactor fuera de la corriente 120 tienden a concentrarse en las corrientes inferiores del rectificador de benceno 150 y la columna de benceno 180, y son en última instancia recuperados por las instalaciones de recuperación de productos 190 en la corriente de alquilatos pesados 178. Como alternativa al flujo hacia el rectificador de benceno 150, el efluente del reactor 120 fuera de la corriente podría dar un rodeo al rectificador de benceno 150 y fluir directamente a la columna de benceno 180. La disposición de las líneas y válvulas corriente arriba y corriente abajo de los reactores 110 y 120 permite que se cambien periódicamente las funciones del reactor 110 en la corriente y el reactor 120 fuera de la corriente. Este cambio de funciones se realiza cuando el catalizador en el reactor en la corriente 110 queda lo suficientemente desactivado como para hacer que la continuación de la operación en corriente sea impráctica o poco económica, o cuando el catalizador en el reactor 120 fuera de corriente quede lo suficientemente reactivado como para hacerlo operar práctica y económicamente en corriente, o ambos. Este cambio de funciones puede lograrse al abrir las válvulas 128 y 284 que están cerradas, y cerrando las válvulas 126 y 262 que están abiertas. De manera análoga, la disposición de las líneas y las válvulas corriente arriba y corriente abajo de los lechos 220 y 230 también permiten que se cambien periódicamente las funciones del lecho en corriente 230 y el lecho fuera de corriente 220. El lecho en corriente 230 funciona como el lecho fuera de corriente 220, y el lecho fuera de corriente 220 funciona como lecho en corriente 230.

Claims (10)

1. REIVINDICACIONES 1. Un proceso para producir alquiloaromáticos que comprende: a) hacer reacción entre olefinas y aromáticos de alimentación para formar alquiloaromáticos en una zona de alquilación en corriente en presencia de un catalizador de alquilación sólido en condiciones de alquilación, donde las condiciones de alquilación son suficientes para desactivar cuando menos parcialmente cuando menos una porción del catalizador de alquilación sólido en la zona de alquilación en corriente, y extraer de la zona de alquilación en corriente una corriente de efluente en corriente que ccmprende alquiloaromáticos y aromáticos de alimentación; b) separar cuando menos una porción de la corriente de efluente en corriente en una corriente de pureza relativamente baja que comprende aromáticos de alimentación y agotada en alquiloaromáticos; una corriente de pureza relativamente más elevada que comprende aromáticos de alimentación de mayor pureza que la corriente de pureza relativamente baja y agotada en alquilaromáticos, y una corriente inferior que comprende aromáticos de alimentación y enriquecidos en alquiloaromáticos; c) reciclar cuando menos una porción de la corriente de pureza relativamente baja hacia la zona de alquilación en corriente; d) recuperar alquiloaromáticos de la corriente inferior; e) pasar cuando menos una porción de la corriente de pureza .relativamente alta hacia una zona de alquilación fuera de corriente que contiene un catalizador de alquilación sólido desactivado cuando menos parcialmente, poner en contacto el catalizador de alquilación sólido desactivado cuando menos parcialmente en la zona de alquilación fuera de corriente con cuando menos una porción de la corriente de pureza relativamente superior para regenerar cuando menos parcialmente el catalizador de alquilación sólido y producir un catalizador de alquilación sólido regenerado cuando menos parcialmente en la zona de alquilación fuera de corriente, y extraer una corriente de efluentes fuera de corriente que comprende aromáticos de alimentación de la zona de alquilación fuera de corriente; f) devolver cuando menos una porción de la corriente de efluente fuera de corriente para la separación en el Paso (b) ; y g) cambiar periódicamente las funciones de las zonas de alquilación en corriente y fuera de corriente al operar la zona de alquilación fuera de corriente para que funcione como zona de alquilación en corriente en los pasos (a) y (b) , y operar la zona de alquilación en corriente para que funcione como la zona de alquilación fuera de corriente en el paso (e) .
2. 2. El proceso de la reivindicación 1, en donde una columna única produce la corriente de pureza relativamente alta como corriente superior, la -corriente de pureza relativamente baja como corriente lateral, y la corriente inferior, y donde los efluentes de fuera de corriente y las zonas de alquilación en corriente son devueltas a la columna única.
3. 3. El proceso de la reivindicación 1, en donde cuando menos una porción de la corriente de efluente en corriente pasa a- un rectificador, la corriente de pureza relativamente baja está corriente arriba del rectificador, el rectificador produce una corriente rectificadora inferior, donde cuando menos una porción de la corriente inferior rectificadora pasa a una zona fraccionadora, y la zona fraccionadora produce la corriente de pureza relativamente mayor como corriente superior fraccionada, y la corriente inferior como corriente inferior fraccionada.
4. 4. El proceso de la reivindicación 3, caracterizada además en que cuando menos una porción de la corriente superior rectificadora comprende una porción alícuota de la corriente superior rectificadora, y que cuando menos una porción de la corriente superior fraccionadora comprende una porción alícuota de la corriente superior fraccionadora.
5. 5. Los procesos de las reivindicaciones 1, 2 y 3 o 4, caracterizadas también en que la corriente la corriente de pureza relativamente baja tiene una concentración de aromáticos de alimentación de entre 80 a aproximadamente 98% de las molas, y que el sistema de pureza relativamente alta tiene una concentración de aromáticos de alimentación mayor que el 95% de las molas.
6. 6. El proceso de la reivindicaciones 1,2,3 o 4 también caracterizados en que las olefinas comprenden hidrocarburos olefínicos que tienen entre 6 y 22 átomos de carbono, y que los aromáticos de alimentación comprenden benceno y derivados alquilados de benceno.
7. 7. El proceso de las reivindicaciones 1,2,3 o 4 también caracterizados en que las condiciones de alquilación comprenden una proporción molar de olefinas por aromático de alimentación de entre 5:1 y aproximadamente 30:1.
8. 8. El proceso de la reivindicación 4, también caracterizado en que la zona de rectificación y de fraccionación están contenidas en recipientes separados.
9. 9. El proceso de la reivindicación 1,2 o 3, también caracterizados en que la corriente de pureza relativamente baja tiene una concentración de 'alquiloaromáticos de menos de 100 partes por millón del peso.
10. 10. El proceso de la reivindicación 1,2,3 o 4, que además comprenden los pasos de deshidrogenar una corriente de alimentación que contiene parafinas Cd-C22 en una zona de deshidrogenación, y recuperando de éstas una corriente de producto deshidrogenado que contiene parafinas, monoolefinas hidrocarburos Cg o menos, diolefinas y productos secundarios aromáticos; pasar cuando menos una porción de la corriente de producto deshidrogenado a la zona de alquilación en corriente para suministrar las olefinas; extraer selectivamente cuando menos una porción de los productos secundarios aromáticos de cuando menos una porción de la corriente de productos deshidrogenados, a un nivel de no más de 2% del peso en cuando menos una de entre la zona de extracción de productos secundarios aromáticos en corriente, que contiene un sorbente en condiciones sorcivas efectivas para sorber selectivamente productos secundarios aromáticos y reducir la concentración de productos secundarios aromáticos; y hacer pasar una porción de la corriente relativamente pura; el sorbente en cuando menos una zona de extracción de productos secundarios aromáticos fuera de corriente contiene sorbente, donde el sorbente contiene productos secundarios aromáticos sorbidos, para desorber cuando menos parcialmente productos secundarios aromáticos del sorbente en la zona de extracción de productos secundarios aromáticos fuera de corriente; recuperar de cuando menos una zona de extracción de productos secundarios aromáticos fuera de corriente una corriente de rechazo que contiene productos secundarios aromáticos y una corriente de sorbente que contiene compuestos aromáticos; y cambiar periódicamente las funciones de cuando menos una zona de extracción de productos secundarios aromáticos en corriente, y cuando menos una zona de extracción de productos secundarios aromáticos fuera de corriente.