MX2011001727A - Conector de alta velocidad con compensacion de varias etapas. - Google Patents

Abstract

Un conector de comunicación utiliza un sistema de circuitos de compensación para compensar la diafonía en una conexión de red. Las porciones del sistema de circuitos de compensación se colocan en una tarjeta de circuito flexible que hace contacto conductivo con los contactos de interfaz de clavija del conector. El sistema de circuitos de compensación adicional se proporciona en una tarjeta de circuito rígida dentro del conector.

Description

CONECTOR DE ALTA VELOCIDAD CON COMPENSACION DE VARIAS ETAPAS Descripción de la Invención Existe una necesidad de mejorar la diafonía de extremo cercano (NEXT, por sus siglas en inglés) , la diafonía de extremo lejano (FEXT, por sus siglas en inglés) y el desempeño de pérdida de retorno de conectores de comunicaciones en frecuencias superiores en un diseño resistente que puede fabricarse de forma relativamente fácil. Esta descripción está dirigida a un método para mejorar el desempeño de un conector de comunicación al emplear acoplamientos capacitivos e inductivos específicos en una tarjeta de circuito impreso (PCB, por sus siglas en inglés) dentro del conector.

Se muestra y describe un enchufe de comunicación eléctrico mejorado que tiene NEXT, FEXT, y desempeño de pérdida de retorno mejorados. Adicionalmente , este enchufe reduce la conversión de modo de diferencial a común y de común a diferencial (denominada aquí como "conversión de modo") que ocurre dentro del enchufe para mejorar el desempeño de diafonía extraña del sistema.

Los diseños de PCB aquí descritos pueden emplearse en un ensamble de enchufe modular CAT6A EIA/TIA, que incluye una compensación/diafonía de condensador de dos etapas con demora, emplea una versión de una red reticulada como se Ref. 217776 describe adicionalmente a continuación, y exhibe propiedades de conversión de modo mejoradas. En algunas modalidades, una tarjeta flexible 24 y una tarjeta rígida 16, como se muestra en la Figura 1, trabajan juntas para proporcionar las características de desempeño deseadas del enchufe.

La compensación de demora en un conector eléctrico logra un desempeño de transmisión mejorado para diafonía de extremo cercano al introducir cantidades predeterminadas de compensación y diafonía entre dos pares de conductores que se extienden desde las terminales de entrada del conector hacia sus terminales de salida a lo largo de rutas de interconexión. Las señales eléctricas en un par de conductores están acopladas en el otro par de conductores en dos o más etapas de compensación que están demoradas con respecto una a la otra. Generalmente, en una primera etapa la diafonía de compensación más cerca de la clavija es de una magnitud opuesta de la diafonía neta causada por la clavija. La segunda etapa de diafonía generalmente es de la misma polaridad que la diafonía neta causada por la clavija, y se coloca más lejos de la clavija que la primera etapa. Las demoras diferentes entre las etapas causan que las bases de estas etapas cambien a diferentes velocidades con frecuencia creciente. Esto entonces crea una frecuencia específica en donde todas las etapas se agregan en forma simultánea para eliminar y crear esencialmente un valor nulo, que a su vez aumenta el ancho de banda de NEXT general de la clavija y el enchufe acoplados .

De conformidad con una modalidad de la presente invención, un enchufe CAT6A RJ45 10 tiene un alojamiento 12 que se ajusta a una clavija RJ45, una saliente 14 que tiene ocho contactos de interfaz de clavija (PIC, por sus siglas en inglés) que se acopla con una clavija y una interfaz con una tarjeta rígida 16, en donde la tarjeta rígida 16 se conecta a los contactos de desplazamiento de aislamiento (IDC, por sus siglas en inglés) 18, una plataforma deslizable trasera 20 que soporta los IDC, y una cubierta de cable 22 que permite que los cables dentro del cableado (no mostrado) se conecten con los IDC. La saliente 14 también incluye una tarjeta de circuito flexible 24, contactos de interfaz de clavija 26, una plataforma deslizable inferior frontal 28 y una plataforma deslizable superior frontal 30. Tanto la tarjeta de circuito flexible 24 como la tarjeta de circuito rígido 16 contienen un sistema de circuitos diseñado para mejorar la NEXT, la FEXT, la calidad de retorno, y las propiedades de conversión de modo del enchufe.

Los productos CAT6A generalmente tienen ocho cables que constituyen cuatro pares diferenciales. Estos cables están numerados de forma numérica 1 a 8, y los pares diferenciales son 45, 36, 12, y 78 (pares 1, 2, 3, y 4, respectivamente) . El diseño de estos cables dentro de una clavija RJ45 causa diafonía entre estos pares diferenciales que debe compensarse dentro de una clavija. Ya que existen cuatro pares diferenciales, la diafonía de extremo cercano puede formarse entre las seis combinaciones de par diferenciales. Estas combinaciones de par son 45-36, 45-12, 45-78, 36-12, 36-78, y 12-78. En diferentes modalidades de la presente invención, la compensación se logra al colocar pistas en tarjetas de circuito dentro de un enchufe.

Los fragmentos auto- inductivos como se utiliza aquí (mostrados en las Figura 2, 6-8, y 13-15) se refieren a pistas de tarjeta de circuito que están hechas de longitudes específicas para crear una auto- inductancia de un valor dado. El término "fragmento" se refiere al hecho de que estas pistas no son parte de la ruta de transporte de corriente principal. Son fragmentos de la ruta de transporte de corriente, y terminan en un condensador (que no tiene conexiones DC en sus extremos) . Las rutas de transporte de corriente son pistas que permiten a una corriente DC fluir entre dos puntos (tal como la clavija RJ45 y los IDC 16 en el enchufe) .

Una red reticulada como se describe aquí generalmente incluye un componente de circuito de diafonía y un componente de circuito de compensación, cada uno de los cuales tienen un índice de acoplamiento diferente contra la frecuencia. Un "componente de circuito de diafonía" es un componente de circuito en el cual ocurre el acoplamiento con la misma polaridad que el acoplamiento que produce diafonía dentro de una clavija, mientras que un "componente de circuito de compensación" es un componente de circuito en el cual ocurre el acoplamiento a una polaridad que es opuesta a la polaridad del acoplamiento de diafonía que ocurre dentro de una clavija.

La versión de la red reticulada utilizada en esta invención agrega un segundo fragmento auto- inductivo conectado entre un condensador y la segunda pista de señal a la red de diafonía de 2a etapa. Los diseños previos han empleado lo que puede denominarse un circuito "LC" , que tiene la mayoría de la inductancia unida en un extremo del condensador. El diseño de una modalidad de la invención actual podría denominarse un circuito "LCL" , que tiene el inductor dividido para que se utilicen inductancias importantes en ambos lados del condensador.

Los fragmentos auto- inductivos , como se describe aquí, utilizan el parámetro eléctrico distribuido de inductancia por longitud de unidad de la pista de circuito para producir elementos indicativos. Aunque esto está modelado en la representación esquemática como un inductor distinto (que es apropiado ya que tiene un efecto equivalente) es un componente inductivo distribuido producido por la longitud de las pistas como opuesto a giros de una bobina de cable, por ejemplo. En contraste, los condensadores aquí mostrados son condensadores distintos aunque tanto los condensadores como los inductores mostrados pueden realizarse mediante componentes distintos o distribuidos, o como una combinación de los mismos.

Colocar un condensador entre dos fragmentos mejora el desempeño de NEXT, relativo a la dirección de transmisión opuesta (IDC a PIC) , comparado con colocar t un inductor individual únicamente en un lado de ese condensador, en donde la inductancia del inductor individual, Ll, es aproximadamente igual a L2 + L3 como se muestra en la Figura 2. Adicionalmente , el segundo fragmento muestra una mejora en pérdida de retorno, también relativa al utilizar únicamente un inductor "de un solo lado" .

Los fragmentos auto- inductivos , junto con condensadores correspondientes (por ejemplo, la combinación L5-C56-L6 y la combinación L3-C34-L4 mostradas como se muestra en la Figura 6) , pueden modelarse como un circuito LC con un efecto de resonancia que tiene una frecuencia resonante de f0=l/ (2nVLC) . La selección de los valores de inductancia y de capacitancia (es decir, los L y los C) es generalmente una optimización de variable múltiple no lineal con múltiples funciones objetivas, (las "funciones objetivas" que son NEXT, FEXT, pérdida de retorno mejoradas, etc.). Consecuentemente, la selección de un valor L o C dado no se hace independiente de otras consideraciones de circuito. Algunas de las consideraciones para seleccionar un valor L dado incluyen: si es demasiado bajo para que el punto de resonancia se mueva a una frecuencia superior y no existe una mejora de NEXT deseada en el rango de interés de la operación de frecuencia de señal; si la inductancia es demasiado alta: a) las pistas inductivas se vuelven demasiado largas para ajustarse a una tarjeta rígida típica; b) la resonancia puede moverse hacia el rango de interés de la operación de frecuencia, posiblemente introduciendo efectos perjudiciales; y c) puede existir una degradación de la pérdida de retorno.

El diseño general de una clavija CAT6A de conformidad con una modalidad de la presente invención utiliza una compensación/diafonía de condensador de dos etapas con demora para combinaciones de par 45-36, 36-12, 36-78, y 45-12. La tarjeta flexible 24 contiene los condensadores de primera etapa en el modelo de demora para combinaciones de par 45-36, 36-12, y 36-78 (la tarjeta flexible incluye condensadores C35, C45, C26, y C37) . La tarjeta rígida 16 entonces contiene los condensadores de segundos etapa en el modelo de demora para combinaciones de par específicas (C46, C56, C16, y C78) . La combinación de una tarjeta flexible 24 y una tarjeta rígida 16 para combinación de par 45-46 también incluye una red reticulada que adicionalmente utiliza auto-inductores L3 , L4 , L5, y L6 y los condensadores adicionales C35 y C46 en la tarjeta rígida 16 (no hay una red reticulada en cualquier otros de los pares para esta modalidad) .

Esta descripción toma en cuenta lo siguiente: « se hace referencia a todas las dimensiones de condensador dadas con relación a la cantidad de traslape que ocurre entre los cojinetes. Una capa conductiva de cada condensador supera el tamaño de 0.025 cm (10 milésimas de pulgada) para ayudar a explicar el registro de capa a capa. Las dimensiones proporcionadas son para la capa más pequeña. De conformidad con una modalidad, los condensadores de tarjeta rígida están formados a través de un núcleo de 0.01 cm (4 milésimas de pulgada) , generalmente hecho de un material FR4 que tiene una constante dieléctrica de aproximadamente 4.4. Los condensadores de tarjeta flexible están formados a través de un núcleo de 0.003 cm (1 milésima de pulgada) , generalmente hecho de un material que tiene una constante dieléctrica de aproximadamente 3.4.

• Las representaciones esquemáticas mostradas para cada descripción incluyen únicamente la capacitancia intencional agregada por diseño. Por ejemplo, la inductancia mutua entre cables no se muestra intencionalmente para claridad esquemática y debido al hecho de que cualquier inductancia mutua que resulta de diseño no se utiliza intencionalmente para compensación.

• Estas representaciones esquemáticas no muestran capacitancias parasitarias causadas por la geometría de la configuración a menos que se considere que es importante observar esta capacitancia parasitaria (valores mayores que 0.1 pF) . Estos valores se observan, pero no se etiquetan con caracteres de referencia.

• Las representaciones esquemáticas mostradas para cada combinación de par (Figuras 9-13) no muestran todas las conexiones ya que éstas únicamente muestran dos pares a la vez. Una representación esquemática completa de la tarjeta rígida 16 puede observarse en la Figura 6.

• La distancia que causa una demora desde la tarjeta flexible hacia la interfaz PIC en la tarjeta rígida se aproxima a 1.27 cm (0.5 pulgadas) para todas las combinaciones de par.

• Las representaciones esquemáticas mostradas intentan aproximarse a un "clavija media" que por definición por los estándares CAT6A EIA/TIA se refiere a una clavija cuyo valor de diafonía está a la mitad del rango de valores de diafonía especificados para esa combinación de par.

• Todas las dimensiones de tarjeta de circuito aquí descritas están sometidas cada una de forma individual a un cambio (estimaciones de hasta 20%) . Una razón de esto es que la variabilidad de la tarjeta de circuito forma tolerancias a partir de diferentes fabricantes de tarjeta de circuito. Pueden utilizarse diferentes materiales o diferentes procedimientos para fabricar las tarjetas de circuito. Por lo tanto, el desempeño de la tarjeta de circuito puede cambiar incluso aunque el grabado sea idéntico debido a la capacitancia cambiante. Otra razón es permitir los cambios de diseño requeridos para compensar los muchos diseños de enchufe diferentes (por ejemplo, enchufes modulares, enchufes blindados, y enchufes no blindados). Consecuentemente, la buena práctica de ingeniería requiere la capacidad de cambiar el área de traslape para los condensadores de cojinete mediante la tolerancia de especificación (±20%) . Este cambio en el área puede hacerse en una base de condensador por condensador, y el diseño de tarjeta general (diseño de pista, uso de demora, reticulado) permanece idéntico. Algunas variantes únicamente pueden requerir cambiar el tamaño de uno o dos condensadores (ya sea más pequeño o más grande) , y algunos pueden requerir cambiar los tamaños de todos los condensadores.

• Los diseños de enchufe aquí descritos pueden utilizarse para varios tipos de productos, entre ellos conectores blindados, no blindados, y de tipo de inserción. Además, el alojamiento de enchufe 12 u otro componente del enchufe puede estar cubierto con una lámina conductiva para reducir los efectos de diafonía extraña.

Tarjeta de Circuito Flexible La tarjeta de circuito flexible 24 mostrada en la Figura 1 se describe en más detalle en las Figuras 3-5. La Figura 3 muestra un diagrama esquemático de la tarjeta de circuito flexible, la Figura 4 muestra las pistas proporcionadas en dos capas conductivas de la tarjeta de circuito flexible, y la Figura 5 es una vista en perspectiva de la tarjeta de circuito flexible en la cual están visibles ambas capas de las pistas conductivas. La tarjeta de circuito flexible contiene la compensación de Ia etapa en el modelo de demora para combinaciones de par 45-36, 36-12, y 36-78. Esto se hace mediante la tarjeta de circuito flexible 24 que emplea condensadores de cojinete para agregar diafonía de compensación que tiene una polaridad opuesta a la de la clavija. Estos condensadores de cojinete son C46 y C35 para combinaciones de par 45-36, C26 para combinaciones de par 36-12, y C37 para combinación de par 36-78. Adicionalmente , los valores de capacitancia de los condensadores se eligen para que se reduzca la conversión de modo a través de los pares 45-36, 36-12, y 36-78.

Al hacer referencia a las Figuras 3-5, la tarjeta de circuito flexible tiene las siguientes características: .1) la tarjeta flexible 24 se enrolla alrededor de la saliente 14 para que la capa superior de la tarjeta flexible haga contacto con los PIC (el área en donde se hace el contacto está resaltada en la Figura 5) . 2) La compensación de diafonía con una polaridad opuesta a la de la clavija para la combinación de par 45-36 se proporciona mediante condensadores de cojinete 75 y C46. El área de cada condensador de cojinete es 0.0820 cm (0.0323 pulgadas) por 0.111 cm (0.044 pulgadas) (±20%) , y cada uno tiene una capacitancia de aproximadamente 1.2 pF. La representación esquemática para la combinación de par 45-36 puede observarse en la Figura 13. 3) La compensación de diafonía con una polaridad opuesta a la de la clavija para la combinación de par 36-12 se proporciona mediante el condensador de cojinete C26. El área de este condensador de cojinete es de 0.07 cm (0.03 pulgadas) por 0.083 cm (0.033 pulgadas) (+20%) , y el condensador tiene una capacitancia de aproximadamente 0.85 pF. La representación esquemática para la combinación de par 36-12 puede observarse en la Figura 11. 4) La compensación de diafonía con una polaridad opuesta a la de la clavija para la combinación de par 36-78 se proporciona mediante el condensador de cojinete C37. El área de este condensador de cojinete es de 0.07 cm (0.03 pulgadas) por 0.083 cm (0.033 pulgadas) (±20%) , y el condensador tiene una capacitancia de aproximadamente 0.85 pF. El esquema para la combinación de par 36-78 puede observarse en la Figura 12.

Tarjeta de Circuito Rígida 16 La tarjeta de circuito rígida 16 mostrada en la Figura 1 se ilustra en más detalle en las Figuras 6-8. La Figura 6 muestra una vista esquemática de la tarjeta de circuito rígida, la Figura 7 muestra diseños de conductor en diferentes capas de la tarjeta, y la Figura 8 es una vista en perspectiva "transparente" que muestra todas las capas conductivas de la tarjeta. La tarjeta de circuito rígida 16 contiene la Ia y única etapa de compensación de diafonía para la combinación de par 45-78. Contiene tanto la Ia como la 2a etapa de diafonía de demora para la combinación de par 45-12. Adicionalmente , contiene la 2a etapa de diafonía en el modelo de demora para las combinaciones de par 36-12 y 36-78. También contiene la diafonía de red articulada de 2a etapa para la combinación de par 45-36. El método de agregar condensadores en la tarjeta rígida se elige para que se reduzca la conversión de modo a través de todos los pares.

Al hacer referencia a las Figuras 6-8, una modalidad de la tarjeta de circuito rígida tiene las siguientes características: 1) el diseño de tarjeta rígida incorpora orificios no recubiertos perforados en la tarjeta (algunos están resaltados en la Figura 8) . Estos orificios se utilizan para reducir la capacitancia distribuida entre los cables 4 y 5; y 3 y 6 al descender la constante dieléctrica efectiva entre pistas respectivas a través de la adición de espacios de aire para que se mejore adicionalmente la pérdida de retorno de estos pares. Esta "dieléctrica variable" sobre la longitud de una pista puede utilizarse para mejorar el desempeño del enchufe. 2) Las pistas de transporte de corriente se dirigen entre vías PIC y vías IDC con los números de terminal respectivos. Las vías PIC se refieren a las vías en donde las terminales compatibles de la saliente 14 se interconectan con la tarjeta de circuito rígida 16, mostrada en la Figura 1. Las vías IDC se refieren a las vías en donde los IDC 18 se interconectan con la tarjeta de circuito rígida 16. 3) La diafonía que tiene la polaridad opuesta de la diafonía neta causada por la clavija para la combinación de par 45-78 se proporciona por el condensador de cojinete C47 conectado entre las 4 y 7 vías PIC, y por el condensador de cojinete C58 conectado entre las 5 y 8 vías PIC. Estos condensadores tienen áreas de 0.05 cm (0.02 pulgadas) por 0.05 cm (0.02 pulgadas) (±20%). Se muestra una representación esquemática para la combinación de par 45-78 en la Figura 9. 4) La compensación de diafonía para la combinación de par 45-12 se logra al utilizar el modelo de demora. Se muestra una representación esquemática para la combinación de par 45-12 en la Figura 10. El condensador de cojinete C14 tiene la polaridad opuesta desde la diafonía neta causada mediante la clavija para la combinación de par 45-12 y se conecta entre las vías PIC 1 y 4. El condensador de cojinete C15 tiene la misma polaridad que la diafonía neta causada por la clavija para la combinación de par 45-12 y se conecta entre las vías IDC 1 y 5. C15 está demorado de C14 por aproximadamente 1.003 cm (0.395 pulgadas) (distancia promedio entre las 1, 2, 4, y 5 vías PIC a sus respectivas vías IDC) . El área del condensador de cojinete C14 es de 0.053 cm (0.021 pulgadas) por 0.05 cm (0.021 pulgadas) ±20%, y el área del condensador de cojinete C15 es de 0.071 cm (0.028 pulgadas) por 0.071 cm (0.028 pulgadas) ±20%. 5) La compensación de diafonía para la combinación de par 36.-12 se logra mediante un condensador de cojinete C16 que tiene la misma polaridad que la diafonía neta causada mediante la clavija. Está conectado entre la vía PIC 1 y la vía IDC 6. Este condensador de cojinete trabaja conjuntamente con el condensador de cojinete C26 en la tarjeta de circuito flexible que utiliza el método de demora para lograr el desempeño NEXT que excede 500 Hz para la combinación de par 36-12. El área del condensador de cojinete C16 es de 0.088 cm (0.035 pulgadas) por 0.154 cm (0.061 pulgadas) (±20%) . La representación esquemática para la combinación de par 36-12 puede observarse en la Figura 11. 6) La compensación de diafonía para la combinación de par 36-78 se logra mediante un condensador de cojinete C38 que tiene la misma polaridad que la diafonía neta causada mediante la clavija. Está conectado entre la vía IDC 3 y la vía IDC 8. Este condensador de cojinete trabaja conjuntamente con el condensador de cojinete C37 en la tarjeta de circuito flexible que utiliza el método de demora para lograr un buen desempeño NEXT en frecuencias que exceden 500 MHz para la combinación de par 36-78. El área de condensador de cojinete C38 es de 0.02 cm (0.01 pulgadas) por 0.02 cm (0.01 pulgadas) (+20%). La representación esquemática para la combinación de par 36-78 puede observarse en la Figura 12. 7) La compensación de diafonía para el par 45-36 se logra mediante una técnica de compensación de reticulado. Esta red reticular incluye lo siguiente: a. un condensador de cojinete C35 que tiene polaridad opuesta de la diafonía neta causada mediante la clavija para la combinación de par 45-36 conectado entre vías PIC 3 y 5. El área de condensador de cojinete es de 0.033 cm (0.013 pulgadas) por 0.033 cm (0.013 pulgadas) (±20%). b. Un condensador C46 de aproximadamente 0.2 pF que tiene polaridad opuesta de la diafonía neta causada mediante la clavija para la combinación de par 45-36 que se crea mediante la capacitancia entre la pista 4 (que lleva al condensador C47) y la vía PIC6 (mostrada en la Figura 8) . Puede agregarse un pequeño condensador de cojinete aquí si el procedimiento, la fabricación, o los diseños de ingeniería lo requieren, pero el tamaño de este condensador debe permanecer bajo 0.005 cm (0.02 pulgadas) por 0.05 cm (0.02 pulgadas) . c. Un condensador de cojinete C34 que tiene la misma polaridad de la diafonía neta causada mediante la clavija para la combinación de par 45-36 está conectado entre los cables 3 y 4 que utilizan un fragmento auto- inductivo L3 de aproximadamente 2.03 cm (0.8 pulgadas) de longitud que corre entre el PIC 3 y el condensador de cojinete C34. El otro cojinete del condensador C34 termina otro fragmento auto- inductivo L4 de aproximadamente 2.03 cm (0.8 pulgadas) de longitud, que lleva a una vía en la pista de transporte de corriente 4. El área del condensador de cojinete C34 es de 0.073 cm (0.029 pulgadas) por 0.073 cm (0.029 pulgadas) (±20%) . d. Un condensador de cojinete C56 que tiene la misma polaridad que la clavija para la combinación de par 45-46 se conecta entre los conductores 5 y 6 al utilizar un fragmento auto- inductivo L6 de aproximadamente 2.7 cm (1.1 pulgadas) de longitud. El fragmento auto- inductivo L6 está conectado al PIC 6, y corre hacia el condensador de cojinete C56 con demora. El otro cojinete del condensador C56 está conectado a otro fragmento auto- inductivo L5 de aproximadamente 2.03 cm (0.8 pulgadas) de longitud, que corre hacia una vía sobre la pista de transporte de corriente 5. El área del condensador de cojinete C56 es de 0.07 cm (0.03 pulgadas) por 0.07 cm (0.03 pulgadas) (+20%). e. La razón por la cual los fragmentos inductivos L4 y L5 no se conectan directamente a las vías PIC es que permite una pérdida de retorno mejorado en el enchufe al agregar longitud adicional lejos de los PIC. f. La representación esquemática para la combinación de par 45-36 puede observarse en la Figura 13, que además ilustra la red reticulada utilizada en este diseño.

Descripción de la Técnica de Compensación de Enchufe General para Cada Combinación de Par Esta sección describe cómo la tarjeta flexible 24 y la tarjeta rígida 16 trabajan en conjunto en una modalidad de un enchufe.

Combinación de Par 45-78 La representación esquemática para la combinación de par 45-78 se muestra en la Figura 9. La técnica de compensación en la combinación de par 45-78 no utiliza la tarjeta flexible para cualquiera de sus condensadores. No utiliza las técnicas de demora o de red reticulada.

Combinación de Par 45-12 La representación esquemática para la combinación de par 45-12 se muestra en la Figura 10. La técnica de compensación en la combinación de par 45-12 no utiliza la tarjeta flexible para ninguno de sus condensadores. Tampoco utiliza la red articulada. Sin embargo, hace uso del método de demora al tener el C15 demorado por aproximadamente 1.003 cm (0.395 pulgadas) (distancia promedio entre a l, 2, 4, y 5 vías PIC a sus vías IDC respectivas) desde C14 (con ambos condensadores en la tarjeta rígida 24) .

Combinación de Par 36-12 La representación esquemática para la combinación de par 36-12 se muestra en la Figura 11. Incluye el condensador C26 en la tarjeta flexible 24 y C16 en la tarjeta rígida 16. C16 está demorado por aproximadamente 1.72 cm (0.68 pulgadas) desde el C26. Esto incluye la longitud de 1.2 cm (0.5 pulgadas) desde la tarjeta flexible hacia la interfaz de tarjeta rígida de PIC, y una longitud adicional de 0.45 cm (0.18 pulgadas) en la tarjeta rígida (con base en la mitad de la distancia entre las 3 y 6 vías PIC y sus vías IDC respectivas ya que la conexión para el par 1 está en la vías PIC mientras que la conexión para el par 6 está en la vía IDC) . No hay ninguna red reticulada en la combinación de par 36-12.

Combinación de Par 36-78 La representación esquemática para la combinación de par 36-78 se muestra en la Figura 12. Incluye el condensador C37 en la tarjeta flexible 24 y el condensador C 38 en la tarjeta rígida 16. El C38 está demorado por aproximadamente 1.90 cm (0.75 pulgadas) desde C37. Esto incluye la longitud de 1.2 cm (0.5 pulgadas) desde la tarjeta flexible hacia la interfaz de tarjeta rígida de PIC, y una longitud adicional de 0.63 cm (0.25 pulgadas) en la tarjeta rígida (con base en la mitad de la distancia entre las 3, 6, 7, y 8 vías PIC y sus vías IDC respectivas) . No existe ninguna red reticulada utilizada en la combinación de par 36-78.

Combinación de Par 45-36 La representación esquemática para la combinación de par 45-36 se muestra en la Figura 13. Incluye los condensadores C35 y C46 en la tarjeta flexible 24. También incluye C35, C46, C34, C56, L3 , L4 , L5, y L6 en la tarjeta de circuito rígida 16. Los condensadores C34 y C56 están demorados desde los condensadores de tarjeta de circuito flexible C35 y C46 por aproximadamente 1.42 cm (0.56 pulgadas.). Esto incluye la longitud de 1.2 cm (0.5 pulgadas) desde la tarjeta flexible hacia las vías de tarjeta rígida de PIC, y una longitud adicional de 0.15 cm (0.06 pulgadas) en la tarjeta rígida (con base en la mitad de la distancia entre las 4 y 5 vías de PIC y las vías de orificio de paso recubierto en donde se conectan los fragmentos asociados con los conductores 4 y 5) . La combinación de los condensadores en la tarjeta de circuito flexible 24, los condensadores en la tarjeta rígida 16, y los inductores comprenden una red reticulada. La adición de los inductores L3 , L4 , L5, y L6 con C34 y C56 crea un vector que depende de la frecuencia que crece a un índice más rápido con la frecuencia que la diafonía causada mediante los condensadores C35 y C46. Esto a su vez permite el ancho de banda adicional en 45-36 NEXT hasta, y excediendo 500 MHz .

Modalidades Adicionales de la Tarjeta Rígida 16 Modalidad Adicional 1: Ajustar la Geometría de Pista Esta modalidad, que obtiene un ancho de banda de NEXT adicional en la combinación de par 36-78, se muestra en la Figura 14. Esta modalidad incorpora todos los aspectos del diseño descritos en algún otra parte aquí excepto para las diferencias resaltadas. La razón principal de este cambio en la dirección es reducir la capacitancia parasitaria entre los contactos 6 y 8 que puede ocurrir con L6. Se debe observar que varios tamaños de condensador se cambian ligeramente para explicar el nuevo diseño pero permanece dentro de los rangos de tolerancia antes mencionados. También se debe observar que un condensador C68 puede agregarse al diseño para permitir que esta tarjeta de circuito rígida trabaje con la tarjeta flexible descrita en las Figuras 3-5. La representación esquemática para esta combinación de par 36-78 es similar a la Figura 12, con la excepción de que la capacitancia parasitaria de 0.25 pF en la tarjeta rígida se hizo ligeramente más pequeña.

Modalidad Adicional 2: Ajustar la Pista Geometría y Capacitancia de Balance en el Par 45-12 Esta modalidad, que obtiene el ancho de banda de NEXT adicional en la combinación de par 36-78, se muestra en la Figura 15. Esta modalidad incorpora todos los aspectos del diseño descrito aquí en alguna otra parte, que incluyen tanto la descripción principal como la Modalidad Adicional 1, excepto para las diferencias resaltadas. La razón principal de este cambio fue mejorar la conversión de modo a través de la combinación de par 45-12 al agregar C25. Se debe observar que los varios tamaños de condensador se cambian ligeramente para explicar el nuevo diseño. Una representación esquemática para 45-12 se muestra en la Figura 16. Se debe observar que para esta representación esquemática, C14 , C25, C15, y C24 están todos más cerca en su valor neto a través de la representación esquemática que resultará en las características de conversión de modo mejoradas.

Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (9)

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones:

1. - Un enchufe de comunicación para uso en una red de comunicación, el cual tiene una pluralidad de contactos de interfaz de clavija para hacer contacto conductivo con contactos de una clavija, caracterizado porque comprende: ocho rutas de transporte de corriente a través del enchufe de comunicación, las rutas de transporte de corriente que comprenden primeros, segundos, terceros, y cuartos pares diferenciales de conductores, cada uno de los pares diferenciales que comprende una primera y una segunda ruta conductiva; un sistema de circuitos de compensación adaptado para disminuir la diafonía general cuando el enchufe de comunicación está conectado a una clavija, el sistema de circuitos de compensación que comprende: un primer condensador de cojinete conectado entre la primera ruta conductiva de primer par diferencial y la segunda ruta conductiva del segundo par diferencial; un segundo condensador de cojinete conectado entre la segunda ruta conductiva del primer par diferencial y la primera ruta conductiva del segundo par diferencial; un tercer condensador de cojinete conectado entre la primera ruta conductiva del segundo par diferencial y la primera ruta conductiva del cuarto par diferencial; y un cuarto condensador de cojinete conectado entre la segunda ruta conductiva del segundo par diferencial y la segunda ruta conductiva del tercer par diferencial; en donde los primeros, segundos, terceros, y cuartos condensadores se proporcionan en una tarjeta de circuito flexible en contacto eléctrico con los contactos de interfaz de clavija.

2. - El enchufe de comunicación de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque además comprende una tarjeta de circuito rígida que contiene un sistema de circuitos de compensación adicional.

3. - El enchufe de comunicación de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque los contactos de interfaz de clavija contabilizan ocho y corresponden a ocho rutas de transporte de corriente a través del enchufe de comunicación.

4. - El enchufe de comunicación de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque además comprende una pluralidad de contactos de desplazamiento de aislamiento conectados a la tarjeta de circuito rígida.

5.- El enchufe de comunicación de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque los contactos de interfaz de clavija se enrollan alrededor de una saliente de la clavija y en donde una capa superior de la tarjeta de circuito flexible hace contacto con los contactos de interfaz de clavija en el área de la saliente.

6. - El enchufe de comunicación de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque el sistema de circuitos de compensación adicional en la tarjeta de circuito rígida comprende un . sistema de circuitos de compensación de diafonía para compensar la diafonía entre los primeros y los cuartos pares diferenciales.

7. - El enchufe de comunicación de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque el sistema de circuitos de compensación adicional en la tarjeta de circuito rígida además comprende un sistema de circuitos de diafonía para compensar la diafonía entre los segundos y los terceros padres diferenciales.

8.- El enchufe de comunicación de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque el sistema de circuitos de compensación adicional en la tarjeta de circuito rígida además comprende un sistema de circuitos de diafonía para compensar la diafonía entre los segundos y los cuartos pares diferenciales.

9. - El enchufe de comunicación de conformidad con la reivindicación 8, caracterizado porque el sistema de circuitos de compensación adicional en la tarjeta de circuito rígida además comprende la diafonía de red articulada de segunda etapa entre los primeros y los segundos pares diferenciales.