MX2009002053A - Procesamiento de gas hidrocarbonado. - Google Patents

Procesamiento de gas hidrocarbonado.

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Hank M Hudson
Kyle T Cuellar
Joe T Lynch
Tony L Martinez
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Abstract

Recuperación de etano, etileno, propano, propileno, y componentes de hidrocarburos más pesados de una corriente de gas de hidrocarburos. La corriente se enfría y se divide en primera y segunda corrientes. La primera corriente además se enfría para condensarla y luego, se expande a la presión de la torre de fraccionamiento y se suministra a la torre a la mitad de la columna. La segunda corriente se expande a la presión de la torre y se suministra a la torre en la mitad de la columna. Una corriente de destilación se extrae por debajo del punto de alimentación de la segunda corriente y se comprime, y se hace el intercambio de calor con la corriente del vapor elevada de la torre para enfriar la corriente de destilación y condensarla, formando una corriente condensada que es la alimentación superior de la torre. El sistema es efectivo para mantener la temperatura elevada de la torre a una temperatura de recuperación efectiva. La corriente de destilación se puede extraer de la columna por arriba del punto de alimentación de la segunda corriente.

Description

PROCESAMIENTO DE GAS HIDROCARBONADO Campo de la Invención La presente invención se refiere a un proceso para la separación de un gas que contiene hidrocarburos. Los inventores reclaman los beneficios bajo el Titulo 35, del Código de los Estados Unidos, Sección 119(e) de la Solicitud Provisional de EE.UU. N° 60/848,299 que se presentó el 28 de septiembre de 2006 y N° 60/897, 683 que se presentó el 25 de ener.o de 2007. Antecedentes de la Invención El etileno, etano, propileno, propano, y/u otros hidrocarburos más pesados, se pueden recuperar de diversos gases, como por ejemplo de corrientes de gas natural, gas de refinería, y gas sintético que se obtienen a partir de otros materiales hidrocarbonados tales como carbón mineral, petróleo crudo, nafta, arena bituminosa, arenas impregnadas de brea, y lignito. El gas natural usualmente tiene una proporción mayoritaria de metano y etano, es decir, el metano y etano juntos comprenden por lo menos un 50 por ciento en moles del gas. El gas también contiene cantidades relativamente menores de hidrocarburos más pesados tales como propano, butanos, pentanos, y similares, así como de hidrógeno, nitrógeno, dióxido de carbono, y otros gases. La presente invención se refiere en general a la Ref. 200175 recuperación de etileno, etano, propileno, propano, e hidrocarburos más pesados de las corrientes de gas. Un análisis típico de una corriente de gas que se va a tratar de acuerdo con la presente invención podría ser, en porcentajes aproximados en moles, 90.5% de metano, 4.1% de etano y otros componentes C2, 1.3% de propano y otros componentes C3, 0.4% de isobutano, 0.3% de n-butano, 0.5% de pentanos +, y 2.6% de dióxido de carbono, donde el resto está formado por nitrógeno. A veces también hay presentes gases que contienen azufre. Las fluctuaciones históricamente cíclicas de los precios tanto del gas natural como de los constituyentes líquidos del gas natural (NGL, por sus siglas en inglés) han reducido a veces el valor creciente del etano, etileno, propano, propileno, y otros componentes más pesados como productos líquidos. El resultado de esto ha sido la demanda de procesos que puedan proveer recuperaciones más eficientes de los productos, para procesos que puedan proveer recuperaciones eficientes con menor inversión de capital y menores costos operativos, y para procesos que se puedan adaptar o ajusfar fácilmente para variar la recuperación de un componente específico sobre una amplia variedad. Los procesos disponibles para separar los materiales incluyen aquellos basados en enfriamiento y refrigeración del gas, absorción del aceite, y absorción del aceite refrigerado.
Además, los procesos criogénicos han adquirido popularidad debido a la disponibilidad de equipos generadores económicos al mismo tiempo que expanden el gas que se está tratando y extraen calor del mismo. Se puede emplear cada uno de los procesos o una combinación de los mismos, dependiendo de la presión de la fuente de gas, de lo rico que este sea (contenido de etano, etileno, e hidrocarburos más pesados), y de los productos finales deseados. Actualmente, el proceso de expansión criogénico en general se prefiere para la recuperación de líquidos del gas natural porque proporciona una máxima simplicidad con facilidad de arranque, flexibilidad operativa, buena eficiencia, seguridad, y buena conflabilidad . Las Patentes de los EE.UU. Nos. 3,292,380; 4,061,481; 4, 140, 504; 4, 157, 904; 4, 171, 964; 4, 185, 978; 4, 251, 249; 4, 278, 457; 4, 519, 824; 4, 617, 039; 4, 687, 499; 4, 689, 063; 4, 690, 702; 4, 854, 955; 4, 869, 740; 4,889, 545; 5,275,005; 5, 555, 748; 5, 568, 737; 5, 771, 712; 5, 799, 507; 5, 881, 569; 5, 890, 378; 5, 983, 664; 6, 182, 469; 6, 712, 880; 6,915,662; 7,191,617; 7,219,513; la Patente re-emitida de los EE.UU. No. 33,408; y la solicitud no. 11/430,412 pendiente en conjunto describen procesos relevantes (aunque en algunos casos la descripción de la presente invención se basa en condiciones de tratamiento diferentes de aquellas que se describen en las patentes y solicitudes citadas) .
En un proceso de recuperación por expansión criogénica típico, una corriente de alimentación de gas bajo presión se enfría por intercambio de calor con otras corrientes del proceso y/o fuentes de refrigeración externas tales como un sistema de compresión-refrigeración de propano. A medida que el gas se enfría, los líquidos se pueden condensar y recoger en uno o más separadores como líquidos a alta presión que contienen algunos de los componentes C2+ o C3+ deseados. Dependiendo de la riqueza del gas y de la cantidad de líquidos que se forma, los líquidos a alta presión se pueden expandir a una presión menor y se pueden fraccionar. La vaporización que ocurre durante la expansión de los líquidos da como resultado un enfriamiento adicional de la corriente. En ciertas condiciones, el pre-enfriamiento de los líquidos a alta presión antes de la expansión puede ser deseable para seguir bajando la temperatura como resultado de la expansión. La corriente expandida, que comprende una mezcla de líquido y vapor, se fracciona en una columna de destilación (desmetanizador o desetanizador ) . En la columna, la(s) corriente (s) enfriada (s) durante la expansión se destila (n) para separar el metano residual, nitrógeno, y otros gases volátiles como vapor elevado de los componentes C2, los componentes C3, y los componentes de hidrocarburos más pesados deseados como producto líquido de fondo, o para separar el metano residual, los componentes C2, nitrógeno, y otros gases volátiles como vapor elevado de los componentes C3 deseados y componentes de hidrocarburos más pesados como producto liquido de fondo. Si el gas de alimentación no se condensa totalmente (típicamente no lo hace) , una porción del vapor restante proveniente de la condensación parcial se puede hacer pasar a través de una máquina para trabajo de expansión o un motor, o una válvula de expansión, a una presión menor a la cual se condensan los líquidos adicionales como resultado del enfriamiento adicional de la corriente. Después de la expansión, la presión es esencialmente la misma que la presión a la cual se hace operar la columna de destilación. Las fases combinadas vapor-líquido que se obtienen como resultado de la expansión se suministran como alimentación a la columna. La porción restante del vapor se enfría para obtener una sustancial condensación por intercambio de calor con otras corrientes del proceso, por ejemplo, la torre de fraccionamiento fría elevada. Parte del líquido a alta presión o todo éste se puede combinar con esta porción de vapor antes del enfriamiento. La corriente enfriada que se obtiene como resultado se expande luego mediante un dispositivo de expansión apropiado, como por ejemplo una válvula de expansión, hasta la presión a la cual se opera el desmetanizador . Durante la expansión, una porción del líquido se vaporizará, enfriando a toda la corriente. Luego, la corriente expandida rápidamente se suministra al desmetanizador como alimentación de la parte superior. Típicamente, la porción de vapor de la corriente expandida y el vapor elevado del desmetanizador se combinan en una sección superior del separador en la torre de fraccionamiento como producto residual de gas metano. Como alternativa, la corriente enfriada y expandida se puede suministrar a un separador para proveer las corrientes de vapor y líquido. El vapor se combina con la torre elevada y el líquido se suministra a la columna como alimentación de la parte superior de la columna. Durante la operación ideal de un proceso de separación con las características, el gas residual que sale del tratamiento contendrá sustancialmente todo el metano del gas de alimentación esencialmente sin ninguno de los componentes de hidrocarburos más pesados y la fracción del fondo que sale del desmetanizador contendrá sustancialmente todos los componentes de hidrocarburos más pesados esencialmente sin metano ni componentes más volátiles. Sin embargo, en la práctica, esta situación ideal no ocurre debido a dos razones principales. La primera razón es que un desmetanizador convencional se opera principalmente como una columna de agotamiento. Por lo tanto, el metano producto del proceso, típicamente comprende vapores que salen de la etapa superior de la columna de fraccionamiento, junto con vapores que no se sometieron a ningún paso de rectificación. Ocurren pérdidas considerables de componentes C3 y C4+ porque la alimentación liquida superior contiene cantidades sustanciales de los componentes y componentes de hidrocarburos más pesados, lo que de como resultado las correspondientes cantidades en el equilibrio de componentes C3, componentes C4, y componentes de hidrocarburos más pesados en los vapores que salen de la etapa superior fraccionamiento del desmetanizador . La pérdida de los componentes deseables se podría reducir significativamente si se pudiesen poner en contacto los vapores ascendentes con una cantidad significativa de líquido (reflujo) capaz de absorber los componentes C3, componentes C4, y los componentes de hidrocarburos más pesados de los vapores. La segunda razón por la que no se puede obtener esta situación ideal es que el dióxido de carbono que contiene el gas de alimentación se fracciona en el desmetanizador y se puede acumular hasta concentraciones tan grandes como de entre 5% y 10% o más en la torre aún cuando el gas de alimentación contiene menos de 1% de dióxido de carbono. A las altas concentraciones, puede ocurrir la formación de dióxido de carbono sólido dependiendo de las temperaturas, presiones, y de la solubilidad del líquido. Se sabe bien que las corrientes de gas natural usualmente contienen dióxido de carbono, a veces en cantidades sustanciales. Si la concentración de dióxido de carbono en el gas de alimentación es suficientemente alta, se vuelve imposible tratar el gas de alimentación según lo deseado debido que el equipo de tratamiento se bloquea con dióxido de carbono sólido (a no ser que se agregue equipo de eliminación de dióxido de carbono, lo que podría aumentar sustancialmente los costos de capital) . La presente invención proporciona un medio para generar una corriente de líquido de reflujo que mejorará la eficiencia de recuperación para los productos deseados al mismo tiempo que resuelve sustancialmente el problema de la acumulación de dióxido de carbono sólido. En años recientes, en los procesos preferidos para la separación de hidrocarburos se ha usado una sección superior absorbente para proveer una rectificación adicional de los vapores ascendentes. La fuente de la corriente de reflujo para la sección de rectificación superior es típicamente una corriente reciclada de gas residual que se suministra bajo presión. La corriente reciclada de gas residual usualmente se enfría hasta su sustancial condensación por intercambio de calor con otras corrientes de proceso, por ejemplo, la parte superior fría de la torre de f accionamiento. La corriente sustancialmente condensada que se obtiene como resultado se expande luego mediante un dispositivo de expansión apropiado, como por ejemplo una válvula de expansión, a la presión a la cual se opera el desmetanizador . Durante la expansión, una porción del liquido usualmente se vaporizará, enfriando a toda la corriente. Luego, la corriente expandida rápidamente se suministra al desmetanizador como alimentación de la parte superior. Típicamente, la porción de vapor de la corriente expandida y el vapor elevado del desmetanizador se combinan en una sección superior del separador en la torre de fraccionamiento como producto residual de gas metano. Como alternativa, la corriente enfriada y expandida se puede suministrar a un separador para proveer las corrientes de vapor y líquido, de tal manera que de allí en adelante, el vapor se combina con la corriente elevada de la torre y el líquido se suministra a la columna como una alimentación de la parte superior de la columna. Se describen esquemas de procesos típicos de este tipo en las Patentes de los EE.UU. Nos. 4,889,545; 5,568,737; y 5,881,569, y en Mowrey, E. Ross, "Efficient, High Recovery of Liquids from Natural Gas Utilizing a High Pressure Absorber", Proceedings of the Eighty-First Annual Convention · of the Gas Processors Association, Dallas, Texas, Marzo 11- 13, 2002. Desafortunadamente, los procesos requieren el uso de una gran cantidad de potencia de compresión para suministrar la fuerza motriz para reciclar la corriente de reflujo al desmetanizador, aumentando tanto los costos de capital como el costo operativo de las instalaciones donde se usan los procesos. La presente invención también emplea una sección de rectificación superior (o, en algunas modalidades, una columna rectificadora separada) . Sin embargo, la corriente de reflujo para esta sección de rectificación se suministra usando una salida lateral para extracción de los vapores que se elevan por una porción inferior de la torre. Al elevar un poco su presión, en esta corriente de la salida lateral para extracción se puede condensar una cantidad significativa de liquido, frecuentemente usando solo la refrigeración disponible mediante el vapor frió que sale de la sección de rectificación superior. Luego se puede utilizar este liquido condensado, que es predominantemente metano liquido, para absorber los componentes C2, los componentes C3, componentes C , y componentes de hidrocarburos más pesados de los vapores que se elevan a través de la sección de rectificación superior y capturar de esa manera los componentes valiosos en el producto liquido de fondo proveniente del desmetanizador . De aquí en adelante, se empleó una de las características de salida lateral para extracción en sistemas para la recuperación de C2+, según se ilustra en la Patente de los EE.UU. No. 7,191,617 del solicitante de la presente. Sorprendentemente, inventores descubrieron que al elevar la presión de la característica de salida lateral para extracción de la Patente de los EE.UU. No. 7,191,617 del solicitante de la presente invención mejora recuperaciones de C3+ sin sacrificar niveles de recuperación de componentes C2 y mejora la eficiencia del sistema, al mismo tiempo que resuelve sustancialmente el problema de la acumulación de dióxido de carbono sólido. Sumario de la Invención De acuerdo con la presente invención, se ha descubierto que se pueden obtener recuperaciones de C3 y C4+ superiores al 99 por ciento sin pérdida de recuperación del componente C2+. La presente invención proporciona la ventaja adicional de ser capaz de mantener una recuperación superior al 99 por ciento de los componentes C3 y C4+ mientras que la recuperación de componentes C2 se ajusta de altos a valores bajos. Además, la presente invención hace posible una separación de metano y componentes más livianos de los componentes C2 y componentes más pesados de esencialmente 100 por ciento a la vez que se mantiene los mismos niveles de recuperación que en la técnica anterior y se mejora el factor de seguridad con respecto al peligro de la acumulación del dióxido de carbono sólido. Aunque la presente invención se puede aplicar a menores presiones y a temperaturas más altas, es particularmente ventajosa cuando el tratamiento gas de alimentación se realiza dentro del intervalo entre 400 y 1500 psia [entre 2,758 y 10,342 kPa(a) (28.12 y 105.45 kg/cm2) ] o más en condiciones que requieren temperaturas de la parte superior de la columna de recuperación de NGL de -50°F [-46°C] o más frias. Breve Descripción de las Figuras Para comprender mejor la presente invención, se hace referencia a los siguientes ejemplos y figuras. Con referencia a las figuras: La Figura 1 es un diagrama de flujo de una planta de tratamiento de gas natural de la técnica anterior de acuerdo con la Patente de los EE.UU. No. 7,191,617; La Figura 2 es un diagrama de flujo de una planta de tratamiento de gas natural de acuerdo con la presente invención; La Figura 3 es un diagrama de concentración-temperatura para el dióxido de carbono que muestra el efecto de la presente invención; La Figura 4 es un diagrama de flujo que ilustra un medio alternativo para aplicar la presente invención a una corriente de gas natural; La Figura 5 es un diagrama de concentración-temperatura para el dióxido de carbono que muestra el efecto de la presente invención con respecto al proceso de la Figura 4; Las Figuras 6 a 9 son diagramas de flujo que ilustran medios alternativos para aplicar la presente invención a una corriente de gas natural; y La Figura 10 es un diagrama de flujo parcial que ilustra un medio alternativo para conseguir la separación del vapor de alimentación de acuerdo con la presente invención. Descripción Detallada de la Invención En la siguiente explicación de las anteriores figuras, se proveen tablas que resumen las velocidades de flujo calculadas para condiciones de proceso que sirven como ejemplo. Por conveniencia, en las tablas que se dan aquí, los valores para las velocidades de flujo (en moles por hora) se han redondeado al número entero más cercano. Las velocidades de flujo total que se muestran en las tablas incluyen a todos los componentes no hidrocarburos y por lo tanto en general son mayores que la suma de las velocidades de flujo de las corrientes para los componentes hidrocarburos. Las temperaturas que se indican son valores aproximados redondeados al grado más cercano. También, se debería notar que los cálculos de diseño del proceso que se llevaron a cabo con el propósito de comparar los procesos que se muestran en las figuras se basan en la suposición de que no hay fugas de calor desde (o hacia) las inmediaciones hacia (o desde) el proceso. La calidad de los materiales aislantes que se pueden obtener comercialmente hace que esta sea una suposición muy razonable y es una suposición que típicamente hacen aquellos con experiencia en la técnica. Por conveniencia, los parámetros de proceso se informan tanto en las tradicionales unidades británicas como en las unidades del Systéme International d'Unités (SI). Las velocidades de flujo molares que se dan en las tablas se pueden interpretar ya sea como libra moles por hora o como kilogramo moles por hora. Los consumos de energía que se informan como caballos de fuerza (HP, por sus siglas en inglés) y/o miles de unidades térmicas británicas por hora (MBTU/hr) corresponden a las velocidades de flujo molares que se especifican en libra moles por hora. Los consumos de energía que se informan como kilowatts (kW) corresponden a las velocidades de flujo molares que se especifican en kilogramo moles por hora. La Figura 1 es un diagrama de flujo del proceso que muestra el diseño de una planta de tratamiento para recuperar componentes C2+ del gas natural usando tecnología anterior de acuerdo con la Patente de los EE.UU. No. 7,191,617 del solicitante. En esta simulación del proceso, el gas de entrada entra a la planta a 120°F [49°C] y 1040 psia [73.12kg/cm2] como la corriente 31. Si el gas de entrada contiene una concentración de compuestos de azufre que podrían impedir que las corrientes de producto satisfagan las especificaciones, los compuestos de azufre se separan usando un pretratamiento apropiado del gas de alimentación (no se ilustra). Además, la corriente de alimentación usualmente se deshidrata para impedir la formación del hidrato (C02 sólido) en condiciones criogénicas. Para este propósito, típicamente se ha utilizado un desecante sólido. La corriente de alimentación 31 se enfría en el intercambiador de calor 10 por intercambio de calor con el gas residual frío a -28°F [-33°C] (corriente 48a), líquidos del calderín del desmetanizador a 35°F [2°C] (corriente 41) , líquidos de la parte inferior del calderín del desmetanizador a -10°F [-23°C] (corriente 40), y líquidos de la parte superior del calderín del desmetanizador a -79°F [-62°C] (corriente 39) . La corriente enfriada 31a entra al separador 11 a -15°F [-26°C] y 1030 psia [72.42 kg/cm2] donde el vapor (corriente 32) se separa del líquido condensado (corriente 33) . El líquido del separador (corriente 33) se expande a la presión operativa (aproximadamente 432 psia [30.34 kg/cm2]) de la torre de fraccionamiento 19 mediante la válvula de expansión 12, enfriando a la corriente 33a hasta -39°F [-39°C] antes de suministrarla a la torre de fraccionamiento 19 en un punto de alimentación por debajo de la mitad de columna . El vapor (corriente 32) proveniente del separador 11 se divide en dos corrientes, 35 y 36. La corriente 35, que contiene aproximadamente 36% del total de vapor, pasa a través del intercambiador de calor 15 en relación de intercambio de calor con el gas residual frío a -127°F [-88°C] (corriente 48) donde se enfría para obtener una sustancial condensación. Luego, la corriente sustancialmente condensada que se obtiene como resultado 35a a -123°F [-86°C] se expande rápidamente a través de la válvula de expansión 16 a la presión operativa de la torre de fraccionamiento 19. Durante la expansión, se vaporiza una porción de la corriente, enfriando a toda la corriente hasta -134°F [-92°C] . La corriente expandida 35b se suministra a la torre de fraccionamiento 19 en un punto de alimentación más alto que la mitad de columna. El 64% restante del vapor proveniente del separador 11 (corriente 36) entra a la máquina para trabajo de expansión 17 en la cual se extrae energía mecánica de esta porción de la alimentación a alta presión. La máquina 17 expande el vapor de manera sustancialmente isentrópica a la presión operativa de la torre, donde el trabajo de expansión enfría la corriente expandida 36a hasta una temperatura de aproximadamente -90°F [-68°C]. Los dilatadores típicos que se pueden obtener comercialmente son capaces de recuperaciones del orden de 80-88% del trabajo teóricamente disponible en una expansión isentrópica ideal. El trabajo recuperado se utiliza frecuentemente para impulsar un compresor centrífugo (como por ejemplo el artículo 18) que se puede utilizar para volver a comprimir el gas residual (corriente 48b) , por ejemplo. Luego, la corriente expandida parcialmente condensada 36a se suministra como alimentación a la torre de fraccionamiento 19 por un segundo punto de alimentación más bajo a mitad de la columna. El desmetanizador de la torre 19 es una columna de destilación convencional que contiene una gran cantidad de bandejas separadas en sentido vertical, uno o más lechos empacados, o alguna combinación de bandejas y lecho empacado. La torre del desmetanizador consiste en dos secciones: una sección superior de absorción (rectificación) 19a que contiene las bandejas y/o el material empacado para proveer el contacto necesario entre la porción de vapor de las corrientes expandidas 35b y 36a que circula en sentido ascendente y el liquido frió que circula en sentido descendente para condensar y absorber los componentes C2, los componentes C3, y los componentes más pesados; y una sección inferior de agotamiento (desmetanizadora) 19b que contiene las bandejas y/o el material empacado para proveer el contacto necesario entre los líquidos que circulan en sentido descendente y los vapores que circulan en sentido ascendente. La sección de agotamiento 19b también incluye calderines (como por ejemplo el calderín de ajuste 20 y el calderín y los calderines laterales que se describieron anteriormente) que calientan y vaporizan una porción de los líquidos que fluyen en sentido descendente por la columna para proveer los vapores para el agotamiento que fluyen hacia arriba por la columna para volver a extraer el metano y componentes más livianos del producto liquido, la corriente 42. La corriente 36a entra al desmetanizador 19 por una posición de alimentación intermedia situada en la región inferior de la sección de absorción 19a del desmetanizador 19. La porción liquida de la corriente expandida se mezcla con los líquidos que circulan en sentido descendente desde la sección de absorción 19a y el líquido combinado continúa descendiendo dentro de la sección de agotamiento 19b del desmetanizador 19. La porción de vapor de la corriente expandida circula en sentido ascendente a través de la sección de absorción 19a y se pone en contacto con el líquido frío que circula en sentido descendente para condensar y absorber los componentes C2, los componentes C3, y los componentes más pesados. Se extrae una porción del vapor de destilación (corriente 43) desde la región superior de la sección de agotamiento 19b. Esta corriente se enfría luego desde -112°F [-80°C] hasta -130°F [-90°C] y se condensa parcialmente (corriente 43a) en el intercambiador de calor 22 por intercambio de calor con la corriente fría de la parte superior del desmetanizador 38 que sale por la parte superior del desmetanizador 19 a -134°F [-92°C] . La corriente fría de la parte superior del desmetanizador se calienta levemente hasta -126°F [-88°C] (corriente 38a) a medida que esta enfría y condensa por lo menos una porción de la corriente 43. La presión operativa en el separador de reflujo 23 (428 psia [30.09 kg/cm2) ] ) se mantiene levemente por debajo de la presión operativa del desmetanizador 19. Esto proporciona la fuerza impulsora que hace que la corriente del vapor de destilación 43 fluya a través del intercambiador de calor 22 y desde allí dentro del separador de reflujo 23 donde el liquido condensado (corriente 45) se separa del vapor sin condensar (corriente 44) . Luego, la corriente 44 se combina con la corriente de la parte superior del desmetanizador 38a que se ha calentado, proveniente del intercambiador de calor 22 para formar la corriente fría de gas residual 48 a -127°F [-88°C] . La corriente de liquido 45 proveniente del separador de reflujo 23 se bombea mediante la bomba 24 hasta una presión levemente superior a la presión operativa del desmetanizador 19, y luego se suministra la corriente 45a como alimentación fría a la parte superior de la columna (reflujo) del desmetanizador 19. Este reflujo de liquido frió absorbe y condensa el propano y componentes más pesados que se elevan por la región superior de rectificación de la sección de absorción 19a del desmetanizador 19. En la sección de agotamiento 19b del desmetanizador 19, el metano y los componentes más livianos se separan de las corrientes de alimentación. El producto liquido que se obtiene como resultado (corriente 42) sale por el fondo de la torre 19 a 52°F [11°C], en base a especificaciones típicas de proporción metano a etano de 0,025:1 sobre una base molar en el producto del fondo. La corriente del vapor de destilación que forma el producto de cabeza de la torre (corriente 38) se calienta en el intercambiador de calor 22 a la vez que proporciona enfriamiento a la corriente de destilación 43 según se describió anteriormente, luego se combina con la corriente 44 para formar la corriente fría de gas residual 48. El gas residual se hace pasar en contracorriente con respecto al gas de alimentación entrante en el intercambiador de calor 15 donde este se calienta a -28°F [-33°C] (corriente 48a), y en el intercambiador de calor 10 donde este se calienta a 107°F [42°C] (corriente 48b) a la vez que proporciona enfriamiento según se describió anteriormente. El gas residual se vuelve a comprimir luego en dos etapas, en el compresor 18 impulsado por la máquina de expansión 17 y el compresor 27 impulsado por una fuente de energía suplementaria. Después de enfriar la corriente 48d hasta 120°F [49°C] en el enfriador de descarga 28, el producto de gas residual (corriente 48e) fluye hacia la cañería de gas para venta a 1040 psia [73.12 kg/cm2 ] . En la siguiente tabla se da un resumen de las velocidades de flujo de las corrientes y el consumo de energía para el proceso que se ilustra en la Figura 1: Tabla ( Figura Recuperaciones* Etano 83.05% Propano 98.50% Butanos+ 99.94% Potencia Compresión del gas 12.464 HP [20.490 kW] residual * (En base a velocidades de flujo no redondeadas) Ejemplo 1 La Figura 2 ilustra un diagrama de flujo de un proceso de acuerdo con la presente invención. La composición del gas de alimentación y las condiciones que se consideran en el proceso que se presenta en la Figura 2 son los mismos que los de la Figura 1. Por lo tanto, el proceso de la Figura 2 se puede comparar con el proceso de la Figura 1 para ilustrar las ventajas de la presente invención. En la simulación del proceso de la Figura 2, el gas de entrada entra a la planta como la corriente 31 y se enfria en el intercambiador de calor 10 por intercambio de calor con el gas residual frió a -66°F [-54°C] (corriente 38b) , con los líquidos del calderín del desmetanizador a 48°F [9°C] (corriente 41) , los líquidos de la parte inferior del calderín del desmetanizador a 5°F [-15°C] (corriente 40) , y los líquidos de la parte superior del calderín del desmetanizador a -70°F [-57°C] (corriente 39) . La corriente enfriada 31a entra al separador 11 a -38°F [-39°C] y 1030 psia [72.42 kg/cm2] donde el vapor (corriente 32) se separa del líquido condensado (corriente 33) . En algunos casos, el líquido del separador (corriente 33) se puede dividir en dos corrientes, corriente 47 y corriente 37. En este ejemplo de la presente invención, todo el líquido del separador de la corriente 33 se dirige hacia la corriente 37 y se expande a la presión operativa (aproximadamente 470 psia [33.01 kg/cm2] ) de la torre de fraccionamiento 19 mediante la válvula de expansión 12, enfriando a la corriente 37a hasta -68°F [-56°C] antes de suministrarla a la torre de fraccionamiento 19 en un punto de alimentación más bajo a mitad de la columna. En otras modalidades de la presente invención, todo el liquido del separador de la corriente 33 se puede dirigir hacia la corriente 47, o una porción de la corriente 33 se puede dirigir hacia la corriente 37 donde la porción restante se dirige hacia la corriente 47. El vapor (corriente 32) proveniente del separador 11 se divide en dos corrientes, 34 y 36. En algunas modalidades, la corriente 34, que contiene aproximadamente 22% del total de vapor, se puede combinar con una porción (corriente 47) de la corriente de liquido del separador 33 para formar la corriente combinada 35. La corriente 34 ó 35, según pueda ser el caso, pasa a través del intercambiador de calor 15 en relación de intercambio de calor con el gas residual frió a -105°F [-76°C] (corriente 38a) donde se enfria para obtener una sustancial condensación. Luego se expande rápidamente la corriente sustancialmente condensada que se obtiene como resultado 35a a -101°F [-74°C] a través de la válvula de expansión 16 a la presión operativa de la torre de f accionamiento 19. Durante la expansión, una porción de la corriente se vaporiza, enfriando a toda la corriente. En el proceso que se ilustra en la Figura 2, la corriente expandida 35b que sale de válvula de expansión 16 alcanza una temperatura de -128°F [-89°C] y se suministra a la torre de fraccionamiento 19 en un punto de alimentación superior a mitad de la columna. El 78% restante del vapor proveniente del separador 11 (corriente 36) entra a la máquina para trabajo de expansión 17 en la cual se extrae energía mecánica de esta porción de la alimentación a alta presión. La máquina 17 expande el vapor de manera sustancialmente isentrópica a la presión operativa de la torre, donde el trabajo de expansión enfría la corriente expandida 36a hasta una temperatura de aproximadamente -102°F [-74°C] . Luego, la corriente expandida parcialmente condensada 36a se suministra como alimentación a la torre de fraccionamiento 19 en un segundo punto de alimentación más bajo a mitad de la columna. El desmetanizador de la torre 19 es una columna de destilación convencional que contiene una gran cantidad de bandejas separadas en sentido vertical, uno o más lechos empacados, o alguna combinación de bandejas y lecho empacado. La torre del desmetanizador consiste en dos secciones: una sección superior de absorción (rectificación) 19a que contiene las bandejas y/o el material empacado para proveer el contacto necesario entre la porción de vapor de las corrientes expandidas 35b y 36a que circula en sentido ascendente y el líquido frío que circula en sentido descendente para condensar y absorber los componentes C2, los componentes C3, y los componentes más pesados; y una sección inferior de agotamiento (desmetanizadora) 19b que contiene las bandejas y/o el material empacado para proveer el contacto necesario entre los líquidos que circulan en sentido descendente y los vapores que circulan en sentido ascendente. La sección de agotamiento 19b también incluye calderines (como por ejemplo el calderín de ajuste 20 y el calderín y los calderines laterales que se describieron anteriormente) que calientan y vaporizan una porción de los líquidos que fluyen en sentido descendente por la columna para proveer los vapores para el agotamiento que fluyen hacia arriba por la columna para volver a extraer el producto líquido, la corriente 42, de metano y componentes más livianos. La corriente 36a entra al desmetanizador 19 por una posición de alimentación intermedia situada en la región inferior de la sección de absorción 19a del desmetanizador 19. La porción líquida de la corriente expandida se mezcla con líquidos que circulan en sentido descendente desde la sección de absorción 19a y el líquido combinado continúa descendiendo dentro de la sección de agotamiento 19b del desmetanizador 19. La porción de vapor de la corriente expandida circula en sentido ascendente a través de la sección de absorción 19a y se pone en contacto con el líquido frío que circula en sentido descendente para condensar y absorber los componentes C2, los componentes C3, y los componentes más pesados. Una porción del vapor de destilación (corriente 43) se extrae desde la región superior de la sección de agotamiento 19b a -108°F [-78°C] por debajo de la corriente expandida 36a y se comprime hasta aproximadamente 609 psia [42.81 kg/cm2] mediante el compresor de vapor 21. Luego se enfria la corriente comprimida 43a desde -78°F [-61°C] hasta -125°F [-87°C] y se condensa sustancialmente (corriente 43b) en el intercambiador de calor 22 por intercambio de calor con la corriente fría de la parte superior del desmetanizador 38 que sale por la parte superior del desmetanizador 19 a -129°F [-89°C] . La corriente fría de la parte superior del desmetanizador se calienta a -105°F [-76°C] (corriente 38a) a medida que esta enfria y condensa la corriente 43a. Como la corriente sustancialmente condensada 43b está a una presión mayor que la presión operativa del desmetanizador 19, esta se expande rápidamente a través de la válvula de expansión 25 a la presión operativa de la torre de fraccionamiento 19. Durante la expansión, se vaporiza una pequeña porción de la corriente, enfriando a toda la corriente hasta -132°F [-91°C] . Luego se suministra la corriente expandida 43c como alimentación fría a la parte superior de la columna (reflujo) al desmetanizador 19. La porción de vapor (si es que la hay) de la corriente 43c se combina con el vapor de destilación que se eleva desde la etapa superior de fraccionamiento para formar la corriente de gas residual 38, a la vez que la porción de liquido de reflujo frió absorbe y condensa los componentes C2, los componentes C3, y los componentes más pesados que se elevan por la región superior de rectificación de la sección de absorción 19a del desmetanizador 19. En la sección de agotamiento 19b del desmetanizador 19, se separan el metano y los componentes más livianos de las corrientes de alimentación. El producto liquido que se obtiene como resultado (corriente 42) sale por el fondo de la torre 19 a 66°F [19°C]. La corriente del vapor de destilación que forma la corriente fría de gas residual 38 se calienta en el intercambiador de calor 22 a la vez que proporciona enfriamiento a la corriente de destilación comprimida 43a según se describió anteriormente. El gas residual (corriente 38a) se hace pasar en contracorriente con respecto al gas de alimentación entrante por el intercambiador de calor 15 donde este se calienta a -66°F [-54°C] (corriente 38b) , y por el intercambiador de calor 10 donde este se calienta a 110°F [43°C] (corriente 38c) a la vez que proporciona enfriamiento según se describió anteriormente. Luego, el gas residual se vuelve a comprimir en dos etapas, en el compresor 18 impulsado por la máquina de expansión 17 y en el compresor 27 impulsado por una fuente de energía suplementaria. Después de enfriar la corriente 38e hasta 120°F [49°C] en el enfriador de descarga 28, el producto de gas residual (corriente 38f) fluye hacia la cañería de gas para venta a 1040 psia [7, 171 kPa (a) ] . En la siguiente tabla se da un resumen de las velocidades de flujo de las corrientes y el consumo de energía para el proceso que se ilustra en la Figura 2: Tabla II (Figura 2) Resumen de flujos de corrientes - Lb. Moles/Hr [kg moles/Hr ] Corriente Metano Etano Propano Butanos+ C02 Total 31 25, 382 1, 161 362 332 743 28, 055 32 25, 050 1, 096 310 180 720 27, 431 33 332 65 52 152 23 624 34/35 5, 473 239 68 39 157 5, 994 36 19, 577 857 242 141 563 21, 437 43 3, 936 114 7 1 109 4, 171 38 25,358 197 2 0 403 26, 034 42 24 964 360 332 340 2, 021 Recuperaciones* Etano 83. .06% Propano 99. .33% Butanos+ 99.97% Potencia Compresión del gas 11.111 HP [18.266 k ] residual Compresión del vapor 278 HP [457 kW] Compresión total 11.389 HP [18.723 kW] * (En base a velocidades de flujo no redondeadas) Una comparación de las tablas I y II muestra que, en comparación con el arte anterior, la presente invención mantiene esencialmente la misma recuperación de etano (83,05% contra 83.06%), pero mejora tanto la recuperación de propano (99.33% contra 98.50%) como la recuperación de butanost (99.97% contra 99.94%). La comparación de las tablas I y II también muestra que los mayores rendimientos se consiguieron usando menos caballos de fuerza que con el arte anterior (11,389 HP contra 12,464 HP, o más del 8% menos). Hay tres factores causantes primarios de la mejora de eficiencia de la presente invención. El primer lugar, el refuerzo de presión que se provee mediante el compresor de vapor 21 permite que la parte superior de la columna (corriente 38) condense toda la corriente del vapor de destilación 43, una diferencia del proceso de la técnica anterior que puede condensar solo una fracción de la corriente. Como resultado, la corriente de reflujo de la parte superior (corriente 43c) para la presente invención es más de 5 veces mayor que para el arte anterior (corriente 45a) , proporcionando una rectificación mucho más eficiente en la región superior de la sección de absorción 19a. Segundo, con el aumento de la magnitud de la corriente de reflujo de la parte superior que se hace posible con la presente invención, la magnitud de corriente de reflujo secundaria 35b se puede ser correspondientemente menor, sin reducir los rendimientos en producto. Esto a su vez da como resultado un mayor flujo (corriente 36) hacia la máquina de expansión 17 y el consiguiente aumento de la energía recuperada para impulsar el compresor 18, reduciendo de esa manera los requerimientos de potencia del compresor 27. En tercer lugar, la rectificación más eficiente provista por la corriente 43c en la región superior de la sección de absorción 19a permite operar el desmetanizador 19 a una mayor presión sin reducir los rendimientos en producto, reduciendo adicionalmente los requerimientos de potencia del compresor 27. Una ventaja adicional de la presente invención es una reducida probabilidad de que ocurra la acumulación de dióxido de carbono sólido. La Figura 3 es una gráfica de la relación entre la concentración de dióxido de carbono y la temperatura. La línea 71 representa las condiciones de equilibrio para el dióxido de carbono sólido y líquido en metano. (La línea de equilibrio líquido-sólido en esta gráfica se basa en los datos que se dan en la Figura 16-33 en las página 16-24 del Engineering Data Book, 12va Edición, publicado en 2004 por la Gas Processors Suppliers Association, que se utiliza frecuentemente como referencia cuando se controla la existencia de potenciales condiciones de formación de C02 sólido) . Una temperatura del liquido sobre la linea 71 o a la derecha de la misma, o una concentración de dióxido de carbono sobre esta linea o arriba de la misma, significa una condición de formación de C02 sólido. Debido a las variaciones que ocurren normalmente en las instalaciones de tratamiento de gas (por ejemplo, composición del gas de alimentación, condiciones, y velocidad de flujo) , usualmente se desea diseñar un desmetanizador con un considerable factor de seguridad entre las condiciones operativas esperadas y las condiciones de formación de C02 sólido. (La experiencia ha mostrado que, en la mayoría de los desmetanizadores las condiciones operativas que se pueden permitir típicamente están gobernadas por las condiciones de los líquidos en las etapas de fraccionamiento del desmetanizador, más que por las condiciones de los vapores. Debido a esta razón, en la Figura 3 no se muestra la correspondiente línea de equilibrio vapor-sólido) . En la Figura 3 también se gráfica una línea que representa las condiciones para los líquidos en las etapas de fraccionamiento del desmetanizador 19 en el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 (línea 72) . Según se puede ver, una porción de esta línea operativa se encuentra sobre la linea de equilibrio liquido-sólido, indicando que el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 no se puede operar en las condiciones sin encontrarse con problemas de acumulación de dióxido de carbono sólido. Como resultado, no es posible usar el proceso de la Figura 1 en las condiciones, de manera que con el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 en la práctica no se pueden conseguir efectivamente las eficiencias de recuperación que se especifican en la tabla I sin eliminar por lo menos parte del dióxido de carbono del gas de alimentación. Por supuesto, esto podría, aumentar sustancialmente el costo de capital. La línea 73 en la Figura 3 representa las condiciones para los líquidos en las etapas de fraccionamiento del desmetanizador 19 de la presente invención según se muestran en la Figura 2. Una diferencia del proceso de la técnica anterior de la Figura 1, existe un mínimo factor de seguridad de 1,2 entre la concentración de dióxido de carbono en los líquidos de la columna para las condiciones operativas del proceso de la Figura 2 que se anticipan con respecto a las concentraciones en la línea de equilibrio líquido-sólido. Es decir, podría ser necesario un aumento del 20 por ciento del contenido de dióxido de carbono en los líquidos para causar la formación de CO2 sólido. Por lo tanto, la presente invención podría tolerar una concentración de dióxido de carbono un 20% más alta en su gas de alimentación de lo que podría tolerar el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 sin riesgo de cruzar la línea de equilibrio líquido-sólido. Además, mientras que el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 no se puede operar para conseguir los niveles de recuperación que se dan en la tabla I debido a la formación de C02 sólido, de hecho la presente invención se podría operar a niveles de recuperación aún más altos que aquellos que se dan en la tabla II sin riesgo de formación de C02 sólido. El desplazamiento en las condiciones operativas del desmetanizador de la Figura 2 que se indican mediante la línea 73 en la Figura 3 se puede comprender al comparar las características distintivas entre la presente invención y el proceso de la técnica anterior de la Figura 1. A la vez que la forma de la línea operativa para el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 (línea 72) es similar a la forma de la línea operativa para la presente invención (línea 73) , existe una diferencia clave. Las temperaturas operativas de las etapas de fraccionamiento superiores del desmetanizador que son críticas para el proceso de la Figura 2 son más cálidas que aquellas de las correspondientes etapas de fraccionamiento en el desmetanizador del proceso de la técnica anterior de la Figura 1, desplazando de manera efectiva la línea operativa del proceso de la Figura 2 alejándola de la línea de equilibrio líquido-sólido. Las temperaturas más altas de las etapas de fraccionamiento en el desmetanizador de la Figura 2 son principalmente el resultado de operar la torre a mayor presión que en el proceso de la técnica anterior de la Figura 1. Sin embargo, la mayor presión en la torre no causa la pérdida de los niveles de recuperación del componente C2+ porque la corriente del vapor de destilación 43 en el proceso de la Figura 2 es en esencia un ciclo abierto de compresión-refrigeración de contacto directo para el desmetanizador usando una porción del vapor inter-columnas como fluido de trabajo, que suministra al proceso la refrigeración necesaria para superar la pérdida de recuperación que normalmente acompaña al aumento de la presión operativa en el desmetanizador. Otra ventaja de la presente invención es una reducción de la cantidad de dióxido de carbono que sale del desmetanizador 19 en la corriente de producto liquido 42. Al comparar la corriente 42 de la tabla I para el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 con la corriente 42 de la tabla II para la Figura 2, la forma de realización de la presente invención revela que hay una reducción de casi un 20% en la cantidad de dióxido de carbono capturado en la corriente 42 con la, presente invención. Esto reduce en general los requerimientos de tratamiento del producto en una cantidad correspondiente, reduciendo tanto los costos de capital como el costo operativo del sistema de tratamiento.
Una de las características inherentes a la operación de una columna desmetanizadora para recuperar componentes C2, es que la columna debe fraccionar entre el metano que debe salir de la torre con el producto de su parte superior (corriente de vapor 38) y los componentes C2 que dejarán la torre con los productos del fondo (corriente de liquido 42) . Sin embargo, la relativa volatilidad de dióxido de carbono se encuentra entre la del metano y la de los componentes C2, haciendo que el dióxido de carbono aparezca en ambas corrientes terminales. Además, el dióxido de carbono y el etano forman un azeotropó, y esto da como resultado una tendencia del dióxido de carbono de acumularse en las etapas de fraccionamiento intermedias de la columna haciendo de esa manera que en los líquidos de la torre se acumulen grandes concentraciones de dióxido de carbono. Las corrientes de reflujo para la sección de absorción 19a del desmetanizador 19 del proceso de la técnica anterior de la Figura 1 son las corrientes 45a y 35b, mientras que las de la presente invención que se muestran en el proceso de la Figura 2 son las corrientes 43c y 35b. Al comparar las corrientes de la tabla I y la tabla II, nótese que las cantidades totales de componentes C2 y dióxido de carbono en la corrientes de reflujo en el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 son 470 y 318 Lb. Moles/Hr [470 y 318 kg moles/Hr] , respectivamente, contra 353 y 266 Lb. Moles/Hr [353 y 266 kg moles/Hr] , respectivamente, para las corrientes de reflujo en el proceso de la Figura 2 de la presente invención. Por lo tanto, con las corrientes liquidas frias de reflujo entra a la sección de absorción 19a una cantidad significativamente menor de los componentes que forman el azeotropó, entrando en vez de eso a la región inferior más caliente de la sección de absorción 19a con la corriente 36a de tal manera que existe una menor acumulación de dióxido de carbono en las etapas de fraccionamiento de la sección de absorción 19a. Esto permite que una mayor cantidad del dióxido de carbono escape con la corriente de la parte superior 38 en vez de ser capturado en la corriente de producto liquido 42. Ejemplo 2 En la Figura 4 se muestra una forma de realización alternativa de la presente invención. La composición del gas de alimentación y las condiciones que se consideran en el proceso que se presenta en la Figura 4 son los mismos que aquellos de las Figuras 1 y 2. Por lo tanto, la Figura 4 se puede comparar con el proceso de la técnica anterior de la Figura 1 para ilustrar las ventajas de la presente invención, y de manera similar se puede comparar con la forma de realización que se muestra en la Figura 2. En la simulación del proceso de la Figura 4, el gas de entrada entra a la planta como la corriente 31 y se enfria en el intercambiador de calor 10 por intercambio de calor con el gas residual frió a -66°F [-55°C] (corriente 38b), los líquidos del calderín del desmetanizador a 51°F [11°C] (corriente 41) , los líquidos de la parte inferior del calderín del desmetanizador a 10°F [-12°C] (corriente 40) , y los líquidos de la parte superior del calderín del desmetanizador a -65°F [-54°C] (corriente 39) . La corriente enfriada 31a entra al separador 11 a -38°F [-39°C] y 1030 psia [77.42 kg/cm2] donde el vapor (corriente 32) se separa del líquido condensado (corriente 33) . En algunos casos, el líquido del separador (corriente 33) se puede dividir en dos corrientes, la corriente 47 y la corriente 37. En este ejemplo de la presente invención, todo el líquido del separador de la corriente 33 se dirige hacia la corriente 37 y se expande a la presión operativa (aproximadamente 480 psia [33.74 kg/cm2]) de la torre de fraccionamiento 19 mediante la válvula de expansión 12, enfriando a la corriente 37a hasta -67°F [-55°C] antes de suministrarla a la torre de f accionamiento 19 en un punto de alimentación más bajo a mitad de la columna. En otras modalidades de la presente invención, todo el líquido del separador de la corriente 33 se puede dirigir hacia la corriente 47, o una porción de la corriente 33 se puede dirigir hacia la corriente 37 donde la porción restante se dirige hacia la corriente 47. El vapor (corriente 32) proveniente del separador 11 se divide en dos corrientes, 34 y 36. En algunas modalidades, la corriente 34, que contiene aproximadamente 23% del total de vapor, se puede combinar con una porción (corriente 47) de la corriente de liquido del separador 33 para formar la corriente combinada 35. La corriente 34 ó 35, según pueda ser el caso, pasa a través del intercambiador de calor 15 en relación de intercambio de calor con el gas residual frió a -106°F [-77°C] (corriente 38a) donde se enfria para obtener una sustancial condensación. Luego se expande rápidamente la corriente sustancialmente condensada que se obtiene como resultado 35a a -102°F [-74°C] a través de la válvula de expansión 16 a la presión operativa de la torre de fraccionamiento 19. Durante la expansión se vaporiza una porción de la corriente, enfriando a toda la corriente. En el proceso que se ilustra en la Figura 4, la corriente expandida 35b que sale de válvula de expansión 16 alcanza una temperatura de -127°F [-88°C] y se suministra a la torre de fraccionamiento 19 en un punto de alimentación superior a mitad de la columna. El 77% restante del vapor proveniente del separador 11 (corriente 36) entra a la máquina para trabajo de expansión 17 en la cual se extrae energía mecánica de esta porción de la alimentación a alta presión. La máquina 17 expande el vapor de manera sustancialmente isentrópica a la presión operativa de la torre, donde el trabajo de expansión enfría la corriente expandida 36a hasta una temperatura de aproximadamente -101°F [-74°C] . Luego, la corriente expandida parcialmente condensada 36a se suministra como alimentación a la torre de fraccionamiento 19 en un segundo punto de alimentación más bajo a mitad de la columna. Una porción del vapor de destilación (corriente 43) se extrae desde la región inferior de la sección de absorción 19a del desmetanizador 19 a -113°F [-81°C] sobre la corriente expandida 36a y se comprime hasta aproximadamente 619 psia [4,266 kPa(a)] mediante el compresor de vapor 21. Luego se enfría la corriente comprimida 43a desde -84°F [-65°C] hasta -124°F [-87°C] y se condensa sustancialmente (corriente 43b) en el intercambiador de calor 22 por intercambio de calor con la corriente fría de la parte superior del desmetanizador 38 que sale por la parte superior del desmetanizador 19 a -128°F [-89°C] . La corriente fría de la parte superior del desmetanizador se calienta a -106°F [-77°C] (corriente 38a) a medida que esta enfría y condensa la corriente 43a. Como la corriente sustancialmente condensada 43b está a una presión mayor que la presión operativa del desmetanizador 19, esta se expande rápidamente a través de la válvula de expansión 25 a la presión operativa de la torre de fraccionamiento 19. Durante la expansión se vaporiza una pequeña porción de la corriente, enfriando a toda la corriente hasta -131°F [-91°C] . Luego se suministra la corriente expandida 43c como alimentación fría a la parte superior de la columna (reflujo) del desmetanizador 19. La porción de vapor (si es que la hay) de la corriente 43c se combina con el vapor de destilación que se eleva desde la etapa superior de fraccionamiento para formar la corriente de gas residual 38, a la vez que la porción de liquido de reflujo frió absorbe y condensa los componentes C2, los componentes C3, y los componentes más pesados que se elevan por la región superior de rectificación de la sección de absorción 19a del desmetanizador 19. En la sección de agotamiento 19b del desmetanizador 19, se separan el metano y los componentes más livianos de las corrientes de alimentación. El producto liquido que se obtiene como resultado (corriente 42) sale por el fondo de la torre 19 a 70°F [21°C] . La corriente del vapor de destilación que forma la corriente fría de gas residual 38 se calienta en el intercambiador de calor 22 a la vez que proporciona enfriamiento a la corriente de destilación comprimida 43a según se describió anteriormente. El gas residual (corriente 38a) se hace pasar en contracorriente con respecto al gas de alimentación entrante en el intercambiador de calor 15 donde este se calienta a -66°F [-55°C] (corriente 38b) , y en el intercambiador de calor 10 donde este se calienta a 110°F [43°C] (corriente 38c) a la vez que proporciona enfriamiento según se describió anteriormente. Luego, el gas residual se vuelve a comprimir en dos etapas, en el compresor 18 impulsado por la máquina de expansión 17 y el compresor 27 impulsado por una fuente de energía suplementaria. Después de enfriar la corriente 38e hasta 120°F [49°C] en el enfriador de descarga 28, el producto de gas residual (corriente 38f) fluye hacia la cañería de gas para venta a 1040 psia [73.12 kg/cm2]. En la siguiente tabla se da un resumen de las velocidades de flujo de las corrientes y del consumo de energía para el proceso que se ilustra en la Figura 4: Tabla III (Figura 4) Resumen de flujos de corrientes - Lb. Moles/Hr [kg moles/Hr ] Corriente Metano Etano Propano Butanos+ C02 Total 31 25, 382 1, 161 362 332 743 28, 055 32 25, 050 1, 096 310 180 720 27, 31 33 332 65 52 152 23 624 34/35 5, 636 247 70 40 162 6, 172 36 19, 14 849 240 140 558 21,259 43 3, 962 100 3 0 125 4, 200 38 25, 358 197 2 0 425 26, 055 42 24 964 360 332 318 2, 000 Recuperaciones* Etano 83.06% Propano 99.50% Butanos+ 99.98% Potencia Compresión del gas 10,784 HP [17,728 kW] residual Compresión del vapor 260 HP [428 kW] Compresión total 11,044 HP [18,156 kW] * (En base a velocidades de flujo no redondeadas) Una comparación de las tablas II y III muestra que, en comparación con la forma de realización de la presente invención de la Figura 2, la forma de realización de la Figura 4 mantiene la misma recuperación de etano a la vez que mejora levemente la recuperación de propano (99,50% contra 99,33%) y la recuperación de butanos+ (99,98% contra 99,97%). Sin embargo, la comparación de las tablas II y III también muestra que los rendimientos se consiguieron usando aproximadamente 3% menos caballos de fuerza que aquellos necesarios para la forma de realización de la presente invención de la Figura 2. La disminución de los requerimientos de potencia para la forma de realización de la Figura 4 se debe principalmente al menor contenido de componentes C2+ en la corriente de reflujo superior 43c, que proporciona una rectificación más eficiente en la región superior de la sección de absorción 19a de tal manera que el desmetanizador 19 se puede operar a una presión operativa un poco mayor (reduciendo de esa manera los requerimientos de compresión) sin reducir los rendimientos en producto. Al comparar la corriente del vapor de destilación 43 en la tabla III para la forma de realización de la Figura 4 de la presente invención con la corriente 43 en la tabla II para la forma de realización de la presente invención de la Figura 2, las concentraciones de componentes C2 y en particular de los componentes C3+ en la corriente 43 de la forma de realización de la Figura 4 son significativamente menores, de tal manera que se consiguen mayores rendimientos en producto usando una menor potencia que la forma de realización de la Figura 2. Las menores concentraciones de componentes C2 y componentes C3+ en la corriente 43 de la forma de realización de la Figura 4 son el resultado de extraer el vapor de destilación de la región inferior de la sección de absorción 19a en vez de hacerlo de la región superior de la sección de agotamiento 19b como en la forma de realización de la Figura 2. El vapor de destilación en la posición más alta columna se ha sometido a una mayor rectificación que el vapor de destilación que está más bajo en la columna, y por lo tanto está más cercano a ser la corriente de metano puro que podría ser la corriente de reflujo ideal para la parte superior de la columna. En el proceso de la técnica anterior de la Figura 1, la parte superior de la columna (corriente 38) no puede condensar una corriente de metano puro, pero con la elevación de presión que se provee mediante el compresor de vapor 21 de la presente invención, corriente de la parte superior de la columna 38 está suficientemente fría como para condensar totalmente la corriente del vapor de destilación 43 aún cuando esta sea de metano casi puro. Cuando la presente invención se emplea como en el Ejemplo 2, se mantiene la ventaja referente a evitar las condiciones de acumulación de dióxido de carbono sólido en comparación con la forma de realización de la Figura 2. La Figura 5 es otra gráfica de la relación entre concentración de dióxido de carbono y temperatura, donde la linea 71 representa al igual que antes las condiciones de equilibrio para el dióxido de carbono sólido y liquido en metano y donde la linea 72 representa las condiciones para los líquidos en las etapas de fraccionamiento del desmetanizador 19 en el proceso de la técnica anterior de la Figura 1. La línea 74 en la Figura 5 representa las condiciones de los líquidos en las etapas de fraccionamiento del desmetanizador 19 en la presente invención según se muestra en la Figura 4, y muestra un factor de seguridad de 1,2 entre las condiciones operativas que se anticipan y las condiciones de formación de C02 sólido para la proceso de la Figura 4. Por lo tanto, esta forma de realización de la presente invención también podría tolerar un aumento de un 20 por ciento en la concentración de dióxido de carbono sin riesgo de formación de C02 sólido. En la práctica, esta mejora del factor de seguridad con respecto a la formación de C02 sólido se podría utilizar con ventaja para operar el desmetanizador a presión menor (es decir, con temperaturas más frías en las etapas de fraccionamiento) para elevar los niveles de recuperación del componente C2+ sin encontrarse con problemas de formación de C02 sólido. La forma de la línea 74 en la Figura 5 para la forma de realización de la Figura 4 es muy similar a la de la línea 73 en la Figura 3 para la forma de realización de la Figura 2. La diferencia primaria son las concentraciones de dióxido de carbono significativamente menores en los líquidos en las etapas de fraccionamiento en la sección inferior del desmetanizador de la Figura 4 debido a que en esta forma de realización se extrae la corriente del vapor de destilación en una posición más alta de la columna. Según se puede ver al comparar la corriente 42 en las tablas II y III, en la forma de realización de la Figura 4 de la presente invención, en el producto líquido de fondo se captura aún menos dióxido de carbono en el gas de alimentación, lo que en general significa que será necesario aún menos tratamiento del producto en comparación con la forma de realización de la presente invención de la Figura 2. Otras modalidades De acuerdo con la presente invención, en general es ventajoso diseñar la sección de absorción (rectificación) del desmetanizador de manera que contenga muchas etapas de separación teóricas. Sin embargo, los beneficios de la presente invención se puede conseguir con tan poco como una etapa teórica, y se cree que aún el equivalente de una fracción de etapa teórica puede permitir conseguir los beneficios. Por ejemplo, toda la corriente de destilación 43c expandida sustancialmente condensada o una parte de la misma, proveniente de la válvula de expansión 25, toda la corriente expandida sustancialmente condensada 35b o una parte de la misma, proveniente de la válvula de expansión 16, y toda la corriente expandida 36a o una parte de la misma proveniente de la máquina para trabajo de expansión 17 se puede combinar (como por ejemplo en la tubería que une la válvula de expansión con el desmetanizador ) y si se entremezclan íntimamente, los vapores y líquidos se mezclarán o separarán de acuerdo con las volatilidades relativas de los diversos componentes del total de las corrientes combinadas. Para los propósitos de la presente invención se deberá considerar que la mezcla de las tres corrientes constituye una sección de absorción . En algunos casos puede ser ventajoso dividir la corriente de destilación sustancialmente condensada 43b en por lo menos dos corrientes según se muestra en las Figuras 6 a 9. Esto permite suministrar una porción (corriente 51) sobre la posición de donde se extrae la corriente de destilación de vapor 43 (y tal vez también sobre la posición de alimentación de la corriente expandida 36a) , ya sea que se encuentre más baja en la sección de absorción de la torre de fraccionamiento 19 (Figuras 6 y 7) o más baja en la columna absorbente 19 (Figuras 8 y 9) , para aumentar el flujo de liquido en la parte del sistema de destilación y mejorar la rectificación de la corriente 43. En los casos, la válvula de expansión 26 se utiliza para expandir la corriente 51 a la presión operativa de la columna (que forma la corriente 51a) , a la vez que válvula de expansión 25 se utiliza para expandir la porción restante (corriente 50) a la presión operativa de la columna de tal manera que la corriente 50a que se obtiene como resultado se puede suministrar luego a la parte superior de la sección de absorción en el desmetanizador 19 (Figuras 6 y 7) o a la parte superior de columna absorbente 19 (Figuras 8 y 9) . Las Figuras 8 y 9 muestran una torre de fraccionamiento construida en dos recipientes, la columna absorbente (rectificadora) 19 (un dispositivo de contacto y separación) y una columna de agotamiento 29 (columna de destilación) . En la Figura 8, el vapor elevado (corriente 46) proveniente de la columna de agotamiento 29 se divide en dos porciones. Una porción (corriente 43) se envía al compresor 21 y desde allí al intercambiador de calor 22 para generar un reflujo para la columna absorbente 19 según se describió anteriormente. La porción restante (corriente 49) fluye hacia la sección inferior de la columna absorbente 19 donde se pone en contacto con la corriente expandida sustancialmente condensada 35b y la corriente de destilación expandida sustancialmente condensada (ya sea la corriente 50a, o las corrientes 50a y 51a) . La bomba 30 se utiliza para dirigir a los líquidos (corriente 52) provenientes del fondo de la columna absorbente 19 hacia la parte superior de la columna de agotamiento 29 de tal manera que las dos torres funcionan efectivamente como un sistema de destilación. En la Figura 9, todo el vapor elevado (corriente 46) fluye hacia la sección inferior de la columna absorbente 19, y la corriente del vapor de destilación 43 se extrae desde una posición más alta en columna absorbente 19, sobre la posición de alimentación de la corriente expandida 36a. La decisión de si se construye la torre de fraccionamiento como un único recipiente (como por ejemplo el desmetanizador 19 en las Figuras 2, 4, 6, y 7) o en varios recipientes dependerá de varios factores tales como el tamaño de la planta, la distancia hasta las instalaciones de fabricación, etc. Las condiciones de la alimentación de gas, tamaño de la planta, equipo disponible, u otros factores pueden indicar que es factible suprimir la máquina para trabajo de expansión 17, o reemplazarla por un dispositivo de expansión alternativo (como por ejemplo una válvula de expansión) . Aunque los dispositivos de expansión en particular que se muestran tienen corrientes de expansión individuales, donde sea apropiado se pueden emplear medio de expansión alternativos. Por ejemplo, las condiciones pueden garantizar el trabajo de expansión de la porción sustancialmente condensada de la corriente de alimentación (corriente 35a) y/o de la corriente de destilación sustancialmente condensada (corriente 43b) . Según se describe en los ejemplos anteriores, la corriente de destilación 43 se condensa sustancialmente y el condensado que se obtiene como resultado se utiliza para absorber los componentes valiosos C2, componentes C3, y componentes más pesados de los vapores que se elevan a través de la región superior de la sección de absorción 19a del desmetanizador 19 (Figuras 2, 4, 6, y 7) o la columna absorbente 19 (Figuras 8 y 9) . Sin embargo, la presente invención no está limitada a esta forma de realización. Por ejemplo, puede ser ventajoso tratar de esta manera solo una porción de los vapores, o usar solo una porción del condensado como absorbente, en los casos donde otras consideraciones de diseño indican que porciones de los vapores o el condensado deberían desviarse para rodear la sección de absorción 19a del desmetanizador 19 (Figuras 2, 4, 6, y 7) o la columna absorbente 19 (Figuras 8 y 9) . Algunas circunstancias pueden favorecer una condensación parcial, más que una condensación total, de la corriente de destilación 43a en el intercambiador de calor 22. Otras circunstancias pueden favorecer que la corriente de destilación 43 sea una salida lateral para la extracción de todo el vapor proveniente de la columna de fraccionamiento 19 más que una salida lateral para extracción parcial del vapor. También se debería notar que, dependiendo de la composición de la corriente de alimentación de gas, puede ser ventajoso usar refrigeración externa para proveer parte del enfriamiento de la corriente de destilación 43a en el intercambiador de calor 22. En algunas circunstancias, puede ser ventajoso calentar la corriente de destilación 43 antes de comprimirla, ya que esto puede reducir los costos de capital del compresor 21. Un medio que permite conseguir esto es usar una corriente de destilación comprimida 43a (que está más caliente debido al calor de compresión) para suministrar este calentamiento mediante el uso de un intercambiador de calor de flujo cruzado. En los casos, es posible reforzar el enfriamiento de la corriente de destilación comprimida 43a mediante el uso de enfriamiento por aire u otro medio, reduciendo de esa manera el enfriamiento que se debe suministrar al intercambiador de calor 22 mediante la corriente de la parte superior 38. La potencial reducción de los costos de capital de compresor 21 se debe sopesar comparándola con los costos de capital de los medio adicionales de calentamiento y enfriamiento para cada aplicación para determinar si la forma de realización es ventaj osa . De acuerdo con la presente invención, se puede conseguir la separación del vapor de alimentación de varias maneras. En algunas modalidades, la división del vapor se puede efectuar en un separador. En los procesos de las Figuras 2, 4, y 6 a 9, la separación del vapor ocurre después del enfriamiento, y tal vez después de la separación de todos los líquidos que se puedan haber formado. Sin embargo, el gas a alta presión se puede dividir, antes de realizar cualquier enfriamiento del gas de entrada según se muestra en la Figura 10. Las corrientes 35b, 36a, y 37a en la Figura 10 se pueden alimentar todas a una columna de destilación (como por ejemplo el desmetanizador 19 en las Figuras 2, 4, 6, y 7), o las corrientes 35b y 36a se pueden alimentar a un dispositivo de contacto y separación y la corriente 37a se puede alimentar a una columna de destilación (como por ejemplo la columna absorbente 19 y la columna de agotamiento 29, respectivamente, en las Figuras 8 y 9) . El enfriamiento de la corriente 53 en el intercambiador de calor 10 de la Figura 10 se puede conseguir o reforzar usando corrientes de proceso adicionales (como por ejemplo las corrientes 39, 40, y 41 en las Figuras 2, 4, y 6 a 9) y/o usando refrigeración externa. Cuando el gas de entrada es más pobre, el separador 11 de las Figuras 2, 4, y 6 a 10 puede no ser necesario.
Dependiendo del contenido de hidrocarburos más pesados del gas de alimentación y de la presión del gas de alimentación, la corriente enfriada de alimentación 31a que sale del intercambiador de calor 10 en las Figuras 2, 4, y 6 a 9 o la corriente enfriada 53a que sale del intercambiador de calor 10 en la Figura 10 puede no contener nada de liquido (porque está sobre su punto de roció, o porque está sobre su cricondenbar ) , de tal manera que no es necesario el separador 11 que se muestra en las Figuras 2, 4, y 6 a 10. No es necesario expandir el liquido a alta presión (corriente 33) en las Figuras 2, 4, y 6 a 9 y alimentarlo a un punto de alimentación a mitad de la columna en la columna de destilación. En vez de eso, se puede combinar toda o una porción de la misma (corriente en linea cortada 47) con la porción del vapor del separador (corriente 34) para formar la corriente combinada 35 que fluye hacia el intercambiador de calor 15. Toda porción restante del liquido (corriente en linea cortada 37) se puede expandir mediante un dispositivo de expansión apropiado, como por ejemplo una válvula de expansión 12, para formar la corriente 37a que luego se alimenta a un punto de alimentación a mitad de la columna en la columna de destilación 19 (Figuras 2, 4, 6, y 7) o la columna de agotamiento 29 (Figuras 8 y 9) . La corriente 33 en las Figuras 2, 4, y 6 a 9 y/o la corriente 37 en las Figuras 2, 4, y 6 a 10 se puede utilizar también para el enfriamiento del gas de entrada u otro servicio de intercambio de calor antes del paso de expansión o después del mismo, antes de fluir al desmetanizador . De acuerdo con la presente invención, en particular en el caso de un gas de entrada rico, se puede emplear el uso de refrigeración externa para suplementar el enfriamiento disponible para el gas de entrada y/o la corriente de destilación proveniente de otras corrientes de proceso. El uso y distribución de los líquidos del separador y líquidos extraídos del desmetanizador por la salida lateral para el intercambio de calor del proceso, y la disposición en particular de los intercambiadores de calor para el enfriamiento del gas de entrada se deben evaluar para cada aplicación en particular, así como la selección de corrientes de proceso para los servicios específicos de intercambio de calor . También se reconocerá que la cantidad relativa de alimentación en cada rama de la alimentación de vapor dividida dependerá de varios factores, que incluyen la presión de gas, composición del gas de alimentación, la cantidad de calor que se puede extraer económicamente de la alimentación, y la cantidad de caballos de fuerza disponible. Una mayor alimentación a la parte superior de la columna puede aumentar la recuperación a la vez que disminuye la potencia recuperada del dilatador, aumentando de esa manera los requerimientos de caballos de fuerza para recompresión. Al aumentar la alimentación más abajo en la columna se reduce el consumo en caballos de fuerza pero también se puede reducir recuperación de producto. Las posiciones relativas de las alimentaciones a mitad de la columna pueden variar, dependiendo de la composición de la admisión u otros factores tales como niveles de recuperación deseados y la cantidad de liquido que se forma durante el enfriamiento del gas de entrada. Además, se pueden combinar dos o más de las corrientes de alimentación, o porciones de las mismas, dependiendo de las temperaturas relativas y de las cantidades de las corrientes individuales, y luego se puede alimentar la corriente combinada a una posición de alimentación a mitad de la columna. La presente invención proporciona una mejor recuperación de componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados por cantidad de consumo de servicios necesaria para operar el proceso. Una mejora en el consumo de servicios necesaria para operar el proceso del desmetanizador se puede obtener en la forma de un menor requerimiento de potencia para la compresión o re-compresión, menores requerimientos de potencia para la refrigeración externa, menores requerimientos de potencia para los calderines de la torre, o una combinación de los mismos. Aunque se ha descrito lo que se cree son las modalidades preferidas de la invención, aquellos con experiencia en la técnica reconocerán que a la misma se le pueden realizar otras modificaciones y modificaciones adicionales, por ejemplo para adaptar la invención a diversas condiciones, tipos de alimentación, u otros requerimientos sin apartarse del espíritu de la presente invención según se define mediante las siguientes reivindicaciones. Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (1)

  1. REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : 1. - En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que comprende dividir, después del enfriamiento, la corriente enfriada en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (3) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (4) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región de la columna de destilación debajo de la segunda corriente expandida y comprimirla a una mayor presión; (5) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (6) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla por una posición de alimentación en la parte superior de la columna de destilación; (7) extraer una corriente de vapor elevada desde una región superior de la columna de destilación y ponerla en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (5) , y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (8) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación son efectivas para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 2. - En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que comprende dividir el gas antes del enfriamiento, en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (3) enfriar la segunda corriente y luego, expandirla a la presión menor y suministrarla por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (4) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región de la columna de destilación por debajo de la segunda corriente expandida y enfriada y se comprimirla a una mayor presión; (5) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (6) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla por una posición de alimentación en la parte superior de la columna de destilación; (7) extraer una corriente de vapor elevada desde una región superior de la columna de destilación y ponerla en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (5), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (8) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación son efectivas para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 3.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar la corriente de gas parcialmente condensada para asi proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (2) a continuación, dividir la corriente de vapor en primera y segunda corrientes; (3) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (4) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (5) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (6) expandir por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla por una tercera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región de la columna de destilación debajo de la segunda corriente expandida y comprimirla a una mayor presión; (8) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla por una posición de alimentación en la parte superior de la columna de destilación; (10) extraer una corriente de vapor elevada desde una región superior de la columna de destilación y ponerla en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (11) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación son efectivas para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. . - En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar la corriente de gas parcialmente condensada para asi proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (2) a continuación, dividir la corriente de vapor en primera y segunda corrientes; (3) combinar la primera corriente con por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido para formar una corriente combinada, y enfriar la corriente combinada hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (4) luego, suministrar la corriente combinada expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (5) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (6) expandir toda porción restante de la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla por una tercera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región de la columna de destilación debajo de la segunda corriente expandida y comprimirla a una mayor presión; (8) enfriar la corriente comprimida de 1.a destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla por una posición de alimentación en la parte superior de la columna de destilación; (10) extraer una corriente de vapor elevada desde una región superior de la columna de destilación y ponerla en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (11) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación son efectivas para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 5. - En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que incluye dividir el gas antes del enfriamiento, en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (3) enfriar bajo presión a la segunda corriente, lo suficiente como para condensarla parcialmente; (4) de esa manera, separar la segunda corriente parcialmente condensada para proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (5) expandir la corriente de vapor a la presión menor y suministrarla por una segunda posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (6) expandir por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla por una tercera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región de la columna de destilación debajo de la corriente de vapor expandida y comprimirla a mayor presión; (8) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla por una posición de alimentación en la parte superior de la columna de destilación; (10) extraer una corriente de vapor elevada desde una región superior de la columna de destilación y ponerla en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (11) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación son efectivas para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 6.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que incluye dividir después del enfriamiento a la corriente enfriada en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (3) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (4) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región superior de la columna de destilación para formar por lo menos una primera corriente de destilación; (5) comprimir a mayor presión a la primera corriente de destilación; (6) enfriar la primera corriente de destilación comprimida lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (7) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (8) dirigir a toda porción restante de la corriente de destilación de vapor hacia una segunda posición de alimentación más baja del dispositivo de contacto y separación; (9) poner a la corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentarla, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (6), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (10) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 7.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que incluye dividir el gas antes del enfriamiento, en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (3) enfriar la segunda corriente y luego, expandirla a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (4) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región superior de la columna de destilación para formar por lo menos una primera corriente de destilación; (5) comprimir a mayor presión a la primera corriente de destilación; (6) enfriar la primera corriente de destilación comprimida lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada ; (7) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (8) dirigir a toda porción restante de la corriente de destilación de vapor hacia una segunda posición de alimentación más baja del dispositivo de contacto y separación; (9) poner a la corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentarla, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (6), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (10) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 8. - En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar la corriente de gas parcialmente condensada para asi proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (2) a continuación, dividir la corriente de vapor en primera y segunda corrientes; (3) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (4) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada en una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (5) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (6) expandir la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región superior de la columna de destilación para formar por lo menos una primera corriente de destilación; (8) comprimir a mayor presión a la primera corriente de destilación; (9) enfriar la primera corriente de destilación comprimida lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (10) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (11) dirigir toda porción restante de la corriente de destilación de vapor hacia el dispositivo de contacto y separarla en una segunda posición de alimentación más baja; (12) poner una corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentarla, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (9), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (13) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 9.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar la corriente de gas parcialmente condensada para asi proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (2) a continuación, dividir la corriente de vapor en primera y segunda corrientes; (3) combinar la primera corriente con por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido para formar una corriente combinada, y enfriar la corriente combinada hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (4) luego, suministrar la corriente combinada expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (5) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (6) expandir toda porción restante de la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región superior de la columna de destilación para formar por lo menos una primera corriente de destilación; (8) comprimir a mayor presión a la primera corriente de destilación; (9) enfriar la primera corriente de destilación comprimida lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada ; (10) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (11) dirigir toda porción restante de la corriente de destilación de vapor hacia el dispositivo de contacto y separarla en una segunda posición de alimentación más baja; (12) poner una corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentarla, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (9), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (13) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 10.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil; la mejora que incluye dividir el gas antes del enfriamiento, en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (3) enfriar bajo presión a la segunda corriente, lo suficiente como para condensarla parcialmente; (4) separar de esa manera, la segunda corriente parcialmente condensada para proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (5) la corriente de vapor se expande a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (6) expandir la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna ; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región superior de la columna de destilación para formar por lo menos una primera corriente de destilación; (8) comprimir a mayor presión a la primera corriente de destilación; (9) enfriar la primera corriente de destilación comprimida lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada ; (10) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (11) dirigir toda porción restante de la corriente de destilación de vapor hacia el dispositivo de contacto y separarla en una segunda posición de alimentación más baja; (12) poner una corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentarla, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (9), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (13) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 11.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil y se produce una primera corriente de vapor elevada; la mejora que incluye dividir después del enfriamiento a la corriente enfriada en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (3) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (4) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región del dispositivo de contacto y separación que está sobre la segunda corriente expandida y comprimirla a mayor presión; (5) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (6) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (7) dirigir la primera corriente de vapor elevada hacia una segunda posición de alimentación más baja en el dispositivo de contacto y separación; (8) poner a la segunda corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (5) , y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (9) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 12.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil y se produce una primera corriente de vapor elevada; la mejora que incluye dividir el gas antes del enfriamiento, en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (3) enfriar la segunda corriente y luego, expandirla a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (4) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región del dispositivo de contacto y separación que está sobre la segunda corriente expandida y enfriada y comprimirla a mayor presión; (5) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (6) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (7) dirigir la primera corriente de vapor elevada hacia una segunda posición de alimentación más baja en el dispositivo de contacto y separación; (8) poner a la segunda corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (5), y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (9) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 13.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfría bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil y se produce una primera corriente de vapor elevada; la mejora que incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar la corriente de gas parcialmente condensada para asi proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (2) a continuación, dividir la corriente de vapor en primera y segunda corrientes; (3) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (4) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (5) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (6) expandir la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región del dispositivo de contacto y separación que está sobre la segunda corriente expandida y comprimirla a mayor presión; (8) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (10) dirigir a la primera corriente de la parte superior hacia una segunda posición de alimentación más baja en el dispositivo de contacto y separación; (11) poner a la segunda corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (12) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 14.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil y se produce una primera corriente de vapor elevada; la mejora que incluye enfriar la corriente de gas lo suficiente como para condensarla parcialmente; y (1) separar la corriente de gas parcialmente condensada para asi proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (2) a continuación, dividir la corriente de vapor en primera y segunda corrientes; (3) combinar la primera corriente con por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido para formar una corriente combinada, y enfriar la corriente combinada hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (4) luego, suministrar la corriente combinada expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (5) expandir la segunda corriente a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (6) expandir toda porción restante de la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región del dispositivo de contacto y separación que está sobre la segunda corriente expandida y comprimirla a mayor presión; (8) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación en una posición de alimentación en la parte superior; (10) dirigir a la primera corriente de la parte superior hacia una segunda posición de alimentación más baja en el dispositivo de contacto y separación; (11) poner a la segunda corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (12) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 15.- En un proceso para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo proceso (a) la corriente de gas se enfria bajo presión para proveer una corriente enfriada; (b) la corriente enfriada se expande a una presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; y (c) la corriente enfriada adicionalmente se dirige hacia una columna de destilación y se fracciona a la presión menor mediante lo cual se recuperan los componentes de la fracción relativamente menos volátil y se produce una primera corriente de vapor elevada; la mejora que incluye dividir el gas antes del enfriamiento, en primera y segunda corrientes; y (1) enfriar la primera corriente hasta condensarla sustancialmente toda y luego, expandirla a la presión menor mediante lo cual esta se sigue enfriando; (2) luego, suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una posición de alimentación a mitad de la columna de un dispositivo de contacto y separación que produce una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior, después de lo cual la corriente de liquido inferior se suministra a la columna de destilación; (3) enfriar bajo presión a la segunda corriente, lo suficiente como para condensarla parcialmente; (4) de esa manera, separar la segunda corriente parcialmente condensada para proveer una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (5) expandir la corriente de vapor a la presión menor y suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una primera posición de alimentación más baja; (6) expandir la por lo menos una corriente de liquido a la presión menor y suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (7) extraer una corriente de destilación de vapor desde una región del dispositivo de contacto y separación que está sobre la corriente de vapor expandida y comprimirla a mayor presión; (8) enfriar la corriente comprimida de la destilación de vapor, lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) expandir por lo menos una porción de la corriente condensada a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación en la parte superior; (10) dirigir a la primera corriente de la parte superior hacia una segunda posición de alimentación más baja en el dispositivo de contacto y separación; (11) poner a la segunda corriente de vapor elevada en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentarla, suministrando de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (12) donde las cantidades y temperaturas de las corrientes con que se alimenta el dispositivo de contacto y separación son efectivas para mantener la temperatura de la parte superior del dispositivo de contacto y separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 16.- La mejora de conformidad con la reivindicación 1, 3, ó 4 caracterizada porque la corriente de destilación de vapor se extrae desde una región de la columna de destilación que está sobre la segunda corriente expandida y luego, se comprime a mayor presión. 17. - La mejora de conformidad con la reivindicación 2 caracterizada porque la corriente de destilación de vapor se extrae desde una región de la columna de destilación que está sobre la segunda corriente expandida y enfriada y luego, se comprime a mayor presión. 18. - La mejora de conformidad con la reivindicación 5 caracterizada porque la corriente de destilación de vapor se extrae desde una región de la columna de destilación sobre la corriente de vapor expandida y luego, se comprime a mayor presión . 19. - La mejora de conformidad con la reivindicación 1, 3, ó 4 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación en una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida. 20. - La mejora de conformidad con la reivindicación 2 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación en una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida y enfriada. 21.- La mejora de conformidad con la reivindicación 5 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la corriente de vapor expandida. 22.- La mejora de conformidad con la reivindicación 6, 8, ó 9 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida. 23.- La mejora de conformidad con la reivindicación 7 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida y enfriada . 24.- La mejora de conformidad con la reivindicación 10 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la corriente de vapor expandida. 25.- La mejora de conformidad con la reivindicación 11, 12, 13, 14, ó 15 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla al dispositivo de contacto y separación por una posición de alimentación a mitad de la columna sobre la región de donde se extrae la corriente de destilación de vapor. 26.- La mejora de conformidad con la reivindicación 16 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna sobre la región de donde se extrae la corriente de destilación de vapor . 27. - La mejora de conformidad con la reivindicación 17 ó 18 caracterizada porque comprende: (1) dividir la corriente condensada en por lo menos una primera porción y una segunda porción; (2) expandir la primera porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) expandir la segunda porción a la presión menor y luego, suministrarla a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna sobre la región de donde se extrae la corriente de destilación de vapor . 28. - En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente para dar una corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores conectados al primer medio refrigerante para recibir la corriente enfriada y para dividirla en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (4) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda corriente expandida a la columna de destilación en una segunda posición de alimentación a mitad de la columna; (5) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación debajo de la segunda corriente expandida; (6) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (7) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (8) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte superior; (9) donde la columna de destilación también está conectada al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (7), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (10) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 29.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente para dar una corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores antes del primer medio refrigerante para dividir al gas de alimentación en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (4) donde el primer medio refrigerante está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para enfriarla; (5) donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio refrigerante para recibir la segunda corriente enfriada y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda corriente expandida y enfriada a la columna de destilación en una segunda posición de alimentación a mitad de la columna; (6) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación por debajo de la segunda corriente expandida y enfriada; (7) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (8) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte superior; (10) donde la columna de destilación también está conectada al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (11) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 30.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente para dar una corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) adaptar el primer medio refrigerante para enfriar bajo presión al gas de alimentación lo suficiente como para condensarlo parcialmente; (2) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la alimentación parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (3) medios divisores conectados al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para dividirla en primera y segunda corrientes; (4) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (5) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (6) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda corriente expandida a la columna de destilación en una segunda posición de alimentación a mitad de la columna; (7) tercer medio de expansión conectado al medio de separación para recibir por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación en una tercera posición de alimentación a mitad de la columna; (8) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación debajo de la segunda corriente expandida; (9) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (10) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (11) cuarto medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte superior; (12) donde la columna de destilación también está conectada al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (10), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (13) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 31.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente , donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente para dar una corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) el primer medio refrigerante, adaptado para enfriar bajo presión al gas de alimentación lo suficiente como para condensarlo parcialmente; (2) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la alimentación parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (3) medios divisores conectados al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para dividirla en primera y segunda corrientes; (4) medio de combinación conectado al medio divisor y el medio de separación para recibir la primera corriente y por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y formar una corriente combinada; (5) segundo medio refrigerante conectado al medio de combinación para recibir la corriente combinada y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (6) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la corriente combinada sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente combinada expandida y enfriada a la columna de destilación en una primera posición de alimentación a mitad de la columna; (7) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda corriente expandida a la columna de destilación en una segunda posición de alimentación a mitad de la columna; (8) tercer medio de expansión conectado al medio de separación para recibir toda porción restante de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación en una tercera posición de alimentación a mitad de la columna; (9) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación debajo de la segunda corriente expandida; (10) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (11) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (12) cuarto medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte superior; (13) donde la columna de destilación también está conectada al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (11), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (14) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 32.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente , donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente para dar una corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores antes del primer medio refrigerante para dividir al gas de alimentación en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada por una primera posición de alimentación a mitad de la columna de destilación; (4) donde el primer medio refrigerante está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente, donde el primer medio refrigerante está adaptado para enfriar bajo presión a la segunda corriente lo suficiente como para condensarla parcialmente; (5) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la segunda corriente parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (6) donde el primer medio de expansión está conectado al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de vapor expandida a la columna de destilación en una segunda posición de alimentación a mitad de la columna; (7) tercer medio de expansión conectado al medio de separación para recibir por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación en una tercera posición de alimentación a mitad de la columna ; (8) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación debajo de la corriente de vapor expandida; (9) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (10) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (11) cuarto medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación en la parte superior; (12) donde la columna de destilación también está conectada al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (10), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (13) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que alimentan a la columna de destilación para mantener la temperatura elevada de la columna de destilación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 33.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas, conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una corriente de destilación de vapor y la fracción relativamente menos volátil ; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores conectados al primer medio refrigerante para recibir la corriente enfriada y para dividirla en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente ; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (4) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda corriente expandida al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (5) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (6) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor y formar por lo menos una primera corriente de destilación; (7) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la primera corriente de destilación y para comprimirla a mayor presión; (8) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la primera corriente de destilación comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (10) donde el medio de extracción de vapor también está conectado al medio de contacto y de separación para dirigir toda porción restante de la corriente de destilación de vapor al medio de contacto y de separación en una segunda posición de alimentación más baja; (11) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (12) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 34.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una corriente de destilación de vapor y la fracción relativamente menos volátil ; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores antes del primer medio refrigerante para dividir al gas de alimentación en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (4) donde el primer medio refrigerante está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para enfriarla; (5) donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio refrigerante para recibir la segunda corriente enfriada y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (6) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (7) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor y formar por lo menos una primera corriente de destilación; (8) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la primera corriente de destilación y para comprimirla a mayor presión; (9) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la primera corriente de destilación comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (10) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (11) donde el medio de extracción de vapor también está conectado al medio de contacto y de separación para dirigir toda porción restante de la corriente de destilación de vapor al medio de contacto y de separación en una segunda posición de alimentación más baja; (12) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (9), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (13) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 35.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una corriente de destilación de vapor y la fracción relativamente menos volátil ; la mejora donde el aparato incluye (1) el primer medio refrigerante, adaptado para enfriar bajo presión al gas de alimentación lo suficiente como para condensarlo parcialmente; (2) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la alimentación parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (3) medios divisores conectados al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para dividirla en primera y segunda corrientes; (4) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (5) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (6) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda corriente expandida al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (7) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (8) tercer medio de expansión conectado al medio de separación para recibir por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (9) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor y formar por lo menos una primera corriente de destilación; (10) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la primera corriente de destilación y para comprimirla a mayor presión; (11) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la primera corriente de destilación comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (12) cuarto medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (13) donde el medio de extracción de vapor también está conectado al medio de contacto y de separación para dirigir toda porción restante de la corriente de destilación de vapor al medio de contacto y de separación en una segunda posición de alimentación más baja; (14) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (11), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (15) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 36.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una corriente de destilación de vapor y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) el primer medio refrigerante, adaptado para enfriar bajo presión al gas de alimentación lo suficiente como para condensarlo parcialmente; (2) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la alimentación parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (3) medios divisores conectados al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para dividirla en primera y segunda corrientes; (4) medio de combinación conectado al medio divisor y el medio de separación para recibir la primera corriente y por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y formar una corriente combinada; (5) segundo medio refrigerante conectado al medio de combinación para recibir la corriente combinada y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (6) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la corriente combinada sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la corriente combinada expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (7) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda corriente expandida al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (8) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (9) tercer medio de expansión conectado al medio de separación para recibir toda porción restante de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (10) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor y formar por lo menos una primera corriente de destilación; (11) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la primera corriente de destilación y para comprimirla a mayor presión; (12) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la primera corriente de destilación comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (13) cuarto medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (14) donde el medio de extracción de vapor también está conectado al medio de contacto y de separación para dirigir toda porción restante de la corriente de destilación de vapor al medio de contacto y de separación en una segunda posición de alimentación más baja; (15) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (12), y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (16) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 37. - En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente , donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una corriente de destilación de vapor y la fracción relativamente menos volátil ; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores antes del primer medio refrigerante para dividir al gas de alimentación en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (4) donde el primer medio refrigerante está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente, donde el primer medio refrigerante está adaptado para enfriar bajo presión a la segunda corriente lo suficiente como para condensarla parcialmente; (5) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la segunda corriente parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (6) donde el primer medio de expansión está conectado al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la corriente de vapor expandida al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (7) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (8) tercer medio de expansión conectado al medio de separación para recibir por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (9) medio de extracción de vapor conectado a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor y formar por lo menos una primera corriente de destilación; (10) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la primera corriente de destilación y para comprimirla a mayor presión; (11) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la primera corriente de destilación comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (12) cuarto medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (13) donde el medio de extracción de vapor también está conectado al medio de contacto y de separación para dirigir toda porción restante de la corriente de destilación de vapor al medio de contacto y de separación en una segunda posición de alimentación más baja; (14) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada que se separa del mismo en relación de intercambio de calor con la primera corriente de destilación comprimida y calentar la corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (11) , y luego, descargar por lo menos una porción de la corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (15) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 38.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una primera corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores conectados al primer medio refrigerante para recibir la corriente enfriada y para dividirla en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (4) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda corriente expandida al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (5) medio de extracción de vapor conectado al medio de contacto y de separación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región del medio de contacto y de separación sobre la posición de alimentación de la segunda corriente expandida; (6) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (7) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (8) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (9) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (10) donde la columna de destilación también está conectada al medio de contacto y de separación para dirigir la primera corriente de vapor elevada a una segunda posición de alimentación más baja en el medio de contacto y de separación; (11) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada que se separa allí en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la segunda corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (7), y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (12) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 39.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una primera corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores, antes del primer medio refrigerante para dividir al gas de alimentación en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (4) donde el primer medio refrigerante está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para enfriarla; (5) donde el primer medio de expansión está conectado al primer medio refrigerante para recibir la segunda corriente enfriada y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (6) medio de extracción de vapor conectado al medio de contacto y de separación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región del medio de contacto y de separación sobre la posición de alimentación de la segunda corriente expandida y enfriada; (7) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (8) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (9) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (10) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (11) donde la columna de destilación también está conectada al medio de contacto y de separación para dirigir la primera corriente de vapor elevada a una segunda posición de alimentación más baja en el medio de contacto y de separación; (12) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada que se separa allí en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la segunda corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (8), y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (13) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 40.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una primera corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) el primer medio refrigerante, adaptado para enfriar bajo presión al gas de alimentación lo suficiente como para condensarlo parcialmente; (2) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la alimentación parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (3) medios divisores conectados al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para dividirla en primera y segunda corrientes; (4) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (5) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (6) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda corriente expandida al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (7) medio de extracción de vapor conectado al medio de contacto y de separación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región del medio de contacto y de separación sobre la posición de alimentación de la segunda corriente expandida; (8) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (9) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (10) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (11) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (12) cuarto medio de expansión conectado al medio de separación para recibir por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (13) donde la columna de destilación también está conectada al medio de contacto y de separación para dirigir la primera corriente de vapor elevada a una segunda posición de alimentación más baja en el medio de contacto y de separación; (14) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada que se separa allí en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la segunda corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (9), y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (15) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 41.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una primera corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) el primer medio refrigerante, adaptado para enfriar bajo presión al gas de alimentación lo suficiente como para condensarlo parcialmente; (2) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la alimentación parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (3) medios divisores conectados al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para dividirla en primera y segunda corrientes; (4) medio de combinación conectado al medio divisor y el medio de separación para recibir la primera corriente y por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y formar una corriente combinada; (5) segundo medio refrigerante conectado al medio de combinación para recibir la corriente combinada y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente ; (6) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la corriente combinada sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la corriente combinada expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (7) donde el primer medio de expansión está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda corriente expandida al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (8) medio de extracción de vapor conectado al medio de contacto y de separación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región del medio de contacto y de separación sobre la posición de alimentación de la segunda corriente expandida; (9) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (10) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (11) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (12) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (13) cuarto medio de expansión conectado al medio de separación para recibir toda porción restante de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (14) donde la columna de destilación también está conectada al medio de contacto y de separación para dirigir la primera corriente de vapor elevada a una segunda posición de alimentación más baja en el medio de contacto y de separación; (15) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada que se separa allí en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la segunda corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (10) , y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (16) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 42.- En un aparato para la separación de una corriente de gas caracterizado porque contiene metano, componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados en una fracción de gas residual volátil y una fracción relativamente menos volátil que contiene una porción mayoritaria de los componentes C2, componentes C3, y componentes de hidrocarburos más pesados o los componentes C3 y componentes de hidrocarburos más pesados, en cuyo aparato hay (a) un primer medio refrigerante para enfriar bajo presión el gas conectado para proveer una corriente enfriada bajo presión; (b) un primer medio de expansión conectado para recibir por lo menos una porción de la corriente enfriada bajo presión y para expandirla a una presión menor, mediante lo cual la corriente se sigue enfriando; y (c) una columna de destilación conectada para recibir la corriente enfriada adicionalmente, donde la columna de destilación está adaptada para separar la corriente enfriada adicionalmente en una primera corriente de vapor elevada y la fracción relativamente menos volátil; la mejora donde el aparato incluye (1) medios divisores antes del primer medio refrigerante para dividir al gas de alimentación en primera y segunda corrientes; (2) segundo medio refrigerante conectado al medio divisor para recibir la primera corriente y para enfriarla lo suficiente como para condensarla sustancialmente; (3) segundo medio de expansión conectado al segundo medio refrigerante para recibir la primera corriente sustancialmente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el segundo medio de expansión también está conectado a un medio de contacto y de separación para suministrar la primera corriente expandida y enfriada al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna, donde el medio de contacto y de separación está adaptado para producir una segunda corriente de vapor elevada y una corriente de liquido inferior; (4) donde el primer medio refrigerante está conectado al medio divisor para recibir la segunda corriente, donde el primer medio refrigerante está adaptado para enfriar bajo presión a la segunda corriente lo suficiente como para condensarla parcialmente; (5) medio de separación conectado al primer medio refrigerante para recibir la segunda corriente parcialmente condensada y para separarla en una corriente de vapor y por lo menos una corriente de liquido; (6) donde el primer medio de expansión está conectado al medio de separación para recibir la corriente de vapor y para expandirla a la presión menor, donde el primer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la corriente de vapor expandida al medio de contacto y de separación en una primera posición de alimentación más baja; (7) medio de extracción de vapor conectado al medio de contacto y de separación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región del medio de contacto y de separación sobre la posición de alimentación de la corriente de vapor expandida; (8) medio de compresión conectado al medio de extracción de vapor para recibir la corriente de destilación de vapor y para comprimirla a mayor presión; (9) medio de intercambio de calor conectado al medio de compresión para recibir la corriente de destilación de vapor comprimida y para enfriarla lo suficiente como para condensar por lo menos una parte de la misma, formando de esa manera una corriente condensada; (10) tercer medio de expansión conectado al medio intercambiador de calor para recibir por lo menos una porción de la corriente condensada y para expandirla a la presión menor, donde el tercer medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la por lo menos una porción de la corriente condensada expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación en la parte superior; (11) donde la columna de destilación está conectada al medio de contacto y de separación para recibir por lo menos una porción de la corriente de liquido inferior; (12) cuarto medio de expansión conectado al medio de separación para recibir por lo menos una porción de la por lo menos una corriente de liquido y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la corriente de liquido expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna; (13) donde la columna de destilación también está conectada al medio de contacto y de separación para dirigir la primera corriente de vapor elevada a una segunda posición de alimentación más baja en el medio de contacto y de separación; (14) donde el medio de contacto y de separación también está conectado al medio intercambiador de calor para poner por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada que se separa allí en relación de intercambio de calor con la corriente de destilación de vapor comprimida y calentar la segunda corriente de vapor elevada, para suministrar de esa manera por lo menos una porción del enfriamiento del paso (9), y luego, descargar por lo menos una porción de la segunda corriente de vapor elevada calentada como la fracción volátil del gas residual; y (15) medio de control adaptado para regular las cantidades y temperaturas de las corrientes que se alimentan al medio de contacto y de separación para mantener la temperatura de la parte superior del medio de contacto y de separación a una temperatura mediante la cual se recuperan las porciones mayoritarias de los componentes de la fracción relativamente menos volátil. 43.- La mejora de conformidad con la reivindicación 28 caracterizada porque el medio de extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación sobre la segunda corriente expandida . 44. - La mejora de conformidad con la reivindicación 29 caracterizada porque el medio de extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación que está sobre la segunda corriente expandida y enfriada. 45. - La mejora de conformidad con la reivindicación 30 ó 31 caracterizada porque el medio de extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación sobre la segunda corriente expandida . 46. - La mejora de conformidad con la reivindicación 32 caracterizada porque el medio de extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir una corriente de destilación de vapor proveniente de una región de la columna de destilación sobre la corriente de vapor expandida . 47.- La mejora de conformidad con la reivindicación 28 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al tercer medio de expansión para suministrar la primera porción al tercer medio de expansión; (2) donde el tercer medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un cuarto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida. 48.- La mejora de conformidad con la reivindicación 29 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al tercer medio de expansión para suministrar la primera porción al tercer medio de expansión; (2) donde el tercer medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un cuarto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida y enfriada. 49.- La mejora de conformidad con la reivindicación 30 ó 31 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al cuarto medio de expansión para suministrar la primera porción al cuarto medio de expansión; (2) donde el cuarto medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un quinto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el quinto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida. 50.- La mejora de conformidad con la reivindicación 32 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al cuarto medio de expansión para suministrar la primera porción al cuarto medio de expansión; (2) donde el cuarto medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un quinto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el quinto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la corriente de vapor expandida. 51. - La mejora de conformidad con la reivindicación 33 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al tercer medio de expansión para suministrar la primera porción al tercer medio de expansión; (2) donde el tercer medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida al medio de contacto y de separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un cuarto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda porción expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida. 52. - La mejora de conformidad con la reivindicación 34 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al tercer medio de expansión para suministrar la primera porción al tercer medio de expansión; (2) donde el tercer medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida al medio de contacto y de separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un cuarto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda porción expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida y enfriada. 53.- La mejora de conformidad con la reivindicación 35 ó 36 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al cuarto medio de expansión para suministrar la primera porción al cuarto medio de expansión; (2) donde el cuarto medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida al medio de contacto y de separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un quinto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el quinto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda porción expandida al medio de contacto y de separación en una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la segunda corriente expandida. 54.- La mejora de conformidad con la reivindicación 37 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al cuarto medio de expansión para suministrar la primera porción al cuarto medio de expansión; (2) donde el cuarto medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida al medio de contacto y de separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un quinto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el quinto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda porción expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna que está sobre la de la corriente de vapor expandida. 55.- La mejora de conformidad con la reivindicación 38 ó 39 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al tercer medio de expansión para suministrar la primera porción al tercer medio de expansión; (2) donde el tercer medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida al medio de contacto y de separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un cuarto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda porción expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna sobre la región donde el medio de extracción de vapor se conecta al medio de contacto y de separación para recibir la corriente de destilación de vapor . 56.- La mejora de conformidad con la reivindicación 40, 41, ó 42 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al tercer medio de expansión para suministrar la primera porción al tercer medio de expansión; (2) donde el tercer medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida al medio de contacto y de separación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un quinto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el quinto medio de expansión también está conectado al medio de contacto y de separación para suministrar la segunda porción expandida al medio de contacto y de separación por una posición de alimentación a mitad de la columna sobre la región donde el medio de extracción de vapor se conecta al medio de contacto y de separación para recibir la corriente de destilación de vapor. 57.- La mejora de conformidad con la reivindicación 43 ó 44 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al tercer medio de expansión para suministrar la primera porción al tercer medio de expansión; (2) donde el tercer medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un cuarto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el cuarto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna sobre la región donde el medio de extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor. 58.- La mejora de conformidad con la reivindicación 45 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al cuarto medio de expansión para suministrar la primera porción al cuarto medio de expansión; (2) donde el cuarto medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un quinto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el quinto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna sobre la región donde el medio de extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor. 59.- La mejora de conformidad con la reivindicación 46 caracterizada porque comprende: (1) conectar un segundo medio divisor al medio intercambiador de calor para recibir la corriente condensada y para dividirla en por lo menos una primera porción y una segunda porción, donde el segundo medio divisor también está conectado al cuarto medio de expansión para suministrar la primera porción al cuarto medio de expansión; (2) donde el cuarto medio de expansión está adaptado para expandir la primera porción a la presión menor, y luego, para suministrar la primera porción expandida a la columna de destilación en la posición de alimentación de la parte superior; y (3) conectar un quinto medio de expansión al segundo medio divisor para recibir la segunda porción y para expandirla a la presión menor, donde el quinto medio de expansión también está conectado a la columna de destilación para suministrar la segunda porción expandida a la columna de destilación por una posición de alimentación a mitad de la columna sobre la región donde el medio de extracción de vapor se conecta a la columna de destilación para recibir la corriente de destilación de vapor.
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