MX2008013088A

MX2008013088A - Receptaculo de telecomunicaciones con compensacion de diafonia multi-zona, y metodo para su diseño.

Info

Publication number: MX2008013088A
Application number: MX2008013088A
Authority: MX
Inventors: David P Murray; Ian R George; Bernard Hammond Jr
Original assignee: Adc Telecommunications Inc
Priority date: 2006-04-11
Filing date: 2007-04-10
Publication date: 2008-12-12
Also published as: TW200810278A; WO2007120664A2; US8403709B2; US20240204460A1; US8151457B2; EP2216855B1; US11581685B2; US10177501B2; ATE536651T1; AU2007238780B2; US20210194181A1; US20070238367A1; EP2216855A3; AU2007238780A1; US9577383B2; EP2008345A2; US11888263B2; US20080261532A1; ES2373526T3; US20170288349A1

Abstract

La presente invención se refiere a un receptáculo de telecomunicaciones que incluye un alojamiento que tiene un puerto para recibir un enchufe macho. El receptáculo también incluye una pluralidad de muelles de contacto adaptada para hacer contacto eléctrico con el enchufe macho, cuando el enchufe macho es insertado en el puerto del alojamiento, y una pluralidad de contactos de terminación inalámbrica para cables de terminación hacia el receptáculo. El receptáculo además incluye un tablero de circuitos que conecta eléctricamente los muelles de contacto a los contactos de terminación inalámbrica. El tablero de circuitos incluye una adaptación de compensación de diafonía multi-zona, para reducir la diafonía en el receptáculo.

Description

RECEPTÁCULO DE TELECOMUNICACIONES CON COMPENSACIÓN DE DIAFONÍA MULTI-ZONA, Y MÉTODO PARA SU DISEÑO CAMPO DE LA INVENCION La presente invención es concerniente en general con equipo de telecomunicaciones. Más en particular, la presente invención es concerniente con receptáculos o enchufes hembra de telecomunicaciones que están configurados para compensar la diafonia del extremo cercano.

ANTECEDENTES DE LA INVENCION En el campo de comunicaciones de datos, las redes de comunicaciones utilizan comúnmente técnicas diseñadas para mantener o mejorar la integridad de las señales que son transmitidas vía la red ("señales de transmisión"). Para proteger la integridad de la señal, las redes de comunicaciones deben como mínimo, satisfacer estándares de apego o de cumplimiento que son establecidos por comités de estándar, tales como el Instituto de Ingenieros Eléctricos y Electrónicos (IEEE). Los estándares de apego o estándares de cumplimiento ayudan a los diseñadores de red a proporcionar redes de comunicaciones que obtienen por lo menos niveles mínimos de integridad de señal también como algún estándar de compatibilidad . Un tipo prevaleciente de sistema de comunicación utiliza pares trenzados de alambres para transmitir señales. En los sistemas de par trenzado, información tal como video, audio y datos son transmitidos en forma de señales equilibradas en un par de alambres. La señal transmitida es definida por la diferencia de voltaje entre los alambres. La diafonia puede afectar negativamente la integridad de señal en los sistemas de par trenzados. La diafonia es el ruido desequilibrado provocado por el acoplamiento capacitivo y/o inductivo entre los alambres y un sistema de par trenzado. Los efectos de la diafonia se vuelven más difíciles de tratar con intervalos de frecuencia de señal incrementados. Los efectos de la diafonía también se incrementan cuando las señales de transmisión son colocadas cerca entre sí. Consecuentemente, las redes de comunicaciones incluyen áreas que son especialmente susceptibles a diafonía debido a la proximidad de la señales de transmisión. En particular, las redes de comunicaciones incluyen conectores que traen a las señales de transmisión en proximidad estrecha entre sí. Por ejemplo, los contactos de los conectores tradicionales (por ejemplo, enchufes hembra y enchufes macho) usados para proporcionar interconexión entre sistemas de telecomunicaciones de par trenzado son particularmente susceptibles a la interferencia de diafonía. La Figura 1 muestra un panel del arte previo 20 adaptado para uso con un sistema de telecomunicaciones de par trenzado. El panel 20 incluye una pluralidad de enchufes hembra 22. Cada enchufe hembra 22 incluye una compuerta 24 adaptada para recibir un enchufe de telecomunicaciones estándar 26. Cada uno de los enchufes hembra 22 está adaptado para ser terminado a cuatro pares trenzados de alambres de transmisión. Como se muestra en la Figura 2, cada uno de los enchufes hembra 22 incluye ocho muelles de contacto marcados por tener las posiciones 1-8. En servicio, los muelles de contacto 4 y 5 son conectados a un primer par de alambres, los muelles de contacto 1 y 2 son conectados a un segundo par de alambres, los muelles de contacto 3 y 6 son conectados a un tercer par de alambres y los muelles de contacto 7 y 8 son conectados a un cuarto par de alambres. Como se muestra en la Figura 3, un enchufe macho típico 26 también tiene ocho contactos (marcados 1-8) adaptados para interconectarse con los ocho contactos correspondientes del enchufe hembra 22 cuando el enchufe macho es insertado dentro de la compuerta o puerto 24. Para promover la densidad de circuitos, los contactos de los enchufes hembra y los enchufes macho se requiere que sean colocados en bastante proximidad estrecha entre sí. Así, las regiones de contacto de los enchufes hembra y los enchufes macho son particularmente susceptibles a diafonía. Además, ciertos pares de los contactos son más susceptibles a diafonía que otros. Por ejemplo, los primeros y terceros pares de contactos en los enchufes macho y enchufes hembra son comúnmente más susceptibles a diafonía.

Para tratar los problemas de diafonia, se han diseñado enchufes hembra con configuraciones de muelle de contacto adaptadas para reducir el acoplamiento capacitivo generado entre los muelles de contacto de tal manera que la diafonía es minimizada. Un procedimiento alternativo involucra generar intencionalmente diafonía que tiene una magnitud y fase diseñadas para compensar o corregir la diafonía provocada en el enchufe macho o enchufe hembra. Comúnmente, la compensación de diafonía puede ser provista al manipular el posicionamiento de los contactos o conductores del enchufe hembra o puede ser provista sobre un tablero de circuitos usado para conectar eléctricamente los muelles de contacto del enchufe hembra a conectores de desplazamiento de aislamiento del enchufe hembra. La industria de telecomunicaciones se está esforzando constantemente hacia intervalos de frecuencia de señal más grandes. A medida que los intervalos de frecuencia de transmisión se amplían, la diafonía se vuelve más problemática. Así, hay necesidad de desarrollo adicional concerniente con la remediación de diafonía.

BREVE DESCRIPCION DE LA INVENCION Un aspecto de la presente revelación es concerniente con configuraciones de estratificación de tableros de circuito adaptadas para soportar la compensación efectiva de diafonía en un enchufe hembra de telecomunicaciones.

Otro aspecto de la presente revelación es concerniente con el uso de lineas de alta impedancia para compensar la pérdida de retorno provocada las disposiciones o arreglos de compensación de diafonia. Todavía otro aspecto de la presente revelación es concerniente con el uso de acoplamientos capacitivos para superar las cuestiones de pérdida de retorno provocadas por los arreglos o disposiciones de compensación de diafonía. Todavía otro aspecto de la presente revelación es concerniente con arreglos o disposiciones de compensación de diafonía y métodos para diseñar arreglos o disposiciones de compensación de diafonía. Una variedad de aspectos inventivos adicionales serán resumidos en la descripción que sigue. Los aspectos de la invención se · pueden relacionar con elementos individuales y con combinaciones de elementos. Se debe comprender que tanto la descripción general anterior como la siguiente descripción detallada son ejemplares y explicativas solamente y no restrictivas de los conceptos inventivos amplios en los cuales las modalidades reveladas en la presente están basadas .

BREVE DESCRIPCION DE LAS FIGURAS La Figura 1 es una vista en perspectiva de un panel de telecomunicaciones del arte previo; La Figura 2 es una ilustración esquemática de un enchufe hembra del arte previo; La Figura 3 es una representación esquemática de un enchufe macho de telecomunicaciones del arte previo; La Figura 4 es una vista en perspectiva frontal de un enchufe hembra de telecomunicaciones que tiene elementos que son ejemplos de aspectos de la invención de acuerdo con principios de la presente revelación; La Figura 5 es una vista en despiece o vista detallada del enchufe hembra de la Figura 4 ; La Figura 6 es una vista lateral del tablero de circuitos, conectores de desplazamiento de aislamiento y muelles de contacto de enchufe hembra de telecomunicaciones de la Figura 4 ; La Figura 7 es una vista frontal del tablero de circuitos, muelles de contacto y conectores de desplazamiento de aislamiento de la Figura 6; La Figura 8 es una vista superior del tablero de circuitos y muelles de contacto de la Figura 6; La Figura 9 es un vista en sección transversal tomada a lo largo de la linea seccional 9-9 de la Figura 8; La Figura 10 es un diagrama esquemático que muestra un esquema de compensación de diafonia incorporado al enchufe hembra de telecomunicaciones de la Figura 4; La Figura 11 es un diagrama esquemático que muestra un arreglo o disposición de compensación usada para proporcionar de diafonia entre los pares 4-5 y 3-6 del enchufe hembra de telecomunicaciones de la Figura 4 ; La Figura 12 es una gráfica que ilustra como ciertos factores pueden afectar la pérdida de retorno del enchufe hembra de la Figura 4 a través de un intervalo de frecuencias; La Figura 13 es una gráfica que ilustra como ciertos factores pueden afectar la pérdida de retorno en el enchufe hembra de la figura 4 a través de un intervalo de frecuencias; La Figura 14 es una vista superpuesta del dibujo del tablero de circuitos usado en el enchufe hembra de telecomunicaciones de la Figura 4 ; La Figura 15 es una capa conductora frontal del tablero de circuitos usado en el enchufe hembra de telecomunicaciones de la Figura 4; La Figura 16 muestra una capa conductora media del tablero de circuitos usado en el enchufe hembra de telecomunicaciones de la Figura 4; y La Figura 17 muestra una capa conductora posterior del tablero de circuitos usado en el enchufe hembra de telecomunicaciones de la Figura 4.

DESCRIPCION DETALLADA Las Figuras 4 y 5 muestran un enchufe hembra de telecomunicaciones 120 (esto es, un conector de telecomunicaciones) que tiene elementos que son ejemplos de aspectos de la invención de acuerdo con los principios de la presente revelación. El enchufe hembra 120 incluye un alojamiento dieléctrico 122 que tiene una pieza frontal 124 y una pieza posterior 126. Las piezas frontal y posterior 124, 126 pueden ser interconectadas mediante una conexión de ajuste por inserción. La pieza frontal 124 define un puerto o compuerta 128 dimensionada y formada para recibir un enchufe macho de telecomunicaciones convencional (por ejemplo, un enchufe estilo RJ, tal como un enchufe macho RJ 45) . La pieza posterior 126 define una inferíase de conector de desplazamiento de aislamiento e incluye una pluralidad de torres 130 adaptadas para alojar hojas/contactos de conector de desplazamiento de aislamiento. El enchufe hembra 120 incluye además un tablero de circuitos 132 que se monta entre las piezas frontal y posterior 124, 126 del alojamiento 122. Una pluralidad de muelles de contacto CSi-CS8 son terminados a un lado frontal del tablero de circuitos 132. Una pluralidad de hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento IDCi-IDCs son terminadas a un lado posterior del tablero de circuitos 132. Los muelles de contacto CSi-CSs se extienden al puerto o compuerta frontal 128 y están adaptados para ser conectados eléctricamente a contactos correspondientes provistos en un enchufe macho cuando el enchufe macho es insertado al puerto o compuerta frontal 128. Las hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento IDCi-IDC8 encajan dentro de las torres 130 de la pieza posterior 126 del alojamiento 122. El tablero de circuitos 132 tiene pistas Ti-T8 (por ejemplo, trazos, véase Figuras 14-17) que conectan eléctricamente, de manera respectiva, los muelles de contacto CSi-CSg a las hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento IDCi-IDC8. En servicio, los alambres son conectados eléctricamente a los muelles de contacto CSi-CS8 al insertar los alambres entre pares de cuchillas u hojas de conector de desplazamiento de aislamiento IDCi-IDC8. Cuando los alambres son insertados entre pares de las cuchillas u hojas de conector de desplazamiento de aislamiento IDCi-IDC8, las hojas o cuchillas cortan a través del aislamiento de los alambres y realizan el contacto eléctrico con los conductores centrales de los alambres. De esta manera, las cuchillas u hojas de conector de desplazamiento de aislamiento IDCi-IDC8, que son conectadas eléctricamente a los muelles de contacto CSi-CS8 por las vías en el tablero de circuitos, proporcionan medios eficientes para conectar eléctricamente un par trenzado de alambres a los muelles de contacto CSi-CS8 del enchufe hembra 120.

Los muelles de contacto C S i -C S s son mostrados más claramente en las Figuras 6-8. La colocación relativa, forma y curvatura de los muelles de contacto CS i -C S a está adaptada preferiblemente para proporcionar algo de compensación inicial de diafonia en el enchufe hembra 120. El tablero de circuitos 132 del enchufe hembra 120 es preferiblemente un tablero de circuitos de múltiples capas. Por ejemplo, la Figura 9 muestra el tablero de circuitos 132 que incluye una primera capa conductora 140, una segunda capa conductora 142 y una tercera capa conductora 144. Las primeras y segundas capas conductoras 140, 142 están separadas por una primera capa dieléctrica 146. Las segundas y terceras capas conductoras 142, 144 están separadas por una segunda capa dieléctrica 148. La primera capa conductora 140 está ubicada en un lado frontal del tablero de circuitos 132 y la tercera capa conductora 144 está ubicada en un lado posterior del tablero de circuitos 132. Los muelles de contacto C S i -C S s son montados en el lado frontal del tablero de circuitos 132, en tanto que las hojas o cuchillas del conector de desplazamiento de aislamiento I DCi - I DCe son montadas a lado posterior del tablero de circuitos 132. Las vías que se extienden a través de las primeras y segundas capas dieléctricas 146, 148 para proporcionar conexiones eléctricas entre las capas conductoras 140, 142 y 144. Las capas conductoras 140, 142 y 144 son definidas eléctricamente por las pistas conductoras ?? -?ß (véanse Figuras 14-17). Las pistas ??-?8 son formadas (por ejemplo, atacadas por ácido o proporcionadas de otra manera) sobre las capas dieléctricas 146, 148. El tablero de circuitos 132 incluye preferiblemente estructuras para compensar la diafonia del extremo cercano que se presenta en la inferíase de enchufe macho/ enchufe hembra. En ciertas modalidades, las estructuras para compensar la diafonia del extremo cercano incluyen acoplamientos capacitivos provistos entre las primeras y segundas capas conductoras 140, 142. En modalidades preferidas, los acoplamientos capacitivos son provistos mediante conjuntos de placas capacitivas opuestas en general paralelas localizadas en las primeras y segundas capas conductoras 140, 142. Para incrementar la magnitud del acoplamiento capacitivo provisto entre las placas capacitivas de las primeras y segundas capas conductoras 140, 142, es deseable que la primera capa dieléctrica 146 sea relativamente delgada. Por ejemplo, en ciertas modalidades la primera capa dieléctrica 146 puede tener un espesor ti menor de aproximadamente 0.25 mm ( 0. 01 pulgadas) o menor de aproximadamente 0.190 mm ( 0. 0075 pulgadas) o menor de aproximadamente 0 .127 ram (0.005 pulgadas) o menor de 0.076 mm (0.003 pulgadas). En otras modalidades, el espesor ti puede estar en el intervalo de 0.025 mm (0.001 pulgadas) a 0.076 mm (0.003 pulgadas) o en el intervalo de 0.025 mm (0.001 pulgadas) a 0.127 mm (0.005 pulgadas) . En una modalidad preferida, el espesor ti es de aproximadamente 0.051 mm (0.002 pulgadas). En ciertas modalidades, la primera capa dieléctrica 146 puede ser fabricada de un material que tiene una constante dieléctrica relativamente baja. Como se usa en la presente, las constantes dieléctricas son constantes dieléctricas en relación con el aire. En ciertas modalidades, la constante dieléctrica de la primera capa dieléctrica 146 puede ser menor o igual a aproximadamente 5. En otras modalidades, la constante dieléctrica de la primera capa dieléctrica 146 puede ser menor o igual a aproximadamente 4 o menor o igual a aproximadamente 3. Un material ejemplar para la manufactura de la primera capa dieléctrica 146 es material de tablero de circuitos resistente a la flama 4 (FR-4). El material de tablero de circuitos FR-4 es un compuesto o combinación de una resina epoxi reforzada con una estera de fibra de vidrio tejida. El segunda capa dieléctrica 148 está configurada preferiblemente para aislar la tercera capa conductora 144 de las primeras y seas capas conductoras 140, 142. La segunda capa dieléctrica 148 puede tener un espesor t2 diferente del espesor ti de la primera capa dieléctrica 146. En ciertas modalidades, la segunda capa dieléctrica 148 es por lo menos 2.5 veces más gruesa que la primera capa dieléctrica 146 o por lo menos cinco veces más gruesa que la primera capa dieléctrica 146. En todavía otras modalidades, la segunda capa dieléctrica 148 es por lo menos 10 veces o por lo menos 20 veces más gruesa que la primera capa dieléctrica 146. En una modalidad ejemplar, el espesor t2 de la segunda capa dieléctrica 148 está en el intervalo de 1.27 mm (0.050 pulgadas) a 1.40 mm (0.055 pulgadas) . En otra modalidad ejemplar, el espesor t2 de la segunda capa dieléctrica 148 está en el intervalo de 1.02 mm (0.040 pulgadas) a 1.25 mm (0.050 pulgadas). La segunda capa dieléctrica 148 puede también ser manufacturada de un material diferente en comparación con la primera capa dieléctrica 146. En ciertas modalidades, la segunda capa dieléctrica puede tener propiedades dieléctricas diferentes en comparación con la primera capa dieléctrica 146. Por ejemplo, en ciertas modalidades la primera capa dieléctrica 146 puede tener una constante dieléctrica que es mayor (por ejemplo, por lo menos 1.5 veces o por lo menos 2 veces mayor) que la constante dieléctrica de la segunda capa dieléctrica 148. En un ejemplo, la segunda capa dieléctrica 148 puede ser manufacturada de un material tal como FR-4. Por supuesto, se apreciará que otros materiales podrían también ser usados. El tablero de circuitos 132 incluye una diversidad de acoplamientos capacitivos que tienen magnitudes y ubicaciones adaptados para compensar la diafonía del extremo cercano. La diafonía del extremo cercano es más problemática entre los pares 4-5 y 3-6. Para compensar la diafonía del extremo cercano entre los 4-5 y 3-6, se usan tres zonas interdependientes de compensación entre las pistas T4-5 y pistas T3-6. Como se muestra en la Figura 10, las tres zonas de compensación interdependientes incluyen una primera zona de compensación ZAi, una segunda zona de compensación ZA2 y una tercera zona de compensación ZA3. La primera zona de compensación ZAi incluye un acoplamiento capacitivo Cl entre la pista T3 y la pista T5 y un acoplamiento capacitivo C2 entre la pista T4 y la pista La segunda zona de compensación ZA2 incluye un acoplamiento capacitivo C3 entre la pista T3 y la pista T4 y un acoplamiento capacitivo C4 entre la pista T5 y la pista T6. La tercera zona de compensación ZA3 incluye un acoplamiento capacitivo C5 entre la pista T3 y la pista T5 y un acoplamiento capacitivo C6 entre la pista T4 y ia pista T6. La Figura 11 es un diagrama esquemático representativo de la disposición de compensación usada para proporcionar compensación de diafonia entre los pares 4-5 y 3-6. Como se muestra en la Figura 11, la disposición de compensación incluye un primer vector 100, un segundo vector 102, un tercer vector 104 y un cuarto vector 106. El primer vector 100 y el tercer vector 104 tienen polaridades positivas, en tanto que el segundo vector 102 y el cuarto vector 106 tienen polaridades negativas. El primer vector 100 tiene una magnitud M y corresponde a la diafonia introducida en el enchufe macho. El segundo vector 102 tiene magnitud de —3 y corresponde a la diafonia introducida en la primera zona de compensación ??? · El tercer vector 104 tiene una magnitud de 3 M y corresponde a la diafonia introducida en la segunda zona de compensación ZA2. El cuarto vector 106 tiene una magnitud de -M y corresponde a la diafonia introducida en la tercera zona de compensación ZA3. Se apreciará que cada vector es una suma en conjunto de la diafonia total provista en cada zona de compensación respectiva. Los vectores son colocados en los centros o puntos medios de las zonas de compensación. Al diseñar el esquema de compensación de la Figura 11, una diversidad de factores son tomados en consideración cuando se determina la colocación de las zonas de compensación. Un factor incluye la necesidad de compensar el viaje de señal en ambas direcciones (esto es, en direcciones hacia delante e inversa) a través de las pistas en el tablero de circuitos. Para acomodar las transmisiones hacia delante e inversa a través del tablero de circuitos, el esquema de compensación tiene preferiblemente una configuración con simetría hacia delante e inversa. Es también deseable que el esquema de compensación proporcione compensación optimizada en un intervalo relativamente amplio de frecuencias de transmisión. Por ejemplo, en una modalidad, el desempeño es optimizado para frecuencias que fluctúan de 1 MHz a 500 MHz. Es además deseable que el arreglo o disposición de compensación tome en consideración los desplazamientos de fase que ocurren como resultado de los retardos de tiempo que toman lugar a medida que las señales viajan entre las zonas de compensación. Para minimizar el efecto de desplazamiento de fase en el arreglo o disposición de compensación, es preferible que el segundo vector 102 sea colocado tan cercano como sea posible al primer vector 100. En la Figura 11, el retardo de tiempo entre el primer vector 100 y el segundo vector 102 es mostrado como x. En una modalidad ejemplar, x puede ser de aproximadamente 100 picosegundos para una señal que tiene una velocidad de transmisión de 3X108 metros/segundo. Para mantener la simetría hacia delante e inversa, es preferible que el retardo de tiempo entre el tercer vector 104 y el cuarto vector 106 sea aproximadamente el mismo como retardo de tiempo entre el primer vector 100 y el segundo vector 102. Como se muestra en la Figura 11, el retardo de tiempo entre el tercero y cuarto vectores es ilustrado como x. El retardo de tiempo y entre el segundo vector 102 y el tercer vector 104 ¦ es seleccionado preferiblemente para optimizar el efecto de compensación global del esquema de compensación en un intervalo relativamente amplio de frecuencias. Al hacer variar el retardo de tiempo y entre el segundo vector 102 y el tercer vector 104, los ángulos de fase de las primeras y segundas zonas de compensación se hacen variar, alterando mediante esto la cantidad de compensación provista a frecuencias diferentes. En un ejemplo, para designar el retardo de tiempo y, el retardo de tiempo y es ajustado inicialmente con un valor en general igual a x (esto es, el retardo de tiempo entre el primer vector 102 y el segundo vector 104). Luego el sistema es probado o simulado para determinar si se proporciona un nivel de compensación aceptable a través de todo el intervalo de frecuencias de señal propuesto para ser usado. Si el sistema cumple con los requerimientos de diafonia con el valor y ajustado igual a x, entonces no se necesita ningún ajuste adicional del valor y. Si el esquema de compensación falla en los requerimientos de diafonia a frecuencias más altas, el retardo de tiempo y puede ser acortado para mejorar el desempeño a frecuencias más altas. Si el esquema de compensación falla a los requerimientos de diafonia a frecuencias más bajas, el retardo de tiempo y puede ser incrementado para mejorar el desempeño de diafonia para frecuencias más bajas. Se apreciará que el retardo de tiempo y puede ser variado sin alterar la simetría hacia delante e inversa. Se ha determinado que cuando las magnitudes de los segundos y terceros vectores 102, 104 son respectivamente -3M y 3M, la distancia y es preferiblemente mayor que la distancia x para proporcionar compensación de diafonía optimizada. Sin embargo, si las magnitudes de los vectores 102, 104 son reducidos a menos de -3M y 3M (por ejemplo, a -2.7M y 2.7M), la distancia y es preferiblemente menor de la distancia x para proporcionar compensación de diafonia optimizada. La diafonia puede también ser una cuestión entre los pares 1-2 y 3-6. Particularmente, se puede generar diafonia sustancial entre las pistas T2 y la pista T3. Como se muestra en la Figura 10, se una disposición o arreglo de compensación de dos zonas para compensar esta diafonia. El arreglo de compensación de dos zonas incluye una primera zona de compensación ZBi y una segunda zona de compensación ZB2. La primera zona de compensación ZBi incluye un acoplamiento capacitivo C7 entre la pista Ti y la pista T3 y un acoplamiento capacitivo C8 entre la pista T2 y la pista ?^. La segunda zona de compensación ZB2 incluye un acoplamiento capacitivo C9 entre la pista i y la pista ??. La Figura 12 es diagrama esquemático de vectores que muestra el arreglo de compensación usado entre los pares 1-2 y 3-6. Como se muestra en la Figura 12, tres vectores de diafonia son tomados en consideración. El primer vector de diafonia 110 es representativo de la diafonia generada en el enchufe macho. Un segundo vector 112 es representativo de la diafonia provista en la primera zona de compensación ZBi. El tercer vector 114 es representativo de la diafonia generada en la segunda zona de compensación ZB2. Los primeros y terceros vectores 110, 114 tienen polaridades positivas y magnitudes de aproximadamente N. El segundo vector 112 tiene una polaridad negativa y un vector de aproximadamente 2N. Al probar el arreglo de compensación provisto entre las pistas 1-2 y 3-6, se determinó que resultados mejorados eran obtenidos cuando ningún acoplamiento capacitivo discreto era provisto entre la pista T2 y la pista T3 en la segunda zona de compensación ZB2. Sin embargo, en modalidades alternativas, un acoplamiento capacitivo discreto puede también ser provisto entre la pista T2 y la pista T3 para mantener la simetría. Se apreciará que M (mostrado en la Figura 11) es comúnmente sustancialmente mayor en magnitud que N (mostrado en la Figura 12) . Un arreglo de compensación de dos zonas puede también ser usado para proporcionar compensación de diafonía entre los pares 4-5 y 7-8. Por ejemplo, la Figura 10 ilustra una primera zona de compensación Zi y una segunda zona de compensación Zc2 que proporciona compensación entre los pares 4-5 y 7-8. La primera zona de compensación Zci incluye un acoplamiento capacitivo CIO entre la pista ?? Y la pista T5. La segunda zona de compensación Zc2 incluye un acoplamiento capacitivo Cll entre las pistas 8 y . Las primeras y segundas zonas de compensación Zci y Zc2 pueden tener una secuencia de magnitud 1-2-1 similar al arreglo de compensación de dos zonas descrito con respecto a las pistas 1-2 y 3-6. Además de los múltiples los múltiples arreglos de compensación de zona descritos anteriormente, una diversidad de compensaciones de una sola zona pueden también ser usados. Por ejemplo, la zona ZBi es una compensación de una sola zona que incluye un acoplamiento capacitivo C12 provisto entre la pista T2 y la pista T5. Otra zona de compensación individual ZEi es provista mediante un acoplamiento capacitivo C13 formado entre la pista ?ß y la pista T8. Otro acoplamiento capacitivo C14 entre la pista T5 y la pista T5 compensa la diafonia no intencional generada dentro del tablero mismo. Para tratar la cuestión de diafonia entre los pares 4-5 y 3-6, se usa una cantidad relativamente grande de capacitancia. Esta cantidad grande de capacitancia puede provocar que el enchufe hembra tenga niveles inaceptables de pérdida de retorno. Se pueden usar una diversidad de métodos puede mejorar el desempeño de pérdida de retorno. Por ejemplo, el desempeño de pérdida de retorno puede ser mejorado al incrementar la impedancia de las pistas T3, T4 T5 y T6 del tablero. La impedancia de las pistas es incrementada preferiblemente a través de las primeras, segundas y terceras zonas de compensación y también después de la primera, segunda y tercera zonas de compensación. La impedancia puede ser incrementada al minimizar el área de sección transversal de las pistas T3, T4, T5 y T6. Un área de sección transversal ejemplar de las pistas está en el intervalo de 83.9-103 cm2 (13 a 16 milésimas de pulgada2 (1 milésima de pulgada = 0.001 pulgadas). La impedancia también se puede incrementar al enrutar las pistas para mantener un espaciamiento relativamente grande entre las pistas T3 y T4 y las pistas T5 y ??. En una modalidad, la impedancia de las pistas T3-T6 es mayor de 100 ohms . En otra modalidad, la impedancia es mayor o igual a 120 ohms. En todavía otra modalidad, la impedancia de las pistas T3-T6 es mayor o igual a 150 ohms. En todavía una modalidad adicional, la impedancia de las pistas T3-T6 es mayor o igual a 175 Ohms. En una modalidad adicional, la impedancia de las pistas T3-T6 es mayor o igual a 200 Ohms. La impedancia de las pistas T3-T6 puede también ser incrementada al incrementar la longitud de las pistas ?3-?T provistas entre los muelles CS3-CS6 y los conectores de desplazamiento de aislamiento IDC3-IDC6. En ciertas modalidades, esta longitud incrementada puede ser provista al usar configuraciones de enrutamiento en serpentín o bucle hacia atrás para las pistas T3-T6. Al alargar las pistas 3-?ß provistas entre los muelles de contacto CS3-CS6 y sus cuchillas u hojas de conector de desplazamiento de aislamiento correspondiente IDC3-IDC6, en ciertas modalidades, las pistas T3-T6 pueden ser alargadas para ser de por lo menos una y media veces o por lo menos dos veces tan largas como la distancia en línea recta entre los muelles CS3-CS6 y sus hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento correspondientes IDC3-IDC6. En otras modalidades, las pistas T3-Tg pueden ser por lo menos tres o cuatro veces tan largas como las distancias en línea recta entre los muelles de .contacto CS3-CS6 y sus hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento correspondientes IDC3-IDC6. La impedancia de las pistas ?3-?6 puede también ser incrementada al incrementar/maximizar el espaciamiento entre la pista T4 y la pista T5 y entre la pista T3 y la pista T6. En una modalidad, las pistas T4 y T5 divergen entre si a medida que las pistas T4 y T5 se extienden a lo lejos de los muelles de contacto CS4 y CS8 y luego convergen otra vez a medida que las pistas T4 y T5 se aproximan a las cuchillas u hojas de conector de desplazamiento de aislamiento IDC4 e IDC5. Asi, las regiones medias de las pistas T4 y T5 están espaciadas relativamente alejadas entre si. En una modalidad, un espaciamiento de lo menos 2.5 mm (0.1 pulgadas), medida en una dirección paralela al ancho W del tablero de circuitos, es definida entre las porciones de las pistas T4 y T5. En ciertas modalidades, este espaciamiento representa por lo menos 1/4 del ancho del tablero de circuitos. Se apreciará que espaciamientos similares pueden ser usados entre la pista T3 y la pista ?? para incrementar la impedancia. Todavía refiriéndose a la Figura 10, la pérdida de retorno puede también ser mejorada al proporcionar un acoplamiento capacitivo C15 entre la pista T3 y la pista ?? y un acoplamiento capacitivo C16 entre la pista T4 y la pista T5. Para que el acoplamiento capacitivo C15 y C16 mejore y no empeore la pérdida de retorno, los acoplamientos C15, C16 deben ser colocados suficientemente alejados del centro de las tres zonas de compensación ?¾?-??3 de tal manera que la fase de la capacitancia introducida por los acoplamientos C15 y C16 cancele la pérdida de retorno a lo largo de las pistas T3-T6 a frecuencias más altas. La Figura 13 es una gráfica que ilustra como diferentes factores pueden afectar la pérdida de retorno en el enchufe hembra a través de un intervalo de frecuencias. En la gráfica, la pérdida de retorno es graficada en el eje y, y la frecuencia es graficada en el eje x. La linea 400 representa la pérdida de retorno permisible máxima a través de intervalo de frecuencias. La linea 402 representa la pérdida de retorno presente en las pistas T3-T6 si se usan pistas de 100 ohms estándar de longitud estándar para proporcionar trayectorias eléctricas entre los muelles de contacto y las hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento. La linea 404 muestra la pérdida de retorno presente en las pistas si las pistas de longitud estándar son convertidas a lineas de alta impedancia. Como se muestra por la linea 404, la pérdida de retorno es mejorada en comparación con la linea 402, pero todavía no cumple con el nivel de pérdida de retorno establecido por la línea 400. La línea 406 muestra la pérdida de retorno en las pistas si las pistas de alta impedancia son extendidas en longitud entre los muelles de contacto y las hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento. Como se muestra por la línea 406, las pistas de alta impedancia alargadas mejoran extensamente la pérdida de retorno a frecuencias más bajas, pero empeoran la pérdida de retorno a frecuencias más altas (por ejemplo, frecuencias mayores de 300 MHz) . Las lineas 408A, 408B y 408C muestran los efectos de agregar acoplamientos capacitivos C15, C16 entre la pista T3 y la pista T6 y entre la pista T4 y la pista T5 en combinación con usar pistas de alta impedancia relativamente largas entre los muelles de contacto CS3-CS8 y las hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento IDC3-IDC6. Para cumplir con los niveles de pérdida de retorno establecidos por la linea 400, la distancia entre los acoplamientos capacitivos son colocados del centro de las zonas de compensación ZAi-ZA3 es significativa. Si los acoplamientos capacitivos C15, C16 están demasiado cercanos a los acoplamientos capacitivos de las zonas de compensación ZAi~ZA3, la pérdida de retorno fallará a bajas frecuencias (como se muestra por la linea 408A) . Si los acoplamientos capacitivos C15, C16 son colocados demasiado alejados de las zonas de compensación ZAi-ZA3, se presentará falla de pérdida de retorno a frecuencias más altas como se muestra por la linea 408C. Al seleccionar la distancia de los acoplamientos capacitivos C15, C16 de las zonas de compensación ZAi~ ZA3 de tal manera que los acoplamientos capacitivos C15, C16 cancelen efectivamente la pérdida de retorno para frecuencias en el intervalo de 200-500 hz, el enchufe hembra puede cumplir con los parámetros de pérdida de retorno establecidos por la línea 400 en todo el intervalo de frecuencia como se muestra por la línea 408B. Las figuras 14-17 muestran una disposición física de tablero de circuitos ejemplar para implementar el arreglo de compensación de la Figura 10. Las figuras 15-17 muestran respectivamente las capas conductoras frontal, media y posterior 140, 142 y 144 del tablero de circuitos 132. La Figura 14 es una superposición de las tres capas conductoras 140, 142 y 144. El tablero de circuitos 132 define orificios 301-308 que reciben respectivamente postes de los muelles de contacto CSi-CS8, de tal manera que los muelles de contacto CSi-CSa son terminados al tablero 132. El tablero de circuitos también define orificios 401-408 para recibir respectivamente postes de las cuchillas u hojas de conector de desplazamiento de aislamiento IDCi-IDCs, de tal manera que las hojas o cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento IDCi-IDC8 son terminadas al tablero de circuitos. Vías se extienden a través del tablero de circuitos para interconectar eléctricamente las pistas entre las capas 140, 142 y 144. Por ejemplo, las vías V6A, V6B y V6c interconectan las porciones de la pista T6 ubicadas en las diferentes capas 140, 142 y 144. También, las vías V5A y V5B interconectan las porciones de la pista T5 ubicadas en las diferentes capas 140, 142 y 144. Además, las vías V4A y VB interconectan las porciones de la pista T4 ubicada en las diferentes capas 140, 142 y 144.

Adicionalmente, la vía V3 interconecta las porciones de la pista T3 ubicadas en las diferentes capas 140, 142 y 144. Las pistas ??, T2, T7 y T8 son cada una provista en una sola capa del tablero 132. Por ejemplo, las pistas Tx y T2 son provistas en la capa 140 y las pistas T7 y T8 son provistas en la capa 144. Refiriéndose a las figuras 14-16, el acoplamiento capacitivo Cl de la primera zona de compensación ZAi es provisto mediante placas de capacitor opuestas Cl5 y Cl3 provistas respectivamente en las capas 140 y 142. El acoplamiento capacitivo C2 de la primera zona de compensación ZAi es provisto mediante placas de capacitor opuestas C24 y 2s que son provistas respectivamente en las capas 140 y 142. El acoplamiento capacitivo C3 de la segunda zona de compensación ZA2 es provisto mediante placas de capacitor opuestas C34 y C33, que son provistas respectivamente por las capas 140 y 142. El acoplamiento capacitivo C4 de la segunda zona de compensación ZA2 es provista mediante placas de capacitor opuestas C45 y C46 que son provistas respectivamente en las capas 140 y 142. El acoplamiento capacitivo C5 de la tercera zona de compensación ZA3 es provisto mediante placas de capacitor opuestas C5sA y C53A que son provistas respectivamente en las capas 140 y 142. El acoplamiento capacitivo C5 es también provisto mediante manecillas de capacitor inter-digitalizadas C5sB y C53B que son provistas en la capa 144. El acoplamiento capacitivo C6 de la segunda zona de compensación ZA3 es provisto mediante placas de capacitor opuestas C66A y C64A provistas respectivamente en las capas 140 y 142. El acoplamiento capacitivo C6 es también provisto mediante manecillas de capacitor inter-digitalizadas C6eB y C64B provistas en la capa 144. El acoplamiento capacitivo C7 de la primera zona de compensación ZBi es provisto mediante placas de capacitor opuestas C7i y C73 que son provistas respectivamente en las capas 140 y 142 del tablero de circuitos. El acoplamiento capacitivo C8 de la primera zona de compensación ZBi es provisto mediante placas de capacitor opuestas C82 y C86 que son provistas respectivamente en las capas 140 y 142 del tablero de circuitos. El acoplamiento capacitivo C9 de la segunda zona de compensación ZB2 es provisto mediante manecillas de capacitor inter-digitalizadas C9i y C96 que son provistas en la capa 140 del tablero de circuitos. El acoplamiento capacitivo CIO de la primera zona de compensación Zci es provisto mediante placas de capacitor opuestas C105 y C108 que son provistas respectivamente en las capas 140 y 142 del tablero de circuitos. El acoplamiento capacitivo Cll de la segunda zona de compensación Zc2 es provisto mediante manecillas de capacitor inter-digitalizadas Cll4 y Clle que son provistas en la capa 144 del tablero de circuitos . El acoplamiento capacitivo C12 de la zona de compensación ZDi es provisto mediante manecillas de capacitor inter-digitalizadas C122 y C125 provistas en la capa 140 del tablero de circuitos. El acoplamiento capacitivo C13 de la zona de compensación ZEi es provisto mediante manecillas de capacitor paralelas C13s y C136 provistas en la capa 144 del tablero de circuitos. El acoplamiento capacitivo C14 es provisto mediante manecillas de capacitor inter-digitalizadas C145 y C146 que son provistas en la capa 144 del tablero de circuitos. El acoplamiento capacitivo C15 es provisto mediante placas de capacitor opuestas C153 y C156 que son provistas respectivamente en las capas 140 y 142 del tablero de circuitos. El acoplamiento capacitivo C16 es provisto mediante placas de capacitor opuestas C164 y C16s que son provistas respectivamente en las capas 140 y 142 del tablero de circuitos . Todavía refiriéndose en a las figuras 14-17, se notará que las pistas T4 y T5 son enrutadas a lo lejos entre sí por la mayoría de su longitud para incrementar la impedancia de las pistas para tratar la pérdida de retorno. Similarmente, las pistas T3 y T6 son enrutadas a lo lejos entre sí por una mayoría de su longitud para también incrementar la impedancia en las pistas para tratar la pérdida de retorno. También se notará que las pistas ?3-?¾ también tienen preferiblemente longitudes prolongadas para incrementar la impedancia para mejorar el desempeño de pérdida de retorno. Por ejemplo, refiriéndose a la Figura 14, la pista T3 efectúa bucles hacia arriba y alrededor a medida que se extiende desde el muelle de contacto Cs3 a su cuchilla u hoja de conector de desplazamiento de aislamiento correspondiente IDC3. La pista T3 también incluye un bucle hacia atrás 900 para incrementar adicionalmente la longitud de la pista T3. Todavía refiriéndose a la Figura 14, la pista T4 efectúa bucles sobre, hacia arriba y alrededor a medida que se extiende desde el muelle de contacto CS4 a su hoja o cuchilla de conector de desplazamiento de aislamiento correspondiente IDC4. Refiriéndose además a la Figura 14, la pista T5 efectúa bucles hacia arriba y sobre la misma a medida que se extiende desde el muelle de contacto CS5 a sus cuchillas de conector de desplazamiento de aislamiento correspondientes IDC5. Adicionalmente, la pista T5 tiene un bucle hacia atrás 902 para incrementar adicionalmente la longitud de la pista. Refiriéndose una vez más a la Figura 14, la pista CS6 se extiende sobre y alrededor a medida que se extiende desde el muelle de contacto CS6 a su cuchilla de conector de desplazamiento de aislamiento correspondiente IDCg. Todavía refiriéndose a la Figura 14, la configuración de enrutamiento de las pistas sobre el tablero de circuitos está también adaptada para la colocación de los acoplamientos capacitivos C15 y C16 relativamente alejados del centro de la capacitancia proporcionada por las tres zonas de compensación ZAI~ZA3- Por ejemplo, para proporcionar esta distancia extra, se proporcionan porciones de extensión de bucle 904 y 906 con múltiples bucles hacia atrás para incrementar los espaciamientos de los acoplamientos capacitivos C15, C16 del centro de la capacitancia provista por las zonas de compensación ZAi-ZA3. El tablero de circuitos es también provisto con estructuras adaptadas para promover la eficiencia de manufactura. Por ejemplo, cada conjunto de capacitores de placas opuestas tiene una primera placa que es más grande que la segunda placa correspondiente, de tal manera que porciones de la primera placa se extienden afuera más allá de las fronteras de la segunda placa. Esto facilita la eficiencia de manufactura debido a que el registro c coincidencia exacta entre las placas no es requerida. Adicionalmente , algunas de las placas son provistas con salientes 910 que pueden ser recortadas por un láser para ajusfar exactamente la capacitancia, de tal manera que el enchufe hembra satisface los requerimientos de diafonia relevantes. La capacitancia puede también ser ajustada al utilizar una combinación de placas de capaci.tor y manecillas de capacitor paralelas en una zona de compensación. Además, algunas de las pistas son provistas con salientes 912 que pueden ser usadas durante el diseño del tablero de circuitos para hacer variar manualmente la longitud de las pistas. De esta manera, el efecto de hacer variar ciertas longitudes de pista puede ser tratado empíricamente.

La especificación anterior proporciona ejemplos fie cómo ciertos efectos de la invención se pueden llevar a la práctica. Se apreciará que los aspectos de la invención se pueden llevar a la práctica de otras maneras que aquellas mostradas y descritas específicamente en presente sin desviarse del espíritu y alcance de los aspectos de la invención.

Claims

REIVINDICACIONES 1. Un enchufe hembra de telecomunicaciones para uso en un sistema de par trenzado, el enchufe hembra de telecomunicaciones está caracterizado porque comprende: un alojamiento que define un puerto o compuerta para recibir un enchufe macho; una pluralidad de muelles de contacto adaptados para realizar contacto eléctrico con el enchufe macho cuando el enchufe macho es insertado a la compuerta o puerto del alojamiento; una pluralidad de contactos de terminación de alambre para terminar los alambres al enchufe hembra; un tablero de circuitos que incluye pistas conductoras que conectan eléctricamente los muelles de contacto a los contactos de terminación de alambre; y una disposición o arreglo de compensación de diafonia que proporciona compensación de diafonia entre pistas seleccionada de un tablero de circuitos, el arreglo de compensación de diafonia incluye una primera zona de compensación que es colocada en un primer retardo de tiempo alejada de una fuente de la diafonia localizada en el enchufe macho, el arreglo de compensación de diafonia también incluye una segunda zona de compensación que es colocada un segundo retardo de tiempo alejada de la primera zona de compensación, el arreglo de compensación de diafonia incluye además una tercera zona de compensación que es colocada un tercer retardo de tiempo alejada de la segunda zona de compensación, los primeros y terceros retardos de tiempo son en general iguales entre si y el segundo retardo de tiempo es diferente de los primeros y segundos retardos de tiempo.
2. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la primera zona de compensación tiene una primera capacitancia que tiene una polaridad opuesta y aproximadamente tres veces la magnitud en comparación con la capacitancia de la fuente de diafonia en el enchufe macho, en- donde la segunda zona de compensación tiene una segunda capacitancia que tiene alrededor de la misma magnitud pero una polaridad opuesta en comparación en comparación con la primera capacitancia, en donde la tercera zona de compensación tiene una tercera capacitancia que tiene una polaridad opuesta y aproximadamente la misma magnitud en comparación con la capacitancia en la fuente de diafonia en el enchufe macho, y en donde el segundo retardo de tiempo es menor de los primeros y terceros retardos de tiempo.
3. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad -con la reivindicación 1, caracterizado porque la primera zona de compensación tiene una primera capacitancia que tiene una polaridad opuesta y menor de tres veces la magnitud en comparación con la capacitancia de la fuente de la diafonia en el enchufe macho, en donde la segunda zona de compensación tiene una segunda capacitancia que tiene aproximadamente la misma magnitud pero polaridad opuesta en comparación con la primera capacitancia, en donde la tercera zona de compensación tiene una tercera capacitancia que tiene una polaridad opuesta y aproximadamente la misma magnitud en comparación con la capacitancia en la fuente de diafonia en el enchufe macho, y en donde el segundo retardo de tiempo es mayor que los. primeros y terceros retardos de tiempo.
4. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque: la pluralidad de muelles de contacto incluyen primeros, segundos, terceros, cuartos, quintos, sextos, séptimos y octavos muelles de contacto dispuestos consecutivamente adaptados para realizar contacto eléctrico con el enchufe macho cuando el enchufe macho es insertado a la compuerta o puerto del alojamiento; la pluralidad de contactos de terminación de alambre incluyen primeros, segundos, terceros, cuartos, quintos, sextos, séptimos y octavos contactos de terminación de alambre para terminar los alambres al enchufe hembra; el tablero de circuitos incluye primeras, segundas, tercera, cuartas, quintas, sextas, séptimas y octavas pistas que conectan de manera respectiva eléctricamente los primeros, segundos, terceros, cuartos, quintos, sextos, séptimos y octavos muelles de contacto a los primeros, segundos, terceros, cuartos, quintos, sextos, séptimos y octavos contactos de terminación de alambre; la primera zona de compensación es provista incluye primeros y segundos acoplamientos capacitivos, el primer acoplamiento capacitivo es efectuado entre las terceras y quintas pistas y el segundo acoplamiento capacitivo es realizado entre las cuartas y sextas pistas; una segunda zona de compensación es provista que incluye terceros y cuartos acoplamientos capacitivos, el tercer acoplamiento capacitivo es efectuado entre las terceras y cuartas pistas y el cuarto acoplamiento capacitivo es realizado entre la quinta y sextas pistas; se proporciona una tercera zona de compensación que incluye quintos y sextos acoplamientos capacitivos, el quinto acoplamiento capacitivo es realizado entre las terceras y quintas pistas y el sexto acoplamiento capacitivo es realizado entre las cuartas y sextas pistas, y las pistas seleccionadas incluyen las terceras, cuartas, quintas y sextas pistas.
5. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el segundo retardo de tiempo es menor que los primeros y terceros retardos de tiempo.
6. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque el segundo retardo de tiempo es mayor que el primero y tercero retardos de tiempo.
7. Un método para proporcionar compensación de diafonia en un enchufe hembra, la compensación de diafonia está adaptada para compensar la diafonia indeseable generada en un acoplamiento capacitivo ubicado en un enchufe macho insertado dentro del enchufe hembra, el método está caracterizado porque comprende : proporcionar un primer acoplamiento capacitivo posicionando un primer retardo de tiempo alojado del acoplamiento capacitivo del enchufe macho, el primer acoplamiento capacitivo tiene una longitud mayor y una polaridad opuesta en comparación con el acoplamiento capacitivo del enchufe macho; proporcionar un segundo acoplamiento capacitivo posicionado un segundo retardo de tiempo alejado del primer acoplamiento capacitivo, el segundo acoplamiento capacitivo tiene en general la misma magnitud pero polaridad opuesta en comparación con el primer acoplamiento capacitivo; proporcionar un tercer acoplamiento capacitivo posicionado un tercer retardo de tiempo alejado del segundo acoplamiento capacitivo, el tercer acoplamiento capacitivo tiene la misma polaridad y en general la misma magnitud como el acoplamiento capacitivo del enchufe macho; colocar el primero, segundo y tercero acoplamientos capacitivos de tal manera que los primeros y segundos retardos de tiempo son en general iguales y el segundo retardo de tiempo es diferente del primero y tercero retardos de tiempo.
8. El método de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque si la magnitud del primer acoplamiento capacitivo es menor de tres veces la magnitud del acoplamiento capacitivo del enchufe macho, entonces el segundo acoplamiento capacitivo es colocado de tal manera que el segundo retardo de tiempo es mayor que los retardos de tiempo del primero y tercero acoplamientos capacitivos.
9. El método de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque si la magnitud del primer acoplamiento capacitivo es en general igual a tres veces la magnitud del acoplamiento capacitivo del enchufe macho, entonces el segundo acoplamiento capacitivo es colocado de tal manera que el segundo retardo de tiempo es menor que los retardos de tiempo del primero y tercero acoplamientos capacitivos.
10. El método de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque el segundo acoplamiento capacitivo es colocado de tal manera que el segundo retardo de tiempo es menor que el primero y tercero retardos de tiempo.
11. El método de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque el segundo acoplamiento capacitivo es colocado de tal manera que el segundo retardo de tiempo es mayor que los primeros y terceros retardos de tiempo.
12. Un método para determinación la posición de primeras, segundas y terceras zonas de compensación de diafonia en un enchufe hembra, las primeras, segundas y terceras zonas de compensación de diafonia están adaptadas para compensar la diafonia indeseable provocada por un acoplamiento capacitivo indeseable ubicado en un enchufe macho insertado dentro del enchufe hembra, la primera zona de compensación de diafonia incluye un primer acoplamiento capacitivo colocado un primer retardo de tiempo alejado del acoplamiento capacitivo indeseable del enchufe macho, el primer acoplamiento capacitivo tiene una magnitud mayor y polaridad opuesta en comparación con el acoplamiento capacitivo indeseable del enchufe macho, la segunda zona de compensación de diafonia incluye un segundo acoplamiento capacitivo colocado un segundo retardo de tiempo alejado del primer acoplamiento capacitivo, el segundo acoplamiento capacitivo tiene en general la misma magnitud pero polaridad opuesta en comparación con el primer acoplamiento capacitivo, la tercera zona de compensación de diafonia incluye un tercer acoplamiento capacitivo colocado un tercer retardo de tiempo alejado del segundo acoplamiento capacitivo, el tercer acoplamiento capacitivo tiene polaridad opuesta y en general la misma magnitud como el acoplamiento capacitivo indeseable del enchufe macho, el método está caracterizado porque comprende: colocar los primeros, segundos y terceros acoplamientos capacitivos en posiciones iniciales en las cuales los primeros, segundos y terceros retardos de tiempo son en general iguales entre si; y ajustar la posición del segundo acoplamiento capacitivo de la posición inicial para ' proporcionar compensación de diafonia mejorada.
13. Un enchufe hembra de telecomunicaciones para uso en un sistema de par trenzado, el enchufe hembra de telecomunicaciones está caracterizado porque comprende: un alojamiento que define un puerto o compuerta para recibir un enchufe macho; una pluralidad de muelles de contacto adaptados para realizar contacto eléctrico con el enchufe macho cuando el enchufe macho es insertado a la compuerta o puerto del alojamiento; una pluralidad de contactos de terminación de alambre para terminar los alambres al enchufe hembra; un tablero de circuitos que incluye pistas conductoras que conectan eléctricamente los muelles de contacto a los contactos de terminación de alambre; y un arreglo de compensación de diafonia que proporciona compensación de diafonia entre pistas seleccionadas del tablero de circuitos, el arreglo de compensación de diafonia incluye un acoplamiento capacitivo localizado en una zona de compensación, el acoplamiento capacitivo incluye primeras y segundas placas de capacitor opuestas y también incluye manecillas de capacitor en general paralelas.
14. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 13, caracterizado porque las manecillas de capacitor son inter-digitalizadas .
15. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 13, caracterizado porque el tablero de circuitos incluye primeras y segundas capas conductoras separadas por una capa dieléctrica, en donde el tablero de circuitos también incluye una tercera capa conductora, en donde la primera placa de capacitor es provista en la primera capa conductora y la segunda placa de capacitor es provista en la segunda capa conductora, y en donde las manecillas de capacitor son provistos en la tercera capa conductora .
16. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 13, caracterizado porque las primeras y segundas placas de capacitor tienen tamaños diferentes para facilitar el registro o coincidencia de las primeras y segundas placas de capacitor.
17. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 13, caracterizado porque el arreglo de compensación de diafonia incluye primeras, segundas y terceras zonas de compensación entre las pistas seleccionadas y en donde las primeras y segundas placas de capacitor y las manecillas de capacitor son provistas en la tercera zona de compensación .
18. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 13, caracterizado porque el tablero de circuitos incluye un acoplamiento capacitivo que compensa la diafonia indeseable generada en el tablero de circuitos .
19. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 13, caracterizado porque: la pluralidad de muelles de contacto incluyen primeros, segundos, terceros, cuartos, quintos, sextos, séptimos y octavos muelles de contacto dispuestos consecutivamente adaptados para efectuar contacto eléctrico con el enchufe macho cuando el enchufe macho es insertado al puerto o compuerta del alojamiento; la pluralidad de contactos de terminación de alambre incluyen primero, segundos, terceros, cuartos, quintos, sextos,' séptimos y octavos contactos de terminación de alambre para terminar alambres al enchufe hembra; el tablero de circuitos incluye primeras, segundas, terceras, cuartas, quintas, sextas, séptimas y octavas pistas que conectan eléctricamente de manera respectiva los primeros, segundos, terceros, cuartos, quintos, sextos, séptimos y octavos muelles de contacto a los primeros, segundos, terceros, cuartos, quintos, sextos, séptimos y octavos contactos de terminación de alambre; una primera zona de compensación es provista que incluye primeros y segundos acoplamientos capacitivos, el primer acoplamiento capacitivo es organizado entre las terceras y quintas pistas y el segundo acoplamiento capacitivo es realizado entre las cuartas y sextas pistas; un segunda zona de compensación es provista que incluye terceros y cuartos acoplamientos capacitivos, el tercer acoplamiento capacitivo es realizado entre las terceras y cuartas pistas y el cuarto acoplamiento capacitivo es realizado entre las quintas y sextas pistas; una tercera zona de compensación es provista que incluye quintos y sextos acoplamientos capacitivos, el quinto acoplamiento capacitivo es efectuado entre las terceras y quintas pistas y el sexto acoplamiento capacitivo es efectuado entre las cuartas y sextas pistas, el quinto acoplamiento capacitivo es provisto por las primeras y segundas placas de capacitor y las manecillas de capacitor.
20. El enchufe hembra de telecomunicaciones de conformidad con la reivindicación 19, caracterizado porque el sexto acoplamiento capacitivo es provisto mediante terceras y cuartas placas de capacitor opuestas y otro conjunto de manecillas de capacitor paralelas.