MX2008012836A - Proceso para recuperar el medio de pureza del bioxido de carbono. - Google Patents

Proceso para recuperar el medio de pureza del bioxido de carbono.

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Abstract

La presente invención generalmente se refiere a procesos de adsorción oscilatorios de presión a vacío (VPSA) y aparatos para recuperar CO2 que tiene pureza de aproximadamente =80% de mol desde las corrientes que contiene al menos CO2 y H2 (por ejemplo, gas de síntesis). La alimentación a CO2 VPSA puede ser en super presión ambiental. La unidad CO2 VPSA produce dos corrientes, una corriente enriquecida con H2 y la corriente de producto CO2. Los pasos del ciclo de proceso, de manera que hay perdidas mínimas o no hay perdidas de H2 del proceso. El CO2 recuperado puede después desarrollarse, aislarse o utilizarse en aplicaciones, tal como recuperación de aceite mejorada (EOR).

Description

PROCESO PARA RECUPERAR EL MEDIO DE PUREZA DEL BIOXIDO DE CARBONO Campo de la Invención La presente invención se refiere generalmente a los procesos y aparatos de adsorción de oscilación por presión de vacío (VPSA) para recuperar el bióxido de carbono (C02) que tiene una pureza de aproximadamente =80% mol desde las corrientes que contienen por lo menos C02 y H2 (por ejemplo, singas). La alimentación hacia el C02 VPSA puede ser en la presión ambiente superior. La unidad de C02 VPSA produce dos corrientes, una corriente de H2-enriquecido y una corriente de producto C02. Las etapas del ciclo de proceso están seleccionadas de modo que hay un mínimo o ninguna pérdida de H2 del proceso y sin requerir el equipo de procesamiento adicional. El C02 recuperado puede mejorarse, secuestrarse o utilizarse adicionalmente en aplicaciones tal como la recuperación mejorada de aceite (EOR). Antecedentes de la Invención La regeneración de vapor de metano (SMR) es el proceso primario para producir hidrógeno (H2) en cantidades a granel. Después de la conversión catalítica de gas natural, CO y H2 es producido como sigue en la ecuación (1): (1) CH4 + H20 <? CO + 3 H2. La mezcla de gas es convertida (por una reacción de conversión de agua-gas) para producir adicionalmente H2 de acuerdo a la ecuación (2): (2) CO + H20 ^? C02 + H2. Después de la reacción de conversión de agua-gas, el producto de gas típico tiene una presión de entre aproximadamente 100-500 psia, una temperatura de entre aproximadamente 60-150°F, y una composición de 60-80% mol C02 H2, 15-25% mol C02, 0.1-5% mol CO, 3-7% mol CH4, 0-5% mol N2 y es saturado con agua. Esta mezcla de gas puede después alimentarse en una unidad de adsorción de oscilación de presión (PSA) para producir H2 de alta pureza (por ejemplo, H2 en una pureza de por lo menos 99%). En algunas plantas actuales de producción de H2, una unidad de amina es colocada entre el reactor de conversión y la unidad de H2 PSA para extraer C02 desde la corriente producida por el reactor de conversión. Este proceso, sin embargo, es de energía intensiva. Además, las unidades de amina pueden ser difíciles de operar y son conocidas por tener problemas operacionales, tales como corrosión, pérdida de fluido y similares. La Patente Norteamericana No. 4,171,206 se refiere a la producción de C02 de alta pureza (99.99+%) y H2 de alta pureza (99.99+%) a una recuperación alta de C02 (99.99+%) de SMR sin gas. Esta patente describe dos trenes de lechos de adsorción, que están en comunicación entre sí durante las etapas de alimentación y re-presurización. Los lechos en el tren de C02 usan una etapa de aclaración por la alta pureza de C02 a presión alta. La despresurización y evacuación del mismo lecho siguen esta etapa. El gas despresurizado es re-comprimido y utilizado para la aclaración de presión alta. La efluente de presión alta, etapa de aclaración de alta pureza es reciclada en la alimentación. La Patente Norteamericana No. 4,299,596 se refiere a la producción de dos productos de alta pureza usando dos trenes de lechos, los cuales están integrados durante las etapas de despresurización co-corriente y alimentación. El tren que produce las, especies fuertemente absorbidas es purgado por el gas despresurizado co-corriente después de que ha sido recomprimido. La parte del gas despresurizado co-corriente puede reciclarse por la re-presurización. Las etapas de evacuación y purga producen la parte de las especies más fuertemente absorbidas y la parte de la purga de gas. La Patente Norteamericana No. 4,770,676 se refiere a la producción de metano y C02 de gas de vertedero. Este es un proceso de oscilación de adsorción de presión (PSA) y térmico integrado (TSA). El desperdicio producido de PSA regenera el TSA. La Patente Norteamericana No. 4,840,647 se refiere a la producción de =95% de C02 de una corriente de alimentación que contiene de 10-30% de C02 en la presión ambiente. Las etapas del proceso son alimentación, evacuación co-corriente, evacuación contracorriente para producir el producto y una etapa de represurización. El gas evacuado co-corriente es utilizado por las igualaciones/represurización de presión y mezclado con alimentación . Patente Norteamericana No. 4,857,083 considera la producción de C02 de una mezcla de gas. Al final de la etapa de alimentación, el extremo de descarga de la columna de alimentación está conectado con el extremo de la entrada del lecho evacuado para reducir la presión en este lecho. El bióxido de carbono es después producido por la evacuación. Esto es seguido por las etapas de acumulación de presión. La Patente Norteamericana No. 4,913,709 se refiere a la producción de dos productos de alta pureza. La referencia sugiere el uso de dos trenes de lechos, que están integrados durante las etapas de alimentación y re-presurización. El tren que produce las especies más fuertemente absorbidas es purgado por las especies más fuertemente absorbidas obtenidas durante la etapa de evacuación. Esta purgación es en presión baja y se realiza después de que el lecho haya sido despresurizado. El efluente durante la etapa de purgado es recomprimido y reciclado como alimentación. La Patente Norteamericana No. 4,915,711 describe la producción de dos productos de alta pureza usando un solo tren de lechos. El lecho es purgado por las especies más fuertemente absorbidas obtenidas durante la etapa de evacuación. Esta purga es a presión baja y es realizada después de que el lecho ha sido despresurizado. El efluente durante la etapa de purgado y etapa de despresurizaron es recomprimido y reciclado como alimentación. La Patente Norteamericana No. 5,026,406 describe la producción de dos productos de alta pureza usando un solo tren de lechos. El lecho es purgado por las especies más fuertemente absorbidas obtenidas durante la etapa de evacuación. Esta purgación está en la presión baja y se realiza después de que se haya despresurizado el lecho. El efluente durante la etapa de purgado y la etapa de despresurización es recomprimido y reciclado como alimentación. La Patente Norteamericana No. 5,051,115 produce una especie más fuertemente absorbida de una mezcla de gas de alta pureza. Una etapa de purgado co-corriente es usada por las especies fuertemente absorbidas de alta pureza. Esta corriente de purgado y producto son obtenidos durante la etapa de evacuación. El efluente de la etapa de purgado es reciclado por la represurización. La Patente Norteamericana No. 5,248,322 se refiere a un proceso con cuatro etapas: igualación de absorción, despresurización, evacuación y presión por parte del gas despresurizado y represurización. La primera parte (presión más alta) del gas despresurizado es reciclado mientras que la segunda parte (una presión más baja) es utilizada por la igualación de presión. La Patente Norteamericana No. 5,354,346 se refiere a un proceso con cinco etapas: absorción, despresurización, purga de co-corriente de presión baja, evacuación e igualación de presión por parte de la efluente de gas de purgado de presión baja y despresurización. La primera parte (una presión más alta) del gas despresurizado es reciclado mientras que la segunda parte (una presión más baja) y parte del efluente de gas de purga de presión baja es utilizada para igualar la presión. La Patente Norteamericana No. 6,245,127 discute la producción de C02 de una mezcla de gas de presión baja de pureza constante. Emplea etapas de evacuación y purga simultánea. La purga contracorriente es realizada por las especies menos fuertemente absorbidas. Sería deseable proporcionar procesos y aparatos económicamente beneficiosos para la recuperación de C02. Sería además deseable que tales procesos y aparatos sean más eficientes y más fáciles de utilizar con relación a la técnica anterior. Breve Descripción de la Invención La presente invención se refiere generalmente a los procesos y aparatos de adsorción de oscilación por presión de vacío (VPSA) para recuperar el C02 que tiene una pureza de aproximadamente =80% mol desde las corrientes que contienen por lo menos C02 y H2 (por ejemplo, singas). La alimentación del C02 VPSA puede ser a presión ambiente superior. La unidad C02 VPSA produce dos corrientes, una corriente enriquecida de H2 y una corriente de producto C02. Las etapas del ciclo de proceso son seleccionados de modo que hay mínima o ninguna pérdida de H2 del proceso y sin requerir equipo de procesamiento adicional.
El bióxido de carbono producido de acuerdo con la presente invención puede utilizarse para cualquier propósito deseado. Por ejemplo y mientras que no sea interpretado como limitante, el C02 producido según lo descrito en la presente puede utilizarse para la licuefacción para producir el producto (s) del grado calidad alimenticia, C02 supercrítico para la recuperación mejorada de aceite o simplemente C02 para que el secuestro evite la adición de gases de invernadero en la atmósfera para resolver requisitos de reglamentación. La presente invención utiliza despresurizaciones de un adsorbente de presión alta a presión baja para aumentar la concentración de C02 en el lecho (s). Después de que la concentración de C02 es aumentada, el producto C02 se produce por reducción de presión adicional. Esto puede lograrse debido al reconocimiento de que para algunos adsorbentes, la despresurización de presión alta a baja aumenta la concentración de C02 en el lecho (s) adsorbente. Por lo tanto, la necesidad de etapas para aclarar, purgar y/o reciclar como es utilizado en técnica anterior puede eliminarse. Esto a su vez permite la eliminación de ciertas piezas de las máquinas giratorias (por ejemplo, compresor de aclaración, compresor de purgado, compresor de reciclaje) y de requisitos de energía asociados, de tal modo que proporcionan un proceso y aparato que es más simple para operar y más económico que sistemas de la técnica anterior. Los procesos propuestos no requieren vapor y así son esperados que reduzcan el costo de la separación de C02. Para aumentar la recuperación de C02 y minimizar o eliminar las pérdidas de H2, la presente invención utiliza el gas despresurizado para acumular o aumentar la presión en los lechos de baja presión. La despresurizaron del lecho por lo tanto aumenta la concentración de C02 en el producto e igualando con otros lechos en la unidad, al mismo tiempo, aumenta la recuperación de C02 y minimiza o elimina la pérdida de H2. Otra característica significativa del proceso es que el gas despresurizado final (etapa número 5 (DPf) de las figuras 2, 6, ó 7 o etapa 4 (DPf) de las figuras 5, 10, 11 ó 12) no es desperdiciado. Más bien, esta corriente de gas, que ahora es rica de C02, puede utilizarse en cualquiera de las dos maneras o en combinación de las mismas. Primero, la corriente de gas despresurizado final puede mezclarse con C02 producido durante la etapa de evacuación. En esta modalidad, el gas mezclado constituye el producto C02. En la alternativa o en la adición, parte o toda la corriente de gas despresurizado final puede pasarse a través del lecho que está bajo evacuación. En esta modalidad, el gas evacuado constituye el producto C02. De este modo, se espera que la pérdida de C02 VPSA sea minimizada o completamente eliminada. Otra característica de la presente invención es que reduciendo el C02 en la corriente de alimentación a la unidad de H2 PSA, la recuperación de la unidad H2 PSA se espera aumente.
En las modalidades preferidas en las cuales el aparato de C02 VPSA es instalado entre un reformador de vapor de metano (SMR)/reactor de conversión y una unidad de H2 PSA, la cantidad de C02 en la corriente de alimentación a la unidad de H2 PSA se reduce, de tal modo que permite la recuperación aumentada de H2 de la unidad de H2 PSA. En otras modalidades de la presente invención, una corriente de alimentación puede proporcionarse por un reactor de oxidación parcial o similar. En cualquiera de estas modalidades, la corriente de alimentación hacia la unidad de C02 VPSA será una corriente que contiene por lo menos H2 y C02 a presión alta (por ejemplo, 100-500 psia). Eliminando el hardware (es decir maquinaria giratoria) según lo mencionado anteriormente, y los requisitos de energía correspondientes, se espera que la presente invención produzca más eficientemente el C02 de singas ó de otras corrientes que contienen por lo menos C02 y H2 con relación a la técnica anterior. Breve Descripción de los Dibujos Para un entendimiento más completo de la presente invención y de las ventajas de la misma, la referencia deberá hacerse a la siguiente Descripción Detallada de la Invención tomada en conjunto con los dibujos anexos en los cuales: La figura 1 ilustra una modalidad de acuerdo con la presente invención en la cual una unidad de C02 VPSA está colocada corriente arriba de una unidad de H2 PSA; La figura 2 ilustra una gráfica de la etapa del ciclo por la unidad C02 VPSA que tiene seis lechos, tres etapas de igualación de presión y flujo continuo del lecho de evacuación de acuerdo con una modalidad de la presente invención, - La figura 3 muestra un dibujo esquemático dibuja para la unidad de C02 VPSA de la figura 2; La figura 4 muestra la secuencia de la válvula para la operación de la unidad de C02 VPSA mostrada en las figuras 2 y 3; La figura 5 ilustra una gráfica alternativa de la etapa del ciclo para una unidad de C02 VPSA que tiene cinco lechos, dos etapas de igualación de presión y flujo continuo del lecho de evacuación de acuerdo con la presente invención; La figura 6 ilustra otra gráfica alternativa de la etapa del ciclo para una unidad de C02 VPSA que tiene siete lechos, tres etapas de igualación de presión y flujo continuo del lecho de evacuación de acuerdo con la presente invención; La figura 7 ilustra otra etapa del ciclo para una unidad de C02 VPSA que tiene seis lechos, tres etapas de igualación de presión y mezclado directo de acuerdo con otra modalidad de la presente invención; La figura 8 muestra un dibujo esquemático para la unidad de C02 VPSA de la figura 7; La figura 9 muestra la secuencia de la válvula para la operación de la unidad de C02 VPSA mostrada en las figuras 7 y 8; La figura 10 ilustra aún otra gráfica de la etapa del ciclo para una unidad de C02 VPSA que tiene cinco lechos, dos etapas de igualación de presión y mezclado directo de acuerdo a la presente invención; La figura 11 ilustra aún otra gráfica de la etapa del ciclo para una unidad de C02 VPSA que tiene ocho lechos, dos etapas de igualación de presión y mezclado directo en las cuales dos lechos están continuamente en alimentación y por lo menos dos lechos están continuamente bajo evacuación de acuerdo a la presente invención; y La figura 12 ilustra otra gráfica de la etapa del ciclo para una unidad de C02 VPSA que tiene once lechos, dos etapas de igualación de presión y mezclado directo en las cuales tres lechos están continuamente en alimentación y dos lechos están continuamente bajo evacuación de acuerdo a la presente invención . Descripción Detallada de la Invención Según lo discutido anteriormente, la presente invención se refiere generalmente a procesos y aparatos de adsorción de oscilación por presión de vacío (VPSA) para recuperar el C02 que tiene una pureza de aproximadamente =80% mol de las corrientes que contienen por lo menos C02 y H2 (por ejemplo, singas). La alimentación hacia el C02 VPSA puede ser en la presión ambiente superior. La unidad de C02 VPSA produce dos corrientes, una corriente enriquecida de H2 y una corriente del producto C02. El bióxido de carbono producido de acuerdo con la presente invención puede utilizarse para cualquier propósito deseado. Por ejemplo y mientras que sea interpretado como limitante, el C02 producido según lo descrito en la presente puede utilizarse para la licuefacción para producir el producto (s) de grado calidad alimenticia, C02 supercrítico para la recuperación mejorada de aceite o C02 para que el secuestro evite simplemente los gases invernadero adicionales en la atmósfera para satisfacer requisitos de reglamentación: Según lo discutido a más detalle en la presente, una característica significativa de los procesos es que el gas despresurizado final (etapa número 5 (DPf) de las figuras 2, 6, ó 7 o etapa 4 (DPf) de las figuras 5, 10, 11 ó 12) no es desperdiciado. Más bien, esta corriente de gas (que ahora es rica de C02) puede utilizarse en cualquiera de las de dos maneras o en combinación de las mismas. Primero, la corriente de gas despresurizado final puede mezclarse con el C02 producido por otro lecho bajo evacuación. En esta modalidad, el gas mezclado constituye el producto C02. En alternativa o en adición, parte o toda la corriente 'de. gas despresurizado final puede pasarse a través del lecho que está bajo evacuación. En esta modalidad, el gas evacuado constituye por lo menos una parte del producto C02. De esta manera, la pérdida de H2 de C02 VPSA se espera sea minimizada o completamente eliminada. En una modalidad preferida de la presente invención y según lo ilustrado en la figura 1, el sistema 10 incluye la unidad de C02 VPSA 30 colocada corriente arriba de la unidad de H2 PSA 28. Según lo discutido arriba, el gas natural 12 y el vapor 14 pueden reformarse en el reformador de vapor de metano 16 para producir la corriente 18, conformé a la ecuación (1) antes mencionada. La corriente 18 es después alimentada al reactor de conversión 20 para producir la corriente 22 conforme a la ecuación (2), según lo también establecido arriba. La corriente 22 puede alimentarse a la unidad de C02 VPSA 30 vía la corriente 24. La válvula 26 por lo tanto estará normalmente en posición cerrada y estará en posición abierta cuando la unidad de C02 VPSA no sea utilizada. Los expertos en la técnica apreciarán que la válvula 26 puede alternativamente estar en posición parcialmente abierta dependiendo de la capacidad del proceso deseado (es decir, recuperación de C02).
Cuando el acomodo mostrado en la figura 1 se utiliza con procesos y aparatos de acuerdo con la presente invención, la corriente rica de C02 36 (por ejemplo = 80% mol) puede producirse, junto con la alimentación rica en H232 que se espera resulte en la recuperación más alta de H2 38 de la unidad de H2 PSA 28. La unidad de hidrógeno PSA 28 puede también producir combustible 40 para el uso en la planta 10. La presente invención reconoce que las despresurizaciones de una capa adsorbente selectiva de C02 aumentan la concentración de C02 en el (s) adsorbente. Más específicamente, la presente invención reconoce y utiliza despresurizaciones de un adsorbente desde presión alta (por ejemplo, 100-500 psia) a presión baja (s) (es decir, aproximadamente al ambiente y/o presiones subambientales) para aumentar la concentración de C02 en el lecho. Según lo utilizado en la presente, una "corriente de alimentación" que es alimentada a una unidad de C02 de acuerdo con la presente invención es una corriente que contiene por lo menos H2 y C02 en una presión entre aproximadamente 100-500 psia (por ejemplo, 375 psia). Después de que la concentración de C02 es aumentada por múltiples despresurizaciones, puede ser utilizada para producir el producto C02 por la reducción de presión adicional. Para algunos adsorbentes, la despresurización de presión alta a baja aumenta la concentración de C02 en el lecho adsorbente. Esta etapa en el proceso puede utilizarse para eliminar varias etapas del proceso según lo descrito en la técnica anterior. Por lo tanto, varias piezas de la maquinaria giratoria (por ejemplo, compresor de aclaración, compresor de purgado, compresor de reciclaje) y los requisitos de energía asociados pueden eliminarse, proporcionando así un proceso y sistema que mejora la operación y mejora la eficiencia. Según lo mencionado arriba, los procesos y aparatos de C02 VPSA de la presente invención pueden utilizarse para producir C02 que tienen una pureza de aproximadamente 80% mol de un gas de alimentación tal como un singas. En una modalidad de la presente invención, los procesos proporcionan para el lecho continuo el lecho de evacuación (ver por ejemplo, figuras 2 6). Las modalidades del flujo continuo pueden lograrse usando un número variante de lechos y etapas de igualación de presión. Por ejemplo, el flujo continuo del lecho de evacuación puede lograrse con seis lechos y tres etapas de igualación de presión (figuras 2-4). Alternativamente, el flujo continuo del lecho de evacuación puede lograrse con cinco lechos y dos etapas de igualación de presión (figura 5) o siete lechos y tres etapas de igualación de presión (figura 6). En cualquier momento durante cualquiera de estos procesos, los lechos estarán en una de las siguientes categorías de etapas: alimentación, despresurizaciones, evacuación, igualaciones de presión, y represurización. Además, una etapa de purgado puede incluirse en el ciclo para la modalidad mostrada en la figura 6. En otras modalidades alternativas de la presente invención, los procesos y aparatos de C02 VPSA pueden utilizarse para producir C02 que tiene una pureza de aproximadamente 80% mol de un gas de alimentación tal como un singas por mezclado directo. En tales modalidades, el producto C02 producido durante la etapa de despresurización final (DPf) no es pasado a través de otro lecho bajo evacuación. Más bien, esta corriente es mezclada directamente con la corriente del lecho de evacuación. En una modalidad preferida y ejemplar, esto puede lograrse con una unidad de C02 VPSA que tiene seis lechos y tres etapas de igualación de presión (figuras 7-9). En otras modalidades, esto puede lograrse usando una unidad de C02 VPSA que tiene cinco lechos y dos etapas de igualación de presión (figura 10). En cualquier momento durante cualquiera de estos procesos, los lechos estarán en una de las siguientes categorías de etapas: alimentación, despresurizaciones, evacuación, igualaciones de presión, y represurización. Las combinaciones de flujo continuo y mezclado directo pueden también utilizarse. En tales modalidades, una porción de la corriente producida durante la etapa de despresurización (DPf) fluye a través del lecho bajo evacuación y el resto es mezclado directamente con la corriente que sale del lecho bajo evacuación.
En modalidades donde la capacidad de planta aumentada es deseable, las modalidades mostradas en las figuras 11 y 12 pueden utilizarse. Más específicamente, la figura 11 muestra una gráfica de la etapa del ciclo para una modalidad de la presente invención en la cual dos igualaciones de presión y ocho lechos son utilizados con el mezclado directo. En esta modalidad, dos lechos están continuamente en alimentación y por lo menos dos lechos están continuamente bajo evacuación. Este acomodo se espera permita un aumento en la capacidad de la planta. La figura 12 ilustra una gráfica de la etapa del ciclo para una modalidad de la presente invención en la cual dos igualaciones de presión y once lechos son utilizados con el mezclado directo. En esta modalidad, tres lechos están continuamente en alimentación y dos lechos están continuamente bajo evacuación. Este acomodo se espera también permita un aumento en la capacidad de la planta. En cualquier momento durante cualquiera de estos procesos, los lechos estarán en una de las siguientes categorías de etapas: alimentación, despresurizaciones, evacuación, igualaciones de presión, y represurización. En cualquiera de las modalidades, cada lecho es empacado preferiblemente con por lo menos dos capas de adsorbentes. El tipo y tamaño de la capa adsorbente hacia el extremo de la alimentación (es decir una capa adsorbente de agua selectiva) en el lecho es seleccionado para retirar la humedad en la corriente de alimentación de modo que ninguna humedad residual deteriora el funcionamiento de la capa (es decir, CÓ2 selectivo) principal adsorbente. La capa adsorbente de agua selectiva es también preferiblemente capaz de retirar las impurezas (por ejemplo, trazas de sulfuro o de compuestos pesados de hidrocarburo) desde la corriente de alimentación, hacia la extensión en donde están presentes las impurezas. La capa adsorbente principal, segunda (es decir, la capa adsorbente selectiva de C02) es utilizado para selectivamente absorber el C02 de la corriente de alimentación después de que ha sido retirada la suficiente humedad. Para la primera capa adsorbente (es decir la capa adsorbente de agua selectiva), los adsorbentes tales como alúmina activada, gel de sílice o tamiz molecular de zeolita son preferidos. Estos adsorbentes se desean para ser ilustrativos y otros adsorbentes capaces de retirar la suficiente humedad son también convenientes para uso de acuerdo con la presente invención. Las características preferidas para tal adsorbente (s) incluyen: altas capacidades de resistencia a la compresión, alta resistencia a la atrición, gran densidad aparente, evitar inter-partículas bajas, alta capacidad de calor, gran conductividad térmica, baja caída de presión y estable en agua líquida. La capa principal del adsorbente (es decir, la capa adsorbente selectiva de C02) siguiendo la capa adsorbente de agua selectiva tiene preferiblemente las siguientes características: alta selectividad, alta capacidad de trabajo, cinética rápida y bajo calor de adsorción. Los ejemplos- típicos de tales adsorbentes incluyen, pero no se limitan a: NaY, HY, NaX, gel de sílice, y carbón activado. Otras propiedades físicas deseadas de la principal capa adsorbente (es decir la capa selectiva de C02) incluyen: alta resistencia a la compresión, alta resistencia a la atrición, gran densidad aparente, evitar inter-partículas bajas, alta capacidad de calor, gran conductividad térmica, baja caída de presión durante las etapas de alimentación y evacuación. Los expertos en la técnica apreciarán que una capa mezclada compuesta que contiene ambos adsorbentes podrían utilizarse en la presente invención siempre y cuando las características de los adsorbentes sean satisfechas. Con referencia ahora a las figuras 2-4, se ilustran una primera modalidad de la presente invención que tiene seis lechos (A1-A6) y usa diez etapas con flujo continuo del lecho de evacuación para producir C02 enriquecido de singas. Las etapas del proceso: incluyen: 1. Etapa de Alimentación. Una corriente de alimentación 24 (mostrada en la figura 1) que contiene por lo menos gases C02 y H2 en una presión alta entre aproximadamente 100-500 psia (por ejemplo, aproximadamente 375 psia) y producida por el reactor convertidor 20 que es desviado a la unidad de C02 VPSA de la presente invención. El efluente de presión alta 32 (es decir, una corriente enriquecida de H2) de la unidad de C02 VPSA (unidad 30 en la figura 1) es enviado a la unidad H2 PSA 28, la cual a su vez produce presión alta, producto H2 de alta pureza (corriente 38 en la figura 1). Después de un tiempo predeterminado o después de la saturación de C02 del lecho en alimentación 24, la etapa de alimentación se termina. 2. Despresurización 1 (DP1) de Co-corriente (Coc). El lecho de C02 VPSA, el cual ha terminado la etapa de alimentación está ahora en presión alta de alimentación (por ejemplo, 100-500 psia), es despresurizado en una presión media (por ejemplo, 80-400 psia) en una dirección igual (mostrada en la figura 2) u opuesta (no mostrada en la figura 2) al flujo de alimentación. 3. Despresurización 2 (DP2) de Co-corriente (Coc). El lecho de C02 VPSA, el cual está ahora en una cierta presión media (por ejemplo, 80-400 psia), es además despresurizado a una presión más baja (por ejemplo, 60-300 psia) en una dirección igual a (muestra en la figura 2) u opuesta (no mostrado en la figura 2) al flujo de alimentación. 4. Despresurización 3 (DP3) de Co-corriente (Coc). El lecho de C02 VPSA, que está ahora en una cierta presión media (por ejemplo, 60-300 psia), es además despresurizado en una presión más baja (por ejemplo, 50-200 psia) en una dirección igual que la (mostrada en la figura 2) u opuesta (no mostrada en la figura 2) al flujo de alimentación. 5. Despresurización Final (DPf). El lecho de C02 VPSA, que está ahora en una presión más baja que en el comienzo de la etapa 4 (aproximadamente 50-200 psia) es además despresurizada en una presión cercana al ambiente (aproximadamente 20 psia) en una dirección igual que la (mostrada en la figura 2) y/u opuesto (no mostrada en la figura 2) al flujo de alimentación. Según lo mostrado por las flechas en la figura 2 (es decir flechas desde el DPf hacia el lecho bajo evacuación), la corriente desde esta etapa (DPf) fluye a través del lecho bajo evacuación (por ejemplo en la figura 2: lecho 1 a lecho 6, lecho 2 a lecho 1, lecho 3 a lecho 2, lecho 4 a lecho 3, lecho 5 a lecho 4 o lecho 6 a lecho 5 en las etapas del ciclo respectivas). 6. Evacuación. El lecho de C02 VPSA, que ahora está cerrado a la presión ambiente (aproximadamente 20 psia), es evacuado en una presión baja predeterminada, una presión sub-ambiente (aproximadamente 1-12 psia) en una dirección igual que (no mostrado en la figura 2) u opuesta (mostrada en la figura 2) al flujo de alimentación. Según lo mostrado en la figura 2 y señalado en la descripción de la etapa 5 (DPf) arriba, éste lecho está recibiendo gas de otro lecho en la etapa DPf. El gas del lecho bajo evacuación constituye la corriente del producto C02. 7. Igualación de Presión 3 (PE3) Contracorriente (CcC).
El lecho evacuado está ahora en presión igualada en un intervalo de presión de gas producido en la etapa 4 (DP3) (es decir, a aproximadamente 50-200 psia) en una dirección igual que (no mostrada en la figura 2) u opuesta (mostrada en la figura 2) al flujo de alimentación. Esta etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 4 dentro del sistema VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desecho. 8. Igualación de Presión 2 (PE2) Contracorriente (CcC): La presión igualada del lecho en la etapa 7 ahora es presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 3 (DP2) (es decir, a aproximadamente de 60-300 psia) en una dirección igual que (no mostrada en la figura 2) u opuesta (mostrada en la figura 2) al flujo de alimentación. Esta etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 3 dentro del sistema VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 hacia una corriente de desecho. 9. Igualación de Presión 1 (PE1) Contracorriente (CcC). La presión igualada del lecho en la etapa 8 es presión adicional igualada adicionalmente en un intervalo de presión de gas producido en la etapa 2 (DPI) (es decir, a aproximadamente de 80-400 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 2) u opuesta (mostrada en la figura 2) al flujo de alimentación. Esta etapa adicional aumenta la recuperación de C02 manteniendo el CO2 de la etapa 2 dentro del sistema de VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desecho. 10. Represurización (FeRP). La presión igualada del lecho es represurizada a una presión de alimentación (100- 500 psia) ya sea por el gas de alimentación o por la parte del efluente generado de otra lecho en la etapa 1 (es decir efluente de alimentación). Siguiendo la represurización para alimentar la presión, este lecho está ahora listo para regresar a la etapa 1. El proceso de la etapa diez descrito es para un ciclo para un lecho en la unidad de C02 VPSA. Las diez etapas anteriores para esta modalidad de flujo continuo del lecho de evacuación son realizadas de una manera cíclica con los otros lechos en la unidad de modo que la alimentación interna y el efluente de alimentación de la etapa 1 es continúa. Además, la etapa de evacuación (número 6) está diseñada para ser continua. Esto asegura que la bomba de vacío opera continuamente, y de que no hay rotura en la alimentación interna de la unidad de C02 VPSA o en la unidad de H2 PSA. Seis lechos de adsorción son utilizados en la modalidad descrita arriba para mantener la continuidad de las etapas claves del proceso. El hardware ejemplar correspondiente y un flujo esquemático del proceso de C02 VPSA correspondiente al ciclo mostrado en la figura 2 son descritos en la figura 3. Las varias válvulas en la figura 3 pueden operarse en la manera ilustrada en la figura 4 para realizar las diez etapas en el proceso de los seis lechos según lo descrito anteriormente en la presente. Deberá apreciarse que las presiones y duraciones de la etapa mostradas son únicamente para propósitos ilustrativos. Los expertos en la técnica apreciarán que otras combinaciones de presiones y duraciones de etapa pueden utilizarse. Como puede apreciarse de la descripción anterior, la presente invención confía así en las despresurizaciones de por lo menos un adsorbente selectivo de C02 desde la presión alta a presión baja para aumentar la concentración de C02 en el lecho. Después de que la concentración de C02 es aumentada, está produce el producto C02 por la reducción de presión adicional. Esto se vuelve posible basado en el reconocimiento de que para algunos adsorbentes, la reducción de presión desde la presión alta a presión baja aumenta la concentración de C02 en el adsorbente. En la modalidad mostrada en las figuras 2-4 y según lo descrito, el gas producido durante la despresurización final (etapa número 5, DPf) fluye a través del lecho bajo evacuación según lo mostrado por las flechas en la etapa del ciclo en la figura 2. Utilizando la corriente de gas de despresurización final (etapa número 5) de este modo, hay mínima o ninguna pérdida de H2 de la unidad de C02 VPSA. Las modalidades ejemplares alternativas y adicionales que utilizan la corriente de gas de despresurización final (DPf) que fluye a través del lecho de evacuación son ¡lustradas en las figuras 5 y 6. Refiriéndose ahora a la figura 5, se muestra una gráfica de la etapa del ciclo para un proceso de la etapa ocho que utiliza cinco lechos y dos etapas de igualación de presión. Estas etapas del ciclo se realizan en una manera similar a las etapas descritas arriba con referencia a la figura 2, excepto que se han eliminado las etapas DP3 y PE3. Más específicamente, las etapas del ciclo para la figura 5 incluyen lo siguiente: 1. Etapa de Alimentación. Una corriente de alimentación 24 (mostrada en la figura 1) que contiene por lo menos gases C02 y H2 en una presión alta entre aproximadamente 100-500 psia (por ejemplo, aproximadamente 375 psia) y producida por el reactor convertidor 20 que es desviado a la unidad de C02 VPSA de la presente invención. El efluente de presión alta 32 (es decir, una corriente enriquecida de H2) de la unidad de C02 VPSA (unidad 30 en la figura 1) es enviado a la unidad H2 PSA 28, la cual a su vez produce presión alta, producto H2 de alta pureza (corriente 38 en la figura 1). Después de un tiempo predeterminado o después de la saturación de C02 desde el lecho en la alimentación 24, la etapa de alimentación se termina. 2. Despresurización 1 (DP1) de Co-Corriente (CoC). El lecho C02 VPSA, que ha acabado la etapa de alimentación ahora está en presión de alimentación alta (por ejemplo, 100-500 psia), es despresurizada a una presión media (por ejemplo, 80-400 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 5) u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. 3. Despresurización 2 (DP2) de Co-Corriente (CoC). El lecho de C02 VPSA, el cual está ahora en una cierta presión media (por ejemplo, 80-400 psia), es despresurizado adicionalmente a una presión más baja (por ejemplo, 60-300 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 5) u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. 4. Despresurización Final (DPf). El lecho de C02 VPSA, que ahora está en una presión más baja que en el inicio de la etapa 4 (aproximadamente 50-200 psia) es despresurizada adicionalmente en una presión cercana al ambiente (aproximadamente 20 psia) en una dirección igual que (mostrada en la figura 5) y/u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. Según lo mostrado por las flechas en la figura 5 (es decir flechas desde DPf hacia el lecho bajo evacuación), la corriente desde este etapa (DPf) fluye a través del lecho bajo evacuación (por ejemplo según lo mostrado en la figura 5: de lecho 1 a lecho 5, lecho 2 a lecho 1, lecho 3 a lecho 2, lecho 4 a lecho 3 o lecho 5 a lecho 4 en las etapas respectivos del ciclo). 5. Evacuación. El lecho de C02 VPSA, que ahora está cercano a la presión ambiente (aproximadamente 20 psia), es evacuado a una presión baja predeterminada, una presión sub-ambiente (aproximadamente 1-12 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 5) u opuesta (mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. Según lo mostrado en la figura 5 y como es señalado en la descripción de la etapa 4 (DPf) arriba, este lecho está recibiendo gas de otra lecho en la etapa DPf para la duración de la etapa DPf. El gas del lecho bajo evacuación constituye la corriente del producto C02. 6. Igualación de Presión 2 (PE2) Contracorriente (CcC). El lecho evacuado ahora está en presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 3 (DP2) (es decir, a aproximadamente 60-300 psia) en una dirección igual que (no mostrada en la figura 5) u opuesta (mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. Esta etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 de la etapa 3 dentro del sistema VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar C02 a una corriente de desecho. 7. Igualación de Presión 1 (PE1) Contracorriente (CcC). La presión igualada del lecho en la etapa 6 es presión igualada adicional a un intervalo de presión de gas producido en la etapa 1 (DPI) (es decir, a aproximadamente 80-400 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 5) u opuesta (mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. Esta etapa además aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 2 dentro del sistema VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 8. Represurización (FeRP). La presión igualada del lecho es represurizada a una presión de alimentación (100- 500 psia) ya sea por gas de alimentación o por parte del efluente generado de otro lecho en la etapa 1 (es decir efluente de alimentación). Siguiendo la represurización para alimentar la presión, este lecho está listo ahora para regresar a la etapa 1. El proceso de la etapa ocho descrito es para un ciclo, para un lecho en la unidad de C02 VPSA. Las ocho etapas anteriores para la modalidad de flujo continuo del lecho de evacuación son realizadas en una manera cíclica con los otros lechos en la unidad de modo que el efluente de alimentación y alimentación interna de la etapa 1 es continúo. Además, la etapa de evacuación (número 5) es continua. Esto asegura que la bomba de vacío opere continuamente, y que no haya rotura en la alimentación interna de la unidad de C02 VPSA o la unidad de H2 PSA. Cinco lechos de adsorción se utilizan en la modalidad descrita arriba para mantener la continuidad de las etapas clave del proceso. Refiriéndose ahora a la figura 6, se muestra una gráfica de la etapa del ciclo para un proceso de la onceava etapa que utiliza siete lechos y tres etapas de igualación de presión. Estas etapas del ciclo se realizan de una manera similar a las etapas descritas arriba con referencia a la figura 2, excepto que una etapa adicional (Rf) es incluida entre la etapa de despresurización final (DPf) y la etapa de evacuación. Más específicamente, las etapas del ciclo para la figura 6 incluyen lo siguiente: 1. Etapa de Alimentación. Una corriente de alimentación 24 (mostrada en la figura 1) que contiene por lo menos gases C02 y H2 en una presión alta entre aproximadamente 100-500 psia (por ejemplo, aproximadamente 375 psia) y producida por el reactor convertidor 20 es desviado a la unidad de C02 VPSA de la presente invención. El efluente de presión alta 32 (es decir, una corriente enriquecida de H2) de la unidad de C02 VPSA (unidad 30 en la figura 1) es enviado a la unidad H2 PSA 28, la cual a su vez produce presión alta, producto H2 de alta pureza (corriente 38 en la figura 1). Después de un tiempo predeterminado o después de la saturación de C02 del lecho en alimentación 24, la etapa de alimentación se termina. 2. Despresurización 1 (DP1) de Co-Corriente (CoC). El lecho C02 VPSA, que ha acabado la etapa de alimentación ahora está en presión de alimentación alta (por ejemplo, 100-500 psia), es despresurizado a una presión media (por ejemplo, 80-400 psia) en una dirección igual (mostrada en la figura 5) u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. 3. Despresurización 2 (DP2) de Co-Corriente (CoC). El lecho de C02 VPSA, el cual está ahora en una cierta presión media (por ejemplo, 80-400 psia), es despresurizado adicionalmente a una presión más baja (por ejemplo, 60-300 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 5) u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. 4. Despresurización 3 (DP3) de Co-Corriente (CoC). El lecho de C02 VPSA, que ahora está en una cierta presión media (por ejemplo, 60-300 psia), es despresurizado adicionalmente a una presión más baja (por ejemplo, 50-200 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 6) u opuesta (no mostrado en la figura 6) al flujo de alimentación. 5. Despresurización Final (DPfl. El lecho de C02 VPSA, que ahora está en una presión más baja que en el inicio de la etapa 4 (aproximadamente 50-200 psia) es despresurizada adicionalmente a una presión cercana al ambiente (aproximadamente 20 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 6) y/u opuesta (no mostrada en la figura 6) al flujo de alimentación. 6. Purgado Recibido (Rf). La corriente producida por DPf (por ejemplo, lecho 1 en la figura 6) es alimentada a otro lecho que tiene DPf completo, pero no está aún bajo evacuación (por ejemplo, lecho 7 en la figura 6). Durante este tiempo (duración de la etapa Rf), el efluente (por ejemplo, lecho 7 en la figura 6) fluye hacia el tanque 42 como producto C02. Durante el período de tiempo restante de DPf del lecho 1, el gas fluye a través del lecho bajo evacuación (por ejemplo, lecho 7 en la figura 6). 7. Evacuación. El lecho de C02 VPSA, que ahora está aproximadamente a presión ambiente (aproximadamente 20 psia), es evacuado a una presión baja predeterminada, una presión sub-ambiente (aproximadamente 1-12 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 6) u opuesta (mostrada en la figura 6) al flujo de alimentación. Según lo mostrado en la figura 6, este lecho (lecho 1) está recibiendo el gas de otro lecho en la etapa DPf (lecho 2). El gas del lecho bajo evacuación constituye por lo menos parte de la corriente del producto C02. 8. Igualación de Presión 3 (PE3) Contracorriente (CcC). El lecho evacuado está ahora en presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 4 (DP3) (es decir, a aproximadamente 50-200 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 2) u opuesta (mostrada en la figura 2) al flujo de alimentación. Esta etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 4 dentro del sistema VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 9. Igualación de Presión 2 (PE2) Contracorriente (CcC). La presión del lecho igualado en la etapa 7 está ahora en presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 3 (DP2) (es decir, a aproximadamente 60-300 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 6) u opuesta (mostrada en la figura 6) al flujo de alimentación. Esta etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 de la etapa 3 dentro del sistema VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 10. Igualación de Presión 1 (PE1) Contracorriente (CcC). La presión igualada del lecho en la etapa 9 es además presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 2 (DPI) (es decir, a aproximadamente 80-400 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 6) u opuesta (mostrada en la figura 6) al flujo de alimentación. Esta etapa adicional aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 de la etapa 2 dentro del sistema VPSA Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 11. Represurización (FeRP). La presión igualada del lecho es represurizado a una presión de alimentación (100- 500 psia) ya sea por el gas de alimentación o por parte del efluente generado de otro lecho en la etapa 1 (es decir efluente de alimentación). Siguiendo la represurización para alimentar la presión, este lecho está listo para regresar a la etapa 1. El proceso de la etapa once descrito es para un ciclo para un lecho en la unidad de C02 VPSA. Las once etapas anteriores para esta modalidad de flujo continuo del lecho de evacuación se realizan de una manera cíclica con los otros lechos en la unidad de modo que el efluente de alimentación y la alimentación interna desde la etapa 1 son continúas. Además, la etapa de evacuación (número 7) está diseñada para ser continua. Esto asegura que la bomba de vacío opere continuamente,, y que no haya rotura en la alimentación interna en la unidad de C02 VPSA o en la unidad de H2 PSA. Siete lechos de adsorción son utilizados en la modalidad descrita arriba para mantener la continuidad de las etapas claves del proceso. Según lo mencionado arriba, fluyendo el gas producido durante la etapa de despresurización final (DPf) a través de un lecho bajo evacuación y/o antes de ir a la etapa de evacuación, toda o sustancialmente toda la pérdida de H2 de la unidad de C02 VPSA puede eliminarse (figuras 2-6). En otras modalidades (figuras 7-12), poco o nada de pérdida de H2 puede también lograrse directamente mezclando dos corrientes (es decir efluentes desde DPf y evacuación). Refiriéndose ahora a las figuras 7-9, es ilustrada una modalidad de la presente invención que tiene seis lechos (A1-A6) y que usa diez etapas con mezclado directo de gas C02 desde la etapa DPf y desde la etapa de evacuación para producir un gas final enriquecido de C02 de singas. Las etapas de proceso incluyen: 1. Etapa de Alimentación. Una corriente de alimentación 24 (mostrada en la figura 1) que contiene por lo menos gases C02 y H2 en una presión alta entre aproximadamente 100-500 psia (por ejemplo, aproximadamente 375 psia) y producida por el reactor convertidor 20 es desviado a la unidad de CQ2 VPSA de la presente invención. El efluente de presión alta 32 (es decir, una corriente enriquecida de H2) de la unidad de C02 VPSA (unidad 30 en la figura 1) es enviado a la unidad H2 PSA 28, la cual a su vez produce presión alta, producto H2 de alta pureza (corriente 38 en la figura 1). Después de un tiempo predeterminado o después de la saturación de C02 del lecho en alimentación 24, la etapa de alimentación se termina. 2. Despresurización 1 (DP1) de Co-Corriente (CoC). El lecho C02 VPSA, que ha acabado la etapa de alimentación ahora está en presión de alimentación alta (por ejemplo, 100-500 psia), es despresurizado a una presión media (por ejemplo, 80-400 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 5) u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación.- 3. Despresurización 2 (DP2) de Co-Corriente (CoC). El lecho de C02 VPSA, el cual está ahora en una cierta presión media (por ejemplo, 80-400 psia), es despresurizado adicionalmente a una presión más baja (por ejemplo, 60-300 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 5) u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. 4. Despresurización 3 (DP3) de Co-Corriente (CoC). El lecho de C02 VPSA, que ahora está en una cierta presión media (por ejemplo, 60-300 psia), es despresurizado adicionalmente a una presión más baja (por ejemplo, 50-200 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 6) u opuesta (no mostrado en la figura 6) al flujo de alimentación. 5. Despresurización Final (DPf). El lecho de C02 VPSA, que ahora está en una presión más baja que en el inicio de la etapa 4 (aproximadamente 50-200 psia) es despresurizada adicionalmente a una presión cercana al ambiente (aproximadamente 20 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 7) y/u opuesta (mostrada e la figura 7) al flujo de alimentación para producir el producto C02 36b mostrado en la figura 8. Esta corriente puede constituir parte del producto C02 (corriente 36 en La figura 8). 6. Evacuación. El lecho de C02 VPSA, que ahora está cercano a la presión ambiente (aproximadamente 20 psia), es evacuado a una presión baja predeterminada, una presión sub-ambiente (aproximadamente 1-12 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 7) u opuesta (mostrada en la figura 7) al flujo de alimentación. El gas del lecho bajo evacuación (corriente 36a en a figura 8) constituye parte de la corriente del producto C02 (corriente 36 en las figuras). Opcionalmente, la corriente 36a puede comprimirse adicionalmente usando un soplador (no mostrado) antes de pasar al tanque 42. 7. Igualación de Presión 3 (PE3) de Contracorriente (CcC). El lecho evacuado ahora está en presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 4 (DP3) (es decir, a aproximadamente 50-200 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 7) u opuesta (mostrada en la figura 7) al flujo de alimentación. Esta etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 3 dentro del sistema de VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 8. Igualación de Presión 2 (PE2) de Contracorriente (CcC) La presión igualada del lecho en la etapa 7 ahora es presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 3 (DP2) (es decir, a aproximadamente 60-300 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 7) u opuesta (mostrada en la figura 7) al flujo de alimentación. Este etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 3 dentro del sistema de VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 9. Igualación de Presión 1 (PE1) de Contracorriente (CcC). La presión igualada del lecho en la etapa 8 es además presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 2 (DPI) (es decir, a aproximadamente 80-400 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 7) u opuesta (mostrada en la figura 7) al flujo de alimentación. Esta etapa además aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 2 dentro del sistema de VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 10. Represurización (FeRP). La presión igualada del lecho es represurizada a una presión de alimentación (100-500 psia) ya sea por el gas de alimentación o por parte del efluente generado desde otro lecho en la etapa 1 (es decir efluente de alimentación). Siguiendo la represurización para alimentar la presión, este lecho está listo ahora para regresar a la etapa 1. Según lo mostrado adicionalmente en la figura 7, el producto C02 36 es formado del C02 desde las corrientes 36b (etapa 6) y 36a (etapa 7) por el tanque del producto 42. El producto 36 se espera tenga un nivel de pureza C02 de aproximadamente 80% mol o mayor. El proceso de la etapa diez descrito es por un ciclo para un lecho en la unidad de C02 VPSA. Las diez etapas anteriores para esta modalidad de mezclado directo son realizadas de una manera cíclica con los otros lechos en la unidad de modo que la alimentación interna o efluente de alimentación de la etapa 1 son continúas. Además, la etapa de evacuación (número 6) está diseñada para ser continuo. Esto asegura que la bomba de vacío opere continuamente, y de que no haya rotura en la alimentación interna de la unidad de C02 VPSA o de la unidad H2 PSA. Seis lechos de adsorción se utilizan en la modalidad descrita arriba para mantener la continuidad de las etapas claves del proceso. El hardware ejemplar correspondiente y un flujo esquemático del proceso de C02 VPSA correspondiente al ciclo mostrado en la figura 7 son descritos en la figura 8. Las varias válvulas en la figura 8 pueden operarse en la manera ilustrada en la figura 9 para realizar las diez etapas en el proceso de los seis lechos según lo descrito anteriormente en la presente. Deberá apreciarse que las presiones y duraciones de la etapa mostradas son únicamente para propósitos ilustrativos. Los expertos en la técnica apreciarán que otras combinaciones de presiones y etapas pueden utilizarse. Otra modalidad ejemplar que utiliza el mezclado directo de la corriente de gas de despresurización final (DPf) con el gas producido por el lecho de evacuación es ilustrada en la figura 10.
Con referencia ahora a la figura 10, se muestra una gráfica de la etapa del ciclo para un proceso de ocho etapas que utiliza cinco lechos y dos etapas de igualación de presión. Estas etapas del ciclo son realizadas de una manera similar a las etapas descritas arriba con referencia a la figura 7, excepto que las etapas DP3 y PE3 han sido eliminadas. Más específicamente, las etapas del ciclo para la figura 10 incluyen lo siguiente: 1. Etapa de Alimentación. Una corriente de alimentación 24 (mostrada en la figura 1) que contiene por lo menos gases C02 y H2 en una presión alta entre aproximadamente 100-500 psia (por ejemplo, aproximadamente 375 psia) y producida por el reactor convertidor 20 que es desviado a la unidad de C02 VPSA de la presente invención. La efluente de presión alta 32 (es decir, una corriente enriquecida de H2) de la unidad de C02 VPSA (unidad 30 en la figura 1) es enviada a la unidad H2 PSA 28, que a su vez produce alta presión, el producto H2 de pureza alta (corriente 38 en la figura 1). Después de un tiempo predeterminado o después de la saturación de C02 del lecho en la alimentación 24, la etapa de alimentación se termina. 2. Despresurización 1 (DP1) de Co-Ccorriente (CoC). El lecho C02 VPSA, que ha acabado la etapa de alimentación ahora está en presión de alimentación alta (por ejemplo, 100-500 psia), es despresurizado a una presión media (por ejemplo, 80-400 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 5) u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. 3. Despresurización 2 (DP2) de Co-Corriente (CoC). El lecho de C02 VPSA, el cual está ahora en una cierta presión media (por ejemplo, 80-400 psia), es despresurizado adicionalmente a una presión más baja (por ejemplo, 60-300 psia) en una dirección igual a (mostrada en la figura 5) u opuesta (no mostrada en la figura 5) al flujo de alimentación. 4. Despresurización Final (DPf). El lecho de C02 VPSA, que ahora está en una presión más baja que en el inicio de la etapa 4 (aproximadamente 50-200 psia) es despresurizada adicionalmente a una presión cercana al ambiente (aproximadamente 20 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 10) y/u opuesta (mostrada en la figura 10) al flujo de alimentación para producir el producto C02 36b. Esta corriente puede constituirse parte del producto C02 (corriente 36). 5. Evacuación. El lecho de C02 VPSA, que ahora está cercano a la presión ambiente (aproximadamente 20 psia), es evacuado a una presión baja predeterminada, una presión sub-ambiente (aproximadamente 1-12 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 7) u opuesta (mostrada en la figura 7) al flujo de alimentación. El gas del lecho bajo evacuación (corriente 36a en a figura 8) constituye parte de la corriente del producto C02 (corriente 36 en las figuras). Opcionalmente, la corriente 36a puede comprimirse adicionalmente usando un soplador (no mostrado) antes de pasar al tanque 42. 7. Igualación de Presión 2 (PE2) de Contracorriente (CcC). El lecho evacuado ahora está en presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 3 (DP2) (es decir, a aproximadamente 50-200 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 10) u opuesta (mostrada en la figura 10) al flujo de alimentación. Esta etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 3 dentro del sistema de VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 8. Igualación de Presión 1 (PE1) de Contracorriente (CcC) La presión igualada del lecho en la etapa 7 ahora es presión igualada a un intervalo de presión del gas producido en la etapa 2 (DP2) (es decir, a aproximadamente 60-300 psia) en una dirección igual a (no mostrada en la figura 10) u opuesta (mostrada en la figura 10) al flujo de alimentación. Esta etapa aumenta la recuperación de C02 manteniendo el C02 desde la etapa 3 dentro del sistema de VPSA. Esto minimiza la pérdida de C02 eliminando la necesidad de enviar el C02 a una corriente de desgaste. 8. Represurización (FeRP). La presión igualada del lecho es represurizada a una presión de alimentación (100-500 psia) ya sea por el gas de alimentación o por parte del efluente generado desde otro lecho en la etapa 1 (es decir efluente de alimentación). Siguiendo la represurización para alimentar la presión, este lecho está listo ahora para regresar a la etapa 1. Según lo mostrado adicionalmente en la figura 7, el producto C02 36 es formado del C02 desde las corrientes 36b (etapa 4) y 36a (etapa 5) por el tanque del producto 42. El producto 36 se espera tenga un nivel de pureza C02 de aproximadamente 80% mol o mayor. El proceso de la etapa ocho descrito es por un ciclo para un lecho en la unidad de C02 VPSA. Las ocho etapas anteriores para esta modalidad de mezclado directo son realizadas de una manera cíclica con los otros lechos en la unidad de modo que la alimentación interna o efluente de alimentación de la etapa 1 son continúas. Además, la etapa de evacuación (número 5) está diseñada para ser continuo. Esto asegura que la bomba de vacío opere continuamente, y de que no haya rotura en la alimentación interna de la unidad de C02 VPSA o de la unidad H2 PSA. Seis lechos de adsorción se utilizan en la modalidad descrita arriba para mantener la continuidad de las etapas claves del proceso. También se espera que la presente invención pueda modificarse para producir cantidades más altas de C02 y así la alta capacidad de la planta. Por ejemplo, uno puede necesitar o decidir procesar caudales de alimentación más altos que pueden manejarse por un solo tren de vacío o un solo recipiente (debido á las limitaciones de fluidificación o transporte). En tales situaciones, las etapas del proceso pueden arreglarse de modo que por lo menos dos lechos están en alimentación y por lo menos dos lechos están bajo evacuación todo el tiempo. Tales gráficas ejemplares de las etapas del ciclo se muestran en las figuras 11 y 12. Alternativamente o además, los trenes múltiples pueden utilizarse. Ejemplo El proceso del ciclo de mezclado directo mostrado en la figura 7 fue probado en una unidad piloto de seis lechos y se espero aumentar fácilmente. El diámetro interno (ID) de la columna fue 2.17 pulgadas y la altura empacada del lecho fue de 130 pulgadas. La columna fue empacada con 1.3 Ib de alúmina activada disponible comercialmente, 10.2 Ib de granulos NaY de 1/16" disponibles comercialmente la tapa superior al vacío fue llenada de 3" de bolas de cerámica. La alimentación contuvo 2.8% CO, 15.7% C02) 6.3% CH4 y 0-2% N2 con el balance que es H2. La alimentación fue en 375 psia. El proceso fue funcionado de una manera cíclica hasta que alcanzó el estado constante cíclico. La etapa de despresurización final (DPf) fue de aproximadamente 70 a aproximadamente 20 psia. Esto fue seguido por la evacuación a aproximadamente 4 psia. La recuperación de bióxido de carbono fue aproximadamente 86% en una pureza aproximadamente de 83%. Los procesamientos descritos arriba pueden operarse en las presiones de alimentación más altas de 100 psia, y preferiblemente mayor de 300 psia (por ejemplo, aproximadamente 375 psia). El bióxido de carbono en el gas de alimentación debería preferiblemente ser más alto que 10% mol, y mayormente preferible de 15% mol (por ejemplo, 15-25% mol). La temperatura de alimentación puede estar entre aproximadamente 40-200°F, más preferiblemente entre aproximadamente 60-1500F, y mayormente preferible 10O°F. En modalidades alternativas de la presente invención, los tanques de almacenamiento pueden agregarse en lugar de algunas de los lechos adsorbentes en el ciclo de proceso para almacenar algunas de las corrientes intermedias del gas tales como el gas despresurizado. El propósito de estos tanques de almacenamiento es mantener el flujo dentro y fuera de la unidad de C02 VPSA continuo. La presente invención proporciona así procesos y aparatos para la recuperación medio de pureza (por ejemplo, aproximadamente = 80% mol) C02 de singas. De acuerdo con modalidades preferidas de la presente invención, hay alimentación constante, producto constante que es producido y maquinaria giratoria que funciona preferiblemente continuamente de modo que elimina el tanque (s) no necesario. Si, sin embargo, hay razones de limitar el número de lechos adsorbentes (por ejemplo arriba del costo del adsorbente) los tanques de almacenamiento en vez de los recipientes del adsorbente pueden utilizarse según lo explicado arriba. Mientras que cada lecho va a través del mismo ciclo, el número de lechos deberá minimizarse tomando estos factores en consideración. La alimentación a la unidad de C02 VPSA puede estar en la presión ambiente superior, y el producto de C02 puede producirse según lo descrito arriba. Cuando la unidad de C02 VPSA está instalada corriente arriba de una unidad de H2 PSA, la recuperación de H2 se espera aumente extrayendo el C02, de tal modo que aumenta la presión parcial de H2 en la corriente de alimentación de H2 PSA. El C02 recuperado puede utilizarse según lo producido o mejorado adicionalmente tal como se muestra en la propiedad de la Solicitud de Patente Norteamericana Serie 11/395,137, presentado incluso en la fecha adjunta y titulada "Carbón Dioxide Production Method" por Shah y colaboradores, cuyo contenido completo está incorporado en la presente por referencia. El C02 recuperado puede después utilizarse, secuestrarse o utilizarse en aplicaciones tales como recuperación mejorada de aceite (EOR). Será apreciado por los expertos en la técnica que la presente invención no esté limitada a las modalidades donde la unidad de C02 VPSA está colocada corriente debajo de un reactor convertidor/SMR y corriente arriba de una unidad de H2 PSA. La presente invención puede también utilizarse, por ejemplo, con un reactor de oxidación parcial junto con cualquier corriente de alimentación según lo definido aquí anteriormente. También será apreciado que en algunos casos, las etapas de igualación de presión podrían eliminarse. En tales casos, el gas que no es presión igualada puede alimentarse a la corriente del producto. Por lo tanto, la pureza de C02 puede reducirse. Esto puede reducir la recuperación de H2 y/o C02 ya que más de H2 y/o C02 podrían estar presentes en la corriente 36. En tales casos, el número de lechos puede reducirse. Deberá apreciarse por los expertos en la técnica que las modalidades específicas descritas arriba pueden utilizarse fácilmente como una base para modificar o diseñar otras estructuras para llevar a cabo los mismos propósitos de la presente invención. Deberá también observarse por los expertos en la técnica que tales construcciones equivalentes no salen del espíritu y alcance de la invención según lo dispuesto en las reivindicaciones anexas.

Claims (20)

REIVINDICACIONES
1. Proceso de adsorción de oscilación por presión de vacío (VPSA) para la recuperación de C02 desde una mezcla de gas multicomponente que contiene por lo menos C02 y H2 en una unidad de VPSA que contiene por lo menos un lecho de adsorción que contiene por lo menos un adsorbente selectivo de C02, el proceso comprende: alimentar la mezcla de gas multicomponente que contiene por lo menos el C02 y H2 en por lo menos un lecho de adsorción en una primera presión dentro de un primer intervalo de presión por un tiempo predeterminado para producir una corriente de H2 enriquecido; despresurizar por lo menos una lecho de adsorción en una primera etapa de despresurización desde la primera presión a una segunda presión dentro de un intervalo de la segunda presión en una misma dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en una segunda etapa de despresurización desde la segunda presión a una tercera presión dentro de un intervalo de la tercera presión en una misma dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación ; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en una tercera etapa de despresurización desde la tercera presión a una cuarta presión dentro de un cuarto intervalo de la cuarta presión en una misma' dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación ; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en un etapa de despresurizaron final desde la cuarta presión a un intervalo de presión cercano al ambiente en una misma dirección que el flujo de alimentación o en una dirección opuesta del flujo de alimentación al producto por lo menos en una primera porción del producto de C02; evacuar por lo menos un lecho de adsorción de presión cercana al ambiente de una presión en o debajo del ambiente en una dirección opuesta al flujo de alimentación para producir por lo menos una segunda porción del producto de C02 y durante la etapa de evacuación, por lo menos un lecho de adsorción recibe por lo menos una porción de la primera porción del producto C02; igualar la presión por lo menos de un lecho de adsorción en una primera etapa de igualación de presión en una dirección opuesta al flujo de alimentación; igualar presión adicional de por lo menos un lecho de adsorción en una segunda etapa de igualación de presión en una dirección opuesta del flujo de alimentación; igualar presión adicional de por lo menos un lecho de adsorción en una tercera etapa de igualación de presión en una dirección opuesta del flujo de alimentación; y represurizar por lo menos un lecho de adsorción en un etapa de represurización del primer intervalo de presión; en donde el proceso es cíclicamente repetido.
2. Proceso de adsorción de oscilación por presión de vacío (VPSA) para la recuperación de C02 desde una mezcla de gas multicomponente que contiene por lo menos C02 y H2 en una unidad de VPSA que contiene por lo menos un lecho de adsorción que contiene por lo menos un adsorbente selectivo de C02, el proceso comprende: alimentar la mezcla de gas multicomponente que contiene por lo menos el C02 y H2 en por lo menos un lecho de adsorción en una primera presión dentro de un primer intervalo de presión por un tiempo predeterminado para producir una corriente de H2 enriquecido; despresurizar por lo menos una lecho de adsorción en una primera etapa de despresurizaron desde la primera presión a una segunda presión dentro de un intervalo de la segunda presión en una misma dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en una segunda etapa de despresu rización desde la segunda presión a una tercera presión dentro de un intervalo de la tercera presión en una misma dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en un etapa de despresurizaron final desde la tercera presión a un intervalo de presión cercana al ambiente en una misma dirección que el flujo de alimentación o en una dirección opuesta al flujo de alimentación para producir por lo menos una primera porción del producto C02; evacuar por lo menos un lecho de adsorción de presión cercana al ambiente de una presión en o debajo del ambiente en una dirección opuesta al flujo de alimentación para producir por l menos una segunda porción del producto de C02 y durante la etapa de evacuación, por lo menos un lecho de adsorción recibe por lo menos una porción de la primera porción del producto C02; igualar la presión por lo menos de un lecho de adsorción en una primera etapa de igualación de presión en una dirección opuesta al flujo de alimentación; igualar presión adicional de por lo menos un lecho de adsorción en una segunda etapa de igualación de presión en una dirección opuesta al flujo de alimentación; represurizar por lo menos un lecho de adsorción en un etapa de represurización (RP) del primer intervalo de presión; en donde el proceso es cíclicamente repetido.
3. Proceso de adsorción de oscilación por presión de vacío (VPSA) para la recuperación de C02 desde una mezcla de gas multicomponente que contiene por lo menos C02 y H2 en una unidad de VPSA que contiene por lo menos un lecho de adsorción que contiene por lo menos un adsorbente selectivo de C02, el proceso comprende: alimentar la mezcla de gas multicomponente que contiene por lo menos el C02 y H2 en por lo menos un lecho de adsorción en una primera presión dentro de un primer intervalo de presión por un tiempo predeterminado para producir una corriente de H2 enriquecido; despresurizar por lo menos una lecho de adsorción en una primera etapa de despresurización desde la primera presión a una segunda presión dentro de un intervalo de la segunda presión en una misma dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en una segunda etapa de despresurización desde la segunda presión a una tercera presión dentro de un intervalo en una misma dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en una tercera etapa de despresurización desde la tercera presión a una cuarta presión dentro de un cuarto intervalo de presión en una misma dirección que o en una dirección opuesta al flujo de alimentación; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en una etapa de despresurización final desde el cuarto intervalo de presión a un intervalo de presión cercano al ambiente en una misma dirección que el flujo de alimentación o en una dirección opuesta al flujo de alimentación para producir por lo menos una primera porción del producto C02; evacuar por lo menos un lecho de adsorción de presión cercana al ambiente de una presión en o debajo del ambiente en una dirección opuesta al flujo de alimentación para producir por lo menos una segunda porción del producto C02; igualar la presión por lo menos de un lecho de adsorción en una primera etapa de igualación de presión en una dirección opuesta al flujo de alimentación; igualar la presión adicional de por lo menos un lecho de adsorción en una segunda etapa de igualación de presión en una dirección opuesta del flujo de alimentación; igualar presión adicional de por lo menos un lecho de adsorción en una tercera etapa de igualación de presión en una dirección opuesta al flujo de alimentación, y represurizar por lo menos una lecho de adsorción en una etapa de represurización al primer intervalo de presión; en donde el proceso es cíclicamente repetido.
4. Proceso de adsorción de oscilación por presión de vacío (VPSA) para la recuperación de C02 desde una mezcla de gas multicomponente que contiene por lo menos C02 y H2 en una unidad de VPSA que contiene por lo menos un lecho de adsorción que contiene por lo menos un adsorbente selectivo de C02, el proceso comprende: alimentar la mezcla de gas multicomponente que contiene por lo menos el C02 y H2 en por lo menos un lecho de adsorción en una primera presión dentro de un primer intervalo de presión por un tiempo predeterminado para producir una corriente de H2 enriquecido; despresurizar por lo menos una lecho de adsorción en una primera etapa de despresurización desde la primera presión a una segunda presión dentro de un intervalo de la segunda presión en una misma dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en una segunda etapa de despresurización desde la segunda presión a una tercera presión dentro de un intervalo en una misma dirección a o en una dirección opuesta al flujo de alimentación; despresurizar por lo menos un lecho de adsorción en una etapa de despresurización final desde el cuarto intervalo de presión a un intervalo de presión cercano al ambiente en una misma dirección que el flujo de alimentación o en una dirección opuesta al flujo de alimentación para producir por lo menos una primera porción del producto C02; evacuar por lo menos un lecho de adsorción de presión cercana al ambiente de una presión en o debajo del ambiente en una dirección opuesta al flujo de alimentación para producir por lo menos una segunda porción del producto C02; igualar la presión por lo menos de un lecho de adsorción en una primera etapa de igualación de presión en una dirección opuesta al flujo de alimentación; igualar la presión adicional de por lo menos un lecho de adsorción en una segunda etapa de igualación de presión en una dirección opuesta al flujo de alimentación; represurizar por lo menos una lecho de adsorción en una etapa de represurización al primer intervalo de presión; en donde el proceso es cíclicamente repetido.
5. Proceso de adsorción de oscilación por presión de vacío (VPSA) para la recuperación de C02 desde una mezcla de gas multícomponente que contiene por lo menos C02 y H2 en una unidad de VPSA que contiene por lo menos dos lechos de adsorción conteniendo cada uno de los lechos por lo menos un adsorbente selectivo de C02, el proceso comprende: una etapa de alimentación, una etapa de despresurización, una etapa de evacuación, una etapa de igualación de presión y una etapa de represurización; en donde el proceso se conduce de una manera cíclica y en estado constante; en donde se produce una corriente enriquecida de H2 y un producto C02 final es producido desde por lo menos una corriente del producto C02; y en donde el producto final C02 es de una pureza de aproximadamente = 80% mol .
6. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 3 ó 5, en donde el número de lechos de adsorción comprende seis lechos.
7. Proceso de conformidad con la reivindicación 2, 4 ó 5, en donde el número de lechos de adsorción comprende cinco lechos.
8. Proceso de conformidad con la reivindicación 5, en donde el número de lechos de la adsorción comprende siete lechos.
9. Proceso de conformidad con la reivindicación 5, en donde el número de los lechos de adsorción comprende ocho lechos.
10. Proceso de conformidad con la reivindicación 5, en donde el número de los lechos de adsorción comprende once lechos.
11. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3, ó 4 en donde el primer intervalo de presión es 100-500 psia.
12. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3, ó 4 en donde el segundo intervalo de presión es 80-400 psia.
13. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3, ó 4 en donde el tercer intervalo de presión es 60-300 psia.
14. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3, ó 4 en donde el cuarto intervalo de presión es 50-200 psia.
15. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3 ó 4 en donde el intervalo de presión para la presión cercana al ambiente es de aproximadamente 20 psia.
16. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3 ó 4 en donde el intervalo de presión para la presión debajo del ambiente es 1-12 psia.
17. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3, 4 ó 5 en donde la corriente enriquecida de H2 es alimentada a una unidad de adsorción de oscilación por presión de H2 (PSA).
18. Proceso de conformidad con la reivindicación 1, 2, 3, 4 ó 5 en donde por lo menos cada uno de los lechos contiene un adsorbente selectivo de agua y un adsorbente selectivo de C02.
19. Proceso de conformidad con la reivindicación 18, en donde el adsorbente selectivo de agua es seleccionado del grupo que comprende: alúmina activada, gel de sílice, tamiz molecular de zeolita y combinaciones del mismo.
20. Proceso de conformidad con la reivindicación 18, en donde el adsorbente selectivo de C02 es seleccionado del grupo que comprende: NaY, HY, NaX, gel de sílice, carbón activado y combinaciones del mismo.
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