MX2007011917A - Acero de alta resistencia. - Google Patents

Abstract

Una composicion de acero que incluye: aproximadamente 0.25 a 0.37 % en peso de carbono; aproximadamente 1.20 a 1.55 % en peso de manganeso; aproximadamente 0.1 a 0.15 % en peso de vanadio; aproximadamente 0.20 a 0.40 % en peso de niquel; aproximadamente 0.20 a 0.50 % en peso de silicio; aproximadamente 0.30 a 0.45 % en peso de cobre; aproximadamente 0.017 a 0.025 % en peso de nitrogeno; y Hierro como el constituyente principal.

Description

ACERO DE ALTA RESISTENCIA CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención tiene campo de aplicación en las composiciones de acero ventajosas que incluyen hierro como el principal constituyente y otros elementos adicionales ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Artículos como bulones de anclaje son usados en las instalaciones industriales para asegurar poleas de transmisión a bases de concretos. Dichos artículos requieren un material fuerte que exhiba buena resistenci ~ al impacto a baja temperatura. Un material adecuado para dichos artículos es el acero que tenga una resistencia al impacto a la entalla Charpy en V mínima a -6.67 °C ( 2 C °F) de 207.45 kg-cm (15 Ft-lb) y límite de deformación mínimo de 5277 kg./cm2 75,000 psi. Dichos aceros son típicamente fabricados de acuerdo a un proceso que involucra normalizar el acero en un horno a altí temperatura, seguido por un tratamiento de templado a alta temperatura, para asegurar la producción de aceres que tienen consistentemente las propiedades mecánicas requeridas .

SUMARIO DE LA INVENCIÓN Se describen composiciones de acero ventajosas que incluyen hierro como el principal constituyente y los siguientes elementos adicionales: (a) aproximadamente 0.25 a 0.37 % (preferiblemente aproximadamente 0.30 a 0.34 %, más preferiblemente aproximadamente 0.30 a 0.32 %) en peso de carbono; (b) aproximadamente 1.20 a 1.55 % (preferiblemente aproximadamente 1.25 a 1.50 %, más preferiblemente aproximadamente 1.35 a 1.45 %) en peso de manganeso; (c) aproximadamente 0.1 a 0.15 % (preferiblemente aproximadamente 0.11 a 0.14 %) en peso de vanadio; (d) aproximadamente 0.20 a 0.40 % en peso de níquel: (e) aproximadamente 0.20 a 0.50 % en peso ae silicio; (f) aproximadamente 0.30 a 0.45 % en peso de cobre; y (g) aproximadamente 0.017 a 0.025 % (preferiblemente aproximadamente 0.018 a 0.022 %, más preferiblemente aproximadamente 0.019 a 0.021 %) en peso de nitrógeno. La composición puede también incluir uno más de los elementos siguientes: (h) hasta aproximadamente 0.30 % (preferiblemente hasta aproximadamente 0.25 %, más preferiblemente hasta aproximadamente 0.20 %) en peso de cromo; (i) hasta aproximadamente 0.035 % (preferiblemente hasta aproximadamente 0.03 %, más preferiblemente hasta aproximadamente 0.020 %) en peso de fósforo; (j) hasta aproximadamente 0.04 % en peso de azufre (preferiblemente hasta aproximadamente 0.02 %); (k) hasta aproximadamente 0.06 % en peso de estaño; y/o (1) hasta aproximadamente 0.06 % (preferiblemente hasta aproximadamente 0.04 % en peso de molibdeno.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN En algunas modalidades, Ti, Nb, y Al pueden estar presentes individualmente o en combinación en cantidades de hasta 0.025 % en peso de Ti, hasta 0.025 % en peso de Nb y hasta 0.04 % de Al. Otros elementos pueden también estar presentes er. el acero en bajos porcentajes. Para preparar acero que tenga buenas propiedades mecánicas (por ejemplo, aceros que tengan buene. resistencia al impacto a baja temperatura acoplado con alto límite de elasticidad y resistencia a la tracción tal como acero 75S), la composición de acero descrit, anteriormente es cargada en un horno, donde es normalizado por calentamiento de la composición a una temperatura de horno de entre aproximadamente 1550 °F y aproximadamente 1650 °F. Opcionalmente, la composiciór puede ser tratada adicionalmente por templado de la composición por calentamiento a una temperatura de horno de entre aproximadamente 454 °C (850 °F) y aproximadamente 538.2 °C (1000 °F) . Sin embargo, une ventaja de la composición es que aceros que tengan propiedades mecánicas suficientes para aplicaciones de modo que puedan ser producidos consistentemente bulones de anclaje sin la etapa de templado separada. La habilidad para eliminar la etapa de templado, a su vez, reduce el costo global de producir el producto de acero. Cantidades menores de otros elementos pueden también estar presentes en el acero. El efecto individual de los varios elementos en una aleación es oscurecido por la presencia de otros elementos. Juntos, la combinación de elementos en la aleación de acero proporcionan las propiedades deseadas . Aunque el efecto individual de los elementos no pueda ser fácilmente aislado del efecto combinado de la aleación, generalmente se reconoce que ciertos elemento: tendrán ciertos efectos. Los varios elementos y su? efectos generalmente reconocidos pueden describirse como sigue . Hierro, Fe, es el principal elemento en el acero. Carbono, C, es un elemento importante responsable de la dureza en el acero y un amplio intervalo de otras propiedades incluyendo resistencia, ductilidad, resistencia al impacto, etc. Generalmente, el carbono aumenta la resistencia a la tracción y disminuye la ductilidad. Manganeso, Mn, como un elemento en el acero generalmente aumenta la templabilidad, rigidez, y resistencia a la tracción del acero, aunque puede disminuir la ductilidad. El manganeso ayuda en la estabilización de micro-estructuras de acero y ayuda a prevenir la degradación de estructuras de carburo c1^ hierro a hierro y grafito. El manganeso puede también ayudar a efectos negativos de desplazamiento de otros elementos, y puede ayudar en la reducción de 1. fragilidad y posible ruptura del acero. Silicio, Si, actúa como un desoxidante de acero. El silicio puede mejorar la resistencia a la tracción, pero reduce la maquinabilidad y puede promover 1; grafitización .

Cobre, Cu, puede causar ruptura y pobre calidad superficial del acero. El cobre puede rigidizar el acero, pero disminuye la ductilidad. El cobre también impacta la resistencia a la corrosión en el acero. Níquel, Ni, mejora la templabilidad y rigidiza el acero, pero disminuye la ductilidad. El Níquel actúa par? reducir la distorsión en tratamiento térmico y facilita la extinción más moderado. El níquel también mejora las propiedades de fatiga, tenacidad, resistencia a la corrosión, y también mejora la calidad superficial de acero . Cromo, Cr, mejora la resistencia al desgaste y mejora la resistencia al reblandecimiento durante el tratamiento térmico. El cromo también rigidiza el acero reduce la ductilidad y mejora la templabilidad, pero puede incrementar la fragilidad del acero. Molibdeno, Mo, puede incrementar grandemente la templabilidad. También aumenta la rigidez y disminuye 1< ductilidad. El molibdeno puede mejorar el control de] tratamiento térmico al inhibir la formación de ciertas micro-estructuras de acero. Puede también incrementar la resistencia a la corrosión, tenacidad, y propiedades de fatiga. El molibdeno puede también ser particularmente costoso .

Vanadio, V, puede ayudar al control del tamaño de.l grano de acero y reduce el desarrollo de estructuras de austenita. El vanadio también mejora la resistencia a la abrasión, y mejora el límite de elasticidad, rigidez, y dureza. También puede ser particularmente costoso. Nitrógeno, N, puede incrementar la resistencia de -i acero y mejorar la soldabilidad. También aumenta la fragilidad y puede provocar el aumento de la porosidad del acero. Fósforo, P, puede mejorar la templabilidad y la resistencia a la corrosión. También puede mejorar la maquinabilidad del acero. No obstante, disminuye la ductilidad y la resistencia al impacto, algunas vece; significativamente. El control del contenido de fósforo puede también afectar al tiempo de calor requerido en ia preparación del acero. Azufre, S, es usado para mejorar la maquinabilidad. Generalmente, disminuye la resistencia al impacto, ductilidad, y soldabilidad. También puede disminuir la calidad superficial y puede provocar ruptura. Estaño, Sn, es usado generalmente para recubrir aceros. Como u:? elemento de la aleación, el estaño disminuye la calidac superficial y puede provocar ruptura. También incrementa la fragilidad del acero.

Titanio, Ti, y Niobio, Nb, proporcionara refinamiento del grano, resistencia a la precipitación y controla las formas de azufre por formación de compuestos como nitruros y carburos. El titanio y el aluminio, Al actúan como desoxidantes fuertes de acero también. Este grupo de elementos mejora el límite de elasticidad y la rigidez . Para producir acero que tenga propiedades mecánica? útiles adecuadas para aplicaciones tales como bulones ce anclaje, la composición es cargada a un horno, donde es normalizada por calentamiento de la composición a una temperatura de horno entre aproximadamente 816.2 °C (150? °F) y aproximadamente 899.6 °C (1650 °F) . La composición puede estar en la forma de, por ejemplo, barras, lingotes, placas, o las similares. La composición si se desea, puede ser tratada adicionalmente por templado d< la composición por calentamiento a una temperatura de horno de entre aproximadamente 850 °F y aproximadamente 538.2 °C (1000 °F) . No obstante, el templado no se requiere y es preferiblemente eliminado, lo cual abate, los costos globales de producción. La etapa de normalización puede ser efectuada cargando la composición a una temperatura inicial de horno de aproximadamente 871.8 °C (1600 °F) , y luego bajando la temperatura del horno a una temperatura de horno de aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) una vez que la temperatura de la composición se aproxima a 816.2 °f (1500 °F) . En un procedimiento, la composición es retenida a la temperatura inicial del horno per aproximadamente 15 a 30 minutos, y luego es retenida a la segunda temperatura del horno por aproximadamente 30 a 4. minutos. La primera parte del proceso puede denominarse como "cabeza térmica", mientras que la segunda parte puede denominarse como el "impregnado". Otra alternativa para normalizar incluye cargar 1--composición a una temperatura inicial de horno f aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) , y mantener la temperatura del horno a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) una vez que la temperatura de la composición se aproxima a 816.2 °C (1500 °F) . Esta alternativa solamente usa la porción de impregnación del proceso. El proceso trabajará de una manera tal, pero el tiempo debe de ser aumentado por consiguiente. En otra alternativa, puede utilizarse un tiempo de cabeza térmica más prolongado o más corto, con el tiempo dependiendo de la primera temperatura del horno. Er resumen, el proceso calienta las barras encima de la temperatura de transformación (típicamente de aproximadamente 1450 °F) , y las conserva a la temperatura más alta por algún tiempo. También, la temperatura de normalización usada depende del producto químico específico, o combinación de elementos, del acero, aunque se esperan temperaturas en el intervalo de aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) aproximadamente 1650 °F. Dependiendo de la composición, la temperatura inicial del horno y la segunda temperatura del horno variará a partir del ejemplo discutido posteriormente. Por ejemplo, en otra alternativa, 1¿. primera temperatura inicial del horno puede ser de 1625 °F. Cuando la temperatura superficial de la composición se aproxima a 1525 °F, entonces la temperatura del horno es reducida a 1525 °F para completar la normalización Después de normalización, el producto sale del horno y se deja enfriar sobre un transportador de salida. En una modalidad, una barra reforzadora de acere puede ser creada usando un proceso de laminado a partir de la composición. La barra satisface o excede los requerimientos de la Especificación Estándar de ASTM A 65 para Barras de Acero-Lingotes Planos y Deformados par? Refuerzo de Concreto las cuales son como sigue: Límite de elasticidad Mínimo (ASTM A370-03a : 5,277.75 Kg/cm2 (75,000 psi); Resistencia a la Tracción Mínima (ASTM A370-03a) : 7037 Kg/cm2 (100,000 psi); Alargamiento mínimo /ASTM A370-03a) : 10 %; Prueba de Flexión Husillo 9d (ASTM A370-03a) : 90 grados; Además la barra exhibe una Resistencia al Impacto por entalla de Charpy en V mínima a -20 °F ASTM A673) de al menos 15 pies-libra. La invención se describirá adicionalmente vía le ejemplos siguientes. Ejemplo 1 S61270 térmico, con una descripción de grado d< 75S-M5, tuvo una composición que incluye hierro y otros elementos sin probar así como también los siguientes elementos con sus cantidades: Esta composición fue conformada en barras y luego fue cargada a un horno con una temperatura atmosférica de aproximadamente 871.8 °C (1600 °F) . Se dejaron calentar las barras hasta que la superficie de las barra. llegaron a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) . Este calentamiento requirió de aproximadamente 20 minutos. Luego, la temperatura del horno se redujo a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) . Las barras se dejare. a esta temperatura por aproximadamente 35 minutos. Después de lo cual, se sacaron las barras del horno y se dejaron enfriar sobre el transportador de salida. La composición fue entonces probada. El límite de elasticidad de la composición fue de 81.7 k.p.s.i. y la resistencia a la tracción fue de 108.3 k.p.s.i. Adicionalmente, la composición tuvo un resultado de 1, prueba de alargamiento de 20.63 % y la resistencia al impacto de Charpy fue de 35.5 pies-libras. Ejemplo 2 S73516 térmico, con una descripción de grado df 75S-M7, tuvo una composición que incluye hierro y otros elementos sin probar así como también los siguientes elementos con sus cantidades: Esta composición fue conformada en barras y lueg< fue cargada a un horno con una temperatura atmosférica de aproximadamente 871.8 °C.(1600 °F) . calentar las barras hasta que las superficies de las barras llegaron a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) . Este calentamientc requirió de aproximadamente 20 minutos. Luego, la temperatura del horno se redujo a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) . Las barras se dejaron a esta temperatura por aproximadamente 35 minutos. Después de lo cual, se sacaron las barras del horno y se dejaron enfriar sobre el transportador de salida. La composición fue entonces probada. El límite de elasticidad de la composición fue de 80.7 k.p.s.i. y la resistencia a la tracción fue de 105.5 k.p.s.i. Adicionalmente, la composición tuvo un resultado de la prueba de alargamiento de 18.8 % (longitud de calibrador de 8 pulgadas) y la resistencia al impacto de Charpy fvo de 30.8 pies-libras. Ejemplo 3 S74110 térmico, con una descripción de grado d* 75S-M7, tuvo una composición que incluye hierro y otros elementos sin probar así como también los siguientes elementos con sus cantidades: Esta composición fue conformada en barras y luegc fue cargada a un horno con una temperatura atmosférica de aproximadamente 871.8 °C (1600 °F) . Se dejaron calentar las barras hasta que las superficies de las barras llegaron a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) . Este calentamiento requirió de aproximadamente 2C minutos. Luego, la temperatura del horno se redujo a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) . Las barras se dejaron a esta temperatura por aproximadamente 35 minutos. Después de lo cual, se sacaron las barras del horno y se dejaron enfriar sobre el transportador de salida. La composición fue entonces probada. El límite de elasticidad de la composición fue de 5.53 k. kg/cm2 (78.'/ k.p.s.i.) y la resistencia a la tracción fue de (7.58 k-kg/cm2) . 107.8 k.p.s.i. Adicionalmente, la composición tuvo un resultado de la prueba de alargamiento de 20.6 ' (longitud de calibrador de 8 pulgadas) y la resistencia al impacto de Charpy fue de 25.5 pies-libras. Ejemplo 4 S74248 térmico, con una descripción de grado df 75S-M7, tuvo una composición que incluye hierro y otros elementos sin probar así como también los siguientes elementos con sus cantidades: Esta composición fue conformada en barras y luego fue cargada a un horno con una temperatura atmosférica de aproximadamente 871.8 °C (1600 °F) . Se dejaren calentar las barras hasta que las superficies de las barras llegaron a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) . Este calentamiento requirió de aproximadamente minutos. Luego, la temperatura del horno se redujo a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) . Las barras se dejaron a esta temperatura por aproximadamente 35 minutos.

Después de lo cual, se sacaron las barras del horno y se dejaron enfriar sobre el transportador de salida. La composición fue entonces probada. El límite de elasticidad de la composición fue de 6.02 k. kg/cm2 (85.' k.p.s.i) . y la resistencia a la tracción fue de 7.8? k. kg/cm2 (111.4 k.p.s.i.) Adicionalmente, la composición tuvo un resultado de la prueba de alargamiento de 17.8 % (longitud de calibrador de 8 pulgadas) y la resistencia, al impacto de Charpy fue de 36.2 pies-libras. Se han descrito numerosas modalidades de la invención. Sin embargo, se comprenderá que pueden hacerse varias modificaciones sin alejarse del espíritu y del alcance de la invención. Por consiguiente, otras modalidades están en el alcance de las reivindicaciones siguientes.

Claims (31)

NOVEDAD DE LA INVENCIÓN Habiendo descrito la presente invención, se considera como novedad, y por lo tanto se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes: REIVINDICACIONES

1.- Una composición de acero caracterizada porque comprende: aproximadamente 0.25 a 0.37 % en peso de carbono; aproximadamente 1.20 a 1.55 % en peso de manganeso; aproximadamente 0.1 a 0.15 % en peso de vanadio; aproximadamente 0.20 a 0.40 % en peso de níquel; aproximadamente 0.20 a 0.50 % en peso de silicio; aproximadamente 0.30 a 0.45 % en peso de cobre; aproximadamente 0.017 a 0.025 % en peso de nitrógeno; y Hierro como el constituyente principal.

2. - La composición de acero de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente: desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.30 % en peso de cromo;

3.- La composición de acero de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente: desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.035 % en peso de fósforo;

4.- La composición de acero de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente: desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.04 % en peso de azufre.

5.- La composición de acero de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente: desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.06 % en peso de estaño.

6.- La composición de acero de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente: desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.06 % en peso de molibdeno.

7.- La composición de acero de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente : desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.30 % en peso de cromo; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.035 % er. peso de fósforo; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.04 % en peso de azufre; desde arriba de O hasta aproximadamente 0.06 % en peso de estaño; y desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.06 % en peso de molibdeno.

8. - La composición de acero de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente : aproximadamente 0.24 a 0.36 % en peso de níquel; y aproximadamente 0.22 a 0.42 % en peso de silicio.

9. - La composición de acero de conformidad con la reivindicación 8, caracterizada porque comprende adicionalmente : desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.25 % er peso de cromo;

10.- La composición de acero de conformidad con la reivindicación 8, caracterizada porque comprende-adicionalmente : desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.25 % en peso de cromo; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.025 % en peso de fósforo; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.04 % en peso de azufre; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.06 % en peso de estaño; y desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.06 % en peso de molibdeno.

11.- La composición de acero de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente : aproximadamente 0.30 a 0.32 % en peso de carbono; aproximadamente 1.35 a 1.45 % en peso de manganeso; aproximadamente 0.11 a 0.14 % en peso de vanadio; aproximadamente 0.30 a 0.45 % en peso de cobre; aproximadamente 0.019 a 0.021 % en peso de nitrógeno; Hierro como el constituyente principal.

12.- La composición de acero de conformidad con la reivindicación 11, caracterizada porque comprende adicionalmente: desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.20 % en peso de cromo;

13.- La composición de acero de conformidad con lr reivindicación 11, caracterizada porque comprende adicionalmente: desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.20 % en peso de cromo; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.02 % er peso de fósforo; desde arriba de O hasta aproximadamente 0.02 % en peso de azufre; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.06 % er peso de estaño; y desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.04 % en peso de molibdeno.

14.- La composición de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque adicionalmente comprende : desde arriba de cero hasta aproximadamente 0.025 % en peso de titanio; desde arriba de cero hasta aproximadamente 0.025 % en peso de Niobio; y desde arriba de cero hasta aproximadamente 0.04 % en peso de Aluminio.

15.- La composición de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente desde arriba de 0 hasta aproximadamen e 0.02 % en peso de titanio.

16.- La composición de conformidad con la reivindicación 15, caracterizada porque comprendí adicionalmente desde arriba de cero hasta aproximadamente 0.04 % en peso de Aluminio.

17.- La composición de conformidad con la reivindicación 15, caracterizada porque comprende' adicionalmente desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.025 % en peso de Niobio.

18.- La composición de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende adicionalmente desde arriba de cero hasta aproximadamente 0.025 % en peso de Niobio.

19.- La composición de conformidad con lr reivindicación 18, caracterizada porque comprende adicionalmente desde arriba de cero hasta aproximadamente 0.04 % en peso de Aluminio.

20.- La composición de conformidad con lc reivindicación 1, caracterizada porque comprence adicionalmente desde arriba de cero hasta aproximadamente 0.04 % en peso de Aluminio.

21.- Un método de elaborar un acero, caracterizad porque comprende. (a) proporcionar una composición de acero, que comprende : aproximadamente 0.25 a 0.37 % en peso de carbono; aproximadamente 1.20 a 1.55 % en peso de manganeso; aproximadamente 0.1 a 0.15 % en peso de vanadio; aproximadamente 0.20 a 0.40 % en peso de níquel: aproximadamente 0.20 a 0.50 % en peso de silicio; aproximadamente 0.30 a 0.45 % en peso de cobre; aproximadamente 0.017 a 0.025 % en peso de nitrógeno; y Hierro como el constituyente principal, (b) cargar la composición en un horno; y (c) normalizar la composición por calentamiento a una temperatura de horno entre aproximadamente (816.2 °C) 1500 °F y aproximadamente 871.8 °C (1650 °F) .

22.- El método de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque el acero comprende un acero 75S.

23.- El método de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque comprende adicionalmente : (d) templar la composición por calentamiento a una temperatura de horno entre aproximadamente 454.8 °C (850 °F) y aproximadamente 538.2 °C (1000 °F) .

24.- El método de conformidad con la reivindicado'. 21, caracterizado porque la etapa de normalización comprende : cargar la composición a una temperatura inicial de horno a aproximadamente 871.8 °C (1600 °F) ; y abatir l temperatura del horno a una temperatura del horno de aproximadamente 0 °C) una vez que la temperatura de la composición se aproxima a 816.2 °C (1500 °F) .

25.- El método de conformidad con la reivindicación 24, caracterizado porque la composición es retenida a la temperatura inicial del horno por aproximadamente 15 a 30 minutos, y porque la composición es retenida a la segunde' temperatura de horno por aproximadamente 30 a 45 minutos.

26.- El método de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque la composición de acero proporcionada está en la forma de barras, lingotes, placas, u hojas.

27.- El método de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque la etapa de normalización comprende: cargar la composición a una temperatura inicial de horno de aproximadamente 816.2 °) (1500 °F) ; y mantener la temperatura del horno a aproximadamente 816.2 °C (1500 °F) una vez que la temperatura de la composición se aproxima a (816.2 °C) (1500 °F) .

28.- El método de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque comprende adicionalmente: (d) enfriar la composición al aire.

29.- Un bulón de anclaje de acero, caracterizado porque comprende: aproximadamente 0.25 a 0.37 % en peso de carbono; aproximadamente 1.20 a 1.55 % en peso de manganeso; aproximadamente 0.1 a 0.15 % en peso de vanadio; aproximadamente 0.20 a 0.40 % en peso de níquel; aproximadamente 0.20 a 0.50 % en peso de silicio; aproximadamente 0.30 a 0.45 % en peso de cobre; aproximadamente 0.017 a 0.025 % en peso de nitrógeno; y Hierro como el constituyente principal.

30.- El bulón de anclaje de conformidad con la reivindicación 29, caracterizado porque comprende: desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.30 % en peso de cromo; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.035 % en peso de fósforo; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.04 % en peso de azufre; desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.06 % en peso de estaño; y desde arriba de 0 hasta aproximadamente 0.06 % er peso de molibdeno.

31.- El bulón de anclaje de acero de conformidad con la reivindicación 29, caracterizado porque dicho bulón de anclaje de acero satisface los requerimiento? del acero 75S.