MD801Z - Method for stabilization of controlled load current - Google Patents
Method for stabilization of controlled load current Download PDFInfo
- Publication number
- MD801Z MD801Z MDS20130169A MDS20130169A MD801Z MD 801 Z MD801 Z MD 801Z MD S20130169 A MDS20130169 A MD S20130169A MD S20130169 A MDS20130169 A MD S20130169A MD 801 Z MD801 Z MD 801Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- current
- voltage
- load
- negative resistance
- negative
- Prior art date
Links
Landscapes
- Control Of Voltage And Current In General (AREA)
Abstract
Description
Invenţia se referă la electrotehnică şi electronică şi poate fi utilizată la producerea surselor de curent parametrice pentru alimentarea cu energie electrică a dispozitivelor de măsurare, de exemplu, a senzorilor rezistivi îndepărtaţi. The invention relates to electrical engineering and electronics and can be used in the production of parametric current sources for powering measuring devices, for example, remote resistive sensors.
Este cunoscută o metodă de stabilizare a curentului de sarcină cu utilizarea dispozitivelor semiconductoare (tranzistoare cu efect de câmp şi bipolare) cu caracteristica volt-amperică nelineară. Prin urmare, la modificarea rezistenţei de sarcină (obligatoriu inclusă în circuitul de ieşire al dispozitivului semiconductor) curentul de ieşire practic nu se schimbă. Valoarea curentului de sarcină este impusă de curentul sau tensiunea la electrodul de intrare al dispozitivului semiconductor [1]. A method of stabilizing the load current using semiconductor devices (field effect transistors and bipolar transistors) with a nonlinear volt-ampere characteristic is known. Therefore, when changing the load resistance (mandatory included in the output circuit of the semiconductor device) the output current practically does not change. The value of the load current is imposed by the current or voltage at the input electrode of the semiconductor device [1].
Dezavantajele acestei metode constau în dependenţa de temperatură a curentului stabilizat şi complexitatea comenzii curentului de sarcină, deoarece semnalul de comandă trebuie să fie aplicat la sarcina îndepărtată printr-un circuit separat. The disadvantages of this method are the temperature dependence of the stabilized current and the complexity of the load current control, since the control signal must be applied to the remote load through a separate circuit.
Mai este cunoscută o metodă, care include aplicarea tensiunii de intrare la sarcină printr-o reţea (linie) de alimentare cu rezistenţe longitudinale şi transversale (rezistenţe de pierderi, alte sarcini, etc.) şi formarea caracteristicii volt-amperice a acestei reţele ca a sursei de curent prin stabilirea valorii negative necesare a uneia dintre rezistenţele transversale. Another method is known, which includes applying the input voltage to the load through a supply network (line) with longitudinal and transverse resistances (loss resistances, other loads, etc.) and forming the volt-ampere characteristic of this network as a current source by setting the required negative value of one of the transverse resistances.
Particularitatea metodei constă în aceea că rezistenţa negativă, din punct de vedere fizic, este sursă de energie, ea neutralizează (compensează) impactul rezistenţelor de pierderi în reţea şi asigură un curent de sarcină, care nu depinde de sarcină. Rezistenţa negativă poate fi realizată în forma unui inversor sau a unui convertor în baza amplificatorului operaţional (vezi Волович Г.И. Схемотехника аналоговых и аналогово-цифровых устройств. Москва, Додэка XXI, 2005). Reglarea curentului de sarcină se realizează prin modificarea valorii tensiunii de intrare [2]. The peculiarity of the method is that the negative resistance, from a physical point of view, is a source of energy, it neutralizes (compensates) the impact of the loss resistances in the network and provides a load current that does not depend on the load. The negative resistance can be made in the form of an inverter or a converter based on the operational amplifier (see Volovich G.I. Schematics of analog and digital devices. Moscow, Dodeka XXI, 2005). The load current is regulated by changing the input voltage [2].
Dezavantajul acestei metode constă în intervalul de variaţie a sarcinii limitat, ceea ce limitează domeniul de aplicare. Acest lucru se datorează faptului că la creşterea rezistenţei de sarcină creşte tensiunea la rezistenţa negativă sau la ieşirea amplificatorului operaţional. La rândul său, tensiunea de ieşire a amplificatorului operaţional este limitată de tensiunea admisibilă de alimentare. The disadvantage of this method is the limited load variation range, which limits the scope of application. This is because as the load resistance increases, the voltage at the negative resistor or at the output of the operational amplifier increases. In turn, the output voltage of the operational amplifier is limited by the allowable supply voltage.
Problema tehnică pe care o rezolvă invenţia constă în extinderea intervalului de reglare a curentului de sarcină. The technical problem that the invention solves consists in extending the load current adjustment range.
Metoda, conform invenţiei, înlătură dezavantajul menţionat mai sus prin aceea că include aplicarea tensiunii de intrare la sarcină printr-o reţea de alimentare cu rezistenţe longitudinale şi transversale, calcularea valorii necesare a rezistenţei negative a uneia dintre rezistenţele transversale, formarea caracteristicii volt-amperice a acestei reţele ca a sursei de curent prin conectarea rezistenţei negative calculate a uneia dintre rezistenţele transversale şi conectarea la rezistenţa negativă a unei surse de tensiune de negativare. The method, according to the invention, eliminates the above-mentioned disadvantage by including applying the input voltage to the load through a supply network with longitudinal and transverse resistances, calculating the required value of the negative resistance of one of the transverse resistances, forming the volt-ampere characteristic of this network as a current source by connecting the calculated negative resistance of one of the transverse resistances and connecting a negating voltage source to the negative resistance.
Particularitatea metodei constă în faptul că tensiunea la rezistenţa negativă se micşorează cu o anumită valoare, care se completează cu tensiunea de negativare de la o sursă de tensiune separată. De aceea, pentru aceiaşi parametri ai invertorului de rezistenţă utilizat, intervalul de variaţie a rezistenţei de sarcină se măreşte. The peculiarity of the method is that the voltage at the negative resistance decreases by a certain value, which is supplemented by the negating voltage from a separate voltage source. Therefore, for the same parameters of the resistance inverter used, the range of variation of the load resistance increases.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1-4, care reprezintă: The invention is explained by the drawings in Fig. 1-4, which represent:
- fig. 1, schema dispozitivului pentru realizarea metodei; - Fig. 1, diagram of the device for carrying out the method;
- fig. 2, schema echivalentă a dispozitivului; - Fig. 2, equivalent diagram of the device;
- fig. 3, familia de caracteristici volt-amperice (de sarcină) ale dispozitivului pentru diferite valori ale rezistenţei negative; - Fig. 3, the family of volt-ampere (load) characteristics of the device for different values of negative resistance;
- fig. 4, schema dispozitivului în sistemul de simulare a circuitelor OrCAD. - Fig. 4, device diagram in the OrCAD circuit simulation system.
Dispozitivul din fig. 1 include o sursă de tensiune de intrare 1, conectată printr-o reţea de alimentare 2 cu rezistenţele longitudinale 3 şi transversale 4 la sarcina 5. Sursa de tensiune de negativare 8 şi rezistenţa negativă 6, printr-un circuit de adaptare 7, sunt conectate la una dintre rezistenţele transversale 4. La rândul său, rezistenţa negativă 6 este executată în forma unui traductor de rezistenţă în baza amplificatorului operaţional 9 cu rezistenţa iniţială pozitivă 10 şi cu rezistenţele de reacţie 11 şi 12 egale între ele. The device in Fig. 1 includes an input voltage source 1, connected via a power supply network 2 with longitudinal resistors 3 and transverse resistors 4 to the load 5. The negating voltage source 8 and the negative resistor 6, through an adaptation circuit 7, are connected to one of the transverse resistors 4. In turn, the negative resistor 6 is made in the form of a resistance transducer based on the operational amplifier 9 with the positive initial resistance 10 and with the feedback resistors 11 and 12 equal to each other.
Schema echivalentă a dispozitivului (fig. 2), pentru comoditate, reprezintă un hexapol cu conductanţele rezistenţelor de intrare şi direcţiile curenţilor la ieşirile indicate. În special, conductanţele corespund rezistenţelor longitudinale, iar conductanţele corespund rezistenţelor transversale ale reţelei de alimentare 2. Conductanţele corespund circuitului de adaptare 7. Intrarea hexapolului este conectată la sursa de tensiune de intrare 1, cu tensiunea . Prima ieşire a hexapolului (tensiunea , curentul ) este conectată la sarcina 5 cu conductanţa . A doua ieşire (tensiunea , curentul ) este conectată la rezistenţa negativă 6 (cu conductanţa ) şi la sursa de tensiune de negativare 8 (cu tensiunea ). The equivalent circuit of the device (Fig. 2), for convenience, represents a hexapole with the conductances of the input resistances and the directions of the currents at the outputs indicated. In particular, the conductances correspond to the longitudinal resistances, and the conductances correspond to the transverse resistances of the power supply network 2. The conductances correspond to the matching circuit 7. The input of the hexapole is connected to the input voltage source 1, with voltage . The first output of the hexapole (voltage , current ) is connected to the load 5 with conductance . The second output (voltage , current ) is connected to the negative resistance 6 (with conductance ) and to the negative voltage source 8 (with voltage ).
Metoda se efectuează în felul următor The method is performed as follows:
Tensiunea iniţială de negativare se stabileşte egală cu zero. Datorită sursei de tensiune de intrare 1, prin reţeaua 2 (prin rezistenţele longitudinale 3 şi transversale 4) şi sarcina 5 circulă curenţi. De asemenea, circulă curenţi prin circuitul de adaptare 7. De aceea, la intrarea directă (pozitivă) a amplificatorului operaţional 9 există o anumită tensiune . Această tensiune se amplifică, şi la ieşirea amplificatorului 9 apare tensiunea de aceeaşi polaritate. Prin urmare, curentul trece prin rezistenţa reacţiei pozitive 11 în circuitul de adaptare 7. Tensiunea la intrarea inversoare (negativă) a amplificatorului operaţional 9, de asemenea, este egală cu tensiunea . Prin urmare, acelaşi curent trece prin rezistenţa reacţiei negative 12 şi prin rezistenţa 10. Astfel, intrarea directă a amplificatorului operaţional 9 şi o bornă a rezistenţei 10 reprezintă bornele sursei de alimentare, care debitează curentul în dispozitiv, similar cu sursa de tensiune de intrare 1. Totodată, tensiunea şi curentul al unei astfel de surse de alimentare depind de sursa de tensiune de intrare 1 şi sarcina 5, însă raportul dintre tensiunea şi curentul este întotdeauna egal cu valoarea rezistenţei 10. În aşa mod, curentul de sarcină 5 este o suprapunere de curenţi de la sursa de tensiune de intrare 1 şi de la rezistenţa negativă 6. Dacă valoarea rezistenţei negative 6 sau a rezistenţei 10 este selectată în modul necesar, atunci curentul de sarcină nu depinde de sarcină. The initial negative voltage is set equal to zero. Due to the input voltage source 1, currents flow through the network 2 (through the longitudinal resistors 3 and transverse resistors 4) and the load 5. Currents also flow through the matching circuit 7. Therefore, at the direct (positive) input of the operational amplifier 9 there is a certain voltage . This voltage is amplified, and at the output of the amplifier 9 the voltage of the same polarity appears. Therefore, the current flows through the positive feedback resistor 11 in the matching circuit 7. The voltage at the inverting (negative) input of the operational amplifier 9 is also equal to the voltage . Therefore, the same current flows through the negative feedback resistor 12 and through the resistor 10. Thus, the direct input of the operational amplifier 9 and one terminal of the resistor 10 represent the terminals of the power supply, which supplies current to the device, similar to the input voltage source 1. At the same time, the voltage and current of such a power supply depend on the input voltage source 1 and the load 5, but the ratio of the voltage to the current is always equal to the value of the resistor 10. Thus, the load current 5 is a superposition of currents from the input voltage source 1 and the negative resistor 6. If the value of the negative resistor 6 or the resistor 10 is selected as necessary, then the load current does not depend on the load.
Dacă la sursa de tensiune de negativare 8 există o tensiune, aceasta se sumează cu tensiunea de la rezistorul 10. Ca urmare, se reduce partea tensiunii de la rezistorul 10 în valoarea totală a tensiunii şi tensiunea de ieşire a amplificatorului operaţional 9 se micşorează. If there is a voltage at the negative voltage source 8, it is added to the voltage at the resistor 10. As a result, the part of the voltage at the resistor 10 in the total voltage value is reduced and the output voltage of the operational amplifier 9 decreases.
Pentru a calcula valoarea necesară a rezistenţei negative 6 vom analiza schema echivalentă din fig. 2. To calculate the required value of negative resistance 6 we will analyze the equivalent circuit in Fig. 2.
Tensiunea Voltage
. (1) . (1)
Schema se descrie prin sistemul de ecuaţii cu parametrii . Luând în consideraţie direcţiile indicate ale curenţilor , obţinem: The scheme is described by the system of equations with the parameters . Taking into account the indicated directions of the currents , we obtain:
. (2) . (2)
Pentru schema menţionată parametrii sunt exprimaţi prin conductanţele de intrare în felul următor: For the mentioned scheme, the parameters are expressed by the input conductances as follows:
, , , ,
, , . , , .
Ţinând cont de relaţiile (1) şi (2) se obţine expresia caracteristicii volt-amperice sau a liniei de exploatare drepte: Taking into account relations (1) and (2), the expression of the volt-ampere characteristic or straight operating line is obtained:
. (3) . (3)
Punctul de funcţionare cu coordonata variabilă ( ) se deplasează pe linia de exploatare cu parametrul datorită schimbării conductanţei sarcinii aşa, cum este indicat în fig. 3. În regim de scurtcircuit . Atunci curentul de scurtcircuit sau coordonata punctului de intersecţie a liniei de exploatare cu axa curentului va fi: The operating point with the variable coordinate ( ) moves on the operating line with the parameter due to the change in the load conductance as indicated in Fig. 3. In short-circuit mode . Then the short-circuit current or the coordinate of the intersection point of the operating line with the current axis will be:
. (4) . (4)
Pentru diferite valori ale conform expresiei (3) se determină un fascicul de linii drepte. În particular, este posibil de impus astfel de valori extreme, precum şi , ceea ce corespunde deconectării şi închiderii acestei conductanţe. Liniile drepte corespunzătoare sunt prezentate în fig. 3. Se determină coordonata după curentul punctului lor de intersecţie , adică curentul . În acest caz, expresia (3) duce la un sistem din două ecuaţii: For different values of according to expression (3) a bundle of straight lines is determined. In particular, it is possible to impose such extreme values, as well as , which corresponds to the disconnection and closure of this conductance. The corresponding straight lines are shown in fig. 3. The coordinate of their intersection point is determined by the current , i.e. the current . In this case, expression (3) leads to a system of two equations:
. (5) . (5)
În punctul de intersecţie . At the intersection point.
Soluţia sistemului (5) dă valoarea The solution of system (5) gives the value
, (6) , (6)
în care - determinantul matricei parametrilor . where - the determinant of the parameter matrix.
Una dintre liniile fasciculului liniilor de exploatare din fig. 3 poate trece paralel axei de tensiune, adică curentul de sarcină nu depinde de mărimea sarcinii. Se determină valoarea corespunzătoare a conductanţei a rezistenţei negative 6. Curentul de scurtcircuit al acestei linii va fi egal cu curentul . Ecuaţia (4), ţinând cont de (6), dă valoarea: One of the lines of the operating line bundle in Fig. 3 can pass parallel to the voltage axis, i.e. the load current does not depend on the magnitude of the load. Determine the corresponding value of the conductance of the negative resistance 6. The short-circuit current of this line will be equal to the current . Equation (4), taking into account (6), gives the value:
. (7) . (7)
Astfel, pentru reţeaua de alimentare dată cu valorile conductanţelor tuturor rezistenţelor cunoscute se calculează: Thus, for the given power supply network with the conductance values of all known resistors, the following is calculated:
- valoarea conductivităţii rezistenţei negative (7); - the value of the negative resistance conductivity (7);
- valoarea tensiunii de negativare , conform relaţiei (1) pentru curentul dat, conductanţa minimă a sarcinii şi tensiunea admisibilă la intrarea amplificatorului operaţional; - the value of the negative voltage, according to relation (1) for the given current, the minimum load conductance and the allowable voltage at the input of the operational amplifier;
- valoarea tensiunii de intrare conform relaţiei (6). - the input voltage value according to relation (6).
Ulterior, la realizarea practică a reţelei de alimentare se efectuează testarea şi ajustarea valorii rezistenţei negative. Subsequently, during the practical implementation of the power supply network, the negative resistance value is tested and adjusted.
Pentru a demonstra avantajele metodei propuse a fost efectuată simularea funcţionării dispozitivului în sistemul de modelare a circuitelor OrCAD. În fig. 4 este reprezentată schema dispozitivului cu valorile rezistenţelor indicate. Calculul conform relaţiei (7) dă valoarea rezistenţei negative egală cu 6,63488 kΩ. În schemă această valoare corespunde rezistenţei R10 = 6,63488 kΩ. To demonstrate the advantages of the proposed method, the device operation was simulated in the OrCAD circuit modeling system. Fig. 4 shows the device diagram with the indicated resistance values. Calculation according to relation (7) gives the negative resistance value equal to 6.63488 kΩ. In the diagram, this value corresponds to the resistance R10 = 6.63488 kΩ.
În tabelele 1 şi 2 sunt reprezentate rezultatele simulării în regim "Bias Point" pentru diferite valori ale tensiunii de negativare şi rezistenţei de sarcină. Corespunderea tensiunilor schemei echivalente şi ale modelului este indicată prin săgeţi. Corespunderea celorlalte elemente este clară din compararea figurilor. Tables 1 and 2 show the results of the simulation in the "Bias Point" mode for different values of the negative voltage and the load resistance. The correspondence of the voltages of the equivalent circuit and the model is indicated by arrows. The correspondence of the other elements is clear from the comparison of the figures.
Tabelul 1. , Table 1. ,
0,001 1,5 3,0 0,451 0,4508 0,4506 -0,076 -0,177 -0,2784 5,022 6,15 7,276 0,757 0,9273 1,097 20,17 24,7 29,21 0.001 1.5 3.0 0.451 0.4508 0.4506 -0.076 -0.177 -0.2784 5.022 6.15 7.276 0.757 0.9273 1.097 20.17 24.7 29.21
Se observă că la rezistenţa sarcinii de 3,0 kΩ tensiunea de ieşire a amplificatorului operaţional atinge valoarea maximă. De asemenea, se observă că sursa de tensiune de intrare nu debitează, dar consumă energie în întregul interval de variaţie a sarcinii, ceea ce corespunde valorii negative a curentului. Acest fapt este legat cu raportul valorilor conductanţelor care determină gradul de influenţă a sursei de tensiune şi a rezistenţei negative. It is observed that at the load resistance of 3.0 kΩ the output voltage of the operational amplifier reaches its maximum value. It is also observed that the input voltage source does not deliver, but consumes energy throughout the entire load variation range, which corresponds to the negative value of the current. This fact is related to the ratio of the conductance values that determine the degree of influence of the voltage source and the negative resistance.
Tabelul 2. , Table 2. ,
0,001 1,5 6,1 0,4502 0,450 0,4496 0,345 0,242 -0,0067 4,175 5,3 8,749 0,328 0,497 1,017 10,75 15,26 29,1 0.001 1.5 6.1 0.4502 0.450 0.4496 0.345 0.242 -0.0067 4.175 5.3 8.749 0.328 0.497 1.017 10.75 15.26 29.1
După cum se vede din tabel, valoarea maximă a rezistenţei de sarcină s-a dublat, ceea ce confirmă rezolvarea problemei tehnice. Avantajele suplimentare ale metodei sunt determinate de faptul că sursa de tensiune de intrare debitează energie practic în tot intervalul de variaţie a sarcinii, ceea ce îmbunătăţeşte performanţele energetice ale unui astfel de sistem de alimentare cu energie electrică. As can be seen from the table, the maximum value of the load resistance has doubled, which confirms the solution of the technical problem. Additional advantages of the method are determined by the fact that the input voltage source delivers energy practically throughout the entire range of load variation, which improves the energy performance of such a power supply system.
1. Гейтенко Е.Н. Источники вторичного электропитания. Схемотехника и расчет. Москва, Солон-пресс, 2008, p. 135 1. Гейтенко Е.Н. Sources of secondary electricity. Schematics and calculations. Moscow, Solon-press, 2008, p. 135
2. Penin A.A. Determination of Regimes of the Equivalent Generator Based on Projective Geometry: The Generalized Equivalent Generator. World Academy of Science, Engineering and Technology, 2008, Vol. 2, No. 10, p. 771-779. Regăsită în Internet la 2014.05.15, url: http://www.waset.org/publications/10252 2. Penin A.A. Determination of Regimes of the Equivalent Generator Based on Projective Geometry: The Generalized Equivalent Generator. World Academy of Science, Engineering and Technology, 2008, Vol. 2, No. 10, p. 771-779. Found on the Internet on 2014.05.15, url: http://www.waset.org/publications/10252
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20130169A MD801Z (en) | 2013-10-15 | 2013-10-15 | Method for stabilization of controlled load current |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20130169A MD801Z (en) | 2013-10-15 | 2013-10-15 | Method for stabilization of controlled load current |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD801Y MD801Y (en) | 2014-07-31 |
| MD801Z true MD801Z (en) | 2015-02-28 |
Family
ID=51228521
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20130169A MD801Z (en) | 2013-10-15 | 2013-10-15 | Method for stabilization of controlled load current |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD801Z (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD1130Z (en) * | 2016-09-15 | 2017-09-30 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Method for stabilizing the load voltage of the pulse upconverter upon change of supply voltage |
| MD1220Z (en) * | 2017-05-03 | 2018-07-31 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Process for electric power supply of a remote load |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD536Z (en) * | 2011-12-12 | 2013-02-28 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Method for signal transmission through the direct current line |
| MD534Z (en) * | 2011-12-12 | 2013-02-28 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Method for remote measurement of resistor active conductance |
| MD543Z (en) * | 2012-01-13 | 2013-03-31 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Method for transmission of two signals through the three-wire direct current line |
-
2013
- 2013-10-15 MD MDS20130169A patent/MD801Z/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD536Z (en) * | 2011-12-12 | 2013-02-28 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Method for signal transmission through the direct current line |
| MD534Z (en) * | 2011-12-12 | 2013-02-28 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Method for remote measurement of resistor active conductance |
| MD543Z (en) * | 2012-01-13 | 2013-03-31 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Method for transmission of two signals through the three-wire direct current line |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Penin A.A. Determination of Regimes of the Equivalent Generator Based on Projective Geometry: The Generalized Equivalent Generator. World Academy of Science, Engineering and Technology, 2008, Vol. 2, No. 10, p. 771-779. Regăsită în Internet la 2014.05.15, url: http://www.waset.org/publications/10252 * |
| Гейтенко Е.Н. Источники вторичного электропитания. Схемотехника и расчет. Москва, Солон-пресс, 2008, p. 135 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD801Y (en) | 2014-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104009748B (en) | It is a kind of that there is the memristor hyperchaotic system and chaos circuit for enriching dynamic behavior | |
| Sanchez et al. | Stability evaluation of a DC micro-grid and future interconnection to an AC system | |
| CN113054947B (en) | A ReLU type memristor simulator | |
| CN102694643A (en) | Composite chaotic signal generator | |
| CN105530083A (en) | A Voltage-Controlled Memristor Chaotic Circuit Based on Wien Bridge Oscillator | |
| MD801Z (en) | Method for stabilization of controlled load current | |
| RU2011147248A (en) | METHOD FOR GENERATION AND FREQUENCY MODULATION OF HIGH FREQUENCY SIGNALS AND DEVICE FOR ITS IMPLEMENTATION | |
| Anudev et al. | Analytical study of howland current source model | |
| CN105790921B (en) | A kind of more wing chaos signal generators based on staircase waveform switching control | |
| MD445Y (en) | Impedance meter | |
| CN204706890U (en) | Secondary ripple wave cancellation element in a kind of easy pfc circuit | |
| CN107069727B (en) | A kind of improved one-cycle controller, electric energy quality controller and micro net power quality control method | |
| CN110008652A (en) | A cubic nonlinear active magnetron memristive simulator | |
| CN205812030U (en) | A kind of based on wien-bridge oscillator with the chaos circuit of piecewise linearity memristor | |
| RU2014154054A (en) | Method for generating and frequency modulating high-frequency signals and device for its implementation | |
| MD701Z (en) | Impedance converter | |
| CN203251234U (en) | Switching power supply voltage regulator circuit | |
| CN109308387B (en) | Voltage fractional order integral control type memory container | |
| Anudev et al. | Analytical study of GIC based current source model | |
| CN103199825A (en) | Method and circuit for regulating and controlling DDS output signal amplitudes based on DCPs | |
| CN104597956A (en) | Adjustable direct-current constant-current source generation device and method based on microcontroller | |
| CN204423143U (en) | Electrokinetic cell model | |
| CN203561911U (en) | Current source with output rising evenly along with control voltages | |
| CN104362619A (en) | Obtaining method of driving components of mean square currents of branch circuits in alternating current power grid | |
| CN203276678U (en) | A hardware circuit for simulating chaos in electric arc furnace |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued | ||
| KA4A | Patent for invention lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) |