MD1130Z - Method for stabilizing the load voltage of the pulse upconverter upon change of supply voltage - Google Patents
Method for stabilizing the load voltage of the pulse upconverter upon change of supply voltage Download PDFInfo
- Publication number
- MD1130Z MD1130Z MDS20160105A MDS20160105A MD1130Z MD 1130 Z MD1130 Z MD 1130Z MD S20160105 A MDS20160105 A MD S20160105A MD S20160105 A MDS20160105 A MD S20160105A MD 1130 Z MD1130 Z MD 1130Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- supply voltage
- pulse
- voltage
- duration
- control pulses
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 title claims abstract description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 title description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 8
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004146 energy storage Methods 0.000 abstract description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
Description
Invenţia se referă la electrotehnică şi este destinată pentru realizarea surselor şi a sistemelor distribuite de alimentare cu energie electrică cu surse regenerabile de energie şi acumulatoare de energie, utilizând microcontrolere. The invention relates to electrical engineering and is intended for the creation of sources and distributed electrical power supply systems with renewable energy sources and energy accumulators, using microcontrollers.
Este cunoscut procedeul de stabilizare a tensiunii de sarcină a convertizorului ridicător cu impulsuri, bazat pe formarea impulsurilor de comandă cu durata relativă prestabilită de modulatorul duratei impulsurilor din contul tensiunii de eroare a circuitului de reacţie [1]. The process of stabilizing the load voltage of the pulse-boost converter is known, based on the formation of control pulses with a predetermined relative duration by the pulse duration modulator on the basis of the error voltage of the feedback circuit [1].
Dezavantajul acestui procedeu constă în problema stabilităţii şi a preciziei de stabilizare a tensiunii de sarcină într-un diapazon larg de modificare a valorii tensiunii de alimentare, din cauza neliniarităţii caracteristicii de funcţionare a convertizorului. La rândul său, ambiguitatea caracteristicii de reglare a convertizorului duce la necesitatea de limitare a valorii maxime a tensiunii de comandă sau a duratei impulsurilor la ieşirea modulatorului duratei impulsurilor. The disadvantage of this method is the problem of stability and accuracy of load voltage stabilization in a wide range of changes in the supply voltage value, due to the nonlinearity of the converter operating characteristic. In turn, the ambiguity of the converter regulation characteristic leads to the need to limit the maximum value of the control voltage or the pulse duration at the output of the pulse width modulator.
Cea mai apropiată soluţie este procedeul de stabilizare a tensiunii de sarcină a convertizorului ridicător cu impulsuri, bazat pe măsurarea valorii tensiunii de alimentare şi compensarea modificărilor tensiunii de alimentare la formarea impulsurilor de comandă cu durata relativă, prestabilită de către modulatorul duratei impulsurilor (aşa-numitul contur de reacţie) [2]. The closest solution is the process of stabilizing the load voltage of the pulse-boost converter, based on measuring the supply voltage value and compensating for changes in the supply voltage when forming control pulses with the relative duration, preset by the pulse duration modulator (the so-called feedback loop) [2].
Dezavantajul acestui procedeu constă în cerinţele înalte privind precizia şi stabilitatea la perturbaţii în cazul măsurării tensiunii de alimentare variabile la realizarea sistemului de comandă în baza microcontrolerului, ceea ce este tipic pentru sistemele distribuite de alimentare cu energie electrică cu surse regenerabile de energie şi acumulatoare de energie. Un alt dezavantaj al procedeului constă în faptul că modelul matematic al caracteristicii de funcţionare utilizat nu ţine cont de pierderile convertizorului de tensiune, ceea ce duce la o eroare de reglare în cazul valorilor mici ale tensiunii de alimentare. The disadvantage of this method is the high requirements for accuracy and stability to disturbances in the case of measuring the variable supply voltage when implementing the microcontroller-based control system, which is typical for distributed power supply systems with renewable energy sources and energy storage. Another disadvantage of the method is that the mathematical model of the operating characteristic used does not take into account the losses of the voltage converter, which leads to a regulation error in the case of low values of the supply voltage.
Problema tehnică pe care o rezolvă invenţia constă în îmbunătăţirea calităţii de stabilizare a tensiunii de sarcină. The technical problem solved by the invention consists in improving the stabilization quality of the load voltage.
Procedeul, conform invenţiei, înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că include măsurarea cu o eroare prestabilită a valorii minime a tensiunii de alimentare V0M a sursei de alimentare în regimul stabilit, calculul sau măsurarea valorilor maxime şi ale duratelor relative ale impulsurilor de comandă, măsurarea cu aceeaşi eroare a valorii curente a tensiunii de alimentare a sursei de alimentare, calculul raportului complex de către calculatorul relaţiei complexe a patru puncte conform relaţiei: , The method, according to the invention, eliminates the disadvantages mentioned above by including the measurement with a predetermined error of the minimum value of the supply voltage V0M of the power supply in the established regime, the calculation or measurement of the maximum values and relative durations of the control pulses, the measurement with the same error of the current value of the supply voltage of the power supply, the calculation of the complex ratio by the four-point complex ratio calculator according to the relationship: ,
unde este o valoare caracteristică a tensiunii pentru where is a characteristic voltage value for
calculul duratei relative a impulsurilor de comandă de către calculatorul duratei relative a impulsurilor de comandă conform relaţiei: , generarea impulsului de comandă cu durata calculată de către modulatorul duratei impulsurilor, compensarea modificărilor tensiunii de alimentare prin aplicarea impulsului de comandă generat la poarta tranzistorului. calculation of the relative duration of the control pulses by the relative duration calculator of the control pulses according to the relationship: , generation of the control pulse with the duration calculated by the pulse duration modulator, compensation of changes in the supply voltage by applying the generated control pulse to the gate of the transistor.
Particularitatea acestui procedeu constă în faptul că proprietatea invariantă a caracteristicii de funcţionare a convertizorului de tensiune pentru cele patru selectări ale tensiunii de alimentare măsurate şi duratele relative ale impulsurilor de comandă corespunzătoare se exprimă printr-un aşa-numit raport complex sau biraportul a patru puncte (selectări). Prin urmare, are loc o reducere reciprocă a erorilor de măsurare a selectărilor tensiunilor. The peculiarity of this method is that the invariant property of the operating characteristic of the voltage converter for the four selections of the measured supply voltage and the relative durations of the corresponding control pulses is expressed by a so-called complex ratio or bi-ratio of four points (selections). Therefore, a reciprocal reduction of the measurement errors of the voltage selections occurs.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1-4, care reprezintă: The invention is explained by the drawings in Fig. 1-4, which represent:
- fig. 1, schema funcţională a dispozitivului pentru realizarea procedeului; - Fig. 1, functional diagram of the device for carrying out the process;
- fig. 2, caracteristicile de reglare a convertizorului ridicător; - Fig. 2, the regulation characteristics of the boost converter;
- fig. 3, caracteristica de funcţionare a convertizorului ridicător; - Fig. 3, operating characteristic of the boost converter;
- fig. 4, corespunderea punctelor regimurilor caracteristice ale convertizorului ridicător pentru diferiţi parametri ai regimului. - Fig. 4, correspondence of the characteristic mode points of the boost converter for different mode parameters.
Dispozitivul din fig. 1 conţine o sursă de tensiune de alimentare 1, care este conectată la RC-sarcina 2 prin elementele convertizorului ridicător: bobina de şoc 3 cu rezistenţă de pierderi 4, dioda 5. Poarta tranzistorului 6 este unită cu ieşirea modulatorului duratei impulsurilor 7. Intrarea măsurătorului de tensiune de alimentare 8 este conectată la sursa de alimentare 1, prima ieşire a măsurătorului 8 este conectată la blocul de stocare 9 a valorii minime a tensiunii de alimentare, a doua ieşire a măsurătorului 8 este conectată la prima intrare a calculatorului relaţiei complexe a patru puncte 10. Ieşirea blocului de stocare 9 este conectată la a doua intrare a calculatorului 10 şi la blocul de stocare 11 a valorilor maxime ale duratelor relative ale impulsurilor de comandă. La rândul lor, intrările calculatorului 12 duratei relative a impulsurilor de comandă sunt conectate la ieşirile calculatorului 10 şi blocului de stocare 11 menţionate. Ieşirea calculatorului 12 este conectată la intrarea modulatorului duratei impulsului 7 prin prima intrare a sumatorului 13. Dispozitivul mai conţine un contur de reacţie suplimentar (prezentat cu linie întreruptă), ca un amplificator al erorii 14, intrările căruia sunt conectate la sarcina 2 şi sursa 15 de tensiune de referinţă. Ieşirea amplificatorului de eroare 14 este conectată la a doua intrare a sumatorului 13. The device in Fig. 1 contains a supply voltage source 1, which is connected to the RC-load 2 through the elements of the boost converter: choke coil 3 with loss resistor 4, diode 5. The gate of the transistor 6 is connected to the output of the pulse duration modulator 7. The input of the supply voltage meter 8 is connected to the power supply 1, the first output of the meter 8 is connected to the storage block 9 of the minimum value of the supply voltage, the second output of the meter 8 is connected to the first input of the four-point complex relation calculator 10. The output of the storage block 9 is connected to the second input of the calculator 10 and to the storage block 11 of the maximum values of the relative durations of the control pulses. In turn, the inputs of the calculator 12 of the relative duration of the control pulses are connected to the outputs of the aforementioned calculator 10 and storage block 11. The output of the computer 12 is connected to the input of the pulse width modulator 7 through the first input of the adder 13. The device also contains an additional feedback loop (shown with a broken line), as an error amplifier 14, the inputs of which are connected to the load 2 and the reference voltage source 15. The output of the error amplifier 14 is connected to the second input of the adder 13.
Caracteristica de reglare statică a convertizorului ridicător cu impulsuri cu sursa de alimentare , sarcina , pierderea bobinei de şoc are un aspect caracteristic, prezentat în fig. 2, şi este descrisă prin expresia cunoscută din [1]: The static regulation characteristic of the pulse-boost converter with power supply , load , choke loss has a characteristic appearance, shown in Fig. 2, and is described by the expression known from [1]:
,\tab(1) ,\tab(1)
unde - durata relativă a impulsurilor de comandă; where - the relative duration of the control pulses;
- durata efectivă a impulsurilor de comandă; - effective duration of the control pulses;
- perioada de repetare; - repetition period;
- valoarea relativă a pierderilor. - the relative value of losses.
Pentru această curbă este caracteristică ambiguitatea valorilor This curve is characterized by the ambiguity of the values
Presupunem că se modifică tensiunea de alimentare, iar tensiunea de sarcină este o valoare constantă , datorită schimbării duratei impulsurilor de comandă. Atunci obţinem expresia: We assume that the supply voltage changes, and the load voltage is a constant value, due to the change in the duration of the control pulses. Then we obtain the expression:
.\tab(2) .\tab(2)
Graficul acestei dependenţe sau caracteristica de funcţionare este prezentată în fig. 3. Valoarea tensiunii de alimentare este minimă şi asigură tensiunea prestabilită . Valorile maxime corespunzătoare: . Cu toate că semnificaţie fizică o au valorile , , însă examinarea întregului diapazon de modificare a acestor variabile permite aplicarea conceptelor matematice necesare. Remarcăm că zonele curbei şi axei , marcate punctat, nu se află în diapazonul de modificare a variabilelor menţionate. Aşa se respectă univocitatea caracteristicii . De asemenea, există o valoare caracteristică a tensiunii pentru . The graph of this dependence or operating characteristic is shown in Fig. 3. The value of the supply voltage is minimal and provides the preset voltage . The corresponding maximum values: . Although the values , , have physical significance, but examining the entire range of modification of these variables allows the application of the necessary mathematical concepts. We note that the areas of the curve and axis , marked with dashes, are not in the range of modification of the mentioned variables. This is how the univocity of the characteristic is respected. Also, there is a characteristic value of the voltage for .
Vom examina corespunderea valorilor din fig. 4. We will examine the correspondence of the values in Fig. 4.
Fie că regimul iniţial corespunde punctelor , iar următorul regim - punctelor . Pentru a păstra univocitatea caracteristicii , punctul de funcţionare nu trebuie să treacă de punctul , şi anume aceste puncte sunt fixe la modificarea regimului. Primul termen din relaţia (2) corespunde unei linii drepte, iar al doilea termen este o hiperbolă. Astfel, corespunderea univocă a valorilor , din fig. 4 poate fi considerată o transformare proiectivă. Let the initial regime correspond to the points , and the next regime - to the points . To preserve the univocity of the characteristic , the operating point must not pass the point , namely these points are fixed when changing the regime. The first term in relation (2) corresponds to a straight line, and the second term is a hyperbola. Thus, the univocal correspondence of the values , in Fig. 4 can be considered a projective transformation.
Această transformare proiectivă păstrează invariant: raportul complex a patru puncte sau al selectărilor valorilor parametrilor. Atunci, raportul complex pentru punctul curent sau punctul de referinţă este similar cu [Penin A. Analysis of Electrical Circuits with Variable Load Regime Parameters. Projective Geometry Method, 2nd edition, Springer International Publishing, Switzerland, 2016, p.365]: This projective transformation preserves the invariant: the complex ratio of four points or of the parameter value selections. Then, the complex ratio for the current point or the reference point is similar to [Penin A. Analysis of Electrical Circuits with Variable Load Regime Parameters. Projective Geometry Method, 2nd edition, Springer International Publishing, Switzerland, 2016, p.365]:
,\tab(3) ,\tab(3)
.\tab(4) .\tab(4)
Punctele , sunt puncte extreme sau de bază, iar punctele sunt puncte unitare. Sensul acestui raport complex constă în faptul că se defineşte coordonata proiectivă a punctului curent în raport cu punctele de referinţă. The points , are extreme or basic points, and the points are unitary points. The meaning of this complex relation is that it defines the projective coordinate of the current point in relation to the reference points.
Are loc o egalitate importantă: An important equality occurs:
.\tab(5) .\tab(5)
Atunci, din (4), luând în consideraţie (5), obţinem valoarea necesară: Then, from (4), taking into account (5), we obtain the required value:
.\tab(6) .\tab(6)
La început vom examina funcţionarea dispozitivului din fig. 1 cu contur de reacţie deschis (este deconectată ieşirea amplificatorului erorii 14). Funcţionarea dispozitivului constă din două etape. La prima etapă de testare, în regimul stabilit al curentului continuu al bobinei de şoc 3, se măsoară cu o oarecare eroare valoarea minimă a tensiunii de alimentare a sursei 1 cu măsurătorul 8, se calculează sau se măsoară valorile maxime ale duratelor relative ale impulsurilor de comandă. Valorile obţinute se introduc în blocurile de stocare 9, 11. Pentru aceasta sunt aplicate impulsurile de comandă cu durata şi perioada de repetare de la ieşirea modulatorului duratei impulsurilor 7 la poarta tranzistorului 6. Tranzistorul 6 se deschide, curentul prin rezistenţa de pierderi 4 şi bobina de şoc 3 creşte. La închiderea tranzistorului 6 o parte a energiei acumulate în bobina de şoc 3 prin dioda 5 este transmisă la RC-sarcinii 2. First, we will examine the operation of the device in Fig. 1 with an open feedback loop (the output of the error amplifier 14 is disconnected). The operation of the device consists of two stages. At the first stage of testing, in the established regime of direct current of the choke coil 3, the minimum value of the supply voltage of the source 1 is measured with some error by the meter 8, the maximum values of the relative durations of the control pulses are calculated or measured. The obtained values are entered into the storage blocks 9, 11. For this, control pulses with the duration and repetition period from the output of the pulse duration modulator 7 are applied to the gate of the transistor 6. The transistor 6 opens, the current through the loss resistor 4 and the choke coil 3 increases. When the transistor 6 is closed, part of the energy accumulated in the choke coil 3 through the diode 5 is transmitted to the RC-load 2.
La etapa a doua de funcţionare, măsurătorul 8 măsoară cu aceeaşi eroare valoarea curentă a tensiunii de alimentare . Ulterior, calculatorul 10 calculează raportul complex , în conformitate cu expresia (3). Vom menţiona, că erorile de măsurare a celor patru selectări de tensiuni se reduc reciproc, datorită structurii relative a expresiei (3). Calculatorul 12 calculează durata relativă a impulsurilor de comandă conform expresiei (6), iar modulatorul duratei impulsurilor 7 generează impulsul de comandă cu durata . Dacă tensiunea sursei se reduce până la valoarea , atunci se generează impulsul de comandă cu durata . În aşa mod se păstrează valoarea tensiunii de sarcină cu exactitatea prestabilită de precizia modelelor caracteristicilor de reglare (1) şi (2). At the second stage of operation, the meter 8 measures with the same error the current value of the supply voltage . Subsequently, the computer 10 calculates the complex ratio , in accordance with expression (3). We will mention that the measurement errors of the four voltage selections are mutually reduced, due to the relative structure of expression (3). The computer 12 calculates the relative duration of the control pulses according to expression (6), and the pulse duration modulator 7 generates the control pulse with duration . If the source voltage is reduced to the value , then the control pulse with duration is generated. In this way, the load voltage value is maintained with the accuracy predetermined by the accuracy of the control characteristic models (1) and (2).
Vom examina funcţionarea cu contur de reacţie închis. La necesitate, pentru îmbunătăţirea preciziei de stabilizare a tensiunii de sarcină, se utilizează circuitul de reacţie cunoscut, în baza unui amplificator de eroare 14 cu sursa 15 de tensiune de referinţă . Semnalul obţinut al erorii se adună cu valoarea curentă a duratei relative a impulsurilor de comandă în sumatorul 13. We will examine the operation with a closed feedback loop. If necessary, to improve the accuracy of load voltage stabilization, the known feedback circuit is used, based on an error amplifier 14 with a reference voltage source 15. The obtained error signal is added to the current value of the relative duration of the control pulses in the adder 13.
1. Образцов А., Образцов С. Схемотехника DC/DC-преобразователей. Современная Электроника, №3, 2005, р. 36-43 1. Obraztsov A., Obraztsov С. Схемотехника DC/DC-преобразователей. Современная Електроника, №3, 2005, р. 36-43
2. Kazimierczuk M., Massarini A. Feedforward control of DC-DC PWM boost converter. IEEE Transactions on Circuits and Systems I: Fundamental Theory and Applications, vol. 44, no. 2, 1997, p. 143-148 2. Kazimierczuk M., Massarini A. Feedforward control of DC-DC PWM boost converter. IEEE Transactions on Circuits and Systems I: Fundamental Theory and Applications, vol. 44, no. 2, 1997, p. 143-148
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20160105A MD1130Z (en) | 2016-09-15 | 2016-09-15 | Method for stabilizing the load voltage of the pulse upconverter upon change of supply voltage |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20160105A MD1130Z (en) | 2016-09-15 | 2016-09-15 | Method for stabilizing the load voltage of the pulse upconverter upon change of supply voltage |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD1130Y MD1130Y (en) | 2017-02-28 |
| MD1130Z true MD1130Z (en) | 2017-09-30 |
Family
ID=58185197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20160105A MD1130Z (en) | 2016-09-15 | 2016-09-15 | Method for stabilizing the load voltage of the pulse upconverter upon change of supply voltage |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD1130Z (en) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD1220Z (en) * | 2017-05-03 | 2018-07-31 | ИНСТИТУТ ЭЛЕКТРОННОЙ ИНЖЕНЕРИИ И НАНОТЕХНОЛОГИЙ "D. Ghitu" АНМ | Process for electric power supply of a remote load |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD753B1 (en) * | 1984-04-03 | 1997-06-30 | Inst De Cercetari In Controlul | Pulse voltage regulator |
| MD4067B2 (en) * | 2008-08-26 | 2010-08-31 | Institutul De Inginerie Electronica Si Tehnologii Industriale Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Method of regulating the voltage with step-up and inverting pulse converters |
| MD4073B1 (en) * | 2008-11-06 | 2010-10-29 | Institutul De Inginerie Electronica Si Tehnologii Industriale Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Stabilized high-voltage converter |
| MD801Y (en) * | 2013-10-15 | 2014-07-31 | Institutul De Inginerie Electronică Şi Nanotehnologii "D. Ghiţu" Al Aşm | Method for stabilization of controlled load current |
-
2016
- 2016-09-15 MD MDS20160105A patent/MD1130Z/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD753B1 (en) * | 1984-04-03 | 1997-06-30 | Inst De Cercetari In Controlul | Pulse voltage regulator |
| MD4067B2 (en) * | 2008-08-26 | 2010-08-31 | Institutul De Inginerie Electronica Si Tehnologii Industriale Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Method of regulating the voltage with step-up and inverting pulse converters |
| MD4073B1 (en) * | 2008-11-06 | 2010-10-29 | Institutul De Inginerie Electronica Si Tehnologii Industriale Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Stabilized high-voltage converter |
| MD801Y (en) * | 2013-10-15 | 2014-07-31 | Institutul De Inginerie Electronică Şi Nanotehnologii "D. Ghiţu" Al Aşm | Method for stabilization of controlled load current |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| Kazimierczuk M., Massarini A. Feedforward control of DC-DC PWM boost converter. IEEE Transactions on Circuits and Systems I: Fundamental Theory and Applications, vol. 44, no. 2, 1997, p. 143-148 * |
| Образцов А., Образцов С. Схемотехника DC/DC-преобразователей. Современная Электроника, №3, 2005, р. 36-43 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD1130Y (en) | 2017-02-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10516346B2 (en) | Power converter for converting DC power to AC power with adaptive control on characteristics of load | |
| Salimi et al. | Experimental design of the adaptive backstepping control technique for single‐phase shunt active power filters | |
| CN104779779B (en) | Method for inhibiting temperature drift of switching power supply | |
| CN113809928B (en) | DAB converter power control method, medium and device based on power feedforward | |
| Yazici | Robust voltage‐mode controller for DC–DC boost converter | |
| Chincholkar et al. | Comparative study of current‐mode controllers for the positive output elementary Luo converter via state‐space and frequency response approaches | |
| CN110011295A (en) | A kind of method for analyzing stability and system of distributed DC power grid | |
| KR102142288B1 (en) | System for controlling grid-connected apparatus for distributed generation | |
| Hekss et al. | Advanced nonlinear controller of single‐phase shunt active power filter interfacing solar photovoltaic source and electrical power grid | |
| Cvetanovic et al. | Small-signal modeling of phase-shifted digital PWM in interleaved and multilevel converters | |
| Demirbaş et al. | Exploration of the chaotic behaviour in a buck–boost converter depending on the converter and load elements | |
| Chincholkar et al. | Design and implementation of an output feedback controller for the Cuk converter | |
| Qamar et al. | Discrete time sliding mode control of DC-DC buck converter | |
| MD1130Z (en) | Method for stabilizing the load voltage of the pulse upconverter upon change of supply voltage | |
| CN103607104A (en) | Sine wave modulation circuit and sine wave modulation method | |
| RU2239225C2 (en) | Method for control of impulse voltage regulator | |
| US20190113583A1 (en) | Parameter identification circuit, method and power supply system applying the same | |
| KR102808549B1 (en) | Method for controlling a boost converter having N switching cells | |
| Yang et al. | Adaptive integral sliding mode direct power control for VSC‐MVDC system converter stations | |
| CN103188069A (en) | Three-dimensional chaotic system with adjustable amplitudes | |
| CN108667037B (en) | STATCOM/BESS microgrid cooperative control method and system based on P-DPC | |
| CN105911882A (en) | LPV model based BOOST converter's robust variable gain controlling method | |
| Doubabi et al. | Design and dSPACE Implementation of a Simplified Fuzzy Control of a DC‐DC Three‐Level Converter | |
| Wei et al. | Non-linear PWM control of single-switch quadratic buck converters using internal model | |
| KR101762357B1 (en) | Control device and method for voltage source inverter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued | ||
| KA4Y | Short-term patent lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) |