MD742Z - Alternating current voltage-to-direct current voltage conversion plant - Google Patents
Alternating current voltage-to-direct current voltage conversion plant Download PDFInfo
- Publication number
- MD742Z MD742Z MDS20130008A MDS20130008A MD742Z MD 742 Z MD742 Z MD 742Z MD S20130008 A MDS20130008 A MD S20130008A MD S20130008 A MDS20130008 A MD S20130008A MD 742 Z MD742 Z MD 742Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- transformer
- connection
- coil
- sections
- rectifier
- Prior art date
Links
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 title abstract description 14
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 61
- 238000001914 filtration Methods 0.000 claims abstract description 15
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims description 52
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 47
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract description 12
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 19
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 4
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 3
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 3
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 3
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Rectifiers (AREA)
Abstract
Description
Invenţia se referă la electrotehnică, şi anume la convertizoarele de tensiune alternativă în tensiune de curent continuu. The invention relates to electrical engineering, namely to converters of alternating voltage into direct current voltage.
Se cunoaşte un convertizor de tensiune alternativă în tensiune de curent continuu în baza transformatorului feromagnetic, care reprezintă un transformator feromagnetic cu două bobine, primară şi secundară. Bobina primară se conectează la sursa de curent alternativ, iar la bobina secundară se conectează o punte de diode, la ieşirea căreia se formează tensiunea de curent continuu [1]. An AC to DC converter based on a ferromagnetic transformer is known, which is a ferromagnetic transformer with two coils, primary and secondary. The primary coil is connected to the AC source, and a diode bridge is connected to the secondary coil, at the output of which the DC voltage is formed [1].
Dezavantajele acestui convertizor constau în pierderile considerabile de energie în transformatorul feromagnetic, lipsa sistemului de stabilizare a tensiunii la ieşirea convertizorului şi randamentul scăzut, condiţionat de pierderile ridicate de energie. The disadvantages of this converter consist of the considerable energy losses in the ferromagnetic transformer, the lack of a voltage stabilization system at the converter output, and the low efficiency, caused by the high energy losses.
Se cunoaşte, de asemenea, o instalaţie pentru convertizarea tensiunii, care conţine o punte de redresare, două condensatoare de filtrare elementare, un convertizor de tip forward, care constă din două tranzistoare şi două diode de returnare, un transformator de frecvenţă şi un redresor, care conţine două diode, o bobină de inductanţă, un condensator şi sarcină [2]. A voltage conversion device is also known, which contains a rectifier bridge, two elementary filter capacitors, a forward converter, which consists of two transistors and two flyback diodes, a frequency transformer and a rectifier, which contains two diodes, an inductance coil, a capacitor and a load [2].
Dezavantajele acestei instalaţii constau în faptul că în instalaţie are loc returnarea energiei în sursă prin două diode de returnare cu pierderi de energie atât în regimul de mers în gol, cât şi în regimul de sarcină. De asemenea, transformatorul şi bobina de inductanţă sunt confecţionate ca două elemente separate, ceea ce conduce la majorarea masei şi creşterea pierderilor sumare de energie în aceste elemente. Aceasta conduce la majorarea masei elementelor feromagnetice, pierderilor sumare în miezurile feromagnetice şi în materialul conductor al acestor elemente, şi la un randament mai mic al instalaţiei. Prezenţa a două diode de returnare a energiei în sursa de alimentare, de asemenea, are ca urmare o creştere a complexităţii realizării constructive a instalaţiei. The disadvantages of this installation are that the energy is returned to the source through two return diodes with energy losses both in the no-load and load modes. Also, the transformer and the inductance coil are made as two separate elements, which leads to an increase in mass and an increase in the total energy losses in these elements. This leads to an increase in the mass of the ferromagnetic elements, the total losses in the ferromagnetic cores and in the conductive material of these elements, and to a lower efficiency of the installation. The presence of two energy return diodes in the power supply also results in an increase in the complexity of the constructive realization of the installation.
Problema pe care o rezolvă invenţia constă în simplificarea construcţiei, micşorarea masei elementului feromagnetic şi majorarea randamentului de convertizare a tensiunii alternative în tensiune de curent continuu. The problem solved by the invention consists in simplifying the construction, reducing the mass of the ferromagnetic element and increasing the efficiency of converting alternating voltage into direct current voltage.
Instalaţia, conform primei variante a invenţiei, înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că include o punte de redresare, intrarea căreia este conectată la bornele de alimentare, la ieşirea căreia sunt conectate n condensatoare de filtrare elementare, conectate în serie, un transformator de frecvenţă înaltă, bobina primară a căruia este formată din n secţii, fiecare secţie fiind conectată consecutiv cu un tranzistor de comutare, formând o ramură. Fiecare ramură este unită consecutiv cu următoarea, toate fiind conectate la ieşirea punţii. Nodurile de conexiune ale condensatoarelor sunt unite cu nodurile de conexiune ale ramurilor bobinei primare a transformatorului. Fiecare nod de conexiune a unei secţii cu tranzistorul, cu excepţia primului nod, este unit printr-o diodă de returnare cu nodul de conexiune a începutului secţiei precedente cu condensatorul. Instalaţia mai include un redresor, format dintr-o bobină de inductanţă, confecţionată pe acelaşi miez feromagnetic cu bobina secundară a transformatorului şi conectată consecutiv cu aceasta, dar în contrafază cu secţiile bobinei primare a transformatorului. Nodul de conexiune a bobinei secundare a transformatorului şi bobinei de inductanţă este unit printr-o diodă de redresare cu o diodă de redresare, unită consecutiv cu începutul bobinei secundare a transformatorului. Nodul de conexiune a diodelor de redresare şi începutul bobinei de inductanţă sunt unite cu bornele de conectare a sarcinii, între care este conectat un condensator de filtrare. The installation, according to the first variant of the invention, eliminates the above-mentioned disadvantages by including a rectifier bridge, the input of which is connected to the power supply terminals, to the output of which are connected n elementary filter capacitors, connected in series, a high-frequency transformer, the primary coil of which is formed by n sections, each section being connected consecutively with a switching transistor, forming a branch. Each branch is connected consecutively with the next, all being connected to the output of the bridge. The connection nodes of the capacitors are connected with the connection nodes of the branches of the primary coil of the transformer. Each connection node of a section with the transistor, except for the first node, is connected through a return diode with the connection node of the beginning of the previous section with the capacitor. The installation also includes a rectifier, consisting of an inductance coil, made on the same ferromagnetic core as the secondary coil of the transformer and connected consecutively with it, but in antiphase with the sections of the primary coil of the transformer. The connection node of the secondary coil of the transformer and the inductance coil is connected through a rectifier diode with a rectifier diode, connected consecutively with the beginning of the secondary coil of the transformer. The connection node of the rectifier diodes and the beginning of the inductance coil are connected to the load connection terminals, between which a filtering capacitor is connected.
Conform variantei a doua, instalaţia include o punte de redresare, intrarea căreia este conectată la bornele de alimentare, la ieşirea căreia sunt conectate n condensatoare de filtrare elementare, conectate în serie, un transformator de frecvenţă înaltă, bobina primară a căruia este formată din n secţii, toate, cu excepţia primei, fiind executate cu câte o priză, fiecare secţie fiind conectată consecutiv cu un tranzistor de comutare, formând o ramură. Fiecare ramură este unită consecutiv cu următoarea, toate fiind conectate la ieşirea punţii. Nodurile de conexiune ale condensatoarelor sunt unite cu nodurile de conexiune ale ramurilor bobinei primare a transformatorului. Fiecare priză a secţiilor este unită printr-o diodă de returnare cu nodul de conexiune a începutului secţiei precedente cu condensatorul. Instalaţia mai include un redresor, format dintr-o bobină de inductanţă, confecţionată pe acelaşi miez feromagnetic cu bobina secundară a transformatorului şi conectată consecutiv cu aceasta, dar în contrafază cu secţiile bobinei primare a transformatorului. Nodul de conexiune a bobinei secundare a transformatorului şi bobinei de inductanţă este unit printr-o diodă de redresare cu o diodă de redresare, unită consecutiv cu începutul bobinei secundare a transformatorului. Nodul de conexiune a diodelor de redresare şi începutul bobinei de inductanţă sunt unite cu bornele de conectare a sarcinii, între care este conectat un condensator de filtrare. According to the second variant, the installation includes a rectifier bridge, the input of which is connected to the power terminals, to the output of which are connected n elementary filtering capacitors, connected in series, a high-frequency transformer, the primary coil of which is formed by n sections, all, except the first, being executed with one tap, each section being connected consecutively with a switching transistor, forming a branch. Each branch is connected consecutively with the next, all being connected to the output of the bridge. The connection nodes of the capacitors are connected with the connection nodes of the branches of the primary coil of the transformer. Each tap of the sections is connected through a return diode with the connection node of the beginning of the previous section with the capacitor. The installation also includes a rectifier, formed by an inductance coil, made on the same ferromagnetic core with the secondary coil of the transformer and connected consecutively with it, but in antiphase with the sections of the primary coil of the transformer. The junction of the transformer secondary winding and the inductor is connected by a rectifier diode to a rectifier diode connected consecutively to the beginning of the transformer secondary winding. The junction of the rectifier diodes and the beginning of the inductor are connected to the load connection terminals, between which a filtering capacitor is connected.
Conform variantei a treia, instalaţia include o punte de redresare, intrarea căreia este conectată la bornele de alimentare, la ieşirea căreia sunt conectate n condensatoare de filtrare elementare, conectate în serie, un transformator de frecvenţă înaltă, bobina primară a căruia este formată din n secţii, prima secţie fiind unită consecutiv cu un tranzistor de comutare, celelalte sunt executate cu câte o priză, fiecare priză fiind conectată cu un tranzistor, secţiile cu tranzistoarele formând ramuri, totodată fiecare ramură este unită consecutiv cu următoarea, toate fiind conectate la ieşirea punţii. Nodurile de conexiune ale condensatoarelor sunt unite cu nodurile de conexiune ale ramurilor bobinei primare a transformatorului. Ieşirile secţiilor, cu excepţia primei, sunt unite printr-o diodă de returnare cu nodul de conexiune a începutului secţiei precedente cu condensatorul. Instalaţia mai include un redresor, format dintr-o bobină de inductanţă, confecţionată pe acelaşi miez feromagnetic cu bobina secundară a transformatorului şi conectată consecutiv cu aceasta, dar în contrafază cu secţiile bobinei primare a transformatorului. Nodul de conexiune a bobinei secundare a transformatorului şi bobinei de inductanţă este unit printr-o diodă de redresare cu o diodă de redresare, unită consecutiv cu începutul bobinei secundare a transformatorului. Nodul de conexiune a diodelor de redresare şi începutul bobinei de inductanţă sunt unite cu bornele de conectare a sarcinii, între care este conectat un condensator de filtrare. According to the third variant, the installation includes a rectifier bridge, the input of which is connected to the power supply terminals, to the output of which are connected n elementary filtering capacitors, connected in series, a high-frequency transformer, the primary coil of which is formed by n sections, the first section being connected consecutively with a switching transistor, the others are made with one socket, each socket being connected with a transistor, the sections with transistors forming branches, at the same time each branch is connected consecutively with the next, all being connected to the output of the bridge. The connection nodes of the capacitors are connected with the connection nodes of the branches of the primary coil of the transformer. The outputs of the sections, except for the first, are connected through a return diode with the connection node of the beginning of the previous section with the capacitor. The installation also includes a rectifier, consisting of an inductance coil, made on the same ferromagnetic core as the secondary coil of the transformer and connected consecutively with it, but in antiphase with the sections of the primary coil of the transformer. The connection node of the secondary coil of the transformer and the inductance coil is connected through a rectifier diode with a rectifier diode, connected consecutively with the beginning of the secondary coil of the transformer. The connection node of the rectifier diodes and the beginning of the inductance coil are connected to the load connection terminals, between which a filtering capacitor is connected.
Simplificarea construcţiei instalaţiei se asigură prin excluderea unei diode din circuitul de returnare a energiei în sursa de alimentare, iar micşorarea numărului de elemente sau de componente funcţionale în instalaţie asigură simplificarea realizării lui constructive. Simplification of the installation construction is ensured by excluding a diode from the energy return circuit in the power supply, and reducing the number of elements or functional components in the installation ensures simplification of its constructive implementation.
Micşorarea masei elementelor feromagnetice se asigură prin confecţionarea pe acelaşi miez feromagnetic a bobinei secundare a transformatorului de frecvenţă înaltă şi a bobinei de inductanţă, care îndeplinesc diferite funcţii - de transformare a parametrilor tensiunii şi curentului şi de netezire a curentului de sarcină. The reduction of the mass of ferromagnetic elements is ensured by manufacturing the secondary coil of the high-frequency transformer and the inductance coil on the same ferromagnetic core, which perform different functions - transforming the voltage and current parameters and smoothing the load current.
Majorarea randamentului instalaţiei este o urmare a micşorării pierderilor la convertizarea tensiunii prin excluderea componentei, formate de dioda exclusă, diminuarea masei elementului feromagnetic şi, ca urmare, a pierderilor de energie în acest element. La diminuarea pierderilor contribuie şi excluderea procesului de returnare a energiei în sursă prin dioda de returnare în regimul de sarcină al instalaţiei. Returnarea are loc numai în regim de mers în gol. Toate acestea contribuie la obţinerea rezultatului tehnic al invenţiei - simplificarea realizării constructive, diminuarea masei elementului feromagnetic şi, ca rezultat, a instalaţiei de convertizare, precum şi majorarea randamentului instalaţiei de convertizare a tensiunii alternative în tensiune de curent continuu. The increase in the efficiency of the installation is a result of the reduction of losses in voltage conversion by excluding the component formed by the excluded diode, the reduction of the mass of the ferromagnetic element and, as a result, of energy losses in this element. The exclusion of the process of returning energy to the source through the return diode in the load mode of the installation also contributes to the reduction of losses. The return takes place only in the no-load mode. All this contributes to obtaining the technical result of the invention - simplification of the constructive implementation, reduction of the mass of the ferromagnetic element and, as a result, of the conversion installation, as well as increasing the efficiency of the installation for converting alternating voltage into direct current voltage.
Rezultatul tehnic al invenţiei constă în simplificarea schemei electrice a instalaţiei prin micşorarea numărului de elemente funcţionale şi a numărului de legături dintre elemente, ca urmare a excluderii din schema funcţională a unei diode de returnare. Schema funcţională a instalaţiei de convertizare conţine o singură diodă de returnare în comparaţie cu două diode din schema celei mai apropiate soluţii. The technical result of the invention consists in simplifying the electrical diagram of the installation by reducing the number of functional elements and the number of connections between the elements, as a result of excluding a feedback diode from the functional diagram. The functional diagram of the conversion installation contains a single feedback diode compared to two diodes in the diagram of the closest solution.
Realizarea constructivă a transformatorului de frecvenţă înaltă şi a bobinei de inductanţă pe acelaşi miez feromagnetic ca un element constructiv integru asigură micşorarea masei sumare a elementelor electromagnetice ale instalaţiei şi a pierderilor de energie în acest element. Gabaritele şi masa echipamentelor electromagnetice sunt determinate de puterea lor nominală. Pentru echipamentele electromagnetice dimensiunea lor liniară este funcţie a puterii nominale şi aceasta se confirmă prin expresia (Кацман М.М. Расчет и конструирование электрических машин. Москва: Энергоатомиздат, 1984, 360 с. Vezi pag. 47-49). Masa echipamentului feromagnetic unitar M este proporţională cu volumul şi se determină din expresia , iar pierderile sumare sunt determinate de expresia . The constructive realization of the high-frequency transformer and the inductance coil on the same ferromagnetic core as an integral constructive element ensures the reduction of the total mass of the electromagnetic elements of the installation and the energy losses in this element. The dimensions and mass of electromagnetic equipment are determined by their nominal power. For electromagnetic equipment, their linear size is a function of the nominal power and this is confirmed by the expression (Katsman M.M. Calculation and design of electric machines. Moscow: Energoatomizdat, 1984, 360 p. See pages 47-49). The mass of the unitary ferromagnetic equipment M is proportional to the volume and is determined from the expression , and the total losses are determined by the expression .
Raportul masei la puterea nominală a elementelor feromagnetice este determinat de relaţia . Această relaţie caracterizează valoarea specifică a masei, ce revine la o unitate de putere a echipamentului electromagnetic, care se micşorează cu creşterea puterii unitare a lui. În cazul în care două echipamente separate se confecţionează constructiv ca un element integru, se obţine micşorarea masei cu micşorarea pierderilor în comparaţie cu confecţionarea lor ca elemente separate. Pentru m echipamente unitare, ce au puterea sumară P = mPi , este valabilă expresia . La confecţionarea a două elemente electromagnetice ca un element integru, conform relaţiei anterioare, obţinem că pentru m=2 pierderile şi masa elementului integru se micşorează proporţional funcţiei = = 1,189, deci cu 19% în comparaţie cu executarea lor ca elemente funcţionale separate. The ratio of mass to nominal power of ferromagnetic elements is determined by the relation . This relation characterizes the specific value of mass, which returns to a unit of power of the electromagnetic equipment, which decreases with increasing its unitary power. In the case where two separate equipments are constructed as an integral element, the mass reduction is obtained with the loss reduction in comparison with their construction as separate elements. For m unitary equipments, which have the total power P = mPi , the expression is valid. When constructing two electromagnetic elements as an integral element, according to the previous relation, we obtain that for m=2 the losses and the mass of the integral element decrease proportionally to the function = = 1.189, so by 19% in comparison with their execution as separate functional elements.
Diferenţa dintre pierderile de energie în cea mai apropiată soluţie şi în instalaţia revendicată în regim de mers în gol se determină din relaţia şi în regim de sarcină - din relaţia , unde - micşorarea pierderilor de energie în regim de mers în gol în instalaţia revendicată; - pierderile caracteristice pentru dioda exclusă din schema instalaţiei revendicate; - micşorarea pierderilor în elementul feromagnetic integru, format din bobina de inductanţă şi bobina secundară a transformatorului, confecţionate pe acelaşi miez feromagnetic, condiţionată de îmbinarea într-un singur element a funcţiei de transformare a parametrilor tensiunii şi curentului (transformatorul) şi de netezire a curentului în sarcină (bobina de inductanţă), având ca rezultat micşorarea masei elementului; - micşorarea pierderilor în regim de sarcină a instalaţiei revendicate, care sunt mai mici în comparaţie cu regimul de mers în gol, ca urmare a excluderii trecerii curentului prin dioda de returnare în regim de sarcină. Aceasta şi asigură micşorarea pierderilor sumare în instalaţia de convertizare a tensiunii în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie cu în regim de mers în gol şi cu în regim de sarcină, care şi determină majorarea randamentului în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie. The difference between the energy losses in the closest solution and in the claimed installation in no-load mode is determined from the relationship and in load mode - from the relationship , where - the reduction of energy losses in no-load mode in the claimed installation; - the characteristic losses for the diode excluded from the scheme of the claimed installation; - the reduction of losses in the integral ferromagnetic element, formed by the inductance coil and the secondary coil of the transformer, made on the same ferromagnetic core, conditioned by the combination in a single element of the function of transforming the voltage and current parameters (the transformer) and of smoothing the current in the load (the inductance coil), resulting in a reduction of the mass of the element; - the reduction of losses in the load mode of the claimed installation, which are lower compared to the no-load mode, as a result of excluding the passage of current through the return diode in the load mode. This also ensures the reduction of total losses in the voltage conversion installation compared to the closest solution in idle mode and in load mode, which also determines the increase in efficiency compared to the closest solution.
Particularităţile menţionate asigură obţinerea rezultatului tehnic: simplificarea construcţiei, micşorarea masei elementului feromagnetic şi majorarea randamentului de convertizare a tensiunii. The mentioned particularities ensure the achievement of the technical result: simplification of the construction, reduction of the mass of the ferromagnetic element and increase of the voltage conversion efficiency.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1-5, care reprezintă: The invention is explained by the drawings in Fig. 1-5, which represent:
- fig. 1, schema principială a instalaţiei pentru convertizarea tensiunii alternative în tensiune de curent continuu, conform primei variante, în care bobina primară a transformatorului este formată din două secţii; - Fig. 1, the principal diagram of the installation for converting alternating voltage into direct current voltage, according to the first variant, in which the primary coil of the transformer is formed by two sections;
- fig. 2, schema principială a instalaţiei pentru convertizarea tensiunii alternative în tensiune de curent continuu, conform variantei a doua, în care bobina primară a transformatorului este formată din trei secţii; - Fig. 2, the principal diagram of the installation for converting alternating voltage into direct current voltage, according to the second variant, in which the primary coil of the transformer is formed by three sections;
- fig. 3, schema principială a instalaţiei pentru convertizarea tensiunii alternative în tensiune de curent continuu, conform variantei a treia, în care bobina primară a transformatorului este formată din trei secţii; - Fig. 3, the principal diagram of the installation for converting alternating voltage into direct current voltage, according to the third variant, in which the primary coil of the transformer is formed by three sections;
- fig. 4, vederea de ansamblu a transformatorului cu bobina de inductanţă, cu miez feromagnetic de tip E; - Fig. 4, overall view of the transformer with inductance coil, with type E ferromagnetic core;
- fig. 5, vederea de ansamblu a transformatorului cu bobina de inductanţă, cu miez feromagnetic de tip U. - fig. 5, overall view of the transformer with inductance coil, with U-type ferromagnetic core.
Enumerarea poziţiilor din fig. 1-5: Enumeration of positions in Fig. 1-5:
1 - puntea de redresare; 2 - condensatoare de filtrare elementare; 3 - diode de returnare a energiei în sursa de alimentare; 4 - secţii ale bobinei primare a transformatorului; 5 - tranzistoare de comutare; 6 - sarcina; 7 - bobina secundară a transformatorului; 8 - bobina de inductanţă; 9, 10 - diode de redresare; 11 - condensatorul de filtrare; 12 - miezul feromagnetic; 13 - bornele de alimentare; 14 - bornele de conectare a sarcinii 6; 15 - puntea feromagnetică; 16 - nodurile de conexiune ale condensatoarelor de filtrare elementare 2; 17 - nodurile de conexiune ale ramurilor bobinei primare a transformatorului; 18 - prizele secţiilor 4 ale bobinei primare a transformatorului; 19 - nodurile de conexiune a unei secţii 4 cu un tranzistor de comutare 5. 1 - rectifier bridge; 2 - elementary filter capacitors; 3 - diodes for returning energy to the power supply; 4 - sections of the primary winding of the transformer; 5 - switching transistors; 6 - load; 7 - secondary winding of the transformer; 8 - inductance coil; 9, 10 - rectifier diodes; 11 - filter capacitor; 12 - ferromagnetic core; 13 - power terminals; 14 - load connection terminals 6; 15 - ferromagnetic bridge; 16 - connection nodes of elementary filter capacitors 2; 17 - connection nodes of the branches of the primary winding of the transformer; 18 - sockets of sections 4 of the primary winding of the transformer; 19 - connection nodes of a section 4 with a switching transistor 5.
Instalaţia pentru convertizarea tensiunii alternative în tensiune de curent continuu, conform primei variante (vezi fig. 1), include puntea de redresare 1, intrarea căreia este conectată la bornele de alimentare 13, la ieşirea căreia sunt conectate n condensatoare de filtrare elementare 2, conectate în serie, transformatorul de frecvenţă înaltă, bobina primară a căruia este formată din n secţii 4, fiecare secţie fiind conectată consecutiv cu tranzistorul de comutare 5, formând o ramură. Fiecare ramură este unită consecutiv cu următoarea, toate fiind conectate la ieşirea punţii 1. Nodurile de conexiune 16 ale condensatoarelor 2 sunt unite cu nodurile de conexiune 17 ale ramurilor bobinei primare a transformatorului. Fiecare nod de conexiune 19 a unei secţii 4 cu un tranzistor 5, cu excepţia primului nod, este unit prin dioda de returnare 3 cu nodul de conexiune a începutului secţiei 4 precedente cu condensatorul 2. Instalaţia mai include redresorul, format din bobina de inductanţă 8, confecţionată pe acelaşi miez feromagnetic 12 cu bobina secundară 7 a transformatorului şi conectată consecutiv cu aceasta, dar în contrafază cu secţiile 4 bobinei primare a transformatorului. Nodul de conexiune a bobinei secundare 7 a transformatorului şi bobinei de inductanţă 8 este unit prin dioda de redresare 10 cu dioda de redresare 9, unită consecutiv cu începutul bobinei secundare 7 a transformatorului. Nodul de conexiune a diodelor 9 şi 10 şi începutul bobinei de inductanţă 8 sunt unite cu bornele 14 de conectare a sarcinii 6, între care este conectat condensatorul de filtrare 11. Transformatorul poate fi executat cu un miez feromagnetic 12 de tip E sau U cu puntea feromagnetică 15. The installation for converting alternating voltage into direct current voltage, according to the first variant (see Fig. 1), includes the rectifier bridge 1, the input of which is connected to the power supply terminals 13, to the output of which are connected n elementary filtering capacitors 2, connected in series, the high-frequency transformer, the primary coil of which is formed by n sections 4, each section being connected consecutively with the switching transistor 5, forming a branch. Each branch is connected consecutively with the next one, all of which are connected to the output of the bridge 1. The connection nodes 16 of the capacitors 2 are connected to the connection nodes 17 of the branches of the primary coil of the transformer. Each connection node 19 of a section 4 with a transistor 5, except for the first node, is connected through the return diode 3 to the connection node of the beginning of the previous section 4 with the capacitor 2. The installation also includes the rectifier, formed by the inductance coil 8, made on the same ferromagnetic core 12 with the secondary coil 7 of the transformer and connected consecutively with it, but in antiphase with the sections 4 of the primary coil of the transformer. The connection node of the secondary coil 7 of the transformer and the inductance coil 8 is connected through the rectifier diode 10 to the rectifier diode 9, connected consecutively with the beginning of the secondary coil 7 of the transformer. The connection node of the diodes 9 and 10 and the beginning of the inductance coil 8 are connected to the terminals 14 of the load connection 6, between which the filter capacitor 11 is connected. The transformer can be made with a ferromagnetic core 12 of type E or U with the ferromagnetic bridge 15.
Conform variantei a doua (vezi fig. 2), instalaţia se deosebeşte prin aceea că toate secţiile 4 ale transformatorului de frecvenţă înaltă, cu excepţia primei, sunt executate cu câte o priză 18, fiecare priză 18 a secţiilor 4 este unită prin dioda de returnare 3 cu nodul de conexiune a începutului secţiei 4 precedente cu condensatorul 2. According to the second variant (see Fig. 2), the installation differs in that all sections 4 of the high-frequency transformer, except the first one, are made with one socket 18, each socket 18 of the sections 4 is connected through the return diode 3 to the connection node of the beginning of the previous section 4 with the capacitor 2.
Conform variantei a treia (vezi fig. 3), instalaţia se deosebeşte prin aceea că prima secţie 4 a transformatorului de frecvenţă înaltă este unită consecutiv cu tranzistorul de comutare 5, celelalte sunt executate cu câte o priză 18, fiecare priză 18 fiind conectată cu un tranzistor 5, secţiile 4 cu tranzistoarele 5 formând ramuri. Ieşirile secţiilor 4, cu excepţia primei, sunt unite prin dioda de returnare 3 cu nodul de conexiune a începutului secţiei 4 precedente cu condensatorul 2. According to the third variant (see Fig. 3), the installation is distinguished by the fact that the first section 4 of the high-frequency transformer is connected consecutively to the switching transistor 5, the others are made with one socket 18, each socket 18 being connected to a transistor 5, the sections 4 with the transistors 5 forming branches. The outputs of the sections 4, except for the first one, are connected through the return diode 3 to the connection node of the beginning of the previous section 4 with the capacitor 2.
Instalaţia pentru convertizarea tensiunii, conform primei variante, funcţionează în felul următor The voltage conversion installation, according to the first variant, operates as follows:
La aplicarea tensiunii la bornele de alimentare 13 (vezi fig. 1) prin diodele punţii de redresare 1 se încarcă condensatoarele de filtrare elementare 2. La tranzistoarele de comutare 5 se aplică impulsuri de comandă, care asigură starea deschisă a tranzistoarelor 5. Condensatoarele 2 trec în regim de descărcare prin circuitul, format de elementele 2 - 4 - 5 - 4 - 5 - 2. În acest circuit apare curentul, care trecând prin spirele secţiilor 4 ale bobinei primare, formează fluxul magnetic în miezul feromagnetic 12, care, la rândul său, induce tensiune în bobina secundară 7 şi prin circuitul format de elementele 7 - 9 - 6 -11 - 8 - 7 trece curentul, care încarcă condensatorul de filtrare 11. După încărcarea condensatorului 11, tranzistoarele de comutare 5 se închid la stingerea impulsului de comandă. Fluxul de magnetizare a miezului feromagnetic 12 induce tensiune în spirele secţiei 4 a bobinei primare şi a bobinei de inductanţă 8, ca urmare a întreruperii curentului în circuitul bobinei primare, şi prin circuitul 8 - 10 - 6 -11 - 8 energia de magnetizare a elementului feromagnetic integru se transferă în condensatorul de filtrare 11, dar nu se transferă pentru acumulare în condensatoarele 2, deoarece la întreruperea curentului tensiunea condensatorului 11 este mai joasă ca tensiunea condensatoarelor 2 şi, ca urmare a acesteia, dioda 3 nu este deschisă pentru returnarea energiei de magnetizare a miezului feromagnetic 12 în condensatoarele 2. Acest efect este o urmare a confecţionării bobinei secundare 7 a transformatorului pe acelaşi miez feromagnetic 12 cu bobina de inductanţă 8 şi asigurării unei legături mutuale între secţiile 4 a bobinei primare a transformatorului şi a bobinei de inductanţă 8, prin ce se asigură că în acest interval de timp potenţialul catodului diodei 3 este mai înalt ca potenţialul anodului, determinat de starea nodului 19. În cea mai apropiată soluţie, în lipsa unei astfel de influenţe mutuale, energia de magnetizare din miezul feromagnetic prin două diode de returnare se reîntoarce în sursa de alimentare, ceea ce conduce la creşterea pierderilor în procesul de convertizare a tensiunii de instalaţia din cea mai apropiată soluţie în comparaţie cu soluţia revendicată, ca urmare a unui număr sporit de transformări ale energiei în procesul de convertizare. Aceasta şi contribuie la sporirea randamentului instalaţiei revendicate. Când sarcina lipseşte, energia de magnetizare a elementului feromagnetic integru prin circuitul 4 - 3 - 2 - 4 se întoarce în condensatoarele 2 ca şi în cea mai apropiată soluţie, dar numai cu participarea în acest proces a unei singure diode. When voltage is applied to the supply terminals 13 (see Fig. 1) through the diodes of the rectifier bridge 1, the elementary filter capacitors 2 are charged. Control pulses are applied to the switching transistors 5, which ensure the open state of the transistors 5. The capacitors 2 go into discharge mode through the circuit formed by the elements 2 - 4 - 5 - 4 - 5 - 2. In this circuit, the current appears, which, passing through the turns of the sections 4 of the primary coil, forms the magnetic flux in the ferromagnetic core 12, which, in turn, induces voltage in the secondary coil 7 and through the circuit formed by the elements 7 - 9 - 6 -11 - 8 - 7, the current passes, which charges the filter capacitor 11. After charging the capacitor 11, the switching transistors 5 close when the control pulse is extinguished. The magnetizing flux of the ferromagnetic core 12 induces voltage in the turns of the section 4 of the primary coil and the inductance coil 8, as a result of the interruption of the current in the primary coil circuit, and through the circuit 8 - 10 - 6 -11 - 8 the magnetizing energy of the integral ferromagnetic element is transferred to the filtering capacitor 11, but is not transferred for accumulation in the capacitors 2, because when the current is interrupted the voltage of the capacitor 11 is lower than the voltage of the capacitors 2 and, as a result of this, the diode 3 is not opened to return the magnetizing energy of the ferromagnetic core 12 to the capacitors 2. This effect is a result of the manufacturing of the secondary coil 7 of the transformer on the same ferromagnetic core 12 with the inductance coil 8 and ensuring a mutual connection between the sections 4 of the primary coil of the transformer and the inductance coil 8, which ensures that during this interval time the potential of the cathode of the diode 3 is higher than the potential of the anode, determined by the state of the node 19. In the closest solution, in the absence of such mutual influence, the magnetization energy from the ferromagnetic core through two return diodes returns to the power supply, which leads to increased losses in the process of converting the voltage of the installation in the closest solution in comparison with the claimed solution, as a result of an increased number of energy transformations in the conversion process. This also contributes to increasing the efficiency of the claimed installation. When the load is absent, the magnetization energy of the integral ferromagnetic element through the circuit 4 - 3 - 2 - 4 returns to the capacitors 2 as in the closest solution, but only with the participation of a single diode in this process.
Totodată ciclul de lucru al diodelor de returnare 3 în instalaţia propusă are loc numai în regim de mers în gol. În regim de sarcină diodele de returnare 3 sunt închise şi, ca urmare, nu au loc pierderi în aceste elemente. Acesta este un avantaj al soluţiei propuse. At the same time, the duty cycle of the return diodes 3 in the proposed installation occurs only in the no-load mode. In the load mode, the return diodes 3 are closed and, as a result, there are no losses in these elements. This is an advantage of the proposed solution.
Instalaţia pentru convertizarea tensiunii, conform variantei a doua, funcţionează în felul următor The voltage conversion installation, according to the second variant, operates as follows:
La aplicarea tensiunii la bornele de alimentare 13 (vezi fig. 2) prin diodele punţii de redresare 1 se încarcă condensatoarele de filtrare elementare 2. La tranzistoarele de comutare 5 se aplică impulsuri de comandă, care asigură starea deschisă a tranzistoarelor 5. Condensatoarele 2 trec în regim de descărcare prin circuitul, format de elementele 2 - 4 - 19 - 5 - 4 - 19 - 5 - 4 -19 - 5 - 2. În acest circuit apare curentul, care trecând prin spirele secţiilor 4 ale bobinei primare formează fluxul magnetic în miezul feromagnetic 12, care, la rândul său, induce tensiune în bobina secundară 7 şi prin circuitul format de elementele 7 - 9 - 6 - 11 - 8 - 7 trece curentul, care încarcă condensatorul de filtrare 11. După încărcarea condensatorului 11, tranzistoarele de comutare 5 se închid la stingerea impulsului de comandă. Fluxul de magnetizare a miezului feromagnetic 12 induce tensiune în spirele secţiei 4 a bobinei primare şi a bobinei de inductanţă 8, ca urmare a întreruperii curentului în circuitul bobinei primare, şi prin circuitul 8 - 10 - 6 - 11 - 8 energia de magnetizare a elementului feromagnetic integru se transferă în condensatorul de filtrare 11. Când sarcina lipseşte, energia de magnetizare a elementului feromagnetic integru prin circuitul 4 - 18 - 3 - 2 - 4 se returnează în condensatoarele 2. When voltage is applied to the supply terminals 13 (see Fig. 2) through the diodes of the rectifier bridge 1, the elementary filter capacitors 2 are charged. Control pulses are applied to the switching transistors 5, which ensure the open state of the transistors 5. The capacitors 2 go into discharge mode through the circuit formed by the elements 2 - 4 - 19 - 5 - 4 - 19 - 5 - 4 -19 - 5 - 2. In this circuit, the current appears, which, passing through the turns of the sections 4 of the primary coil, forms the magnetic flux in the ferromagnetic core 12, which, in turn, induces voltage in the secondary coil 7 and through the circuit formed by the elements 7 - 9 - 6 - 11 - 8 - 7, the current passes, which charges the filter capacitor 11. After charging the capacitor 11, the switching transistors 5 close when the control pulse is extinguished. The magnetizing flux of the ferromagnetic core 12 induces voltage in the turns of the section 4 of the primary coil and the inductance coil 8, as a result of the interruption of the current in the primary coil circuit, and through the circuit 8 - 10 - 6 - 11 - 8 the magnetizing energy of the integral ferromagnetic element is transferred to the filter capacitor 11. When the load is absent, the magnetizing energy of the integral ferromagnetic element through the circuit 4 - 18 - 3 - 2 - 4 is returned to the capacitors 2.
Totodată ciclul de lucru al diodelor de returnare 3 în instalaţia propusă are loc numai în regim de mers în gol. În regim de sarcină diodele de returnare 3 sunt închise şi, ca urmare, nu au loc pierderi în aceste elemente. At the same time, the duty cycle of the feedback diodes 3 in the proposed installation occurs only in the no-load mode. In the load mode, the feedback diodes 3 are closed and, as a result, there are no losses in these elements.
Instalaţia pentru convertizarea tensiunii, conform variantei a treia, funcţionează în felul următor The voltage conversion installation, according to the third variant, operates as follows:
La aplicarea tensiunii la bornele de alimentare 13 (vezi fig. 3) prin diodele punţii de redresare 1 se încarcă condensatoarele de filtrare elementare 2. La tranzistoarele de comutare 5 se aplică impulsuri de comandă, care asigură starea deschisă a tranzistoarelor 5. Condensatoarele 2 trec în regim de descărcare prin circuitul, format de elementele 2 - 4 -18 -5 - 4 -18 - 5 - 4 - 18 - 5 - 2. În acest circuit apare curentul, care trecând prin spirele secţiilor 4 ale bobinei primare formează fluxul magnetic în miezul feromagnetic 12, care, la rândul său, induce tensiune în bobina secundară 7 şi prin circuitul format de elementele 7 - 9 - 6 -11 - 8 - 7 trece curentul, care încarcă condensatorul de filtrare 11. După încărcarea condensatorului 11, tranzistoarele de comutare 5 se închid la stingerea impulsului de comandă. Fluxul de magnetizare a miezului feromagnetic 12 induce tensiune în spirele secţiei 4 a bobinei primare şi a bobinei de inductanţă 8, ca urmare a întreruperii curentului în circuitul bobinei primare, şi prin circuitul 8 - 10 - 6 - 11 - 8 energia de magnetizare a elementului feromagnetic integru se transferă în condensatorul de filtrare 11. Când sarcina lipseşte, energia de magnetizare a elementului feromagnetic integru prin circuitul 4 - 3 - 2 - 4 se returnează în condensatoarele 2. When voltage is applied to the supply terminals 13 (see Fig. 3) through the diodes of the rectifier bridge 1, the elementary filter capacitors 2 are charged. Control pulses are applied to the switching transistors 5, which ensure the open state of the transistors 5. The capacitors 2 go into discharge mode through the circuit formed by the elements 2 - 4 -18 -5 - 4 -18 - 5 - 4 - 18 - 5 - 2. In this circuit, the current appears, which, passing through the turns of the sections 4 of the primary coil, forms the magnetic flux in the ferromagnetic core 12, which, in turn, induces voltage in the secondary coil 7 and through the circuit formed by the elements 7 - 9 - 6 -11 - 8 - 7, the current passes, which charges the filter capacitor 11. After charging the capacitor 11, the switching transistors 5 close when the control pulse is extinguished. The magnetizing flux of the ferromagnetic core 12 induces voltage in the turns of the section 4 of the primary coil and the inductance coil 8, as a result of the interruption of the current in the primary coil circuit, and through the circuit 8 - 10 - 6 - 11 - 8 the magnetizing energy of the integral ferromagnetic element is transferred to the filter capacitor 11. When the load is absent, the magnetizing energy of the integral ferromagnetic element through the circuit 4 - 3 - 2 - 4 is returned to the capacitors 2.
Totodată ciclul de lucru al diodelor de returnare 3 în instalaţia propusă are loc numai în regim de mers în gol. În regim de sarcină diodele de returnare 3 sunt închise şi, ca urmare, nu au loc pierderi în aceste elemente. At the same time, the duty cycle of the feedback diodes 3 in the proposed installation occurs only in the no-load mode. In the load mode, the feedback diodes 3 are closed and, as a result, there are no losses in these elements.
Schemele echivalente, care descriu instalaţia, sunt realizate în baza componentelor electronice industriale, iar transformatorul de frecvenţă înaltă şi bobina de inductanţă se confecţionează în baza utilizării tipurilor standard ale miezurilor feromagnetice. Tehnologia de producere a plăcilor imprimate este accesibilă pentru realizare atât în condiţii de laborator, cât şi la fabricarea la uzinele cu profil de producere a echipamentelor electronice de diferită destinaţie. The equivalent circuits, which describe the installation, are made on the basis of industrial electronic components, and the high-frequency transformer and the inductance coil are made using standard types of ferromagnetic cores. The technology for producing printed circuit boards is accessible for both laboratory conditions and for manufacturing at plants with a profile for producing electronic equipment for various purposes.
Simplificarea construcţiei instalaţiei se asigură prin excluderea unei diode de returnare din schema convertizorului de tip forward şi confecţionarea bobinei de inductanţă şi a bobinei secundare a transformatorului pe acelaşi miez feromagnetic, ca un singur dispozitiv integru, care îndeplineşte două funcţii: funcţia transformatorului şi funcţia bobinei de inductanţă. Simplification of the installation construction is ensured by excluding a return diode from the forward converter scheme and manufacturing the inductance coil and the secondary coil of the transformer on the same ferromagnetic core, as a single integrated device, which performs two functions: the transformer function and the inductance coil function.
Micşorarea masei elementului feromagnetic integru se datorează utilizării unui singur dispozitiv, confecţionat pe un singur miez feromagnetic pentru realizarea funcţiei de transformare a parametrilor tensiunii şi curentului şi funcţiei de netezire a curentului în sarcina 6 de către bobina de inductanţă 8. The reduction in the mass of the integral ferromagnetic element is due to the use of a single device, made on a single ferromagnetic core to perform the function of transforming the voltage and current parameters and the function of smoothing the current in the load 6 by the inductance coil 8.
Majorarea randamentului de convertizare a energiei în instalaţie este condiţionată de excluderea componentei pierderilor, care au loc în diodele de returnare, deoarece în regim de sarcină aceste diode sunt închise şi prin aceasta se exclude scurgerea curentului cu degajarea energiei (pierderi) în circuitul de returnare. De asemenea, micşorarea pierderilor de energie cu 19% este o urmare a micşorării masei elementului feromagnetic integru pentru aceleaşi sarcini electromagnetice ale celei mai apropiate soluţii şi pentru cazul soluţiei propuse. La confecţionarea transformatorului şi bobinei de inductanţă ca un element integru, se menţine efectul în ciclul de lucru de transfer al energiei de magnetizare a elementului feromagnetic integru în circuitul sarcinii cu excluderea fazei procesului de returnare a acestei energii în sursă, ce este caracteristic pentru procesul de funcţionare a celei mai apropiate soluţii. Prin aceasta se asigură sporirea randamentului instalaţiei de convertizare şi a randamentului ca urmare a micşorării masei elementului feromagnetic integru, precum şi sporirea cotei energiei transferate în sarcină (energia de magnetizare a miezului) fără returnarea ei în sursă. The increase in the energy conversion efficiency in the installation is conditioned by the exclusion of the component of losses, which occur in the return diodes, because in the load mode these diodes are closed and thereby the leakage of current with the release of energy (losses) in the return circuit is excluded. Also, the reduction of energy losses by 19% is a consequence of the reduction of the mass of the integral ferromagnetic element for the same electromagnetic loads of the closest solution and for the case of the proposed solution. When manufacturing the transformer and the inductance coil as an integral element, the effect of the transfer of the magnetization energy of the integral ferromagnetic element in the load circuit is maintained in the working cycle with the exclusion of the phase of the process of returning this energy to the source, which is characteristic of the operation process of the closest solution. This ensures an increase in the efficiency of the conversion installation and the efficiency as a result of the reduction in the mass of the integral ferromagnetic element, as well as an increase in the share of energy transferred to the load (core magnetization energy) without returning it to the source.
În aşa mod se asigură simplificarea construcţiei, micşorarea masei elementului feromagnetic integru şi se soluţionează problema sporirii indicatorilor de eficienţă energetică a instalaţiei şi majorării coeficientului de transfer al energiei în sarcină, deci se soluţionează sarcina invenţiei. In this way, the construction is simplified, the mass of the integral ferromagnetic element is reduced, and the problem of increasing the energy efficiency indicators of the installation and increasing the energy transfer coefficient in the load is solved, thus the task of the invention is solved.
Totalitatea particularităţilor indicate de realizare a instalaţiei pentru convertizarea tensiunii alternative în tensiune de curent continuu asigură obţinerea rezultatului invenţiei privind simplificarea construcţiei, micşorarea masei şi majorarea randamentului. The totality of the indicated particularities of the realization of the installation for converting alternating voltage into direct current voltage ensures obtaining the result of the invention regarding the simplification of the construction, the reduction of mass and the increase of efficiency.
1. RU 2130678 C1 1999.05.20 1. RU 2130678 C1 1999.05.20
2. Guen, Kim. Design Considerations for a Two Transistor, Current Mode Forward Converter. Motorola Semiconductor application note, 1991. Regăsită în Internet la 2013.12.20, url: http://pdf.datasheetarchive.com/datasheetsmain/Datasheets-23/DSA-457032.pdf 2. Guen, Kim. Design Considerations for a Two Transistor, Current Mode Forward Converter. Motorola Semiconductor application note, 1991. Retrieved on the Internet on 2013.12.20, url: http://pdf.datasheetarchive.com/datasheetsmain/Datasheets-23/DSA-457032.pdf
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20130008A MD742Z (en) | 2013-01-23 | 2013-01-23 | Alternating current voltage-to-direct current voltage conversion plant |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20130008A MD742Z (en) | 2013-01-23 | 2013-01-23 | Alternating current voltage-to-direct current voltage conversion plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD742Y MD742Y (en) | 2014-02-28 |
| MD742Z true MD742Z (en) | 2014-09-30 |
Family
ID=50231662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20130008A MD742Z (en) | 2013-01-23 | 2013-01-23 | Alternating current voltage-to-direct current voltage conversion plant |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD742Z (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD1040Z (en) * | 2016-02-16 | 2017-01-31 | Институт Энергетики Академии Наук Молдовы | Alternating current-to-direct current voltage converter |
| MD1058Z (en) * | 2016-02-16 | 2017-04-30 | Институт Энергетики Академии Наук Молдовы | Bidirectional alternating current voltage-to-alternating current voltage converter |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1130991A1 (en) * | 1983-03-25 | 1984-12-23 | Государственный Научно-Исследовательский Энергетический Институт Им.Г.М.Кржижановского | Static converter |
| RU2130678C1 (en) * | 1994-12-27 | 1999-05-20 | Акционерное общество "АвтоВАЗ" | Charging/starting device for welding operations |
| MD1242G2 (en) * | 1997-12-17 | 2000-01-31 | Serghei Fursov | Converter |
| RU2249907C2 (en) * | 2003-06-03 | 2005-04-10 | Ульяновский государственный технический университет | Method for rearrangement of universal converter |
| US20050242916A1 (en) * | 2004-04-30 | 2005-11-03 | So Kelvin W C | Low noise planar transformer |
| MD3464F2 (en) * | 2003-04-04 | 2007-12-31 | Elcon О.О.О., Совместное Молдо-Русское Предприятие | Regulable resonance voltage converter |
| MD3999C2 (en) * | 2008-06-27 | 2010-07-31 | Закрытое Акционерное Общество "Zavod Moldavizolit" | Solar heat collector-accumulator |
| MD281Z (en) * | 2009-10-23 | 2011-04-30 | Институт Электронной Инженерии И Промышленных Технологий Академии Наук Молдовы | Adjustable resonant voltage converter |
| RU123606U1 (en) * | 2012-06-14 | 2012-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром трансгаз Санкт-Петербург" | HIGH VOLTAGE POWER SUPPLY |
-
2013
- 2013-01-23 MD MDS20130008A patent/MD742Z/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1130991A1 (en) * | 1983-03-25 | 1984-12-23 | Государственный Научно-Исследовательский Энергетический Институт Им.Г.М.Кржижановского | Static converter |
| RU2130678C1 (en) * | 1994-12-27 | 1999-05-20 | Акционерное общество "АвтоВАЗ" | Charging/starting device for welding operations |
| MD1242G2 (en) * | 1997-12-17 | 2000-01-31 | Serghei Fursov | Converter |
| MD3464F2 (en) * | 2003-04-04 | 2007-12-31 | Elcon О.О.О., Совместное Молдо-Русское Предприятие | Regulable resonance voltage converter |
| RU2249907C2 (en) * | 2003-06-03 | 2005-04-10 | Ульяновский государственный технический университет | Method for rearrangement of universal converter |
| US20050242916A1 (en) * | 2004-04-30 | 2005-11-03 | So Kelvin W C | Low noise planar transformer |
| MD3999C2 (en) * | 2008-06-27 | 2010-07-31 | Закрытое Акционерное Общество "Zavod Moldavizolit" | Solar heat collector-accumulator |
| MD281Z (en) * | 2009-10-23 | 2011-04-30 | Институт Электронной Инженерии И Промышленных Технологий Академии Наук Молдовы | Adjustable resonant voltage converter |
| RU123606U1 (en) * | 2012-06-14 | 2012-12-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Газпром трансгаз Санкт-Петербург" | HIGH VOLTAGE POWER SUPPLY |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Guen, Kim. Design Considerations for a Two Transistor, Current Mode Forward Converter. Motorola Semiconductor application note, 1991. Regăsită în Internet la 2013.12.20, url: http://pdf.datasheetarchive.com/datasheetsmain/Datasheets-23/DSA-457032.pdf * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD742Y (en) | 2014-02-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9252656B2 (en) | Bridgeless interleaved power factor correction circuit using a PFC inductor with quad-winding on a single core | |
| JP2009005579A (en) | Power conversion circuit | |
| Kumar | Design of high frequency power transformer for switched mode power supplies | |
| JP2017221073A (en) | Dc/dc converter | |
| WO2013004232A3 (en) | Power supply with output rectifier | |
| TWI580166B (en) | Interleaved boost converter | |
| JP6380895B2 (en) | Power circuit | |
| MD742Z (en) | Alternating current voltage-to-direct current voltage conversion plant | |
| US10432110B2 (en) | Power converter having resonant frequencies around two and four times the switching frequency | |
| JP2013110832A (en) | Switching power-supply device | |
| CN106300970A (en) | Step-down converter and step-down conversion device | |
| Yang et al. | Dual-coupled inductor high gain DC/DC converter with ripple absorption circuit | |
| CN201887661U (en) | Switching power supply for electromagnetic oven and high-frequency mutual inductor for same | |
| MX2017009083A (en) | Dc-dc converter. | |
| TW202029613A (en) | System for transferring electrical power to an electrical load | |
| RU2667896C2 (en) | Switched-mode converter and method for converting electrical energy | |
| CN104811039B (en) | Switch power source converter | |
| MD841Z (en) | Converter of direct current voltage to direct current voltage | |
| KR101229265B1 (en) | Integrated transformer and high step-up dc/dc converter using the same | |
| JP5597276B1 (en) | Power supply | |
| Sen et al. | Origami inductors: Foldable 3-D polyhedron air-coupled inductors for MHz power conversion | |
| KR100729840B1 (en) | Isolated Buck-Boost Converter | |
| KR100994953B1 (en) | Non-isolation type DC/DC Step-up Converter | |
| Kim et al. | A novel phase-shift full-bridge DC-DC converter using Magneto-rheological fluid gap inductor | |
| CN107070233B (en) | Flyback switching power supply |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued | ||
| KA4Y | Short-term patent lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) |