MD1040Z - Alternating current-to-direct current voltage converter - Google Patents
Alternating current-to-direct current voltage converter Download PDFInfo
- Publication number
- MD1040Z MD1040Z MDS20160020A MDS20160020A MD1040Z MD 1040 Z MD1040 Z MD 1040Z MD S20160020 A MDS20160020 A MD S20160020A MD S20160020 A MDS20160020 A MD S20160020A MD 1040 Z MD1040 Z MD 1040Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- electronic key
- voltage
- converter
- alternating current
- rectifier bridge
- Prior art date
Links
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims description 16
- 238000004870 electrical engineering Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 abstract 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 7
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Power Conversion In General (AREA)
Abstract
Description
Invenţia se referă la electrotehnică şi electroenergetică, şi anume la convertoarele de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu. The invention relates to electrical engineering and electroenergetics, namely to converters of alternating current voltage into direct current voltage.
Este cunoscut un convertor de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu pe baza cheilor electronice, care conţine o sursă de curent alternativ, un filtru al armonicilor superioare, o punte de redresare, un corector al factorului de putere, două chei electronice, un condensator, o inductanţă, un transformator de frecvenţă înaltă cu trei bobine, un redresor cu două elemente semiconductoare şi un al doilea filtru al armonicilor superioare [1]. An alternating current to direct current voltage converter based on electronic keys is known, which contains an alternating current source, a harmonic filter, a rectifier bridge, a power factor corrector, two electronic keys, a capacitor, an inductance, a high-frequency transformer with three coils, a rectifier with two semiconductor elements and a second harmonic filter [1].
Dezavantajul instalaţiei constă în faptul că în aceasta se utilizează un număr mare de elemente semiconductoare active şi pasive, fapt care conduce la majorarea costului instalaţiei şi pierderilor de energie în aceasta. La majorarea costului şi creşterea pierderilor de energie contribuie şi aceea că semibobinele transformatorului de frecvenţă lucrează numai pe durata de timp egală cu durata unui semiimpuls şi ca urmare acest transformator are o masă majorată. The disadvantage of the installation is that it uses a large number of active and passive semiconductor elements, which leads to an increase in the cost of the installation and energy losses in it. The fact that the half-coils of the frequency transformer work only for a time equal to the duration of a half-pulse and as a result this transformer has an increased mass also contributes to the increase in cost and energy losses.
Este cunoscută, de asemenea, instalaţia pentru convertizarea energiei pe baza cheilor electronice, selectată în calitate de cea mai apropiată soluţie, care conţine o sursă de curent alternativ, un filtru al armonicilor superioare, o punte de redresare, un corector al factorului de putere, care constă dintr-un condensator, o inductanţă, o cheie electronică şi o diodă, totodată mai conţine două chei electronice, două diode de returnare, un transformator de frecvenţă înaltă, un element semiconductor şi un al doilea filtru al armonicilor superioare [2]. The installation for converting energy based on electronic keys is also known, selected as the closest solution, which contains an alternating current source, a higher harmonic filter, a rectifier bridge, a power factor corrector, which consists of a capacitor, an inductance, an electronic key and a diode, and also contains two electronic keys, two return diodes, a high-frequency transformer, a semiconductor element and a second higher harmonic filter [2].
Dezavantajul instalaţiei constă în faptul că se utilizează un număr mare de elemente feromagnetice şi semiconductoare active şi pasive, fapt ce conduce la majorarea costului instalaţiei şi a pierderilor de energie în aceasta. The disadvantage of the installation is that a large number of active and passive ferromagnetic and semiconductor elements are used, which leads to an increase in the cost of the installation and energy losses in it.
Problema pe care o rezolvă invenţia constă în majorarea randamentului şi micşorarea costului convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu. The problem that the invention solves consists in increasing the efficiency and decreasing the cost of the AC to DC voltage converter.
Convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu, conform invenţiei, înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că conţine trei ramuri, conectate în paralel, prima dintre care este formată dintr-o cheie electronică şi o punte de redresare, conectate în serie, totodată la bornele punţii sunt conectate în paralel o sursă de curent alternativ şi un filtru al armonicilor superioare. A doua ramură este formată dintr-un condensator, iar a treia - dintr-o diodă şi o cheie electronică, conectate în serie. Convertorul de asemenea conţine un transformator de frecvenţă înaltă, miezul feromagnetic al căruia este executat cu întrefier. Bobina primară a transformatorului este conectată cu un capăt la punctul de conexiune a cheii electronice cu puntea de redresare a primei ramuri şi cu celălalt capăt - la punctul de conexiune a diodei cu cheia electronică a ramurii a treia. Bobina secundară a transformatorului este conectată în serie cu o cheie electronică, în paralel la acestea fiind conectate un filtru al armonicilor superioare şi sarcina. The AC to DC voltage converter according to the invention eliminates the above-mentioned disadvantages by containing three branches, connected in parallel, the first of which consists of an electronic key and a rectifier bridge, connected in series, while an AC source and a harmonic filter are connected in parallel to the terminals of the bridge. The second branch consists of a capacitor, and the third - of a diode and an electronic key, connected in series. The converter also contains a high-frequency transformer, the ferromagnetic core of which is made with an air gap. The primary coil of the transformer is connected with one end to the connection point of the electronic key with the rectifier bridge of the first branch and with the other end - to the connection point of the diode with the electronic key of the third branch. The secondary coil of the transformer is connected in series with an electronic key, in parallel to them a harmonic filter and the load are connected.
Rezultatul tehnic al invenţiei constă în majorarea randamentului şi micşorarea costului de confecţionare a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu. The technical result of the invention consists in increasing the efficiency and reducing the cost of manufacturing the AC to DC voltage converter.
Majorarea randamentului convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu este o urmare a micşorării numărului de elemente feromagnetice şi semiconductoare active şi pasive, şi anume a excluderii unei chei electronice, a două diode, unui condensator şi unei inductanţe. Excluderea acestor elemente conduce la micşorarea pierderilor în convertorul propus, în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie, deci şi la majorarea randamentului convertorului propus. The increase in the efficiency of the AC to DC converter is a result of the reduction in the number of active and passive ferromagnetic and semiconductor elements, namely the exclusion of an electronic key, two diodes, a capacitor and an inductance. The exclusion of these elements leads to the reduction of losses in the proposed converter, compared to the closest solution, and therefore to the increase in the efficiency of the proposed converter.
Micşorarea costului de confecţionare a instalaţiei se asigură prin simplificarea schemei electrice a convertorului, datorită excluderii mai multor elemente funcţionale. În comparaţie cu cea mai apropiată soluţie, sunt excluse corectorul factorului de putere, care include un condensator, o inductanţă, o cheie electronică şi o diodă, şi dioda de returnare. Micşorarea costului de confecţionare a convertorului se datorează, de asemenea, micşorării numărului de legături dintre elementele funcţionale. The reduction of the cost of manufacturing the installation is ensured by simplifying the electrical diagram of the converter, due to the exclusion of several functional elements. Compared to the closest solution, the power factor corrector, which includes a capacitor, an inductance, an electronic key and a diode, and the return diode are excluded. The reduction of the cost of manufacturing the converter is also due to the reduction of the number of connections between the functional elements.
Toate aceste caracteristici contribuie la soluţionarea problemei - majorarea randamentului convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu şi micşorarea costului de confecţionare a acestuia. All these features contribute to solving the problem - increasing the efficiency of the AC to DC converter and reducing its manufacturing cost.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1-3, care reprezintă: The invention is explained by the drawings in Fig. 1-3, which represent:
- fig. 1, schema echivalentă a convertorului; - Fig. 1, equivalent circuit diagram of the converter;
- fig. 2, diagrama impulsurilor de comandă a cheilor electronice şi forma curbelor de tensiune la intrarea şi ieşirea convertorului; - Fig. 2, diagram of the control pulses of the electronic keys and the shape of the voltage curves at the input and output of the converter;
- fig. 3, diagrama impulsurilor de comandă a cheilor electronice şi forma curbelor de tensiune şi curent în elementele convertorului. - Fig. 3, diagram of the control pulses of the electronic keys and the shape of the voltage and current curves in the converter elements.
Enumerarea poziţiilor din fig. 1: l - sursa de curent alternativ; 2 - filtrul armonicilor superioare; 3 - puntea de redresare a tensiunii de curent alternativ în tensiune de curent continuu; 4 - condensatorul; 5, 6 - cheile electronice; 7 - dioda de returnare; 8 - bobina primară a transformatorului de frecvenţă înaltă; 9 - transformatorul de frecvenţă înaltă, miezul feromagnetic al căruia este executat cu întrefier; 10 - bobina secundară a transformatorului de frecvenţă înaltă; 11 - cheia electronică; 12 - filtrul armonicilor superioare; 13 - sarcina. Enumeration of positions in fig. 1: l - alternating current source; 2 - harmonic filter; 3 - bridge rectifier of alternating current voltage into direct current voltage; 4 - capacitor; 5, 6 - electronic keys; 7 - return diode; 8 - primary coil of the high-frequency transformer; 9 - high-frequency transformer, the ferromagnetic core of which is made with an air gap; 10 - secondary coil of the high-frequency transformer; 11 - electronic key; 12 - harmonic filter; 13 - load.
Explicarea poziţiilor din fig. 2: Explanation of the positions in Fig. 2:
21 - forma curbei tensiunii sursei de curent alternativ 1 (vezi fig. 1); 21 - shape of the voltage curve of the alternating current source 1 (see fig. 1);
22 - forma curbei curentului sursei de curent alternativ 1; 22 - shape of the current curve of the alternating current source 1;
- forma curbei impulsului de comandă aplicat la cheia electronică 5; - the shape of the curve of the control pulse applied to the electronic key 5;
- forma curbei impulsului de comandă aplicat la cheia electronică 6; - the shape of the curve of the control pulse applied to the electronic key 6;
- forma curbei tensiunii în punctul de conexiune a punţii de redresare 3 cu cheia electronică 5; - the shape of the voltage curve at the connection point of the rectifier bridge 3 with the electronic key 5;
26 - forma curbei tensiunii sarcinii 13 (vezi fig. 1). 26 - the shape of the voltage curve of the load 13 (see fig. 1).
Explicarea poziţiilor din fig. 3: Explanation of the positions in Fig. 3:
- forma impulsului de comandă aplicat la cheia electronică 5; - the shape of the control pulse applied to the electronic key 5;
- forma impulsului de comandă aplicat la cheia electronică 6; - the shape of the control pulse applied to the electronic key 6;
- forma impulsului tensiunii în punctul de conexiune a cheii electronice 6 cu dioda de returnare 7 (vezi fig. 1); - the shape of the voltage pulse at the connection point of the electronic key 6 with the return diode 7 (see fig. 1);
- forma impulsului tensiunii în punctul de conexiune a punţii de redresare 3 cu cheia electronică 5 (vezi fig. 1); - the shape of the voltage pulse at the connection point of the rectifier bridge 3 with the electronic key 5 (see fig. 1);
35 - forma impulsului curentului care se scurge prin bobina primară 8 a transformatorului de 35 - the shape of the current pulse flowing through the primary coil 8 of the transformer
frecvenţă înaltă 9 (vezi fig. 1); high frequency 9 (see fig. 1);
36 - forma impulsului curentului care se scurge în legătura dintre filtrul armonicilor superioare 2 şi puntea de redresare 3 (vezi fig. 1); 36 - the shape of the current pulse flowing in the connection between the harmonic filter 2 and the rectifier bridge 3 (see fig. 1);
37 - forma impulsului curentului care se scurge în legătura de la ieşirea din puntea de redresare 3 (vezi fig. 1); 37 - the shape of the current pulse flowing in the connection at the output of the rectifier bridge 3 (see fig. 1);
38 - forma impulsului tensiunii cheii electronice 11 (vezi fig. 1); 38 - voltage pulse shape of the electronic key 11 (see fig. 1);
39 - forma impulsului curentului care se scurge prin bobina secundară 10 a transformatorului de frecvenţă înaltă 9 (vezi fig. 1); 39 - the pulse shape of the current flowing through the secondary coil 10 of the high-frequency transformer 9 (see fig. 1);
40 - forma curbei tensiunii sarcinii (vezi fig. 1). 40 - the shape of the load voltage curve (see fig. 1).
Convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu (vezi fig. 1) include trei ramuri, conectate în paralel. Prima ramură conţine cheia electronică 5 şi puntea de redresare 3, conectate în serie. La bornele de curent alternativ ale punţii de redresare 3 sunt conectate în paralel sursa de curent alternativ 1 şi filtrul armonicilor superioare 2. A doua ramură este formată din condensatorul 4, iar a treia este formată din dioda 7 şi cheia electronică 6, conectate consecutiv. Transformatorul de frecvenţă înaltă 9 este executat cu întrefier şi are o bobină primară 8, conectată cu un capăt la punctul de conexiune a primei ramuri şi cu celălalt - la punctul de conexiune a ramurii a treia, şi o bobină secundară 10, care este conectată în serie cu o cheie electronică 11, în paralel la acestea fiind conectate filtrul armonicilor superioare 12 şi sarcina 13. The converter of alternating current voltage into direct current voltage (see Fig. 1) includes three branches, connected in parallel. The first branch contains the electronic key 5 and the rectifier bridge 3, connected in series. To the alternating current terminals of the rectifier bridge 3 are connected in parallel the alternating current source 1 and the harmonic filter 2. The second branch consists of the capacitor 4, and the third consists of the diode 7 and the electronic key 6, connected consecutively. The high-frequency transformer 9 is made with an air gap and has a primary coil 8, connected with one end to the connection point of the first branch and with the other - to the connection point of the third branch, and a secondary coil 10, which is connected in series with an electronic key 11, in parallel to which the harmonic filter 12 and the load 13 are connected.
Convertorul funcţionează în modul următor. The converter operates in the following mode.
Fie că la ieşirea punţii de redresare 3 este aplicată o tensiune oarecare (vezi fig. 3, curba 34 ), iar condensatorul 4 este încărcat. În acest moment la cheile electronice 5 şi 6 (vezi fig. 1) se aplică impulsurile de comandă 31 şi 32 (vezi fig. 3 pentru t0), care deschid aceste chei electronice. Ca urmare, se formează un circuit ce include condensatorul 4 - cheia electronică 5 - bobina primară 8 - cheia electronică 6 - condensatorul 4. Sub acţiunea tensiunii condensatorului 4 (vezi fig. 3, curba 34 pentru t0) în acest circuit curge un curent (vezi fig. 3, curba 35 pentru t0 - t1), care creşte şi asigură transferul energiei din condensatorul 4 în câmpul magnetic al transformatorului de frecvenţă înaltă 9. Procesul va decurge până când se va stinge impulsul de comandă 31 (vezi fig. 3 pentru t1), aplicat la cheia electronică 5, şi această cheie se va închide. Let a certain voltage be applied to the output of the rectifier bridge 3 (see Fig. 3, curve 34), and the capacitor 4 is charged. At this moment, the control pulses 31 and 32 (see Fig. 3 for t0) are applied to the electronic keys 5 and 6 (see Fig. 1), which open these electronic keys. As a result, a circuit is formed that includes the capacitor 4 - the electronic key 5 - the primary coil 8 - the electronic key 6 - the capacitor 4. Under the action of the voltage of the capacitor 4 (see Fig. 3, curve 34 for t0) a current flows in this circuit (see Fig. 3, curve 35 for t0 - t1), which increases and ensures the transfer of energy from the capacitor 4 to the magnetic field of the high-frequency transformer 9. The process will proceed until the control pulse 31 (see Fig. 3 for t1), applied to the electronic key 5, is extinguished, and this key will close.
Durata impulsului de comandă 31 este determinată de valoarea tensiunii sarcinii 13. Când valoarea tensiunii de curent continuu în sarcina 13 se micşorează, durata impulsului de comandă 31 se măreşte, iar când valoarea tensiunii de curent continuu pe sarcina 13 se măreşte, durata impulsului de comandă 31 se micşorează. În acest mod se efectuează stabilizarea tensiunii la bornele sarcinii 13. Frecvenţa impulsurilor de comandă a cheilor electronice se află în diapazonul de valori 50…200 kHz. The duration of the control pulse 31 is determined by the voltage value of the load 13. When the value of the DC voltage in the load 13 decreases, the duration of the control pulse 31 increases, and when the value of the DC voltage on the load 13 increases, the duration of the control pulse 31 decreases. In this way, the voltage at the terminals of the load 13 is stabilized. The frequency of the control pulses of the electronic keys is in the range of 50…200 kHz.
La închiderea cheii electronice 5 se formează un alt circuit, care constă din sursa de curent alternativ 1 - filtrul armonicilor superioare 2 - puntea de redresare 3 - bobina primară 8 - cheia electronică 6 - puntea de redresare 3 - filtrul armonicilor superioare 2 - sursa de curent alternativ 1. Sub acţiunea tensiunii sursei de curent alternativ 1 (vezi fig. 3, curba 34 pentru t0) în acest circuit curge un curent (vezi fig. 3, curba 36 pentru t1 - t2), care creşte şi, ca rezultat, se asigură transferul energiei din sursa de curent alternativ 1 în câmpul magnetic al transformatorului de frecvenţă înaltă 9. Acest proces va decurge până când se va stinge impulsul de comandă 32 (vezi fig. 3 pentru t2), aplicat la cheia electronică 6, şi această cheie se va închide. When the electronic key 5 is closed, another circuit is formed, which consists of the alternating current source 1 - the upper harmonic filter 2 - the rectifier bridge 3 - the primary coil 8 - the electronic key 6 - the rectifier bridge 3 - the upper harmonic filter 2 - the alternating current source 1. Under the action of the voltage of the alternating current source 1 (see Fig. 3, curve 34 for t0) a current flows in this circuit (see Fig. 3, curve 36 for t1 - t2), which increases and, as a result, the transfer of energy from the alternating current source 1 to the magnetic field of the high-frequency transformer 9 is ensured. This process will proceed until the control pulse 32 (see Fig. 3 for t2), applied to the electronic key 6, is extinguished, and this key will close.
Durata impulsului de comandă 32 este determinată de valoarea curentului de la sursa de curent alternativ 1. Când valoarea curentului de la sursa 1 se micşorează, durata impulsului de comandă 32 se măreşte, iar când valoarea curentului de la sursa 1 se măreşte, durata impulsului de comandă 32 se micşorează. Astfel se efectuează corectarea factorului de putere. The duration of the control pulse 32 is determined by the value of the current from the alternating current source 1. When the value of the current from the source 1 decreases, the duration of the control pulse 32 increases, and when the value of the current from the source 1 increases, the duration of the control pulse 32 decreases. Thus, the power factor correction is performed.
La închiderea cheii electronice 6 se formează două circuite. Primul circuit include sursa de curent alternativ 1 - filtrul armonicilor superioare 2 - puntea de redresare 3 - bobina primară 8 - dioda de returnare 7 - condensatorul 4 - puntea de redresare 3 - filtrul armonicilor superioare 2 - sursa de curent alternativ 1 şi al doilea circuit include bobina secundară 10 - cheia electronică 11 - filtrul armonicilor superioare 12 - sarcina 13 - filtrul armonicilor superioare 12 - bobina secundară 10. Primul circuit asigură transferul de energie de la sursa de curent alternativ 1 în condensatorul 4 (vezi fig. 3, curba 33 şi 36 pentru t2 - t3), iar al doilea circuit asigură transferul de energie acumulată în câmpul magnetic al transformatorului de frecvenţă înaltă 9 în sarcina 13 (vezi fig. 3, curba 39 pentru t2 - t0). When the electronic key 6 is closed, two circuits are formed. The first circuit includes the alternating current source 1 - the harmonic filter 2 - the rectifier bridge 3 - the primary coil 8 - the return diode 7 - the capacitor 4 - the rectifier bridge 3 - the harmonic filter 2 - the alternating current source 1 and the second circuit includes the secondary coil 10 - the electronic key 11 - the harmonic filter 12 - the load 13 - the harmonic filter 12 - the secondary coil 10. The first circuit ensures the transfer of energy from the alternating current source 1 to the capacitor 4 (see Fig. 3, curves 33 and 36 for t2 - t3), and the second circuit ensures the transfer of energy accumulated in the magnetic field of the high-frequency transformer 9 to the load 13 (see Fig. 3, curve 39 for t2 - t0).
Din momentul t0 se aplică un nou impuls de comandă 31 şi 32 la cheile 5 şi 6 şi procesul de funcţionare a convertorului se repetă într-un nou ciclu de lucru. From the moment t0, a new control pulse 31 and 32 is applied to switches 5 and 6 and the converter operation process is repeated in a new working cycle.
Aplicabilitatea industrială a soluţiei propuse este determinată de faptul că convertorul de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu se confecţionează în baza componentelor electronice industriale, iar transformatorul de frecvenţă înaltă, executat cu întrefier, este utilizat şi pentru stocarea intermediară a unei porţiuni de energie în cadrul procesului de conversie. Transformatorul se confecţionează în baza tipurilor standard ale miezurilor feromagnetice. Tehnologia de producere a microcircuitelor imprimate este accesibilă pentru realizare atât în condiţii de laborator, cât şi de fabricare la uzinele cu profil de producere a echipamentelor electronice de diferită destinaţie. The industrial applicability of the proposed solution is determined by the fact that the AC to DC voltage converter is made on the basis of industrial electronic components, and the high-frequency transformer, made with an air gap, is also used for intermediate storage of a portion of energy during the conversion process. The transformer is made on the basis of standard types of ferromagnetic cores. The technology for producing printed microcircuits is accessible for both laboratory and manufacturing plants with a profile for producing electronic equipment for various purposes.
Micşorarea costului de confecţionare a instalaţiei se asigură prin excluderea mai multor elemente funcţionale în comparaţie cu cea mai apropiată soluţie, de exemplu sunt excluse o cheie electronică, o inductanţă pentru limitarea curenţilor de comutaţie, un condensator şi două diode de returnare, prin care se asigură micşorarea numărului de elemente în convertorul propus. Micşorarea costului de confecţionare a convertorului se datorează de asemenea şi micşorării numărului de legături dintre elementele funcţionale şi ale canalelor de comandă cu cheile electronice. The reduction in the cost of manufacturing the installation is ensured by excluding several functional elements compared to the closest solution, for example, an electronic key, an inductance for limiting switching currents, a capacitor and two return diodes are excluded, which ensures the reduction in the number of elements in the proposed converter. The reduction in the cost of manufacturing the converter is also due to the reduction in the number of connections between the functional elements and the control channels with the electronic keys.
Majorarea randamentului convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu este o urmare a micşorării numărului de elemente feromagnetice şi semiconductoare active şi pasive. Excluderea acestor elemente din schema funcţională a convertorului, deci şi a pierderilor provocate de curenţi în aceste elemente funcţionale, contribuie la majorarea randamentului convertorului propus. The increase in the efficiency of the AC to DC converter is a result of the reduction in the number of active and passive ferromagnetic and semiconductor elements. The exclusion of these elements from the functional diagram of the converter, and therefore of the losses caused by currents in these functional elements, contributes to the increase in the efficiency of the proposed converter.
Totalitatea caracteristicilor indicate ale soluţiei tehnice propuse de realizare a convertorului de tensiune de curent alternativ în tensiune de curent continuu asigură soluţionarea problemei propuse privind micşorarea costului de confecţionare a convertorului şi majorarea randamentului de funcţionare a lui. The totality of the indicated characteristics of the proposed technical solution for the realization of the AC voltage converter into DC voltage ensures the solution of the proposed problem regarding the reduction of the cost of manufacturing the converter and the increase of its operating efficiency.
1. Peter B. Green. Application Note AN-1169. IRPLLED5 40V/1.4A Low Voltage LED Driver using IRS2548D, 2015, p. 2, fig. 1, <URL: http://irf.com/technical-info/refdesigns/irplled5.pdf > (regăsit în internet la 2016.03.22) 1. Peter B. Green. Application Note AN-1169. IRPLLED5 40V/1.4A Low Voltage LED Driver using IRS2548D, 2015, p. 2, fig. 1, <URL: http://irf.com/technical-info/refdesigns/irplled5.pdf > (found on the Internet on 2016.03.22)
2. AN-6920MR. Integrated Critical-Mode PFC / Quasi-Resonant Current-Mode PWM Controller FAN6920, 2013.22.02, p. 1, fig. 1, <URL:https://www.fairchildsemi.com/application-notes/AN/AN-6920MR.pdf> (regăsit în internet la 2016.03.22) 2. AN-6920MR. Integrated Critical-Mode PFC / Quasi-Resonant Current-Mode PWM Controller FAN6920, 2013.22.02, p. 1, fig. 1, <URL:https://www.fairchildsemi.com/application-notes/AN/AN-6920MR.pdf> (found on the Internet on 2016.03.22)
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20160020A MD1040Z (en) | 2016-02-16 | 2016-02-16 | Alternating current-to-direct current voltage converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20160020A MD1040Z (en) | 2016-02-16 | 2016-02-16 | Alternating current-to-direct current voltage converter |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD1040Y MD1040Y (en) | 2016-05-31 |
| MD1040Z true MD1040Z (en) | 2017-01-31 |
Family
ID=56096839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20160020A MD1040Z (en) | 2016-02-16 | 2016-02-16 | Alternating current-to-direct current voltage converter |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD1040Z (en) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD742Y (en) * | 2013-01-23 | 2014-02-28 | Inst De Energetica Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Alternating current voltage-to-direct current voltage conversion plant |
| MD842Y (en) * | 2014-05-14 | 2014-11-30 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Microinverter for photovoltaic panels |
| MD841Y (en) * | 2014-05-19 | 2014-11-30 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Converter of direct current voltage to direct current voltage |
| MD944Y (en) * | 2014-09-25 | 2015-08-31 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Inverter for photovoltaic module |
-
2016
- 2016-02-16 MD MDS20160020A patent/MD1040Z/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD742Y (en) * | 2013-01-23 | 2014-02-28 | Inst De Energetica Al Academiei De Stiinte A Moldovei | Alternating current voltage-to-direct current voltage conversion plant |
| MD842Y (en) * | 2014-05-14 | 2014-11-30 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Microinverter for photovoltaic panels |
| MD841Y (en) * | 2014-05-19 | 2014-11-30 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Converter of direct current voltage to direct current voltage |
| MD944Y (en) * | 2014-09-25 | 2015-08-31 | Institutul De Energetică Al Academiei De Ştiinţe A Moldovei | Inverter for photovoltaic module |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| AN-6920MR. Integrated Critical-Mode PFC / Quasi-Resonant Current-Mode PWM Controller FAN6920, 2013.22.02, p. 1, fig. 1, <URL:https://www.fairchildsemi.com/application-notes/AN/AN-6920MR.pdf> (regăsit în internet la 2016.03.22) * |
| Peter B. Green. Application Note AN-1169. IRPLLED5 40V/1.4A Low Voltage LED Driver using IRS2548D, 2015, p. 2, fig. 1, <URL: http://irf.com/technical-info/refdesigns/irplled5.pdf > (regăsit în internet la 2016.03.22) * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD1040Y (en) | 2016-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US9337743B2 (en) | Apparatus and method for multiple primary bridge resonant converters | |
| Hasanpour et al. | A novel full soft-switching high-gain DC/DC converter based on three-winding coupled-inductor | |
| US9614453B2 (en) | Parallel hybrid converter apparatus and method | |
| Kim et al. | A fully soft-switched single switch isolated DC–DC converter | |
| US9444346B2 (en) | Apparatus and efficiency point tracking method for high efficiency resonant converters | |
| EP2884646B1 (en) | Multiple-output DC/DC converter and power supply having the same | |
| US9461554B2 (en) | Hybrid converter using a resonant stage and a non-isolated stage | |
| US9350260B2 (en) | Startup method and system for resonant converters | |
| US9143044B2 (en) | Apparatus and method for pulse width modulation control for switching power converters | |
| US9595877B2 (en) | Secondary side hybrid converter apparatus and method | |
| Kasper et al. | PV panel-integrated high step-up high efficiency isolated GaN DC-DC boost converter | |
| CN111656661A (en) | Constant Frequency DC/DC Power Converters | |
| CN106688174A (en) | Switched-mode power supply | |
| TWI580166B (en) | Interleaved boost converter | |
| Hwu et al. | Ultrahigh step-down converter with active clamp | |
| MD841Z (en) | Converter of direct current voltage to direct current voltage | |
| Pop-Călimanu et al. | A new hybrid Boost-L converter | |
| MD1040Z (en) | Alternating current-to-direct current voltage converter | |
| Lee et al. | A Study on Implementing Phase-Shift Full-Bridge Converter Employing an Asynchronous Active Clamp Circuit | |
| MD842Z (en) | Microinverter for photovoltaic panels | |
| KR101813778B1 (en) | Hybride type LED Power Supply | |
| Thongsongyod et al. | High step-up ratio DC-DC converter using Class-E resonant inverter and Class-DE rectifier for low voltage DC sources | |
| Kondrath et al. | Analysis and design of common-diode tapped-inductor PWM buck converter in CCM | |
| KR20110019000A (en) | Resonant pulse-width modulated buck converter with zero current switching with a snubber network with half-life consisting of passive elements only | |
| Park et al. | Synchronous rectification method for high frequency CLLC resonant cnverter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued | ||
| KA4Y | Short-term patent lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) |