KR970007160B1 - 항장력이 높은 무방향성 전기 강판의 제조방법 - Google Patents

항장력이 높은 무방향성 전기 강판의 제조방법 Download PDF

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Abstract

내용없음.

Description

항장력이 높은 무방향성 전기 강판의 제조방법
본 발명은 모터의 철심재료로 사용되는 무방향성 전기강판의 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세히는 항장력이 우수한 무방향성 전기 강판의 제조방법에 관한 것이다.
최근 공작기계, 제품 가공등의 분야에서 생산성 및 가공정도의 향상 측면에서 모터에 대한 고속 회전의 요구가 강해지고 있으며, 따라서 이러한 원심력에 충분히 견딜 수 있는 항장력을 가진 무방향성 전기 강판의 출현이 필요하게 되었다.
종래 모터의 회전자에 요구되던 회전수는 기껏해야 10만 rpm 정도여서 기존의 무방향성 전기 강판으로 대응할 수 있었지만 고속화에 의하여 회전수가 20만-30만 rpm 이상으로 되면 항장력이 기존의 무방향성 전기 강판에서 가장 높은 고급 무방향성 전기 강판에서도 원심력에 견딜 수 없게 된다. 즉, 기존의 무방향성 전기 강판의 항장력은 가장 높은 것도 55Kg/㎟ 이하에 불과하여 이 이상의 항장력을 갖는 재료가 절실히필요하게 되었다.
또한 모터의 철심재료로 널리 사용되는 무방향성 전기 강판에 요구되는 자기특성은 전력손실 및 발열감소를 위하여 철손이 낮아야 하며, 기기의 소형화를 위해 자속밀도는 높은 것이 요구된다. 이러한 자기특성은 철심재료의 결정립 크기와 집합조직의 발달정도에 따라 변한다. 철손은 이력손실과 와전류손실로 이루어지는데 일반적으로 결정립 크기가 커지면 이력손실은 감소하는 반면 와전류손실은 증가하게 되고, 집합조직의 경우(100),(110)면은 자기특성에 유리한 반면 (111),(211)면은 자기특성에 불리하고 이러한 집합조직은 주로 이력손실에 영향을 미친다.
따라서 상기와 같은 요구에 대응하여 항장력이 높은 무방향성 전기 강판을 제조하기 위한 방안들이 종래 여러가지 제안되었으며, 그중 대표적인 방법으로는 일본 공개 특허공보(소) 60-238421호와 일본 공개 특허공보(소) 61-9520호가 있다.
상기 일본 공개특허공보(소) 60-238421호의 방법은 Si : 3.5-7.0%로 하고, Mn : 0.1-11.5%, Ni : 0.1-20%, Co : 0.5-20.0%, Ti : 0.05-3.0%, W : 0.05-3.0%, Mo : 0.05-3.0%, Al : 0.5-13.0%의 고용강화성분중 1종류 또는 2종류 이상을 1.00-20.0% 함유시킨 스라브를 소재로 하여 열간압연한 후, 100℃-600℃의 온간압연을 반복하여 최종두께로 압연하고 소둔하여 항장력이 50Kg/㎟ 이상인 고항장력 무방향성 전기강판을 제조하는 방법이다. 그러나 이 방법은 Si 함량이 높아 압연시 판파단 가능성이 높을 뿐만 아니라 합금원소를 다량 함유하므로 비경제적인 문제점이 있다.
또한, 상기 일본 공개특허공보(소) 61-9520호의 방법은 Si : 2.5-7.0%와 Ti : 0.05-3.0%, W : 0.05-3.0%, Mo : 0.05-3.0%, Ni : 0.1-20.0%, Al : 0.5-13.0%의 고용강화성분중 1종류 또는 2종류 이상을 1.0-20.0% 함유하는 용강을 사용하여 급냉응고법으로 고항장력 무방향성 전기 강판을 제조하는 방법이다. 그러나 이 방법은 공정이 특수하므로 통상적인 전기 강판의 제조 설비로는 제조할 수 없고 공업적 대량생산이 어려운 문제점이 있다.
이에 본 발명자는 상기와 같은 문제점을 해결하고 항장력이 높은 무방향성 전기 강판을 제조하기 위해 연구와 실험을 행하고 그 결과 본 발명을 제안하게 된 것으로서, 본 발명은 규소강 스라브의 성분, 특히 Sn의 함량을 조정하고 스라브 재가열 온도 및 최종소둔 조건을 적절히 제어하므로서 항장력이 높은 무방향성 전기 강판을 제조하는 방법을 제공함에 그 목적이 있다.
이하, 본 발명을 설명한다.
본 발명은 무방향성 전기강판의 제조방법에 있어서, 중량％로, C : 0.040% 이하, Si : 2.0-4.0%, Al : 0.1-1.5%, Mn : 0.1-1.5%, S : 0.010% 이하, N : 0.010% 이하, O : 0.010% 이하, Sn : 0.01-0.40%, 나머지 Fe 및 불가피하게 함유되는 불순물로 조성되는 규소강 스라브를 1,000-1,200℃ 온도 범위에서 재가열한 후, 통상의 방법으로 열간압연 및 열연판소둔을 하고, 최종 두께까지 1회 또는 2회 냉간 압연한 다음,650∼850℃ 온도 범위에서 10초∼15분 동안 최종 소둔하여 항장력이 높은 무방향성 전기 강판을 제조하는 방법에 관한 것이다.
이하, 본 발명을 보다 상세히 설명한다.
본 발명에서 상기 규소강 스라브중 탄소 함량은 0.040wt%(이하 '%'로 함) 이하로 함이 바람직한데, 그 이유는 상기 탄소 함량이 0.040% 이상일 경우에는 탈탄 불량이 생겨 최종 제품의 자기특성을 열화시키기 때문이다.
상기 Si는 2.0% 이하일 경우에는 비저항 증가로 인한 철손감소와 고용강화 효과로 인한 항장력 증가를 얻을 수 없으며, 4.0% 이상일 경우에는 냉간 압연성이 나빠지므로 Si 함량은 2.0∼4.0% 범위로 제한함이 바람직하다.
상기 Al은 상기 Si와 마찬가지로 철손감소와 항장력 증가를 위하여 0.1% 이상 첨가하는 것이 필요하나 1.5% 이상이 되면 냉간압연성이 나빠질 뿐만 아니라 자기특성의 향상정도가 작으므로 Al 함량은 0.1-1.5% 범위로 제한하는 것이 바람직하다.
상기 Mn은 강의 항장력을 높이고, 비저항을 높여 철손을 저하시키는 효과를 나타내는데 그 함량이 0.1% 미만일 경우에는 상기 효과가 작고, 1.5%를 넘으면 자속밀도가 저하되므로 Mn 함량은 0.1-1.5%로 한정함이 바람직하다.
상기 S, O 및 N은 함유량이 0.010% 이상일 경우에는 개재물을 형성하여 자구의 이동을 방해하므로 최대 0.010%로 제한함이 바람직하며, 보다 바람직하게는 0.007% 이하이다.
본 발명에서는 고용강화 효과가 크고 결정립계 편석원소인 Sn이 규소강 스라브에 첨가될 경우 최종소둔판의 결정립 성장에 미치는 영향을 여러가지 공정 조건에 대하여 조사한 결과, 스라브 재가열온도와 최종소둔조건이 중요한 변수임을 발견하였으며, 또한 다음과 같은 역할을 함을 확인하였다.
상기 Sn은 최종소둔시 결정립계에서 우선적으로 핵형성하는 자기특성에 불리한 (111)면의 발달을 억제하는 반면 자기특성에 유리한 (110)면의 발달을 조장하므로 집합조직을 자기특성에 유리하게 개선시킨다. 그리고 Sn은 원자반경의 다른 고용강화원소 보다도 Fe와 차이가 크므로 상당한 고용강화 효과를 기대할 수 있다. 또한, Sn은 소둔시 결정립계에 편석하여 결정립 성장을 억제하여 결정립을 미세화시키므로 항장력을증가시킬 수 있는 효과가 있다.
그러나 상기와 같은 효과를 갖는 Sn은 규소강 스라브중에 0.01% 이상으로 함유되어야만 집합조직을 자기특성에 유리하게 발달시키고, 고용강화와 결정립미세화 효과에 의하여 항장력 증가를 기대할 수 있으며, 0.40% 이상일 경우에는 이러한 효과는 포화될 뿐만 아니라 냉간 압연성이 나빠지고 제조원가를 상승시키므로 규소강 스라브중의 Sn 함량은 0.01-0.40% 범위로 제한함이 바람직하다.
한편, 본 발명에서는 상기 원소들이 함유된 규소강 스라브의 재가열 온도를 1200℃ 보다 높게 하면 결정립계에 편석하는 Sn의 양이 적어져 소둔시 결정립성장을 효과적으로 억제하지 못하여 결정립 미세화에 의한 항장력 증가를 기대할 수 없게 된다. 또한 스라브 재가열 온도가 1000℃ 보다 낮으면 열간압연할때 과도한 부하가 걸려 압연이 곤란하게 되므로 스라브 재가열 온도는 1000℃-1200℃가 바람직하다.
또한, 상기 온도 범위로 재가열 처리된 규소강 스라브는 통상의 방법으로 900-1000℃ 온도 범위에서 열연판 소둔을 하고 850-950℃ 온도 범위에서 중간소둔을 행한다. 그리고 상기 규소강 스라브를 최종 소둔시최종 소둔온도가 650℃ 미만이거나 소둔시간이 10초 미만이면 재결정이 일어나기 어려워 자기특성이 극히 불량하고, 최종 소둔온도가 850℃ 보다 높거나 소둔시간이 15분 보다 길면 Sn의 결정립계 편석효과가 작아서 결정립계의 이동이 쉬워지므로 결정립 미세화에 의한 항장력 증가를 기대할 수 없게 된다. 따라서 최종소둔은 650℃-850℃ 온도에서 10초-15분 범위로 한정함이 바람직하다. 이때 소둔분위기는 소강 탄소가 0.01%를 넘으면 통상적인 노점 20-70℃의 수소+질소 혼합가스인 탈탄성 분위기를, 소강탄소가 0.01% 이하이면 비산화성 건조분위기를 사용하면 된다.
이하, 본 발명의 실시예를 통하여 보다 상세히 설명한다.
실시예 1
중량％로 C : 0.0034%, Si : 2.95%, Al : 0.35%, Mn : 0.20%, S : 0.0034%, N : 0.0023%, O : 0.004l% 그리고 Sn을 0%, 0.052%, 0.12%, 0.24% 및 0.52% 함유하며, 나머지 Fe로 이루어지는 규소강 스라브를 1150℃에서 재가열하여 두께 2.0mm로 열간 압연하고 900℃에서 3분간 소둔후, 산세하여 스케일을 제거하였다. 이 강판을 1.0mm로 냉간압연하고 900℃에서 3분간 중산소둔한 후, 0.50mm로 냉간 압연하였다. 냉간압연판을 800℃에서 5분간 건조한 20% 수소+80% 질소의 혼합분위기에서 최종소둔한 후 기계적 특성과 자기특성을 측정하여 하기 표 1에 나타내었다.
[표 1]
**W15/50(w/Kg) : 자속밀도 1.5T, 주파수 50Hz에서의 철손 값
B50(Tesla) : 자장의 세기가 5000A/m일때의 자속밀도 값
상기 표 1에 나타난 바와 같이 발명재 1, 발명재 2, 발명재 3은 Sn이 첨가되지 않는 비교재 1에 비하여 항복강도와 항장력이 높다는 사실을 알 수 있다. 그리고 Sn이 0.52%로 과도하게 첨가된 비교재 2의 경우에는 냉간압연시 판파단이 발생하여 냉간압연이 불가능하였다.
실시예 2
중량％로 C : 0.0021%, Si : 3.23%, Al : 0.25%, Mn : 0.35%, S : 0.0045%, N : 0.0022%, O : 0.0038% 그리고, Sn을 각각 0%, 0.052% 함유하며, 나머지 Fe로 이루어지는 규소강 스라브의 재가열온도를 1050℃, 1150℃, 1250℃의 3종류로 하여 재가열시킨 후 두께 2.0mm로 열간 압연하고 900℃에서 3분간 소둔후, 산세하여 스케일을 제거하였다. 이 강판을 최종두께 0.50mm로 냉간 압연하여 800℃에서 5분간 건조한 20% 수소+80% 질소의 혼합분위기에서 최종소둔한 후, 기계적 특성과 자기특성을 측정하여 하기 표 2에 나타내었다.
[표 2]
**W15/50(w/Kg) : 자속밀도 1.5T, 주파수 50Hz에서의 철손 값
B50(Tesla) : 자장의 세기가 5000A/m일때의 자속밀도 값
상기 표 2에 나타난 바와 같이, Sn이 0.052% 함유되어 있어도 스라브 재가열온도가 1250℃인 비교재 1b는 비교재 1a에 비하여 항복강도, 항장력의 차이가 거의 없다. 그러나 스라브 재가열온도가 1150℃, 1050℃인 경우, Sn이 0.052% 함유된 발명재 2b와 발명재 3b는 각각 비교재 2a와 비교재 3a에 비하여 항복강도, 항장력이 높다는 사실을 알 수 있다.
실시예 3
중량%로 C : 0.0013%, Si : 3.12%, Al : 0.23%, Mn : 0.35%, S : 0.0032%, N : 0.0020%, O : 0.0027% 그리고, Sn : 0.12% 함유하며, 나머지 Fe로 이루어지는 규소강 스라브를 1150℃로 재가열하여 두께 2.0mm로 열간 압연하고 900℃에서 3분간 소둔후, 산세하여 스케일을 제거하였다. 이 강판을 최종두께 0.50mm까지 냉간압연하고 하기 표 3의 조건으로 건조한 20% 수소+80% 질소의 혼합분위기에서 최종소둔한 후, 기계적 특성과 자기특성을 측정하고, 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다.
[표 3]
**W15/50(w/Kg) : 자속밀도 1.5T, 주파수 50Hz에서의 철손 값
B50(Tesla) : 자장의 세기가 5000A/m일때의 자속밀도 값
상기 표 3에 알 수 있듯이 최종소둔온도가 600℃인 비교재 1의 경우는 항복강도와 항장력은 높으나 자기특성이 불량한 반면 소둔온도가 950℃인 비교재 4는 자기특성은 양호하지만 항복강도와 항장력이 낮아지는 문제점이 있다. 소둔온도가 본 발명의 범위내인 750℃라도 소둔시간이 5초로 짧은 경우인 비교재 2는 발명재 1과 발명재 2에 비하여 자기특성이 아주 불량하고, 소둔시간이 30분인 비교재 3은 항복강도와 항장력이 낮아지는 단점이 있음을 알 수 있다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 규소강 스라브의 조성, 특히 Sn의 함량을 조절하고 스라브 재가열온도 및 최종 소둔조건을 적절히 제어함으로써 고속회전기용 철심재료로 적합한 항장력이 높은 무방향성 전기 강판을 제조할 수 있는 효과가 있는 것이다.

Claims (1)

  1. 무방향성 전기 강판의 제조방법에 있어서, 중량%로 C : 0.040% 이하, Si : 2.0-4.0%, Al : 0.1-1.5%, Mn : 0.1-1.5%, S : 0.010% 이하, N : 0.010% 이하, O : 0.010% 이하, Sn : 0.01-0.40%, 나머지 Fe 및 불가피하게 함유되는 불순물로 조성되는 규소강 스라브를 1,000∼1,200℃ 온도 범위에서 재가열한 후, 통상의 방법으로 열간압연 및 열연판 소둔을 하고, 최종두께까지 1회 또는 2회 냉간압연한 다음 상기 탄소함량이 0.01%를 넘을때는 통상적인 노점 20-70℃의 수소+질소 혼합가스인 탈탄성 분위기를 0.01% 이하이면 비산화성 건조 분위기를 사용하여 650∼850℃ 온도 범위에서 10초∼15분 동안 최종소둔함을 특징으로 하는 항장력이 높은 무방향성 전기 강판의 제조방법.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7214277B2 (en) 2003-04-10 2007-05-08 Nippon Steel Corporation Method for manufacturing non-oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density
CN108474070A (zh) * 2015-12-28 2018-08-31 杰富意钢铁株式会社 无取向性电磁钢板和无取向性电磁钢板的制造方法

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