KR960015907B1 - 유리용해로에서 유리형성 성분을 용융시키는 방법 - Google Patents

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Abstract

내용없음.

Description

유리용해로에서 유리형성 성분을 용융시키는 방법
제1도, 제2도, 제3도 및 제4도는 본 발명의 실시예에 따라 산소/연료 버너가 장착된 유리용해로의 개략도.
제1도 및 제2도는 유(U)자형 불꽃을 갖는 단부 가열식 축열로의 평면도 및 측면도.
제3도 및 제4도는 교차가열식 축열로의 평면도 및 측면도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 유리용해로 3 : 용융영역
4 : 정련영역 10 : 유입수단
11 : 용융유리 12 : 배출수단
14 : 공기연소버너 16 : 축열기
17 : 약한 산소연소 보조버너 18 : 강력한 산소연소 보조버너
본 발명은 유리용융방법 및 이에 적합한 유리용해로에 관한 것이며, 용해로 내에는 적어도 하나의 산소/연료 보조버너가 적당한 위치에 설치되어서 용해로 쓰로트(throat)와 같은 노 배출 수단으로 유리형성 성분이 유입되는 것을 방지한다.
유리제조에 있어서, 유리형성 성분은 용융영역 및 정련영역을 갖는 유리 용해로에서 보통 용융되고 정련된다. 일반적으로, 유리형성 성분은 성분 및 용융물에 열을 공급하도록 노내에서 이들을 향해 장착된 다수의 공기 연소 버너에 의해서 가열되며, 용융물은 용융영역에서 정련영역으로 유동한다. 용융유리 혹은 용융물의 풀(pool)은 용융공정이 계속적으로 행하여지도록 항상 유지된다. 일정량의 용융물이 배출수단을 통해 용해로에서 배출되면, 그에 상당하는 양의 유리형성 성분이 용융물과 함께 노에 보충된다. 용융물보다 더 작은 비중을 가진 용융되지 않은 고체 유리형성 성분은 용융물의 표면상을 떠다닌다. 용융물이 노의 쓰로트 혹은 다른 배출수단을 통하여 배출됨에 따라서, 노의 쓰로트 근처의 고체 유리 형성 성분은 용융물의 표면으로부터 가라앉아서 노의 쓰로트로 들어가고, 이에 의해 용융물과 함께 배출된다. 배출된 용융물내의 이러한 비용융유리 결정의 존재는 병 또는 화이버(fiber)등과 같은 유리제품의 질에 악영향을 미친다.
종래 기술은 다양한 방법으로 이 문제점을 제시했다. 1989년 3월 28일에 트사이(Tsai)등에게 미합중국 특허 제4,816,056호에는 용융되지 않은 고체 유리형성 성분을 배출단부로부터 멀리 향하게 하기에 충분한 힘으로 배출단부와 유입단부 사이에 있는 구역에서 횡으로 뻗어 있는 불꽃을 용융율의 표면에 접촉시키는 것이 기재되어 있다. 불꽃은 산소-연료버너에 의해 제공되고, 5°내지 20°의 각도로 접촉된다.
1984년 9월 25일에 노워스(Lauwers)에게 허여된 미합중국 특허 제4,473,388호에는 고체 유리형성 성분과 용융유리의 경계에서 산소-연료 불꽃의 끝을 용융영역에 있는 비용융 유리형성 성분에 접촉시킴으로써 비용융 유리형성 성분을 용융시키는 것이 기재되어 있다. 이 불꽃막은 상당한 양의 유리형성 성분을 녹인다. 그러나, 어떤 고체의 유리형성 성분들이 이 막으로부터 벗어난다.
1971년 7월 13일에 세파드(Shepard)에게 허여된 미합중국 특허 제3,592,623호는 비용융 유리형성 성분을 용융영역의 유입단부에서 소용돌이 방식으로 순환시키고, 이에 의해서 비용융 유리형성 성분이 정련영역으로 이동되는 것이 방지됨을 설명하고 있다. 이러한 소용돌이 방식의 순환은 산소-연료버너의 불꽃을 과열부를 향하게 함으로서 달성된다. "과열부"라는 용어는 지붕의 온도가 최대인(약 1580℃)로내의 한 지점을 일컫는다. 로의 양단부에서 지붕온도는 낮다.(유입단부는 약 1350℃이고 배출단부는 약 1480℃)이다. 이런 "과열부"지점은 떠다니는 유리형성 성분에 의해 덮힌 표면부(용융영역)가 떠다니는 유리형성 성분이 거의 없는 표면부(정련영역)로 변하는 구역과 보통 일치된다.
본 발명은 유리용해로 내에서 유리형성 성분을 용융시키기 위한 방법에 관한 것이다. 본 발명에 따른 용해로는 상류의 용융영역 및 하류의 정련영역을 포함하며, 유입수단을 통해 용해로내 상류의 용융영역으로 유입된 유리형성 성분 및 여기에서 형성되는 용융물은 용융영역에서 정련영역으로의 경로를 따라 흐르며, 이 용융물은 정련영역과 연통된 배출수단으로부터 회수된다. 이러한 장치의 개선점은 적어도 하나의 강력한 산소-연소불꽃을 배출수단의 근처에 구비하여 이 근처에 있는 용융물의 표면에 떠다니는 비용융 유리형성 성분을 제거하고, 비용융 유리형성 성분이 배출수단으로 유입되는 것을 방지하며, 이에 의해 배출수단으로부터 배출되는 용융유리의 오염이 방지되거나 감소되는데 있다.
노배출구 근처에 있는 강력한 산소-연소불꽃은 앤더슨(Anderson)에게 허여된 미합중국 특허 제4,541,796호의 노배출수단 위의 정면벽에 설치된 것과 같은 흡출식 버너에 의해서 제공된다. 이 흡출식 버너는 강력하고 약 0.5 내지 1.5m 길이의 작은 크기의 불꽃을 제공한다. 흡출식버너의 주요한 기능은 노배출수단 근처에서 비용융 유리형성 성분을 제거하는 것이다. 비용융 유리형성 성분을 제거하는 주요기능에 추가하여, 흡출식 버너는 얼마간의 비용융 유리형성 성분을 녹인다. 이 버너가 배출수단 근처에 적당하게 장착되는 경우, 용융물 표면의 교란이 일어나서 열이 용융물로부터 비용융 유리형성 성분으로 용이하게 전달된다. 이러한 목적을 달성하기 위해서, 버너는 노의 정면벽으로부터 약 0.5 내지 2m정도, 바람직하게는 노의 정면벽으로부터 0.75 내지 1.5m 정도로 버너불꽃이 용융유리의 표면상에 접촉되게 하는 각도로 장착된다. 흡출식 버너에서 나오는 이러한 불꽃의 결과로서, 정면벽에서부터 노의 내부로 약 2.5m 정도의 거리의 배출수단 근처에는 어떠한 비용융물, 고체 유리형성 성분이 없게 된다.
또한, 적어도 하나의 약한 산소/연료 버너는 노의 양측벽에 설치되어서 노내에서의 유리형성 성분의 용융을 용이하게 한다. 이러한 약한 산소/연료버너는 비용융 고체 유리를 먼지로 날려 보내지 않는 불꽃을 제공한다. 약한 버너는 노의 크기에 따라서 약 0.4 내지 4m 정도 길이의 불꽃을 만들어낸다. 노내에서 약한 버너의 위치는 버너의 불꽃이 노내에서 고체 유리형성 성분 및 용융유리의 경계면을 향하는 것이 바람직하다.
다양한 종래의 유리용해로, 특히 큰 크기의 희복로 또는 축열로가 사용된다.
본 발명은 유리생산품의 질을 저하시킴이 없이 유출율(pull rate)(용융물이 노를 통해 이동되는 속도)를 증가시킨다. 이러한 개선은 증가된 유출율이 용융물과 함께 노에서 배출되는 비용융 유리형성 성분의 배출경향 때문에 유리생산물에 해로운 영향을 갖는 것으로 알려져 있음에도 불구하고 달성된다.
이하, 본 발명의 한 실시예를 첨부된 도면들을 참조하여 더욱 상세히 설명한다.
제1도와 제3도, 제2도와 제4도에는 대표적인 유리 용해로(1)의 평면도 및 측면들이다. 노는 용융영역(3) 및 정련영역(4)를 갖춘 길게 늘린 챔버(2)를 포함하고 있는데, 용융영역과 정련영역(4)은 측벽(5), 정면벽(6), 바닥(8) 및 지붕(9)에 의해서 형성되어 있다. 유리의 용융 및 정련에 이용되는 고온때문에, 일반적으로 노(1)의 벽 및 바닥 및 지붕구조물에 적당한 내화재가 사용된다. 적당한 내화재는 특히 알루미나, 크롬-마그네사이트, 마그네시아 및 실리카를 포함한다.
유리형성 성분은 유입수단(10)을 통해서 챔버(2)의 용융영역(3)으로 유입된다. 유리형성 성분은 용융영역(3)에서 용융유리(11)의 표면상에 고체 입자층을 형성한다. 고체 입자층은 용융영역(3)에서 정련영역(4)으로 이동하면서 점차적으로 녹는다. 고체입자는 용융유리의 표면상에서 배출수단(12)이 위치된 정면벽(6)쪽으로 떠다니며, 정면벽에서 약간 떨어져 정련영역(4)에 위치된 공기장벽{기포발생기(air bubbler)(13)}을 통과한다.
유리형성 성분은 유리 제조에 사용된 고온용융 원료의 혼합물이다. 혼합물의 구성은 제조되는 유리의 형식에 따라 다르다. 보통, 혼합물은 특히, 컬릿(cullet)이라 불리는 스크랩 유리를 포함하는 실리카함유 물질이다. 장석, 석회석, 백운암, 소다회, 가성칼리, 붕사 및 알루미나 등을 포함하는 다른 유리형성 물질들도 또한 사용된다. 유리의 성질을 바꾸기 위해서, 소량의 아비산염, 안티몬, 황산염 및/또는 플루오르화물등이 첨가될 필요가 있다. 또한, 원하는 색을 얻기 위해서, 색을 띄는 금속산화물들이 부가될 수 있다.
유리형성 성분을 녹이고 용융유리를 원하는 온도로 유지하기 위한 열은 주로 공기연소버너(14)에 의해서 제공된다. 공기연소버너(14)는 석유같은 액체연료, 혹은 천연가스 또는 LPG와 같은 연료가스를 연소하도록 설계되어 있다. 사용되는 연료의 종류는 일반적으로 연료의 상업상 이용 가능성, 연료의 경제성 및 유리용융에서의 연료의 적합성에 의존한다. 연소결과 생성된 고온의 유출가스는 적어도 두개의 챔버를 갖는 축열기(16)를 통해서 회수된다. 유출가스의 열은 축열기를 통해 채열되고 보존되며 공기연소 버너로 진행하기 전에 공기를 가열하기 위해 사용된다.
바람직하게는, 양측벽(5)상에는 노의 용융능력을 더욱더 증가시키기 위해서 적어도 하나의 "약한"산소/연료 산소연소 보조버너(17)가 장착된다 "약한"이라는 용어는 버너끝에서의 속도가 100m/sec를 초과하지 않는 불꽃을 의미하는 반면에, "강력한"이라는 용어는 버너끝에서의 속도가 100m/sec를 초과하는 불꽃을 의미한다. 바람직하게 약한 불꽃은 약 50 내지 80m/sec의 속도를 갖는 연료 및 산화체로 제공되는 반면에, 바람직하게는 강력한 불꽃은 약 100/sec의 속도를 갖는 연료 및 약 200m/sec의 속도를 갖는 산화체로 제공된다. 기본적으로 약한 불꽃 및 강력한 불꽃의 차이는 연료 및 산화체의 배출속도에 있다. "산소연소"는 적어도 50%의 산소농도 바람직하게는 75%를 초과하는 산소농도의 산화체를 사용하는 버너를 의미한다.
약한 산소연소 보조버너(17)의 불꽃끝은 측벽(5)으로부터 취하는 노나비의 1/4 지점 즉, 고체입자층과 용융물의 경계면에 위치한 지점으로 향하는 것이 바람직하다. 불꽃끝은 목표된 지점에 정확하게 위치하지 않게 그 지점으로부터 몇미터내에서 변화될 수 있다. 그러나, 불꽃끝이 목표지점에 가까이 위치할수록 좋다. 불꽃의 높은 온도는 불꽃의 경로상에 있는 고체를 용융시키고 경계면을 노출시킨다. 상향각은 불꽃끝과 경계면이 동시에 존재하도록 적용된다. 불꽃길이는 불꽃이 내화물 손상을 가중시키므로, 불꽃끝이 목표지점을 때리고 노의 벽에 대하여 고체/용융물이 편향되어 벗어나지 않도록 조정된다. 불꽃은 실질적으로 약 0.4 내지 1m폭의 좁은띠의 표면을 덮으며, 산소불꽃에 의한 공기불꽃의 교란을 피하기 위해서 중심선에 대하여 각을 이루고 있다.
이 불꽃장벽은 좁은띠 구역의 모든 고체들을 실질적으로 용융시킴으로써, 용융영역과 정련영역 사이에 매우 작은 고체들이 빠져나가는 경계를 제공한다.
측벽(5)에 위치된 약한 버너(17)들은 공기연소버너(14)의 점화순서에 따라서 번갈아 불꽃을 점화한다.
노의 우측에 있는 공기연소버너(14)가 챔버(1)쪽으로 불꽃(19)을 점화하는 경우, 반대편에 있는 적어도 하나의 약한 산소연소 보조버너(17)가 불꽃을 점화한다. 공기연소 동안에, 좌측 공기연소 버너(14) 및 우측산소연소 보조버너(17)는 꺼진다. 점화순서가 바뀌면, 모든 점화도 뒤바뀐다. 이와 같은 점화순서 기술은 산소/연료 불꽃이 공기연소버너의 불꽃을 교란하는 것을 방지한다. 공기연료불꽃의 교란은 공기불꽃의 비효율적인 연료사용을 야기한다고 생각된다.
배출수단(12)위의 정면벽(6)상에는 적어도 하나의 강력한 산소연소 보조버너(18)가 장착되어 있다. 강력한 버너(18)의 주요한 기능은 배출수단(12) 근처에서 용융유리(11)의 표면상에 떠다니는 비용융 유리형성 성분을 제거하는 것이고, 이에 의해서 이들 성분이 배출수단(12)으로 유입되는 것이 방지된다. 강력한 산소연소 보조버너(18)는 버너(18)의 중심축으로부터 아래로 측정하여 약 10° 내지 90°범위, 바람직하게는 약 20°내지 40°범위의 각도로 고체/용융물 표면위에 약 0.5 내지 2m 정도에 위치된다. 강력한 산소연소 보조버너(18)의 각도는 버너의 불꽃과 반대편 단부에서 점화된 주버너의 상호작용이 최소화되도록 한다. 강력한 산소연소 보조버너(18) 불꽃은 정면벽(6)으로부터 약 1 내지 1.5m 정도에 있는 용융유리의 표면상에 닿는다. 강력한 버너(18)로부터 나오는 산소불꽃의 결과로서, 정면벽(6)으로부터 노(1) 내부로 약 2.5m 정도로 뻗어있는 배출수단(12)의 근처에는 어떠한 비용융고체 유리형성 성분도 없게 된다.
통상적으로 산소-연료버너라 불리는 산소/연료버너들은 널리 알려져 있다. 이들은 공기중에 존재하는 것보다 더 높은 퍼센트의 산소를 이용하도록 설계되었고, 그러므로 더욱 높은 불꽃온도를 제공한다. 산소연료 보조버너에 의해서 부여되는 불꽃온도는 연료의 질과 산소/연료비에 의존된다. 일반적으로, 산소불꽃의 온도는 약 2780℃이며, 이것은 약 1950℃인 종래의 공기-연료버너의 불꽃온도보다 높다. 일반적으로, 산화체내의 산소는 약 50 내지 100부피 퍼센트 범위이다. "산화체"라는 용어는 질소 혹은 아르콘 같은 다른 가스가 산소와 혼합되어서 존재하는 것을 의미한다고 이해된다. 이런 다른 가스들은 약 0 내지 50퍼센트 정도의 양으로 존재한다.
본 발명의 방법에 사용하기 위한 바람직한 산소-연료버너는 세개의 동심형 실린더로 이루어진 조립체이다. 세개의 동심형 실린더는 의부실린더, 중간실린더, 및 내부 또는 중앙실린더이다.
먼저, 외부실린더는 재킷(jacket)이고, 이것을 통해서 버너가 노분위기에 의해서 과열되는 것을 방지하기 위한 냉각제가 흐른다. 중간실린더는 산소 혹은 산소함유가스 공급관이다. 그리고 내부 또는 중앙실린더는 기체 혹은 액체연료의 공급관이다.
버너조립체는 노벽을 통해서 돌출되기에 충분한 길이를 갖추거나, 혹은 버너 부분이 노분위기에 의해서 악영향을 받지 않도록 노벽상에 장착된 버너블록내에 포함될 수도 있다. 몇가지 유체, 즉 물재킷의 물, 기체 혹은 액체연료 그리고 산소함유 가스등이 버너를 통해서 통과되도록 연결된다.
정면판은 버너조립체의 단부를 덮는다. 정면판의 중앙에는 하나의 큰 원통형 오리피스가 제공되어 있는데, 이 오리피스를 통해서 중앙실린더로부터 기체 혹은 액체연료가 유동할 수 있다. 이 오리피스는 중앙실린더의 축(단부에서 단부로 뻗음) 및 서로에 대하여 등거리인 다수개의 작은 원통형 오리피스에 의해서 둘러싸여 있다. 이러한 오리피스들은 중앙실린더를 향해 개방되어 있다. 이러한 조그마한 원통형 오리피스들의 각각의 축(실린더의 단부에서 단부로 뻗은 것)들은 산소함유가스가 중앙 실린더의 축방향에 있는 중앙실린더로부터 아래로 흘러서 중앙실린더의 축과 평행하게 흐르는 연료와 만나도록 중앙실린더의 축으로부터 기울어져 있다. 전체 버너조립체의 길이는 약 1.5m이고, 외부실린더의 직경은 약 110mm이다.
정면판의 두께는 약 12mm이며, 큰 오리피스의 직경은 약 20mm이고, 작은 오리피스의 직경은 약 8mm이다.
버너의 정면판에 있는 오리피스들은 연료 및 산소의 균일한 혼합물을 만들며, 이에 의해서 고온의 불꽃이 얻어진다. 정면판 오리피스의 직경과 길이를 변화시키고, 조그마한 오리피스의 축각을 큰 중심 오리피스의 축각으로 변경함으로써, 수용가능한 다른 노칫수가 얻어진다. 또한, 정면판은 완전연소에 필요한 것보다 많거나 적은 산소를 갖는 연료를 연소시킬 수 있게 한다. 결론적으로, 유리의 질때문에 필요하다면, 환원제 혹은 산화제는 불꽃의 형태에 영향을 끼침이 없이 유동할 수 있다.
유리용해로(1)는 200TPD(하루당 톤수)이상의 생산능력을 갖춘 큰 크기의 노이다. 이러한 노는 4m 이상의 폭을 갖는다. 큰 크기의 노에 있어서, 용융물 표면상을 떠다니는 고체의 유리형성 성분은 노의 정면벽(6)에 도달해서 용융물의 표면으로부터 노배출구로 들어가는 경향이 있다.
제1도 및 제2도에 도시된 바와 같이, 교차가열식 축열로에 산소버너를 구비한 동일한 실시예가 적용될 수 있다(제3도 및 제4도 참조).
2가지 형식의 축열식 용해로의 차이는 축열기(16)의 위치에 있다.
교차가열식 축열로에서 측벽(5)에 평행하게 위치된 것들은 단부가열식 로에서 후벽(7)에 위치된 것과 다르다.
교차가열식 축열로의 졍우에 있어서, 산소연소 보조버너(17) 및 산소연소 보조버너(18)은 제1도의 단부가열식 로에서와 같은 위치에 있다. 가열순서에서, 제1도의 경우와 달리, 공기연소버너(14) 및 산소버너 보조버너(17)는 같은 방향으로 함께 가열되는 반면에, 반대편에 있는 버너는 정지된다.
다음 실시예는 본 발명을 설명한다. 이는 본 발명을 설명하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것은 아니다.
[실시예]
큰 단부가열식 축열로는 리듐용제없이 207TPD 용융유리를 생산하며, 리듐용제가 첨가된 상태에서 218TPD 용융유리를 생산한다. 이 노의 경우, 하나의 강력한 산소점화 보조버너는 노배출구 위의 정면벽상에 설치된다. 강력한 버너는 용융유리의 표면에서 약 1m 정도 떨어져 정면벽의 중앙에 위치된다. 버너의 중심 축으로부터 아래로 측정하여 약 41°의 각도로 정확히 장착됨은 강력한 버너불꽃과 반대편 단부에서 점화된 주공기버너 불꽃과의 상호작용을 최소화한다. 강력한 산소/연료버너의 주요한 기능은 약 1.5m 길이의 강력한 불꽃을 이용하여 약 2780℃의 온도에서 노배출구 근처에 있는 용융유리의 표면상을 떠다니는 고체 유리형성 성분을 제거하고 녹이는데 있다.
또한, 두개의 약한 산소가열버너가 노의 양측벽상에 설치된다. 각각의 약한 버너는 서로 마주보게 양측벽상에 설치된다. 버너는 후벽으로부터 약 2.5m 그리고 용융유리의 표면으로부터 약 1.2m 떨어져서 위치된다. 용융물 표면상에 있는 유리형성 성분을 녹이는데 버너의 중심축에서 아래로 측정한 약 36°의 설치각이 이용된다. 약한 산소버너는 약 2780℃온도의 약한 버너 불꽃을 제공한다. 양측벽상에 장착된 이러한 버너들의 점화순서는 후벽에 설치된 공기/연료 번의 점화순서와 일치된다. 단지 하나의 약한 산소버너는 우측에 장착된 공기/연료버너가 점화될때, 좌측면벽으로부터 점화된다. 일단 위에서 언급한 바와 같은 세개의 버너를 구비한 노가 작동되면, 용융 유리생산량은 리듐용제의 첨가없이 257MTPD까기 증가된다. 50MTPD 생산양을 갖는 산소버너의 생산율은 유리 생산품의 질에 어떤 영향을 끼침이 없이 24% 정도 증가된다. 그러나, 생산율의 계속적인 증가는 용융유리에 사용되는 하류장치의 능력에 의해서 제한된다.
본 발명에 의해서 발표된 바와 같은 장치에서는 강력한 산소연소버너 및 약한 산소연소버너의 조합이 바람직하다. 이런 장치는 유리생산품의 질에 영향을 끼침이 없이 상당히 높은 유리생산율을 제공한다.
일반적으로, 상당한 용융속도증가(25%까지 증가)는 상기한 바와 같은 공기 버너에 부가적으로 유리용융해의 측면벽에 두개의 산소버너를 설치함으로써 달성할 수 있다. 보다 큰 노크기에서(200TPD이상), 비용융 생산물의 일부는 배출영역으로 들어가서 생산물의 질을 떨어뜨릴 수 있다.
3번째 정면벽의 역할은 이러한 비용융생산물의 유입을 피하고 공기버너와 함께 가열하는 다른 측벽상의 산소버너의 효과(생산증가)를 유지하는 것이다.

Claims (15)

  1. 상류의 용융영역 및 하류의 정련영역을 갖추고 있는 유리용해로 내에서 유리형성 성분이 유입수단을 통해 상기 상류의 용융영역으로 유입되고 거기에서 형성되는 용융물이 상기 용융영역에서 정련영역으로의 경로를 따라 흐르고 상기 정련영역과 연통된 배출수단을 통해서 배출되는 상기 유리용해로에서 유리형성 성분을 용융시키는 방법에 있어서, 비용융유리형성 성분이 상기 배출수단으로 들어가는 것을 방지하고 상기배출 수단 그 근처내의 용융물의 표면을 떠 다니는 비용융유리형성 성분을 제거하기 위하여 상기 배출 수단근처에 적어도 하나의 강력한 산소연소 불꽃을 제공하는 단계를 포함하며, 이에 의해 상기 배출수단으로부터 배출되는 용융유리의 오염이 방지되거나 감소되는 것을 특징으로 하는 방법.
  2. 제1항에 있어서, 유리형성 성분을 녹이기 위하여 적어도 두개의 약한 산소연소보조버너가 상기 용해로의 양측벽상에 제공되어 있음을 특징으로 하는 방법.
  3. 제2항에 있어서, 적어도 하나의 산소연소 불꽃이 배출수단위의 정면벽에 위치된 적어도 하나의 강력한 산소연소 보조버너에 의해 제공됨을 특징으로 하는 방법.
  4. 제3항에 있어서, 상기 적어도 하나의 강력한 산소연소 보조 버너가 용융유리의 표면위 0.5 내지 2m에 위치됨을 특징으로 하는 방법.
  5. 제3항에 있어서, 상기 적어도 하나의 강력한 산소연소 보조 버너가 정면벽의 중앙에 위치됨을 특징으로 하는 방법.
  6. 제3항에 있어서, 상기 적어도 하나의 강력한 산소연소 보조 버너의 설치각은 상기 적어도 하나의 강력한 산소연소 보조버너의 불꽃과 주공기 버너불꽃의 상호작용이 최소화되도록 설정됨을 특징으로 하는 방법.
  7. 제6항에 있어서, 상기 설치각이, 상기 적어도 하나의 강력한 산소 연소 보조버너의 중심축으로부터 하방으로 측정할때 10° 내지 90° 범위인 것을 특징으로 하는 방법.
  8. 제2항에 있어서, 상기 용해로의 양측벽에 위치된 상기 적어도 두개의 약한 산소연소 보조버너는 공기연소버너의 점화순서를 따라서 번갈아 불꽃을 점화함을 특징으로 하는 방법.
  9. 제2항에 있어서, 상기 약한 산소연소 보조버너의 불꽃이 상기 용해로내의 유리형성 성분과 용융유리의 경계면을 향함을 특징으로 하는 방법.
  10. 제6항에 있어서, 상기 적어도 하나의 강력한 산소연소 보조버너의 상기 설치각은 상기 강력한 산소연소 보조버너의 불꽃이 용해로의 정면벽으로부터 0.5 내지 2m 지점에 있는 용융유리의 표면상에 접촉되게 설정됨을 특징으로 하는 방법.
  11. 제2항에 있어서, 정면벽으로부터 상기 용해로의 내부로 2.5m 정도 연장된 배출구 근처에는 어떠한 비용융고체 유리형성 성분도 존재하지 않음을 특징으로 하는 방법.
  12. 제2항에 있이서, 사용된 상기 용해로가 축열로 또는 회북로인 것을 특징으로 하는 방법.
  13. 제2항에 있어서, 사용된 상기 용해로가 유(U)자형 불꽃단부 가열식 축열로인 것을 특징으로 하는 방법.
  14. 제2항에 있어서, 사용된 상기 용해로가 교차가열식 축열로인 것을 특징으로 하는 방법.
  15. 제2항에 있어서, 상기 용해로의 폭이 적어도 4m인 것을 특징으로 하는 방법.
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