KR930002646B1 - Steel frame column base - Google Patents

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KR930002646B1
KR930002646B1 KR1019850007752A KR850007752A KR930002646B1 KR 930002646 B1 KR930002646 B1 KR 930002646B1 KR 1019850007752 A KR1019850007752 A KR 1019850007752A KR 850007752 A KR850007752 A KR 850007752A KR 930002646 B1 KR930002646 B1 KR 930002646B1
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steel
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히데시게 마쓰오
나오마사 마다께
슈우에 스즈끼
구니아끼 사또오
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히다찌 긴조꾸 가부시기가이샤
마쓰노 고오지
가지마 겐세쯔 가부시기가이샤
가지마 쇼오이찌
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Abstract

내용 없음.No content.

Description

철골주각(鐵骨柱脚)Steel frame

제1도는 본 발명의 한 실시예를 표시한 철골주각의 단면도.1 is a cross-sectional view of the steel shell showing an embodiment of the present invention.

제2도(a)는 본 발명에 의한 철골주각의 외력에 대한 회전 변형의 거동의 표시도.Figure 2 (a) is an indication of the behavior of the rotational deformation with respect to the external force of the steel shell according to the present invention.

제2도(b)는 상기 회전 변형의 모식도.2B is a schematic diagram of the rotational deformation.

제3도는 앵커볼트에 장력을 도입한 종래의 철골주각에 대한 복원력 특성도.3 is a restoring force characteristic diagram for a conventional steel shell with a tension to the anchor bolt.

제4도는 앵커볼트에 장력을 도입한 본 발명의 철골주각에 대한 복원력 특성도.4 is a restoring force characteristic of the steel shell of the present invention in which the tension is introduced to the anchor bolt.

제5도는 본 발명에 의한 철골주각의 베이스프레이트 부분의 확대도.5 is an enlarged view of the base plate portion of the steel shell according to the present invention.

제6도는 본 발명의 기타실시예의 단면도.6 is a cross-sectional view of another embodiment of the present invention.

제7도는 종래의 철골주각의 일예에 대한 단면도.7 is a cross-sectional view of an example of a conventional steel shell.

제8도는 앵커볼트에 장력을 도입한 철골주각의 단면도.8 is a cross-sectional view of the steel shell with a tension to the anchor bolt.

제9도(a),(b)는 앵커볼트에 장력을 도입한 종래의 철골주각에 외력(벤딩 모우멘트)이 작용될 때의 상태를 표시한 정면 단면도 및 측면 단면도.9 (a) and 9 (b) are front and side cross-sectional views showing a state when an external force (bending moment) is applied to a conventional steel frame in which tension is applied to an anchor bolt.

제10도는 앵커볼트의 장력의 경시변화 표시도.10 is a time-dependent change of the tension of the anchor bolt.

제11도(a),(b)는 본 발명의 실시예에 있어서의 공시체(供試體)의 평면도 및 측단면도이다.11 (a) and 11 (b) are plan and side cross-sectional views of the specimen in the embodiment of the present invention.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명* Explanation of symbols for main parts of the drawings

1 : 베이스프레이트 1a : 돌출부1: Base plate 1a: Protrusion

1b : 기부 1c : 끝부1b: donation 1c: end

2 : 철골기둥 4 : 기초콘크리트2: steel pillars 4: foundation concrete

6 : 철골주각 7 : 앵커볼트6: steel frame 7: anchor bolt

7a : 축부 7b : 불구속부7a: shaft portion 7b: crippled portion

8 : 앵커프레이트8: anchor plate

본 발명은 철골 건축물의 철골기둥의 베이스프레이트를 통해서 기초콘크리트에 고착하는 철골 주각에 관한 것이다.The present invention relates to a steel frame pillar that is fixed to the base concrete through the base plate of the steel pillar of the steel structure.

종래 건축물의 철골주각은 제7도(기초콘크리트의 단면을 표시하는 사선을 생략하였음, 기타 도면도 동일함)의 표시와 같이, 강판을 철골기둥(2)의 하단부에 용접한 베이스프레이트(1)를 기초콘크리트(4)중에 정착시킨 앵커볼트(3)에 견고하게 결착시켰으며, 시공이 간단한 노출형의 주각이 사용되었다.The steel frame of the conventional building is a base plate (1) welded steel plate to the lower end of the steel frame (2), as shown in Figure 7 (omitted to indicate the cross-section of the foundation concrete, other drawings are also the same) Was anchored firmly to the anchor bolt (3) fixed in the foundation concrete (4), and the use of an open-type plinth of simple construction.

그러나 이와 같은 주각은 외력(주각에 발생하는 벤딩 모우멘트)에 대하여 주각부의 회전병형이 크게 되며, 그로인해 건축물의 상부가구에 매우 큰 응력을 부담시키지 않으면 안된다는 결함이 있었다. 따라서 최근에는 이 주각을 개량한 공법으로서 제8도에 표시한 바와 같이 앵커볼트(3)의 기초콘크리트(4)에 대한 정착을 앵커볼트(3)의 최하단의 훅크부(3b) 등에 의하여 행하고 훅크부(3b)의 상방의 축부(3a)가 콘크리트(4)와 부착하지 않는 축방향의 불구속부(3c)를 가지는 앵커볼트(3)와 기초콘크리트(4)상에 베이스프레이트(1)를 설치하여 넛트(5)에 의하여 베이스프레이트(1)를 체결하고, 앵거볼트(3)에 장력을 도입한 철골주각(6)이 사용되고 있다.However, this plinth has a defect that the rotational bottle shape of the plinth becomes large with respect to external force (bending moment generated in the plinth), and therefore, a very large stress must be applied to the upper furniture of the building. Therefore, in recent years, as shown in FIG. 8, the anchor bolt 3 is fixed to the foundation concrete 4 by the hook part 3b at the lowermost end of the anchor bolt 3, as shown in FIG. The base plate 1 is provided on the anchor bolt 3 and the foundation concrete 4 having the axially insensitive portion 3c in which the shaft portion 3a above the cradle 3b does not adhere to the concrete 4. The base plate 1 is fastened by the nut 5, and the steel frame 6 which introduces tension into the anchor bolt 3 is used.

그러나, 이 철골주각은 다소 고정도(固定度)(회전강성)가 증대되고, 건축물상부가구(架構)의 부담응력이 어느정도 경감되기는 하나, 제9도의 표시와 같이 다음과 같은 결점을 지닌다.However, this steel frame has some disadvantages as shown in Fig. 9, although the fixedness (rotational rigidity) is increased and the stress on the upper part of the building is somewhat reduced.

(1) 주각부에 외력(벤딩 모우멘트 M)이 작용되었을때, 베이스프레이트(1)가 국부적으로 또한 복잡하게 변형한다.(1) When an external force (bending moment M) is applied to the periphery, the base plate 1 deforms locally and complexly.

(2) 앵커볼트(3)에 도입되는 장력의 값이 명확하게 되지 않고, 각 건축물에서 이 장력의 값이 각각 틀리고, 동시에 성능(고정도)의 평가방법도 정해져 있지 않다.(2) The value of the tension introduced into the anchor bolt 3 is not clear, and the value of the tension is different in each building, and at the same time, a method of evaluating the performance (high accuracy) is not determined.

즉, 종래의 개량형 철골주각은 상기 (1),(2)의 이유에 의하여 앵커볼트의 성능을 최대한으로 살리게 하는 높은 고정도를 얻을 수 없을 뿐만 아니라 고정도를 건축물 설계시에 정확하게 파악하기 곤란하며, 건축물의 안정성 확보면에서도 큰 불안을 남기게 되는 것이다.That is, the conventional improved steel shell not only can not obtain a high accuracy to maximize the performance of the anchor bolt for the reasons of (1), (2), but also it is difficult to accurately grasp the high accuracy at the time of building design, In terms of ensuring the stability of the left will be a big anxiety.

본 발명은 이들 문제점을 해결하기 위한 것으로서, 앵커볼트의 성능을 최대한으로 발휘할 수 있는 고정도가 높고 더욱이 고정도의 평가가 명확하게 파악되는 철골주각을 제공하며, 건축물의 안전성을 확보하는 것을 목적으로 하는 것이다.The present invention has been made to solve these problems, to provide a steel frame with a high degree of accuracy that can exert the performance of the anchor bolt to the maximum, and more accurately the evaluation of the accuracy is clearly grasped, and to ensure the safety of the building .

본 발명의 철골주각은 제1도의 표시와 같이 다음 사항에 큰 특징을 갖는다.Steel frame of the present invention has a great feature in the following as shown in FIG.

(a) 베이스프레이트(1)는 철골기둥(2)과 접하는 부분(1a)를 돌출시키고, 기부(1b)로부터 끝부(1c)에 걸쳐서 구배를 부여하여 기부(1b)를 가운데가 높아지게 하고, 기둥(2)과 용접 또는 볼트접합을 가능케하는 강성이 높은 주조제 또는 단조제의 주각 금구를 사용한다.(a) The base plate (1) protrudes the portion (1a) in contact with the steel column (2), giving a gradient from the base (1b) to the end (1c) to raise the base (1b) in the middle, the column (2) and cast brackets of high casting or forging are to be used, which allow welding or bolting.

(b) 앵커볼트(7)의 기초콘크리트(4)에 대한 정착은 앵커볼트(7)의 축부(7a)와 콘크리트와의 부착을 제거한 불구속부(7b)로 되는 불구속상태로 앵커 프레이트(8)를 이용하여 행한다.(b) The anchor plate (8) is anchored to the foundation concrete (4) in an anchored state in which the anchor bolt (7) is made of an ineligible state (7b) from which the shaft portion (7a) of the anchor bolt (7) is removed from the concrete. Is carried out using.

(c) 베이스프레이트(1)의 기초콘크리트(4)에 대한 고착은 베이스프레이트(1)를 앵커볼트(7)에 설치한 후에 앵커볼트(7)에 항복값의 0.15∼1.2배의 장력을 도입하여 행하였다.(c) Fixing of the base concrete (1) to the foundation concrete (4) introduces a tension of 0.15 to 1.2 times the yield value to the anchor bolt (7) after the base plate (1) is attached to the anchor bolt (7). Was carried out.

본 발명에 있어서의 철골주각은 베이스프레이트(1)의 강성이 매우 높기 때문에 그 변형을 극단으로 작게할 수가 있으며, 베이스프레이트(1)에 기인하는 주각의 회전병형을 거의 영으로 할 수가 있다. 그리고 강성이 높은 베이스프레이트(1)를 사용함과 동시에 앵거볼트(7)에 소정의 장력을 도입함으로써 주각부의 역학적 메커니즘을 단순화할 수 있으며, 주각의 회전강성에 관한 평가를 정확하게 파악할 수 있도록 한 것이다. 실험에 의하면 본 발명에 의한 철골주각의 외력(벤딩 모우멘트)에 대한 회전병형의 거동은 제2도(a)중에 실선으로 표시한 바와 같이 단순화된 형태가 된다. 즉, 주각부의 회전강성(M/θ)은 제2도(b)에 있어서의 베이스프레이트(1)의 인장측 앵커볼트 위치의 저면(1e)과 기초콘크리트 상면(4a)이 이간되는 점 A[제2도(a)]까지와 인장측 앵커볼트(7)가 항복하는 점 B[제2도(a)]까지와, 또한 그후와의 3구분으로 나누어서 변화한다. 제2도(a)중에서 일점쇄선으로 표시한 회전강성은 베이스프레이트(1)를 완전강체로 보고 앵커볼트(7)에 장력을 도입하지 않은 경우의 회전강성의 이론치이며, 기하학적으로 (1)식에 의하여 주어진다.Since the steel frame in the present invention has a very high rigidity of the base plate 1, its deformation can be made extremely small, and the rotational bottle shape of the base plate resulting from the base plate 1 can be made almost zero. In addition, by using a rigid base plate (1) and at the same time by introducing a predetermined tension in the anchor bolt (7), the mechanical mechanism of the plinth can be simplified, and the evaluation of the rotational rigidity of the plinth can be accurately understood. . According to the experiment, the behavior of the rotating bottle against the external force (bending moment) of the steel shell according to the present invention is simplified as indicated by the solid line in FIG. That is, the rotational stiffness (M / θ) of the corner portion is the point A at which the bottom face 1e of the tension side anchor bolt position of the base plate 1 in FIG. 2 (b) is separated from the base concrete upper surface 4a. Changes are made up to [Fig. 2 (a)], the point B (Fig. 2 (a)) at which the tension-side anchor bolt 7 yields, and three divisions thereafter. The rotational stiffness indicated by the dashed-dotted line in FIG. 2 (a) is a theoretical value of the rotational stiffness when the base plate 1 is regarded as a complete rigid body and no tension is introduced into the anchor bolt 7. Is given by

Figure kpo00001
Figure kpo00001

KO는 앵커볼트에 장력을 도입하지 않는 경우의 주각부의 회전강성(tm/rad),K O is the rotational stiffness (tm / rad) of the peripheral part when no tension is applied to the anchor bolt,

E는 앵커볼트의 영계수(t/㎠)E is the Young's modulus of anchor bolt (t / ㎠)

AB는 인장측 앵커볼트군의 총단면적(㎠),A B is the total cross-sectional area of the anchoring bolt group (㎠),

l는 앵커볼트 사이거리(cm),l is the distance between the anchor bolts (cm),

L는 앵커볼트의 유효매설 깊이(cm)L is the effective buried depth of anchor bolt (cm)

본 발명에 있어서의 철골주각의 O-A 사이에서의 회전강성(K)은 인장접합과 같은 이론인 (2)식의 표시와 같이 앵커볼트에 장력을 도입하지 않는 경우의 (1-α)배로 구해진다. 이 경우에 α는 앵커볼트와 기초 콘크리트와의 스프링 정수비이며, (3)식으로 주어진다.Rotational stiffness (K) between OA of steel frame in this invention is calculated | required by (1- (alpha)) times when tension is not introduce | transduced into an anchor bolt like the display of Formula (2) which is the same as a tension joint. . In this case, α is the spring constant ratio between anchor bolt and foundation concrete, and is given by (3).

Figure kpo00002
Figure kpo00002

AC는 기초콘크리트의 유효 단면적(㎠),A C is the effective cross-sectional area (cm2) of the foundation concrete,

Ab는 앵커볼트의 단면적(㎠),A b is the cross-sectional area of the anchor bolt (㎠),

n는 앵커볼트와 기초콘크리트와의 영 계수비, (1-α)의 값은 일반적으로 사용되는 SS41 재질 등의 앵커볼트(7)에서는 약 5∼6이며, O∼A 사이에서는 앵커볼트(7)에 장력을 도입함으로써 대폭적으로 높아지는 회전강성을 얻게 되는 것이다. 그러나, A-B 사이에서는 베이스프레이트(1)의 저면이 기초콘크리트 상면(4a)에서 이간되면 앵커볼트는 장력을 도입하지 않는 경우와 같은 단순인장의 상태로 변화되므로 회전강성은 (1)식의 KO와 같은 값이 되어 O-A 사이의 값보다 낮아진다. 여기서 건축업계에서 일반적으로 주각의 허용내력은 주각전체의 항복값에 의해 정하고 있으므로 본 발명의 주각의 허용내력은 제2도(a)중의 My(앵커볼트(7)가 항복하는 벤딩 모우멘트)의 값이 된다. 따라서 주각의 허용내력은 My이며 이간모우멘트 MS가 My보다 낮아지는 경우에는 주각의 회전강성을 K'로 평가할 수밖에 없으며, 높은 회전강성(K)을 확보하는 것이 곤란해진다. 또한 역으로 높은 회전강성(K)을 보증하기 위해서는 주각의 허용내력을 My에서 MS로낮추어 평가하지 않을 수 없게되고, 내력적으로 단점이 생기게 된다. 따라서 높은 회전강성(K)을 보증하고, 본래 주각부가 보유하는 높은 허용내력(My)을 확보하기 위해서는 MS와 My를 같은 값으로 하면 되는 것이다. 여기서 이간모우멘트(MS)는 앵커볼트에 대한 도입장력의 값에 관계되며, (4)식으로 주어진다.n is the Young's modulus ratio between the anchor bolt and the base concrete, and the value of (1-α) is about 5 to 6 in the anchor bolt 7 made of a generally used SS41 material and the like. By introducing tension into the coil, the rotational stiffness that is significantly increased is obtained. However, because when the between AB is the bottom surface of the base freight (1) away from the base concrete upper surface (4a), the anchor bolt is change in the state of simple tension, such as if it does not introduce tension rotational stiffness (1) expression of K O It is equal to and is lower than the value between OA. In the construction industry, the permissible strength of the plinth is generally determined by the yield value of the entire plinth, so the permissible strength of the plinth of the present invention is M y in FIG. 2 (a) (bending moment at which the anchor bolt 7 yields). Becomes the value of. Therefore, when the allowable strength of the plinth is M y and the separation moment M S is lower than M y , the rotational stiffness of the plinth is inevitably evaluated as K ', and it becomes difficult to secure a high rotational stiffness K. On the contrary, in order to guarantee high rotational rigidity (K), the allowable force of the plinth must be lowered from M y to M S, thereby making it difficult to evaluate the strength. Therefore, in order to guarantee a high rotational rigidity (K) and to secure a high allowable strength (M y ) originally possessed by the plinth, M S and M y may be set to the same value. Here, the moment of separation (M S ) is related to the value of the introduction tension to the anchor bolt, and is given by (4).

Figure kpo00003
Figure kpo00003

TO는 앵커볼트 도입장력의 값(t/㎠)T O is the value of anchor bolt introduction tension (t / ㎠)

l는 앵커볼트 사이 거리(cm),l is the distance between the anchor bolts (cm),

그리고 주각의 허용내력은 (5)식으로 주어진다.The allowable strength of the plinth is given by (5).

Figure kpo00004
Figure kpo00004

Ty는 앵커볼트 항복인장력(t/㎠)T y is anchor bolt yield strength (t / ㎠)

Figure kpo00005
는 앵커볼트 항복응력도(t/㎠),
Figure kpo00005
Is the anchor bolt yield stress (t / ㎠),

따라서 MS=My가 되게하려면

Figure kpo00006
로 하면 되고, 이것이 앵커볼트의 성능을 허용내력적인 면에서도 또한 회전강성적인 면에서도 최대한으로 발휘할 수 있게 하는 방법이 된다. 따라서 기본적으로 앵커볼트에 도입장력을 부여하는 효과는 앵커볼트 항복응력도의 0∼1배까지의 사이에서 발생한다.So to make M S = M y
Figure kpo00006
This is a way to maximize the performance of the anchor bolt in terms of tolerance and rotational rigidity. Therefore, basically, the effect of imparting tension to anchor bolts occurs between 0 and 1 times the anchor bolt yield stress.

그러나 앵커볼트의 도입장력은 콘크리트의 건조수축과 크리이프에 의하여 해제되는 것이 종래로부터 알려져 있다.However, it is known in the art that the introduction tension of anchor bolts is released by dry shrinkage and creep of concrete.

본 발명자들이 행한 앵커볼트의 장력의 하중제거 시험결과를 제10도에 표시한다. 제10도의 시험은 앵커볼트의 장력의 경시적변화(소정시간 경화후의 장력과 초기 도입장력의 비)를 조사한 것이며, 주각금구, 철골기둥, 기초콘크리트, 앵거볼트에 의해 구성된다. 제11도의 표시와 같은 실제의 철골건축물의 철골주각에 상당하는 공시체(供試體)(다음 제1표의 No. 5의 공시체)에 의하여 행한 것이다. 이 실험에 의하여 앵커볼트의 도입장력이

Figure kpo00007
의 근방에서는 앵거볼트의 응력해제에 일정한 규칙성이 있음을 발견하였다. 즉, 통상 사용되고 있는 타설후 4주간 이상이 경과한 기초콘크리트의 앵커볼트에 장력을 도입한 경우, 응력해제가 약 4일에서 안정되었고, 약 20%로 되었다. 이는 발명자 등이 통상 경험하는 일이며, 기초콘크리트를 타설하여 상기 기간 경과후에 앵커볼트를 가체(加締)한 양과 잘 합치하였다. 따라서 상기 시험 결과로부터 앵커볼트에의 20% 증가시킨
Figure kpo00009
의 도입장력을 부여하게 되면 경시변화후에 최종적으로 그 값이
Figure kpo00010
로 되어 이상적이 된다.The results of the test for removing the tension of the anchor bolts performed by the inventors are shown in FIG. The test of FIG. 10 examines the change of tension of anchor bolts over time (ratio of tension after initial hardening and initial introduction tension) and is composed of plinth bracket, steel column, foundation concrete, and anchor bolt. This is done by a specimen corresponding to the steel frame of the actual steel structure as shown in FIG. 11 (the specimen of No. 5 in the following table). According to this experiment, the introduction tension of anchor bolt
Figure kpo00007
In the vicinity of, it was found that there is a certain regularity in stress relief of the anchor bolt. That is, when tension was introduced to the anchor bolt of the foundation concrete, which had been used for 4 weeks or more after the casting, which is normally used, the stress release was stabilized at about 4 days and became about 20%. This is something that the inventors usually experience, and the base concrete was poured and well matched with the amount of anchor bolts added after the period. Therefore, from the test result to the anchor bolt Increased by 20%
Figure kpo00009
When the tension is introduced, the value is finally changed after the change over time.
Figure kpo00010
Is ideal.

따라서 본 발명에서는

Figure kpo00011
를 도입장력의 상한치로 하였다. 그러나 일본 건축센터 소화 56년 2월 1일의 발행의「구조계산지침 및 그 해설」에 의하면 안전성을 고도로 유지하는 견지에서 앵커볼트에 대한 도입장력(허용응력도)은 JIS 규격 재질의 앵커볼트를 사용하는 경우는
Figure kpo00012
를 상한허용치로 정하고 있다. 따라서 상기 지침의 상한허용치가 개정되지 않는 한 실제 시공에서는 앵커볼트의 성능을 효율이 좋고 또한 안전하게 발휘시키기 위해서는 앵커볼트에
Figure kpo00013
까지의 도입장력을 부여하는 것이 바람직하다. 그리고, 본 발명에 의한 앵커볼트 도입장력의 하한치는 이하와 같은 이유에 의해
Figure kpo00014
로 하였다. 즉, 앵커볼트의 도입장력이 0의 경우에 주각이 제3도의 표시와 같은 슬립형으로 되는 것은 수많은 실험결과에 의하여 명백하며, 주각에 발생하는 벤딩 모우멘트가 정부(正負) 역전하는 곳에서는 주각에 큰 벤딩 모우멘트가 발생하지 않더라도 주각이 대폭으로 회전변형을 일으키는 형태로 된다. 그리하여 이것이 상부구조에 악영향을 미치는데 연유하는 것은 주지의 사실이다. 여기에서 주각을 제4도의 표시와 같이 양호한 성능(방추형의 복원력특성)을 갖는 것으로 하기 위해서는 앵커볼트에 도입장력의 완전한 해제를 일으키지 않게하는 것이 필요조건이다.Therefore, in the present invention
Figure kpo00011
Was taken as the upper limit of the introduced tension. However, according to the Structural Calculation Guidelines and Explanations, published on February 1, 56, of the Japan Building Center, the anchor bolts used for anchor bolts are anchor bolts made of JIS standard materials. If you
Figure kpo00012
Is set as the upper limit. Therefore, unless the upper limit of the above guidelines is amended, in order to effectively and safely exhibit the performance of anchor bolts in actual construction,
Figure kpo00013
It is desirable to give an introduction tension up to. And, the lower limit of the anchor bolt introduction tension according to the present invention for the following reasons
Figure kpo00014
It was set as. That is, it is clear from the results of numerous experiments that the plinth becomes slip as shown in FIG. 3 when the anchoring force of the anchor bolt is 0. Even if a large bending moment does not occur, the plinth is largely causing rotational deformation. It is therefore well known that this has a negative effect on the superstructure. Here, in order to make the plinth to have good performance (the spindle-type restoring force characteristic) as shown in FIG.

즉, 앵커볼트의 도입장력이

Figure kpo00015
의 낮은 레벨에서는 앵커볼트의 응력해제는 콘크리트의 건조수축에 의한 것이 약
Figure kpo00016
, 콘크리트의 크리이프에 의한 것이 약
Figure kpo00017
로 되며, 합계가 약
Figure kpo00018
인 응력해제가 발생하는 것을 발견하였다. 따라서 안전율을 약 2로 하여 도입장력(응력도)을 최저
Figure kpo00019
로 설정하면 경시적으로 앵커볼트의 도입장력은 완전히 해제되지 않고(
Figure kpo00020
잔류), 주각부의 성능도 제4도의 표시와 같이 양호한 성능을 확보하게 된다. 따라서 본 발명은 앵커볼트의 도입장력(응력도)의 하한치를
Figure kpo00021
로 하였다.In other words, the tension of the anchor bolt
Figure kpo00015
At low levels, the stress relief of anchor bolts is due to dry shrinkage of concrete.
Figure kpo00016
It is about by creep of concrete
Figure kpo00017
, The sum is approximately
Figure kpo00018
Phosphorus relieving was found to occur. Therefore, the safety factor is about 2 to minimize the introductory tension (stress).
Figure kpo00019
When set to, anchoring tension of anchor bolt is not completely released over time.
Figure kpo00020
Residual), and the performance of the plinth portion also ensures good performance as shown in FIG. Therefore, the present invention is the lower limit of the introduction tension (stress) of the anchor bolt
Figure kpo00021
It was set as.

[실시예]EXAMPLE

다음에 실시예에서 제11도(a)(b) 및 제1표에 표시한 각부 칫수의 철골주각의 회전강성을 측정하여 그 결과를 제1표에 표시하였다. 제1표의 KO는 앵커볼트에 장력을 도입하지 않는 경우, 즉 종래의 철골주각의 회전강성이며, K는 앵커볼트에 장력을 도입한 본 발명에 의한 철골주각의 회전강성이다.Next, in Example, the rotational rigidity of the steel frame of each part dimension shown in FIG. 11 (a) (b) and the first table was measured, and the result is shown in the first table. K O in the first table is the rotational rigidity of the conventional steel frame when the tension is not introduced to the anchor bolt, that is, K is the rotational rigidity of the steel frame according to the present invention in which tension is introduced into the anchor bolt.

[표 1]TABLE 1

Figure kpo00022
Figure kpo00022

(주) No. 5는 상기 앵커볼트 장력하중제거 시험의 공시체No. 5 is a specimen of the anchor bolt tension load removal test

제1표에서 알 수 있는 바와 같이 본 발명에 철골주각의 회전강성(K)은 종래의 것의 회전강성(KO)의 5∼6배가 되며, 매우 높게 된다.As can be seen from the first table, the rotational rigidity K of the steel shell according to the present invention is 5 to 6 times the rotational rigidity K O of the conventional one, and becomes very high.

더욱이 본 발명에 있어서의 베이스프레이트(1)에서 철골기둥과 접합되는 부분(1a)을 돌출시킨 것은 기둥(2)과의 용접시의 변형이 베이스프레이트 저면(1d)에 미치지 못하도록 고려한 것이다.Further, the projecting portion 1a of the base plate 1 joined to the steel frame pillar in the present invention is considered so that deformation during welding with the pillar 2 does not reach the base plate bottom surface 1d.

또한, 기부(1b)로부터 끝부(1c)에 걸쳐서 구배를 부여하여 기부의 중앙을 높게 한 것은 제5도 중에서 화살표로 표시한 것과 같이 앵커볼트(7)의 도입장력의 효과를 직립 기초콘크리트(4)의 전역에 부여하기 위한 것이다.Incidentally, the gradient from the base 1b to the end 1c to increase the center of the base increases the effect of the introduction tension of the anchor bolt 7 as shown by the arrow in FIG. To give it to the entire field.

그리고 베이스프레이트는 예를들어 일본국 특공소 51-47963호, 특공소 52-13642호, 특공 소 52-43330호, 특공 소 56-30425호 등의 각 공보에 기재된 주각 금구를 사용하면 본 발명의 효과를 충분히 발휘시킬수가 있다. 상기의 본 발명에 의한 철골주각은 제1 및 제5도에서는 기둥과 베이스프레이트를 용접으로 접합하는 형식의 것을 표시하였으나, 제6도의 표시와 같이 볼트 접합에 의하여 접합하여도 좋다.The base plate is, for example, when the plinth brackets described in each publication, such as the Japanese special military office 51-47963, the Japanese special military office 52-13642, the Japanese military specialty 52-43330, the Japanese military specialty 56-30425, are used. It can fully exert the effect. Although the steel frame according to the present invention described above is a type of welding the column and the base plate by welding in FIGS. 1 and 5, it may be joined by bolting as shown in FIG.

이상 설명한 바와 같이 본 발명의 철골주각은 앵커볼트에서 도입장력(응력도)를

Figure kpo00023
의 값으로 설정하였으므로, 앵커볼트의 성능을 허용내력적인 면에서 최대한 발휘시킬 수가 있으며, 또한 주각의 회전강성도 높게 평가가 된다.As described above, the steel shell of the present invention is introduced tension (stress) in the anchor bolt
Figure kpo00023
Since it is set to the value of, the performance of anchor bolt can be maximized in terms of permissible strength, and the rotational rigidity of the plinth is also highly evaluated.

그리고 지진시와 같이 정부(正負)의 반복응력(주각에 발생하는 벤딩 모우멘트)에 대해서도 양호한 성능(방추형 복원력특성)을 확보할 수가 있다. 그리고 더욱이 주각부의 역학적 메커니즘을 단순화함으로써, 주각부의 성능(회전강성 및 내력)을 정확하게 파악할 수 있고, 건축물의 안정성을 높일 수 있게 된다.As in the case of an earthquake, it is possible to secure a good performance (the fusiform restoring force characteristic) even for the repeating stress (bending moment generated in the plinth). Furthermore, by simplifying the mechanical mechanism of the plinth, it is possible to accurately grasp the performance (rotational rigidity and strength) of the plinth and to increase the stability of the building.

Claims (1)

철골기둥과 접합하는 부분을 돌출시켜서 이 돌출부분의 기부로 부터 끝부를 향하여 점차 두께의 크기를 변화시킨 주조제 또는 단조제의 주각금구에 상기 철골기둥을 용접 또는 볼트를 가지고 접합하고, 이 주각금구를 축방향에서 불구속상태로 기초콘크리트중에 매설 고정시킨 앵커볼트에 항복점의 0.15∼1.2배의 인장력을 부여하여 긴밀하게 체결한 것을 특징으로 하는 철골주각.The steel column is welded or bolted to the cast iron or forging cast iron bracket whose thickness is gradually changed from the base of the protruding portion toward the end portion by protruding the steel pillar pillar. Steel frame, characterized in that the anchor bolt is buried in the foundation concrete in the axial direction in the axial direction and tightly tightened by applying a tensile force of 0.15 to 1.2 times the yield point.
KR1019850007752A 1984-11-30 1985-10-21 Steel frame column base KR930002646B1 (en)

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