KR910005356B1 - 저항계목 용접기 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

저항계목 용접기

제1도는 캔몸체(can bodies)의 종방향 계목용접을 위하여 설치되어 있는 이 발명에 의한 저항계목 용접기의 하나의 실시형태.

제2도는 2차코일을 가지며 제1도에 의한 계목 용접기를 위한 용접변압기.

제3도는 제2도에 의한 2차코일의 부분확대도.

제4도는 제2도에 의한 2차코일의 부분 종단면도.

제5도는 하부아암(arm)의 그리고 이 하부아암에 평행하게 배열된 제1부스바(busbar)의 부분의 공지된 그리고 이 발명에 다른 배열들의 예를 나타낸다.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

2 : 저항계목 용접기 8 : 상부 전극롤러

10 : 하부 전극롤러 18, 28 : 부스바

이 발명은 하나의 용접변압기를 가지며 그리고 상부 전극롤러를 반송하는 선회아암이 회전 가능하게 축수되어 있는 하나의 선회회전두부와, 하나의 하부 전극롤러를 반송하는 하부아암과, 용접변압기로부터 선회회전두부에 이르는 제1부스바와, 그리고 용접변압기로부터의 하부아암에 이르는 제2부스바를 가지며 왕복도체로부터 되어 있는 2차 코일을 가지는, 특히 캔몸체의 종방향 계목용접을 위한 저항계목 용접기에 관한 것이다.

상술한 종류의 저항계목 용접기는 공지되어 있다.

(＂Energieumsatz von der Schweisssrelle bis zum Netz beim Widerstandsschweissen＂ , W.Glage, Wideretandsschweissen Ⅲ, Vortraege der 6. Stuttgarter Sondertagung Widerstandsschweisstechink 1965, Deutscher Verlag fuer Schweisstechnik (DVS) GmbH, Duesseldorf, 1965 53-69 페이지, 특히 57페이지).

그러한 계목 용접기의 2차회로에서의 높은 전류강도의 결과로 인덕턴스와 오음저항이 큰 의미로 가지는데 왜냐하면 임피던스의 값이 용접전류와의 승산에 의하여 높은 유효-및 맹목 전압손실을 가져오기 때문이다.

2차코일의 기하적인 형태는 용접전류(I₂)의 크기에 결정적인 영향을 미치며 그의 인덕턴스를 결정하며 이와 함께-오옴저항과 함께-2차 임피던스(z)를 결정한다. 용접전류(I₂)와 2참 임피던스(z)와의 승산은 전술한 손실( △U=zI₂)을 가져오며 이 전압손실은 2차-단자전압으로부터 더 용접금속에 과잉으로 남아있는 전압부분이 기껏해야 단자전압의

내지

이 되도록 그렇게 클 수가 있다.

공지된 기계에 대하여는 예로서 계목 용접기의 유도저항은 상부 봉합두부에로의 진입도체의 다른 이동에 의하여 50%만큼을 작게하여 질수 있었음이 제시되어 있다. 그러나, 저항용접시에 나타나는 높은 전류강도의 교류들은 전술한 바와 같이 역시 전류전압(과와류전류들)의 주의를 필요로 한다.

한편으로는 2차코일의 유리한 기하학적 형태로 인하여 진입도체부와 복귀도체부가 가급적이면 가깝게 모아져야 하며 그리고 다른 한편으로는 양도체부의 자장의 중첩 때문에 그 간격을 가급적이면 크게 선택하지 않으면 안된다. 상기의 양개의 반대되는 요구조건 사이에는 상승하고 있는 저항과 하강하는 인덕턴스 사이에 하나의 최적치가 놓여 있는 그러한 하나의 일정한 간격이 있다. 양도부체의 자장들이 뚜렷하게 차례로 작용할 수 없도록 그렇게 멀리 서로가 떨어져서 전류의 진입- 및 복귀도체부를 배열한다면 이 2차코일은 너무 커질 것이다. 진입- 및 복귀도체부 사이의 간격이 작으면 역시 근접효과로써 표시되며 그리고 진입- 및 복귀도체부의 자장의 중첩에 의하여 발생하는 일방적인 전류억압이 나타난다.

또 그러한 저항계목 용접기의 경우에 대개가 2차코일의 부분이 아닌 기계의 전기를 도통하는 부분들은 그 자체가 진입- 및 복귀도체부를 둘러싸는 자장내에서 그리고 실로 와류전류들에 의하여 심하게 가열되는 것이 문제가 된다. 용접전류가 500㎐의 통상적인 주파수를 갖는다면 이 가열은 와류전류에 의하여 현저한 정도로 될 수 있다. 이것으로 인하여 전기적으로 잘 도통하는 금속으로된 부분들은 가장 빠른 시간, 예를 들면 1분에 100℃이상의 온도에 도달할 수 있다. 그러한 손실열은 상기의 부분들로부터 다시 배출되지 않으면 안되며 이것은 현저한 냉각문제를 필연적으로 수반한다. 그러나 2차코일의 범위에는 대개가 냉각할 수 없으며 예를들면 전극롤러들 사이에서 용접장소로 캔몸체를 운반하는 부착된 운반걸이쇠를 가지는 체인과 같은 부분들이 존재할 수 있다. 그러므로 상기의 문제들을 대략 처음에 나타나지 않게 하기 위하여는 캔몸체의 종방향 계목용접을 위한 공지된 저항계목 용접기의 경우에는 상기한 운반장치의 이렇다할 가열이 일어날 수 없으며 그리고 제1부스바와 하부아암의 자장의 점위에 불가피하게 존재하는 기계부분들이 내부에서 효과적으로 냉각되도록 하는 그렇게 큰 상호간의 거리에서 제1부스바와 하부아암이 배열되어 있다. 그러나 이것은 2차코일을 가급적이면 작게 유지하기 위한 요구사항이 더 이상은 충족되지 않는다는 단점과 결합하였다. 그래서 이 발명의 과제는 처음에 말한 종류의 저항계목 용접기의 경우에 2차코일에서의 전압손실과 이 코일을 둘러싸고 있는 부분들의 가열을 간단한 방법으로 현저하게 감소시키는 것이다.

상기의 과제는 처음에 말할 종류의 저항계목 용접기의 경우에 이 발명에 따라서 특허청구 범위 제1항의 특징부분의 특징들에 의하여 해결된다.

이 발명에 의한 저항계목 용접기는 진입 및 복귀도체부의 동축의 배열에 기인하여 작은 도체부 간격들을 가지는 대단히 작은 2차코일을 가지며 이 2차코일의 경우에는 동축의 도체부에 있어서 자장은 주로 내부에 존재하며 밖에는 이미 짧은 거리에서도 실질적으로 더 이상 존재하지 않는다는 사실이 이용된다. 2차코일의 이 발명에 의한 형성의 결과로 2차회로의 임피던스만이 감소될 뿐만이 아니라 기계의 조작성이 복잡화되는 일이 없이 2차코일의 밖에서 발생하는 열손실도 역시 감소된다. 캔몸체의 종방향 계목용접 작업시에 운반걸이쇠류 자체가 움직이는 범위는 거의 자장으로부터 자유로운 곳이며 그 결과로 이들 자체는 가열되지 안는다. 마찬가지로 2차코일 둘레의 주위에는 대단히 적은 가열이 나타난다. 상기의 가열은 진입- 및 복귀도체부의 배열이 하나의 동축도체부에 더 좁게 접근되면 될 수록 더욱 작아진다.

이 명세서에 관련하여 더 아래에 더 자세히 설명된 시험들은 캔몸체의 종방향 계목용접을 위한 공지된 저항계목 용접기에 비하여 2차코일에서의 전압손실은 약 7 내지 7.8v/m로부터 약 2.6 내지 2.9V/m까지, 즉, 50%이상을 이 발명에 의하여 감소되어질 수 있음을 나타내었다.

이 발명의 유리한 형성이 종속항들의 대상을 형성한다.

청구범위 제2항 내지 제4항에 의한 본 발명의 형성에 있어서 2차코일의 특히 중요한 장소에 제1부스바와 그리고 그 안에 움직일 수 있는 선회아암의 동축배열에 의하여 전압손실이 급격히 감소된다. 도전테프를 사용하여 제1부스바로부터 선회회전두부까지의, 360°의 주위에 걸쳐서 뻗쳐있는 전류전달에 의하여 제1부스바와 한편으로는 선회회전두부와 다른 한편으로는 선회아암 사이의 연결된 동축의 배열이 보증될 뿐만이 아니라 일측방의 전류전달로 인하여 수은과 선회아암 사이의 온도집중이 피하여지므로 선회회전 두부에로의 일측방의 또는 점방식의 전류전달에 비교하여 선회회전두부로부터의 수은을 거쳐서 선회아암에로의 전류전달과 결합하여 역시 이것의 사용 수명의 현저한 상승이 결과한다. 상기한 장소에서의 온도집중은 역시 수은이 주위를 둘러싸고 있는 동과 화합을 하게 되며(야말감형성) 그리고 이것으로 인하여 전류전달을 악화시키는 단점을 가질 수도 있다.

청구범위 제5항에 의한 이 발명의 형성에서는 제1 또는 제2의 부스바로서는 가깝게 나란히 배열된 아주 납짝한 2개의 도체가 사용된다. 상기와 같은 방법으로 2차코일의 상기의 범위에는 대단히 작은 손실이 나타나므로 용접변압기는 작업장으로부터 멀리 배열되어질 수가 있으며 그 결과로 이 변압기는 캔몸체류의 운반과 이들의 종방향 계목용접을 방해하지 않는다.

청구범위 제5항 또는 제10항에 의한 이 발명의 형성에서 제1부스바를 다수의 종방향궤조로의 분활은 제1부스바와 하부아암을 동축도체부의 방식에 의하여 좁은 간격으로 서로 배열할 수 있을뿐만 아니라 역시 운반이걸이쇠류도 대체로 자장이 없는 공간에서 배열할 수 있는 가능성을 만든다. 이것으로 인하여 작은 2차윈도우(Sekunderfenster)와 작은 도체 간격들에 대한 요구조건을 충족시킬 뿐만 아니라 역시 반대편 도체에 향한 면이 되도록 커야 한다는 요구조건도 충족시킨다.

이 발명의 실시예들이 다음에 도면들에 관련하여 더 자세히 기술되어 진다.

제1도는 캔몸체(4)의 용접을 위한 저항계목 용접기(2)의 전체도를 나타낸다. 성형하고자 하는 캔몸체를 위한 동체판이 굴곡- 및 교정장치(6) 위에 이송되며, 마찬가지로 볼수가 없는 안내측면을 사용하여 실린더 형태로 만들어지고 마찬가지로 볼수가 없는 z-궤조를 사용하여 제조하고자 하는 종방향 계목부의 장소에서 겹침이 되게 하며 그리고 상기의 상태에서 마찬가지로 볼수가 없으며 운반걸이쇠를 반송하는 운송체인을 사용하여 상부의 전극롤러(8)과 하부의 전극롤러(10) 사이에서의 종방향 계목용접으로 들어가게 된다. 모든 그러한 것은 예를들면 출원인 자신이 출원한 DE-OS 25 59 671로부터 공지되어 있으며 그러므로 여기서는 더 자세히 기술되어질 필요가 없다. 이 기계는 필요에 의하여 수평으로 이동할 수 있는 조종반(12)을 사용하여 제어된다.

제2도는 제1도에 의한 저항계목 용접기(2)의 상세도로서 왕복도체부로 되어 있는 2차코일(16)을 가지는 용접기의 용접변압기(14)를 나타낸다. 진입도체부 즉 상부의 전극롤러(8) 쪽으로 안내되는 도체부는 하나의 제1부스바와, 제1부스바(18)의 선회회전두부에 이웃하고 있는 부분(18c)와는 가요성의 도전테프들에 의하여 훨씬 아래에서 더 자세히 설명된 방법으로 전기적으로 도통하면서 연결되어 있는 그러한 하나의 선회회전두부(20)와, 그리고 일단에서는 선회회전두부(20)에 회전 가능하게 축수되어 있으며 타단에서는 상부 전극롤러(10)을 반송하고 있는 하나의 선회아암(24)으로부터 되어 있다. 복귀도체부, 즉 하부의 전극롤러(10)로부터 용접변압기(14)에로 되돌아 안내되는 도체부는 일단에서는 하부의 전극롤러(10)를 반송하고 있으며 그리고 타단에서는 용접변압기(14)에로 안내하고 있는 제2의 부스마(28)와 연결하고 있는 하나의 하부아암(16)으로 되어 있다. 용접변압기(14)와 하부아암(26) 사이에 놓여 있는 2차코일의 범위에는 제1부스바(18)와 제2부스바(28)가 평행한 도체부(소위2중 도체부)로서 부설되어 있으며 제2도에서 나타내어진 것과 같이 구형의 단면을 갖는다.

제3도는 더 상세하게 선회회전두부(20)와, 도전테프들(22)에 의하여 상기 선회회전두부와 연결되어 있는 첫 번째 부스바(18)의 부분(18c)와 그리고 특히 제2도에서는 일목요연성을 위하여 생략되어 있는 선회회전두부의 피봇트 축수(28)를 나타낸다. 처음에 예를 들어서 기술한 것과 같이 종래의 저항계목 용접기의 경우에는 상부의 전극롤러를 반송하는 두부는 대단히 무겁고 타성이 있었으며 그 때문에 특히 종방향 계목부의 시초에서의 용접점들은 불규칙적이고 불량하였다. 상기의 단점을 회피하기 위하여는 청량이 완료된 저울의 원리에 의하여 구성된 선회회전두부가 사용되며 이 선회회전두부의 경우에 피봇트 축수(28)는 전체의 중량을 지지하며 상부의 전극롤러(8)는 실제적으로 무게가 없는 상태에서 하부의 전극롤러(10)위에 머무른다. 일정한 압압력의 발생을 위하여 스프링(30)(제1도 참조)이 위에서부터 상부의 전극롤러의 축(32)위를 누른다. 축(32)은 가능하게 축수된 연결구(34)의 단부에 고정되어 있으며 이 연결구는 상부의 전극롤러(8)를 수직으로 그리고 용접방향으로 안내한다. 선회아암(24)은 중공축으로서 형성되어 있으며(제4도 참조), 이 중공축은 일단에 전극롤러(8)를 위한 반송후렌지(33)를 가지며 선회회전두부(20)에 있는 타단에서는 롤러베어링(36)을 사용하여 회전가능하게 축수되어 있다. 선회아암(24)의 상기의 다른 단부에는 하나의 치차(38)가 고정되어 있으며 이치차를 거쳐서 체인(40)이 선회아암(24)을 그리고 이와함께 상부의 전극롤러(8)를 회전운동으로 전환할 수가 있다.

제3도에 따르면 상부의 전극롤러(8)의 훨씬 위에는 편평선상전극(偏平線狀電極)(42)이 안내되어 있으며 이 편평선상전극은 구형의 단면을 가지고 있다. 동일상 편평선상전극(43)이 하부의 전극롤러(10)위로 안내되고 있다. 편평선상전극(42)이 제2도의 표현에 따라서 좌측으로부터 하부의 전극(10)에 이송되며 위로 우측을 향하여 계속해서 추가롤러(48) 위에 가며 그리고 다음에 하부로 좌측을 향한 방향으로 되돌아간다. 그러한 편형선상금속은(예를들면 캔몸체가 양철로부터 용접하여 진다면 주석과 같이) 용접부의 금속과의 화합물의 함입으로 인한 전극롤러의 오염을 방지하기 위한 목적에 쓰이며 이것은 상술한 DE-0S 25 59 671로부터 그리고 마찬가지로 출원인에 의한 독일특허공보 35 16 397로부터 공지되어 있어서 여기서는 마찬가지로 더 설명을 필요로 하지 않는다.

선회회전두부(20)은 2개의 반부, 즉 제4도에서 우측에 표시되어 있으며 선회아암(24)을 축수하기 위한 롤러베어링(36)을 포함하는 반부(20a)와 그리고 제4도에 좌측에 표시되어 있으며 2개의 밀폐링(44) 사이에는 선회회전두부(20)로부터 선회아암(24)에로의 전류전달을 위한 역할을 하는 액상의 수은으로 채워져 있는 환형실(46)을 포함하는 반부(20b)로부터 되어 있다.

제3도 및 제4도에 있는 표현에 따라서 그리고 제2도에서의 A-A 단면에 따라서 첫번째 부스바(18)의 선회회전두부(20)에 근접한 부분(18c)는 단면이 U자형상의 부분(18c')로 되어 있으며 이 부분은 하부에서 그의 길이의 가장 큰 부분에서 부분(18c')와 동일한 재료로된 판(18c＂)에 의하여 폐쇄되어 있다. 제1부스바(18)의 부분(18')와 선회회전두부(20)는 선회아암(24)의 둘레의 전체의 범위에서 도전테프(22)에 의하여 전기적으로 도통하면서 연결되어 있다. 그러므로 선회아암은 그의 전체의 길이에서 제1도 전궤조와 선회회전두부에 의하여 둘러쌓여 있다. 다만 상부의 전극롤러(8)만이 단면에서 U자형상의 부분(18c')로부터 내다보이고 있다. 선회아암(24)이 피봇트 축수(28) 둘레의 운동을 수행한다면 가용성의 도전테프(22) 상응하게 휘어지며, 그 결과로 선회아암의 상기의 운동은 방해되지 않으며 상기의 선회아암은 제1부스바(18)의 정지하고 있는 부분에 대하여 상대적으로 자유롭게 움직일 수 있다. 그러므로 한편으로는 제1부스바(18)의 부분(18c)와 선회회전두부(20)과 다른 한편으로는 선회아암(24)이 서로와의 관계에 있어서 하나의 동축의 도체와 같이 배열되어 있으며 이 도체에 있어서 상부의 전극롤러(8)에 이송된 용접전류는 제4도에서의 부분(18c)에서 우측으로 향하여 환형실(46)내에 있는 수은까지 흐르며 수은을 거쳐서 선회아암(24)에 들어가며 그리고 이 선회아암에서 제4도에 나타내지 않은 상부의 전극롤러(8)에의 방향으로 흐른다. 즉 상기의 동축도체 배열에서는 반대상의 전류들이 흐른다.

하부아암(26)과 용접변압기(14)사이의 범위는 제1 및 제2의 부스바(18) 또는 (28)가 하나의 편평한 넓은 단면을 가지며 서로가 인접한 넓은 단면 측면을 가지고 수평으로 배열되어 있다. 제2도의 표현에서 좌측에서는 이들은 상부를 향하여 직각으로 굽어지며 용접변압기로 수직으로 들어간다. 이 경우에 부스바의 수직으로 배열된 부분(18＂), (28＂)의 상호간의 간격은 상기 부스바들의 수평으로 배열된 부분들의 상호간의 간격에 동일하며 그 결과로 용접변압기(14)와 하부아암(26)사이의 어디에서나 용접전류에 의하여 반대상으로 도통된 부스바(18), (28) 사이의 작은 간격에 대한 요구가 충족되어 진다.

하부아암(26)은 제2도와 제3도에서의 표현에서 원형의 그러나 상부와 하부에서는 평탄하게 된 단면을 갖는다. 제1부스바(18)는 용접변압기(14)의 하단부로부터 맨 먼저 수평으로 좌측으로 안내되며 그리고 그 다음에 하부를 향하여 직각으로 수직으로 굽으러지며 여기서는 제2부스바의 수직으로 되어 있는 부분(28')이 하부아암(26)의 종축에 평행하여 이에 반하여 제1부스바(18)의 상응하는 수직으로된 부분(18')은 하부아암의 종축에 대하여 직각으로 되어 있는 차이만을 가지며 상기의 범위에서 제2부스바(28) 진행에 대하여는 상응한 것이 적용된다.

선회아암(24)에로의 방향에서 접속되어 있는 하부아암(26)의 범위에는 제1부스바(18)가 2개의 종방향궤조(18a), (18b)로 분할되어 있으며 이들 종방향궤조는 하부아암 둘레에서 동심의 원상에서 상기 하부아암으로부터 좁은 간격에서 배열되어 있고 하부의 전극롤러(10) 앞에서 다시 제1부스바(18)에로 합쳐져 있으며 이때에 상기의 합쳐진 부분 자체는 상술한 바와 같이 선회아암(24)을 둘러싸는 부분(18c)에서 계속한다. 양종방향궤조(18a),(18b)는 하부아암(26)의 수직으로 종방향 중앙평면(B-B)에 관하여 대칭적으로 배열되어 있다. 제2도에서 표시된 실시형태의 경우에 종방향궤조(18a), (18b)는 하부아암(26)의 상부의 단면평탄부에 평행하게 배열되어 있으며 종방향궤조(18a),(18b)의 단면형태는 제2도에서 원형으로 테를 둘른 단면도 B-B에서 바와 알수 있는 것과 같이 하부아암(26)에 이웃한 면에서 하부아암의 단면형태에 적합하게 되어있다.

하부아암(26)에 근접한 제1부스바(18)의 배열에 대하여는 상이한 전압손실을 가지는 다수의 가능성이 있으며 이것은 제5도에서 도식적으로 나타내어 졌으며 여기서 제5도에는 우측에 미터당 전압손실이 각각 표기되어 있으며 이 전압손실들은 그때그때의 실시형태와 함께 나타난다. 제5a도 및 제5b도는 출원인의 과거의 저항계목 용접기에서 사용되어진 2개의 공지된 배열들을 나타낸다. 상기의 공지된 배열들의 경우에 제1부스바(18)는 하부아암(26)으로부터 비교적 큰 간격으로 가지며 이것으로 인하여 7.8 내지 7v/m의 전압손실이 나타났다. 제5c도는 본 발명에 따른 배열과 같으나 그러나 종방향궤조(18a),(18b)가 구형단면 대신에 정방향 단면을 가지며 하부아암(26)의 형태에 적합하여지지 않는 차이를 가지는 그러한 하나의 배열을 나타낸다. 항상 상기의 배열은 이미 4.8v/m에로의 전압손실의 현저한 감소를 결과한다. 제5d도에 의한 배열에 있어서 종방향궤조(18a),(18b)는 하부아암(16)의 원형단면의 90°로 절단하고 있는 2개의 절선(T)에 평행하게 배열되어 있으며 제5e도에 의한 배열에서는 추가적으로 또 하나의 제3의 종방향궤조가 설치되어 있으며 이 종방향궤조는 하부아암(26)의 수직한 종방향 중앙평면에 배열되어 있으며 이에 반하여 다른 2개의 종방향궤조(18a)(18b)는 제5d도에서와 같이 종방향 중앙평면에 대칭이며 또 하부아암(26)의 원형단면의 90°로 절단하고 있는 2개의 절선에 평행하게 배열되어 있다. 제5d도 및 5e도는 2.9 내지 2.6v/m에로의 전압 손실의 감소가 달성되는 것을 나타낸다. 제2도에서 나타낸 실시형태로서는 제5d도에 따르는 전압손실의 크기 등급안에 놓이는 것을 얻어진다.

제2도에 있는 절단도 B-B에서 볼 수 있는 종방향궤조(18a)(18b) 및 하부아암(26)에 있는 구멍들은 전극롤러(8), (10), 추가롤러(48) 그리고 선회회전두부(20)에 대한 여기서는 자세히 기술되지 않은 냉각수 순환로의 부분들이다.

Claims (11)

1. 하나의 용접변압기(14)를 가지며 그리고 상부 전극롤러(8)를 반송하는 선회아암(24)이 회전 가능하게 축수되어 있는 하나의 선회회전두부(20)와, 하나의 하부 전극롤러(10)를 반송하는 하부아암(26)과 용접변압기(14)로부터 선회회전두부(20)에 이르는 제1부스바(18)와 그리고 용접변압기(14)로부터 하부아암(26)에 이르는 제2부스바(28)를 가지며 진입- 및 복귀도체부로된 2차코일(16)을 가지는 특히 캔몸체(4)의 종방향계목용접을 위한 저항계목 용접기에 있어서, 전입- 및 복귀도체부는 용접변압기(14)와 선회회전두부(20) 사이에 놓여 있는 2차코일(16)의 범위에서는 평행한 도체부로서 그리고 선회회전두부(20)의 범위에서는 동축의 도체부로서 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
2. 제1항에 있어서, 제1도 전궤조(18)과 선회회전두부(20)는 선회아암(24)을 이 선회아암의 전체길이에 걸쳐져 둘러싸는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
3. 제1항 또는 제2항에 있어서, 제1부스바(18)는 선화회전두부(20)는 선회아암(24) 둘레의 전체 주위에 걸쳐서 도전테프(22)에 의하여 전기적으로 도통하면서 연결되어 있는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
4. 제1항또는 제2항에 있어서, 제1부스바(18)는 선회아암(24)을 둘러싸고 있는 그의 전체의 부분(18c)에서 U자형 각부의 단부에서 막혀있는 U자형상 단면을 가지는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
5. 제1항 또는 제2항에 있어서, 양부스바(18,28)는 하부아암(26)과 용접변압기(14) 사이의 범위에서 편평하고, 넓은, 구형의 단면을 가지며 서로가 이웃한 넓은 단면측부와는 수평하게 배열되고 그리고 이어서 용접변압기(14)에로는 수직으로 들어가고 있으며 그리고 부스바(18,28)의 수직으로 배열된 부분들(18＂), (28)의 상호간의 간격은 부스바의 수평하게 배열된 부분들의 상호간의 간격과 동일한 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
6. 제1항 또는 제2항에 있어서, 하부아암(26)은 원형이며 상부와 하부에서 평탄하게된 단면을 가지며 그리고 제1부스바(18)는 하부아암(26)의 범위에서 다수의 종방향궤조(18a,18b)로 분활되며 이 종방향궤조들은 하부아암(26)의 둘레의 동심원상에서 하부아암(26)으로부터 좁은 간격에서 배열되고 그리고 하부의 전극롤러(10) 앞에서는 다시 제1부스바(18)에로 합쳐지고 있는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
7. 제6항에 있어서, 제1도 전궤조(18)은 적어도 2개의 종방향궤조(18a, 18b)로 분활되어 있으며, 이 종방향궤조는 하부아암(26)의 수직의 종방향 중앙면에 관하여 대칭적으로 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
8. 제7항에 있어서, 종방향궤조(18a,18b)는 하부아암(26)의 단면평탄부에 평행하게 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
9. 제8항에 있어서 종방향궤조(18a,18b)의 단면 형태는 하부아암(26)에 인접한 측상에서는 그 하부아암의 단면형태에 적합하여져 있는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
10. 제7항에 있어서, 종방향궤조(18a, 18b)는 하부아암(26)의 원형단면의 90°로 절단하고 있는 2개의 절선(T)에 평행하게 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.
11. 제7항에 있어서, 제1부스바(18a, 18b, 18c)로 분활되어 있으며 이 중에서 하나는 하부아암(26)의 수직한 종방향 중앙면에서 중앙에 그리고 다른 것은 종방향 중앙평면에 대칭으로 그리고 하부아암(26)의 원형단면의 자체가 90°로 절단하고 있는 2개의 절선(T)에 평행하게 배열되어 있는 것을 특징으로 하는 저항계목 용접기.

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