KR910000483B1 - 고로 조업법 - Google Patents
고로 조업법 Download PDFInfo
- Publication number
- KR910000483B1 KR910000483B1 KR1019870014983A KR870014983A KR910000483B1 KR 910000483 B1 KR910000483 B1 KR 910000483B1 KR 1019870014983 A KR1019870014983 A KR 1019870014983A KR 870014983 A KR870014983 A KR 870014983A KR 910000483 B1 KR910000483 B1 KR 910000483B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- blast furnace
- coke
- gas
- tuyere
- pulverized coal
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 72
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 62
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 50
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 claims description 40
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims description 28
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 19
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 14
- 238000011017 operating method Methods 0.000 claims description 10
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 14
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 2
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000003039 volatile agent Substances 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
- C21B5/003—Injection of pulverulent coal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
내용 없음.
Description
제1도는 본 발명에 따른 고로 조업법의 일예를 도시하는 개략도.
제2도는 본 발명에 따른 코크스에 대한 미분탄의 최대치환량과 연료비(kg/톤., 용융선철)의 관계를 예시하는 그래프.
제3도는 본 발명에 일치하는 고로 상부 가스온도와 연료비(kg/톤., 용융선철)의 관계를 예시하는 그래프.
제4도는 고로 상부 가스를 150℃로 유지하기 위해 필요한 본 발명에 일치하는 예열 가스량을 예시하는 그래프.
제5도는 본 발명에 일치하는, 코크스에 치환되는 미분탄의 최대 치환량과 산소 온도의 관계를 예시하는 그래프.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1 : 고로 4 : 풍구
5 : 순산소 6 : 미분탄
8 : 가스청정설비 9 : 예열가스 발생설비
11 : 가스송풍구 13 : 가스홀더
본 발명은 고로 조업법에 관한 것이며, 특히 고로의 풍구를 통하여 미분탄을 송풍하는 방식의 고로 조업법에 관한 것이다.
고로의 풍구를 통하여 열풍공기와 함께 미분탄을 송풍하는 방법은 고로 상부를 통하여 고로속으로 장입되는 코크스를 부분적으로 대체하기 위하여 관례적으로 실시되고 있다. 그러나, 조업이 아래와 같이 이루어지기 때문에 코크스를 대한 치환량은 용융선철통당 50 내지 60kg 이다.
(a) 풍구 노우즈에서의 화염온도는, 미분탄내에 포함된 휘발성 물질의 흡열반응이 미분탄의 연소를 앞지르는 휘발성 물질의 분해에 의해 발생하기 때문에, 하강한다.
(b) 미분탄은 풍구 노우즈 부근에서 완전 연소되도록 송풍된다.
또한, 최근에는 고로 출선비를 개선하기 위하여, 풍구를 통해 송풍되는 열풍가스를 주로 산소로만 구성되도록 하는 다양한 연구의 결과가 보고 되고 있다. 예를들면, 일본국 특허 공개 제85-159104호에는 다음과 같은 방법이 개시되고 있다.
(1) 철광석과 코크스등으로 구성된 장입물을 고로 상부를 통해 용광로 속으로 장입한다.
(2) 순산소, 미분탄 및, 풍구노우즈에서 화염온도가 상승하는 것을 제한하는 온도 조정가스를 풍구를 통해 송풍한다.
(3) 장입물을 예열하기 위하여 고로의 중간 부분에서 실질적으로 질소를 포함하지 않는 예열 가스를 송풍한다.
(4) 장입된 철광석을 용융 환원하고 고로 상부에서 질소를 포함하지 않는 고로 가스를 배출하도록 장입물내에 포함된 코크스는 송풍되는 순산소에 의해 연소된다.
그러나, 위와같은 방법은 장기간 동안 안정한 고로 조업을 유지하기가 어렵다.
본 발명의 목적은 장기간 동안 고로를 안정하게 조업할 수 있도록 하기 위한 방법을 제공하는데 있다.
본 발명의 방법에 따르면, 철광석과 코크스를 고로 상부를 통해 고로속으로 장입하는 단계와, 미분탄과 40용적% 또는 그 이상의 산소를 포함하는 가스를 풍구를 통해 고로 속으로 송풍하는 단계와, 연료비를 500내지 930kg/톤., 용융선철의 범위로 조절하고, 풍구를 통해 송풍되는 미분탄비를 다음식, 즉
(여기서 x 는 연료비를 나타냄)
를 만족시키는 범위로 조절하는 단계와, 고로속에 장입된 장입물을 예열하도록 예열가스를 고로 샤프트부에 위치하는 가스송풍구를 통하여 고로 속으로 송풍하는 단계로 구성되는 고로 조업법이 제공된다.
본 발명의 목적 및 장점은 첨부도면에 관한 다음 설명으로부터 더욱 명백해질 것이다.
지금부터, 도면의 제1도에 관하여 본 발명에 일치하는 고로 조업법의 양호한 실시예가 서술될 것이다.
제1도는 발명에 일치하는 고로 조업법의 일예를 개략적으로 예시한다. 철광석(2)과 코크스(3)는 고로 상부를 통하여 고로(1) 내부에 장입된다. 순산소(5), 미분탄(6), 및 온도 조정가스와 같은 고로 배기가스(12)는 풍구(4)를 통하여 송풍된다.
예열가스 발생설비(9)에서 발생된 예열가스(10)는 고로 장입물을 예열하기 위하여 고로의 샤프트부에 위치하는 가스 송풍구(11)를 통하여 용광로속으로 들어간다.
이 방법에 있어서, 코크스비와 미분탄비를 합한 연료비는 500 내지930kg/톤., 용융선철의 범위를 갖는 것으로 정해지며, 미분탄비는 다음에 주어진 식을 만족하는 범위를 갖는 것으로 정해진다.
여기에서 x 는 연료비를 나타냄.
상술한 방법에 따라, 코크스(3)와 미분탄(6)은 풍구를 통하여 순산소(5)에 의해 완전히 연소될 수 있으며, 철광석(2)은 고온의 환원가스에 의하여 용융선철 및 슬랙으로 용융 및 환원한다. 실질적으로 질소가 배제된 고로 배기가스(7)는 고로 상부를 통하여 배출된다.
고로 배기가스는 가스청정 설비(8)를 통하여 가스 홀더(13)로 보내지만, 고로 배기가스의 일부는 가스 청정설비에서 가스 홀더로 가는 도중에 온도 조절가스(12)로서 고로속에 송풍하기 위하여 풍구나 예열가스 발생장치(9)로 보내진다.
[미분탄의 송풍]
고로 상부를 통하여 장입되는 코크스(3)를 풍구(4)를 통해 송풍되는 미분탄(6)으로 효율성있게 치환하기 위해서는 다음과 같은 것이 중요한 것으로 밝혀졌다.
(a) 풍구를 통하여 송풍되는 미분탄은 미분탄이 완전히 연소하기전에 휘발하며, 미분탄내의 휘발성 물질이 분해될때의 흡열 반응 때문에 화염 온도는 종종 풍구의 노우즈에서 강화된다. 그러므로, 풍구 노우즈에서 화염온도를 2000℃이하로 하강시킬만큼의 양의 미분탄을 송풍하는 것을 피하는 것이 바람직하다.
(b) 미분탄은 송풍된 직후 완전히 연소되어져야 하고, 연소속도를 능가하는 양의 미분탄의 송풍을 피하는 것이 바람직하다.
(c) 고로내의 가수 유동을 최적화하기 위하여, 코크스는 가스 유동에 필요한 공간을 제공하도록 고로 장입물내에서 최적량으로 존재해야 한다.
이러한 인식을 토대로, 코크스에 대한 미분탄의 치환량은 다음과 같은 식으로 주어진다.
여기에서 x 는 연료비를 나타냄.
연료비와 치환량의 관계는 연료비의 증가에 비례하여 치환량이 증가하는 선형 그래프로 나타난다.
치환량의 하한이 100인 이유는 하한이 너무 작으면 본 발명의 효과가 얻어질수 없기 때문이다. 또한, 치환량이 상한을 초과하면, 미분탄의 연소는 불완전해지고, 고로 가동이 저하한다. 연료비는 500 내지 930kg/톤., 용융선철 범위를 갖는 것이 바람직하다. 연료비가 500kg/톤., 용융선철을 초과하면, 가동이 안정되지 않는데 반하여, 930kg/톤., 용융선철을 초과하면, 용광로 배기가스의 온도가 고로 상부설비를 보호하지 못하도록 400℃를 초과한다.
제2도는 연료비(kg/톤., 용융선철)와 미분탄의 최대 치환량의 관계를 그래프로 도시한다. 예를 들면 연료비가 500kg/톤., 용융선철인 경우에 미분탄의 송풍량은 300kg/톤., 용융선철이다. 또한, 그래프는 연료비가 800kg/톤., 용융선철인 경우에, 코크스에 대해 치환되는 미분탄은 460kg/톤., 용융선철이 송풍되고 코크스는 340kg/톤., 용융선철이 용광로 상부를 통해 장입된다는 것을 보여준다.
제3도는 연료비(kg/톤., 용융선철)와 고로 상부가스 온도의 관계를 그래프로 예시한다.
연료비가 500 내지 830kg/톤., 용융선철의 범위를 갖는 경우, 고로 상부 가스 온도는 점선으로 표시된 150℃로 유지된다.
위와같은 온도로 유지되는 이유는 고로 상부가스를 150℃로 유지하도록 고로의 샤프트부에 배치된 가스송풍구를 통하여 예열가스를 주입했기 때문이다. 연료비가 830kg/톤., 용융선철 이상이면, 예열가스의 송풍은 필요하지 않으며, 용광로 상부 가스 온도는 150℃ 또는 그 이상이 유지된다.
그러나, 연료비가 930kg/톤., 용융선철이상이면, 고로 상부가스온도는 400℃를 초과하며, 이것은 고로 상부설비의 보호 관점에 비추어 바람직하지 못하다.
제4도는 고로 상부가스를 150℃로 유지하기 위해 필요한 예열가스 칼로리를 예시한다.
[코크스]
고로상부를 통하여 장입되는 코크스로서,
의 드럼인덱스가 80.0내지 90.0%의 범위를 갖는 코크스를 사용하는 것이 바람직하다.
관례적으로 고로조업에 있어서, 코크스의 물리적인 성질은 통상적으로 다음과 같은 조건을 만족시키도록 요구되고 있다.
(1) 고로속에 장입된 코크스는 층을 형성하고 있는 장입물의 중량에 의하여 분쇄되지 않아야 하고, 가스와 함께 고로 밖으로 배출되지 않아야 한다.
(2) 고로내에서, 환원은 약 700℃에서부터 시작하고, 코크스의 조직이 고로 저부에서 활성화되는 탄소 솔루션로스 반응 때문에 취성을 갖게 되므로, 상기 반응은 가능한한 억제되어야 한다.
지금부터, 주로 열풍공기를 사용하는 통상적인 고로 조업과 본 발명의 조업을 비교하여 저드럼인덱스, 즉 80 내지 90%의
를 갖는 코크스를 사용할 수 있는 이유가 상세하게 서술될 것이다. 통상적인 고로 조업에 있어서, 풍구 높이에서 장입기준선까지 분포하는 가스의 질소 함량은 거의 일정하게 57 내지 60용적%의 범위를 갖는다.
고형 장입물이 1300℃의 온도를 나타내는 샤프트 높이에서, 노내가스, 철광석 및 코크스는 다음과 같은 특징을 갖는다.
(a-1) 노내가스: N2는 약 64%, CO는 약 35용적% 및 잔량은 소량의 H2,(b-1) 철광석: 금속화 정도가 약 56%, (c-1) 코크스 : 5내지 7%가 반응됨.
본 발명의 조업에 있어서, 풍구 높이에서 장입기준선까지 분포하는 가스의 질소함량은 단지 2 내지3 용적%이다. 고형장입물이 1300℃의 온도를 나타내는 샤프트 높이에서, 노내가스, 철광석 및 코크스는 다음과 같은 특징을 나타낸다.
(a-2) 노내가스 : N2는 약 2용적%, CO는 약 80용적% 및 H2는 1.8용적%, (b-2) 철광석 : 금속화 정도가 약 85%, (c-2) 코크스는 약 3%가 반응됨.
또한, 풍구 노우즈까지 하강된후 연소하는 코크스량에 있어서, 본 발명의 코크스량은 91%에 달하는데 반하여, 통상적인 고로 조업의 코크스량은 79%이다.
본 발명의 조업에 일치하는 위와같은 결과로부터 명백히 알 수 있는 것은 가스 환원 잠재력이 현저하게 개선되었으며, 반응의 관점에서, 간접환원율이 개선되었고 솔루션로스 반응이 감소되었다는 것이다.
고로 본체 구조 설계의 관점에서, 고로 샤프트부는 단축될수 있으며 통상적인 고로 샤프트의 거의 2/3 정도로 낮아질 수 있다. 통상적인 고로 조업에서 요구되는 물리적 성질의 두 조건은 솔루션로스 반응의 감소, 솔루션로스 반응을 위해 필요한 시간의 단축 및 샤프트 길이 축소에 따른 장입물 무게의 감소등에 의해 배제될 수 있다. 바꾸어 말하면, 관례적인 고로 조업을 위해 통례적으로 요구되던 92% 또는 그 이상의
의 드럼인덱스는 본 발명의 조업에서 80.0 내지 90.0%의
의 드럼인덱스로 대체할 수 있다.
본 명세서에서 사용한
의 드럼인덱스는 일본공업규격에 서술되어 있으며, 표 1에서 도시한 조건으로 측정되었다.
[표 1]
[산소]
40용적% 또는 그 이상의 산소 가스가 고로 풍구(4)를 통하여 고로속으로 투입된다. 산소 함량이 40용적% 또는 그 이상이면, 100kg 톤., 용융선철 또는 그 이상의 미분탄이 풍구를 통하여 송풍될 수 있다. 결과적으로, 이것은 코크스 소비를 감소시키며 이에 따라 생산비가 절감된다. 한편, 산소함량이 증가할 때, 화염온도는 높아지며, 샤프트부에서 온도가 하강한다. 샤프트부에서 온도가 하강하는 것을 방지하기 위하여, 예열가스는 샤프트에 위치한 가스송풍구를 통하여 주입된다. 예열가스는 고로 배기가스온도가 150℃ 또는 그 이상으로 유지될 수 있도록 송풍된다. 예열가스는 700 내지 1300℃까지 가열된다.
풍구를 통한 송풍가스는 정상온도의 가스나 가열가스를 포함할 수 있다. 이 가스는 130-700℃로 가열되었다. 상기 가스는 130 내지 700℃ 로 가열된 순산소로 대체될 수 있다.
제5도는 고로속으로 송풍될 수 있는, 코크스에 대한 미분탄의 최대 치환량과 산소 온도의 관계를 그래프로 도시한다. 그래프는 연료비가 550kg/톤., 용융 선철이고 화염온도가 풍구 노우즈에서 2,600℃인 조건에 관한 관계를 예시한다. 산소 온도가 높으면 높을수록 미분탄의 송풍량을 더욱더 증가시킬 수 있다는 것은 그래프로부터 명백하다. 산소 온도는 상당한 고온으로 상승될 수 있지만, 허용안전도를 고려한 가동온도는 130-700℃의 범위이다.
그래프는 상기 범위에서 매우 만족할만한 결과를 얻을수 있음을 보여 준다. 열원으로서 폐열을 사용하는 것이 바람직하다.
[예 1]
시험번호 1과 2는 본 발명의 방법에 따라 수행되었다.
시험번호 1의 조업에서, 저연료비 뿐만아니라 가능한 고로 배기가스 발생의 제한이 조사되었다. 고로 상부를 통하여, 1600kg/톤., 용융선철의 철광석과 250kg/톤., 용융선철의 코크스가 장입되었고, 풍구의 노우즈에서 화염온도를 조절하기 위하여 고로의 풍구를 통해 330Nm3/톤.,용융선철의 산소, 300kg/톤., 용융선철의 미분탄 및 90Nm3/톤., 용융선철의 고로 배기가스가 송풍되었다.
연료비는 250kg/톤., 용융선철의 코크스비와 300kg/톤., 용융선철의 미분탄비의 합인 550kg/톤., 용융선철이었다. 풍구의 노우즈에서 화염온도는 2600℃였다. 샤프트의 중간 높이에 있는 가스 송풍구를 통하여, 1000℃ 및 290Nm3/톤., 용융선철의 예열가스가 주입되었다. 고로 상부에서 18450Kcal/톤., 용융선철 및 1059Nm3/톤., 용융선철의 고로 상부가스가 배출되었다.
시험번호 1의 조업에서 사용한 코크스는 92.6%의
의 드럼인덱스로 구성되었다. 풍구를 통하여 송풍된 미분탄은 최대 입자크기 0.2mm 였으며, 200메쉬 또는 그 이하의 미분탄을 70 내지 80% 포함하였다. 미분탄의 화학적인 조성은 아래 표 2에 도시되어 있다.
[표 2]
시험번호 2의 가동에서, 풍구 노우즈에서 화염온도는 감소되었고, 고로 배기가스는 더 한층 증가되었다. 고로 상부를 통하여, 1600kg/톤., 용융선철의 철광석과 400kg/톤., 용융선철의 코크스가 장입되었다.
풍구 노우즈에서 화염온도를 조절하기 위하여 풍구를 통해, 472Nm3/톤., 용융선철의 산소, 500kg/톤., 용융선철의 미분탄 및 420Nm3/톤., 용융선철의 고로 배기가스가 송풍되었다. 연료비는 400kg/톤., 용융선철의 코크스와 500kg/톤., 용융선철의 미분탄의 합인 900kg/톤., 용융선철이었다. 풍구의 노우즈에서 화염온도 2200℃였다. 샤프트의 중간 높이에 있는 가스송풍구를 통하여 예열가스를 주입하지 않았다.
고로 상부에서부터 36210Kcal/톤., 용융선철 및 1532Nm3/톤., 용융선철의 고로상부 가스가 배출되었다. 시험번호2의 조업에서 사용한 코크스는 시험번호 1에서 사용한 것과 동일하였다.
[예 2]
시험 번호 3 내지 5는 본 발명에 따라 조업되었고, 조업 결과는 아래 표 3에 예시되어 있다.
[표 3]
시험번호 3에서, 코크스비는 350kg/톤., 용융선철이고, 미분탄비는 300kg/톤., 용융선철이며, 연료비는 코크스비와 미분탄비를 합한 650kg/톤., 용융선철이었다.
시험번호 3에서 사용한 코크스는 92.6%의
였다. 조업은 단시간 동안 슬립핑이 발생하고 소량의 분진이 발생하였지만 안정하였다.
시험번호 4에서, 코크스비는 353kg/톤.,용융선철이고, 미분탄비는 300kg/톤., 용융선철이며, 연료비는 코크스와 미분탄비의 합인 653kg/톤.,용융선철이었다.
사용한 코크스는 85.0%
의 코크스비의 30중량%와 92.6%
의 코크스의 잔량으로 구성되었다. 85.0%
를 갖는 코크스는 아래와 같은 조성 중량%를 갖는 석탄으로 만들어졌다. 조업은 단시간 동안 슬립핑이 발생하고 소량의 분진이 발생하였지만 안정하였다.
[표 4]
시험번호 5에서, 코크스비는 355kg/톤.,용융선철이고 미분탄비는 300kg/톤.,용융선철이며, 연료비는 코크스와 미분탄비의 합인 655kg/톤.,용융선철이었다.
사용 코크스는 80.0%
의 코크스의 80중량%와 92.6%
의 코크스의 잔량으로 구성되었다. 80.0%의
의 코크스의 80중량%는 조업의 출선비에 거의 아무런 영향을 미치지 않았다. 조업은 슬립핑 및 분진 발생의 미소 증가와 더불어 안정하였다.
[예 3]
연료비가 550kg/톤.,용융선철이고 풍구 노우즈에서 화염온도가 2600℃인 조건에서, 본 발명의 방법에 따라 시험번호 6은 400℃로 가열된 산소를 풍구를 통하여 송풍하였고, 시험번호 7은 25℃의 산소를 송풍하였다. 결과는 표 5에 예시되어 있다.
시험번호 6에서는 값비싼 코크스 대신 경제적인 미분탄을 더욱 많이 사용할 수 있었다.
[표 5]
Claims (7)
- 철광석과 코크스를 고로 상부를 통해 고로속으로 장입하는 단계와; 미분탄과 40용적% 또는 그 이상의 산소를 포함하는 가스를 풍구(4)를 통해 고로속으로 송풍하는 단계와; 연료비를 500 내지 930kg/톤., 용융선철의 범위로 조절하고 풍구를 통해 송풍되는 미분탄비를 다음식, 즉(여기에서 x 는 연료비를 나타냄)을 만족시키는 범위로 조절하는 단계와; 고로속에 장입된 장입물을 예열하도록 예열가스를 고로 샤프트부에 위치하는 가스송풍구(11)를 통해 고로속으로 송풍하는 단계로 구성되는 것을 특징으로 하는 고로 조업법.
- 제1항에 있어서, 철광석과 코크스를 장입하는 단계는 92%의의 고드럼인덱스를 갖는 코크스와, 80 내지 90%의
의 저드럼인덱스를 갖는 코크스를 장입하는 과정을 포함하는 것을 특징으로 하는 고로 조업법.
- 제2항에 있어서, 저드럼인덱스를 갖는 코크스는 고로속에 장입되는 코크스의 100중량%를 구성하는 것을 특징으로 하는 고로 조업법.
- 제2항에 있어서, 저드럼인덱스를 갖는 코크스는 혼합탄의 반사율이 0.800 내지 0.950의 범위를 갖도록 고려하여 제조한 코크스로 구성되는 것을 특징으로 하는 고로 조업법.
- 제1항에 있어서, 풍구(4)를 통해 송풍되는 가스는 순산소를 포함하는 것을 특징으로 하는 고로 조업법.
- 제1항에 있어서, 풍구(4)를 통해 송풍되는 가스는 130 내지 7000℃로 가열한 가스를 포함하는 것을 특징으로 하는 고로 조업법.
- 제6항에 있어서, 풍구(4)를 통해 송풍되는 가스는 130 내지 700℃로 가열한 산소를 포함하는 것을 특징으로 하는 고로 조업법.
Applications Claiming Priority (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61309140A JPS63166909A (ja) | 1986-12-27 | 1986-12-27 | 酸素高炉の操業法 |
| JP309140 | 1986-12-27 | ||
| JP61-309140 | 1986-12-27 | ||
| JP309141 | 1986-12-27 | ||
| JP30914186A JPS63166906A (ja) | 1986-12-27 | 1986-12-27 | 低強度コ−クスを使用する酸素高炉操業法 |
| JP61-309141 | 1986-12-27 | ||
| JP62-221 | 1987-01-06 | ||
| JP221 | 1987-01-06 | ||
| JP62000221A JPS63169310A (ja) | 1987-01-06 | 1987-01-06 | 高炉操業法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR880007745A KR880007745A (ko) | 1988-08-29 |
| KR910000483B1 true KR910000483B1 (ko) | 1991-01-25 |
Family
ID=27274353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1019870014983A KR910000483B1 (ko) | 1986-12-27 | 1987-12-26 | 고로 조업법 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4844737A (ko) |
| EP (1) | EP0277360B1 (ko) |
| KR (1) | KR910000483B1 (ko) |
| CN (1) | CN1005991B (ko) |
| AU (1) | AU596254B2 (ko) |
| DE (1) | DE3782643T2 (ko) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU596253B2 (en) * | 1986-12-27 | 1990-04-26 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | A blast furnace |
| US5234490A (en) * | 1991-11-29 | 1993-08-10 | Armco Inc. | Operating a blast furnace using dried top gas |
| ES2195475T3 (es) * | 1998-06-10 | 2003-12-01 | Sms Demag Ag | Procedimiento e instalacion para la obtencion de acero en un horno para acero electrico equipado con hierro bruto liquido a partir de un alto horno de dimensiones reducidas y poca chatarra.. |
| AT409634B (de) * | 2000-05-15 | 2002-09-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von roheisen oder flüssigen stahlvorprodukten aus eisenerzhältigen einsatzstoffen |
| KR100404280B1 (ko) * | 2001-09-21 | 2003-11-03 | 주식회사 포스코 | 고로의 미분탄 취입 자동 제어방법 |
| US20100146982A1 (en) * | 2007-12-06 | 2010-06-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Blast furnace iron production with integrated power generation |
| US8133298B2 (en) | 2007-12-06 | 2012-03-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Blast furnace iron production with integrated power generation |
| US9222038B2 (en) * | 2009-02-11 | 2015-12-29 | Alter Nrg Corp. | Plasma gasification reactor |
| JP4697340B2 (ja) * | 2009-05-29 | 2011-06-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高炉操業方法 |
| SE533731C2 (sv) * | 2010-02-05 | 2010-12-14 | Linde Ag | Förfarande vid förbränning av lågvärdigt bränsle |
| CN101831517B (zh) * | 2010-05-26 | 2011-09-21 | 王林 | 高炉煤气化热风炉炼铁方法 |
| MX2014007865A (es) | 2011-12-27 | 2015-03-27 | Hyl Technologies Sa De Cv | Alto horno con recirculacion de gas efluente. |
| KR20150036360A (ko) | 2012-07-03 | 2015-04-07 | 에이치와이엘 테크놀로지즈, 에스.에이. 데 씨.브이. | 상부의 가스가 재순환 하며 연소 관형 히터를 가지는 용광로를 운용하기 위한 방법 및 시스템 |
| CN104379770B (zh) * | 2012-07-03 | 2016-08-17 | 杰富意钢铁株式会社 | 高炉操作方法 |
| JP5546675B1 (ja) | 2012-12-07 | 2014-07-09 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 高炉の操業方法及び溶銑の製造方法 |
| US20140162205A1 (en) * | 2012-12-10 | 2014-06-12 | American Air Liquide, Inc. | Preheating oxygen for injection into blast furnaces |
| CN104060008A (zh) * | 2013-06-14 | 2014-09-24 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高炉冶炼的方法 |
| JP6233003B2 (ja) * | 2013-12-24 | 2017-11-22 | 新日鐵住金株式会社 | コークス強度の決定方法 |
| JP6258039B2 (ja) * | 2014-01-07 | 2018-01-10 | 新日鐵住金株式会社 | 高炉の操業方法 |
| CN110747303B (zh) * | 2018-07-24 | 2021-11-16 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高炉 |
| CN115404298B (zh) * | 2022-08-12 | 2023-07-28 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种欧冶炉喷煤的方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR980962A (fr) * | 1948-08-26 | 1951-05-21 | Standard Oil Dev Co | Procédé perfectionné de marche des hauts-fourneaux |
| US2593257A (en) * | 1948-08-26 | 1952-04-15 | Standard Oil Dev Co | Blast furnace operation |
| FR1492838A (fr) * | 1966-02-14 | 1967-08-25 | Union Carbide Corp | Procédé de conduite de hauts fourneaux |
| US3460934A (en) * | 1966-12-19 | 1969-08-12 | John J Kelmar | Blast furnace method |
| US3814404A (en) * | 1972-01-31 | 1974-06-04 | Kaiser Steel Corp | Blast furnace and method of operating the same |
| JPS587970B2 (ja) * | 1975-09-05 | 1983-02-14 | ミノルタ株式会社 | マエシボリダイコウケイレンズ |
| US4198228A (en) * | 1975-10-24 | 1980-04-15 | Jordan Robert K | Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace |
| JPS60159104A (ja) * | 1984-01-27 | 1985-08-20 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高炉操業方法 |
| GB8506655D0 (en) * | 1985-03-14 | 1985-04-17 | British Steel Corp | Smelting shaft furnaces |
| FR2581395B1 (fr) * | 1985-05-06 | 1992-09-18 | Siderurgie Fse Inst Rech | Dispositif d'injection de matieres solides divisees dans un four, notamment un haut fourneau siderurgique, et applications |
| AU596253B2 (en) * | 1986-12-27 | 1990-04-26 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | A blast furnace |
-
1987
- 1987-12-18 US US07/134,803 patent/US4844737A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-22 AU AU82947/87A patent/AU596254B2/en not_active Ceased
- 1987-12-26 CN CN87105969.XA patent/CN1005991B/zh not_active Expired
- 1987-12-26 KR KR1019870014983A patent/KR910000483B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1987-12-28 EP EP87119249A patent/EP0277360B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-28 DE DE8787119249T patent/DE3782643T2/de not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3782643D1 (de) | 1992-12-17 |
| US4844737A (en) | 1989-07-04 |
| DE3782643T2 (de) | 1993-04-22 |
| CN87105969A (zh) | 1988-07-20 |
| AU596254B2 (en) | 1990-04-26 |
| KR880007745A (ko) | 1988-08-29 |
| CN1005991B (zh) | 1989-12-06 |
| AU8294787A (en) | 1988-06-30 |
| EP0277360B1 (en) | 1992-11-11 |
| EP0277360A1 (en) | 1988-08-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR910000483B1 (ko) | 고로 조업법 | |
| KR920004699B1 (ko) | 고로(高爐)의 조업방법 | |
| CA1266780A (en) | Process for producing pig iron | |
| KR19980701311A (ko) | 연료와 철의 동시생산방법(method for co-producing fuel and iron) | |
| EP0326402B1 (en) | Smelting reduction process | |
| KR101341758B1 (ko) | 야자 껍질탄을 이용한 아크로 제강방법 | |
| TW304982B (ko) | ||
| EP0249006B1 (en) | Method for manufacturing chromium-bearing pig iron | |
| US4780137A (en) | A process for producing a mixed gas | |
| US4198228A (en) | Carbonaceous fines in an oxygen-blown blast furnace | |
| US4540432A (en) | Continuous process of melting sponge iron | |
| JP4392100B2 (ja) | 高炉への還元ガス吹き込み方法 | |
| US4908059A (en) | Process for melting cold iron material | |
| WO1995034688A1 (en) | Method for operating a blast furnace | |
| JP4479541B2 (ja) | 高クロム溶鋼の溶製方法 | |
| JPH0368082B2 (ko) | ||
| CA1185434A (en) | Injection of hot reducing gases into a blast furnace | |
| EP0027320B1 (en) | Method for lower-rate operation of blast furnace | |
| JP2004263256A (ja) | 高炉への原料装入方法 | |
| JPS63171807A (ja) | 酸素高炉の操業方法 | |
| JPS63166909A (ja) | 酸素高炉の操業法 | |
| SU1125258A1 (ru) | Способ выплавки стали | |
| JPH0723502B2 (ja) | 溶銑製造方法 | |
| KR950012401B1 (ko) | 용융환원로의 공극률 제어방법 | |
| JP2666396B2 (ja) | 溶銑の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| G160 | Decision to publish patent application | ||
| O035 | Opposition [patent]: request for opposition | ||
| GRNT | Written decision to grant | ||
| FPAY | Annual fee payment |
Payment date: 20040109 Year of fee payment: 14 |
|
| LAPS | Lapse due to unpaid annual fee |