KR900006699B1 - 금속간 확산 강화된 분말 조성물의 제조방법 - Google Patents

금속간 확산 강화된 분말 조성물의 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR900006699B1
KR900006699B1 KR1019860010721A KR860010721A KR900006699B1 KR 900006699 B1 KR900006699 B1 KR 900006699B1 KR 1019860010721 A KR1019860010721 A KR 1019860010721A KR 860010721 A KR860010721 A KR 860010721A KR 900006699 B1 KR900006699 B1 KR 900006699B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
powder
aluminum
mixture
intermetallic
alloy
Prior art date
Application number
KR1019860010721A
Other languages
English (en)
Other versions
KR870006221A (ko
Inventor
에스. 길만 파울
제이. 도나치 스테펜
이. 매트손 윌터
디. 자트카 아런
Iii 윈프 에드 엘. 우드아드
Original Assignee
인코 알로이스 인터내쇼날, 인코포레이티드
다이어 에쓰. 와드스위드
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from US06/809,312 external-priority patent/US4668470A/en
Application filed by 인코 알로이스 인터내쇼날, 인코포레이티드, 다이어 에쓰. 와드스위드 filed Critical 인코 알로이스 인터내쇼날, 인코포레이티드
Publication of KR870006221A publication Critical patent/KR870006221A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR900006699B1 publication Critical patent/KR900006699B1/ko

Links

Images

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22FWORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F1/00Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
    • B22F1/09Mixtures of metallic powders
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22FWORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • B22F9/04Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C1/00Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C22C1/047Making non-ferrous alloys by powder metallurgy comprising intermetallic compounds
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22FWORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F9/00Making metallic powder or suspensions thereof
    • B22F9/02Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes
    • B22F9/04Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling
    • B22F2009/041Making metallic powder or suspensions thereof using physical processes starting from solid material, e.g. by crushing, grinding or milling by mechanical alloying, e.g. blending, milling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Materials For Medical Uses (AREA)
  • Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
  • Saccharide Compounds (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)

Abstract

내용 없음.

Description

금속간 확산 강화된 분말 조성물의 제조방법
제1도는 "손모된-형태(as-attrited)"의 선구합금의 150 배율로 찍은 현미경사진.
제2도는 "반응한" 선구합금의 l50 배율로 찍은 현미경사진.
제3도와 4도는 처리후 "손모된-형태"의 선구합금의 150 배율로 찍은 현미경사진.
제5도와 6도는 처리후 "반응한"선구합금의 150 배율로 찍은 현미경사진.
본 발명은 일반적으로 기계적인 합금기술(Alloying techniques) 선구합금 분말을 제조하고 이것을 사용하는 방법에 관한 것이다. 기계적 합금형 선구물질은 최종 기계적 합금형 시스템을 급속히 형성하는 합금중간물로서 작용한다. 금속간 조성물과 동일한 중량%를 포함하지만 구조는 같지 않은 비-금속간("금속간-형태의") 조성물과 금속간 조성물 모두를 생성한다.
최근 수년내로 낮은 비중성 양호한, 연성, 작업성, 성형성. 인성, 피로강도와 내부식성이 우수한 새로운 고강도 금속 재료에 대한 연구가 활발하게 진행되고 있다. 이러한 신 소재는 항공우주, 자동차. 전자 및 다른 산업분야에 사용된다.
분말 야금기술, 보다 특별히는 기계적인 합금기술(tmecharical alloying technology)이 이러한 개량된 성질을 얻기 위해 강하게 추구되고 있다. 또한, 분말야금법은 일반적으로 균질의 재질을 만들고, 화학적 조성을 조절하고 합금속에 확산 강화물질을 결합시키는 방법을 제공한다. 또한 합금재료를 취급하기가 어려워도 통상적인 잉곳 용융기술 보다 분말 야금기술로서 보다 용이하게 합금된다.
기계적 합금기술에 의해서 개량된 성질을 갖춘 확산 강화분말의 제조가 미국특허 제3,591,362호(Benjamin)와 추후 특허에서 발표되었다. 기계적 합금형 재료는 산화물 및/또는 탄화물과 같은 균일하게 분산된 분산절 입자에 의해서 안정된 미세입자 구조에 특징이 있다.
명세서의 목적에 맞는 기계적 합금은 조절된 극히 미세한 현미경 조직으로 된 조성분말을 제조하는 비교적 건식이고, 고에너지 밀링공정(milling process)이다. 이 분말은 높은 에너지의 손모기(attritor)나 볼밀(ball mil1)에서 제조한다. 대체적으로는 각종 요소(분말형태의)와 처리 보조제를 분쇄기에 충전된다. 분쇄기 안에 들어있는 볼들은 분말을 냉각용착(cold weld)하고 극도로 잘게 부수어서 극히 균일한 분말분포로 만든다.
특히 알루미늄은 경량부품 조립-특히 비행장치를 위한-부품에 잘 이용된다. 알루미늄은 다른 성분과 합금되었을 때 보통 최고온도가 약 204-260℃(400℉-500℉)를 초과하지 않는 상황에서 사용된다. 이보다 높은 온도에서는, 현재의 알루미늄 합금은 그 강도가 소멸된다. 그러나, 산업계에서는 482℃(900℉)까지 성공적으로 사용할 수 있는 알루미늄 합금을 개발하는 것이 요구된다. 티탄, 닉켈, 철 및 크롬시스템)과 함께 알루미늄을 이용하려는 개발연구는 보다 고온준위에서도 기능을 발휘할 수 있는 신규의 합금을 창출하기 위해 진행되고 있다.
이제까지는 알루미늄 조직(matrix)보다 훨씬 강한 원소 첨가물을 포함하는 알루미늄 합금을 예컨대 Ni, Fe, Cr, V, Ce, Zr, Zn 및/또는 Ti과 알루미늄으로 된 알루미늄 합금을 기계적으로 합금하는 것은 극히 어려웠다. 요구되는 조성물에서 이러한 합금을 직접 처리할 때, 알루미늄 분말은 더 단단한 합금성분 주위에 냉각 용착되어 크고, 분리되고 합금안된 원소 첨가물이 함유된 알루이늄의 복합 분말입자를 형성하게 된다.
본 발명은 뒤에 기계적으로 재-합금되어 최종 요구되는 조성의 합금을 형성할 수 있는 금속간 화학조성물을 함유한 금속 분말을 제조하고 기계적으로 합금하는 방법에 관한 것이다.
이 기술은 금속간 조성에 상응하는 분말 혼합물을 기계적으로 합금하고, 이 분말을 상승된 온도에서 선택적으로 반응시켜 금속간 구조로 만들고, 그 결과로 나온 분말을 합금용 첨가물질중 하나로서 이용하여 최종분말 혼합룰물 형성하고. 최종 분말 혼합물에 대해 다른 첨가물질을 혼합하고 그후 다시 이 결과 혼합물을 기계적으로 합금하는 것으로 된다.
또한, 금속간 조성 즉, 적당한 중량%의 이 금속간-형 조성물은 가열단계전에는 금속간 형태로 되지 않는다.
다음의 토의는 주로 알루미늄을 중심으로 하고 있으나 이 기술을 다른 합금기질(예컨대, 티타늄, 닉켈, 철등과 같은)에도 물론 사용될 수 있음을 알아야 한다.
발표된 공정은 원칙적으로 합금을 위한 금속간형태를 만드는 것이다.
본 발명의 합금은 경질의 합금첨가물의 농도가 최종목표 조성물의 농도보다 훨씬 더 큰 경우에서 경질합금 원소와 알루미늄의 결합물을 먼저 기계적으로 합금하여 헝성된다. 많은 시스템에서 이 성분을 합금 시스템의 금속간 화합물중 하나에 상응하는 수준으로 혼합한다. 일단 공정이 완료되면, 분말을 가열하여 금속간 형성을 완료한다. 고농도의 합금원소를 사용하편 합금첨가물이 기계적 합금에 의해서 미세하게 되지 않도록하는 과정에서 알루이늄 분말조직의 감쇠(damping) 효율이 감소한다. 그 결과 경질원소 첨가물을 기계적인 합금동안에 알루미늄 조직을 통하여 미세하게 분산시킨다.
앞에서 언급했듯이, 현대 장치를 사용하는 표준 기계적 합금기술은 비-균질성 분산을 초대한다. 이 합금의 각종 성분은 따로따로 분리되고 편석된 상태로 남으여 이 상태는 합금의 특성에 역효과를 주고 그 유용성을 감소시킨다.
선구합금 조성물을 만든후 최종처리하고 이 조성물을 다른 분말성분과 결합시켜 목표인 합금 조성물을 형성하면, 구성분의 분포가 우수하게 되고 판석은 적게된다. 다시, 이렇게 수득되는 혼합물을 기계적으로 합금하면 원하는 특성을 갖춘 최종합금으로 수득할 수 있다. 선구조성물은 어떤상태에 놓인 금속간 조성물이다. 또한, 선구합금은 최종합금 조성물과는 상이한 %의 성분을 포함하게 된다.
예컨대, 여기서 설명한 알루미늄-티타늄 합금시스템에서(비-제한적 실시예인), 최종목표의 합금분말 조성물이 약 96% 알루미늄-4% 티타늄("Al 4Ti") 외에도 불순물과 잔유의 처리보조제로 된다는 것을 알 수 있었다. 금속간 조성물의 중량%로 된 선구합금은 예컨대 약 63% 알루이늄-37% 티타늄(Al 37Ti)처럼 티타늄의 함량이 높다.
본 명세서의 목적으로 하는 합금의 주성분은 어떤 합금속에 함유된 가장 큰 중량%의 원소로서 정의되고 제2의 합금성분은 나머지 원소(또는 원소들)가 된다.
따라서, 상기의 예에서 알루미늄은 선구합금과 최종합금에서 주원소로 간주하고 반면에, 티타늄은 두 합금에서 제2원소가 된다.
먼저 선구합금의 제2원소 준위를 증가시킨 후 이것을 기계적으로 합금하면 선구합금의 결정구조가 변화되어서 금속간을 형성하고 이것이 주원소와 신속히 결합하여 최종합금을 형성한다고 하였다. 기계적 합금후의 최종 합금은 요구된 균질의 구조로 되었다. 그뒤 실험에서. 금속간 백분율을 조성으로 된 금속간-형태(비-금속간) 변헝결과 또한 요구된 최종 합금분말로 되는 것을 측정하였다.
만일 실제로 가능하다고 해도 최종 Ar 4Ti 목표합금 제제형을 만들려고 시도할 때 알루미늄과 티타늄의 기계적 합금은 극히 곤란하다. 균질한 구조를 얻기가 곤란하다. 따라서, 선구합금 Al3Ti를 형성한 다음에 이 선구합금을 알루이늄 분말(최종 합금의 주원소)과 혼합하면, 요구된 목표합금이 원하는 균질한 구조를 갖춘 것으로 형성된다. 다음은 Al3Ti 선구물질 분말을 제조한 다음에 희석하여 재-기졔적 합금용으로 만들어서 최종 Al-4Ti 합금이 되게 한다. "손모된"조건과 "반응된", 또한 선별된 조건에서의 Al-Ti 선구합금을 추가의 알루미늄 분말로 희석하여 목표합금을 형성하였다.
약 62.8중량%의 Al과 37.2중량%의 Ti(Al 37Ti)로 된 금속간 Al3Ti 조성물에 상응하는 선구합금을 만들려는 실험을 실시하였다. 실험실 규모의 손모기를 모든 실험에 사용하였다. 알루미늄 분말은 공기분산시킨 알루미늄이며 이것은 통상적인 원료로서 시중에서 구입할 수 있는 기계적 합금된 알루미늄 합금을 만들게 된다. 출발물질 티타늄 분말은 분쇄된 티타늄 스폰지이다.
처리조건은 아래와 같다:
볼투입량 : 68kg
분말투입량 : 3632g(아래성분의)
Figure kpo00001
주 : 스테아린산은 전체 투입량의 2%로서 첨가하였다. 모든 처리는 아르곤 속에서 실시하였다.
Al-Ti-스테아린산 혼합물은 전적으로 실행 시작점에서 첨가한다. 분말 선구물질은 3.5시간동안 처리하였다. 처리된 Al-Ti 선구물질 합금의 일부분("반응된"합금)은 용광로내에 537.7℃ (l000℉)의 진공하에서 2시간동안 탈기한 후 진공하에서 완전히 냉각시켰다. 또한 어떤 비-산화대기(헬륨, 아르곤등)를 사용할 수 있다. 이 반응된 선구합금을 분쇄하고-325 매시(mesh)로 선발한 다음 알루이늄 분말로 재-손모하여 목표Al 4Ti 합금을 만들었다. 비-반응된 선구합금을 "손모된" 선구합금이라 정의한다.
목표 Al-4Ti 합금의 두 변형을 아래의 선구합금과 스테아린산과의 4가지 결합물을 사용하면서 처리하여 3.632kg로 만들었다. 분쇄조건은 선구합금의 형성과 동일하게 하였다.
Figure kpo00002
실시예 1과 3은 0.35kg의 스테아린산, 0.4kg의 선구합금 분말 또한 3.2kg의 알루미늄 분말을 포함하였다. 실시예 2와 4는 0.73kg의 스테아린산, 0.4kg의 선구합금 분말과 3.16kg의 알루이늄 분말을 포항하였다.
"손모된"Al-37Ti 선구합금은 제1도에 나타난다. 각 분말입자는 분명히 알루미늄 조직속에 분포된 티타늄 입자를 함유한 비-금속간 Al-Ti 복합물이다. 이 함유된 티타늄 입자의 직경은 대략 7마이크로이터이다.
가열온도를 537.7℃(1000℉)로 높이면 스테아린산이 분해되고 분쇄작용과 함께 신규의 금속간 결정구조 Al3Ti를 형성하는 데 도움을 준다. 선구합금 분말을 반응시킨 후에는 분말형태와 현미경 조직이 현저하게 변화된다(제2도 참조). 이 입자는 박편'과 같은 형태로서 이들의 내부구성물은 더이상 용해될 수 없다.
선구합금 조성물로서 Al 37Ti의 선택은 금속간 화합물 Al3Ti을 이러한 %로 제조함에 따라 지시를 받는다.Constitution of Binary AlIoys,(2nd edition, page l40, by M.Hansen, McGraw Hill,1958)의Al-Ti 평형도를 참조한다. 여기에서의 실험을 위해 선택된 온도(537.7℃ 또는 l000℉)는 임의의 온도이다. 그러나, 의도적으로 융점이 가장 낮은 원소-이 경우 알루미늄(665℃ 또는 1229℉)의 고상선(solidus)온도 이하로 유지하여 용융을 피한다.
만일 금속간 조성물과 이에 수반되는 금속간 구조로된 선구합금을 형성하고자 할 경우 상기한. 가열단계("반응된")가 필요하다. 반면에, 금속간 조성물의 조성만 갖추고 그 구조 ("금속간-형태")는 원치 않을 경우 가열조작은 그만둔다.
선구합금의 두 변형으로 만든 Al-4Ti는 1 또는 2%의 스테아린산으로 처리하고 제3도 내지 제6도에 나타내었다.
1% 스테아린산과 함께 "손모된" 선구합금을 사용하여 Al-4Ti 처리하면 알루미늄 조직내의 선구합금 분포의 정밀성이 부족하다(제3도 참조). 1% 스테아린산 준위의 냉간용착 때문에 박편화의 입자파괴가 아주 크다. Al-Ti 선구합금은 단순히 냉간용착된 알루미늄 입자층을 따라 퍼진다. 또한, 처리된 알루미늄 입자는 냉간용착 덩어리이다.
스테아린산 함량을 2%로 증가시키면 시판되는 IN-9052 기졔적 합금분말(AI 4Mg)과 그 구조가 매우 유사한 Al-Ti 분말을 생성한다(제4도 참조). 이 Al-Ti 선구합금은 잘 정련되어서 분말입자 현미경 조직에서 용이하제 구별할 수 없다. 스테아린산(CH3(CH2)16COOH)과 같은 처리 조절제 ("PCA")는 금속분말의 표면을 피복하는 경향이 있고 분말입자간의 냉간용착 경향을 지연시킨다. 반대로, 기졔적 합금방법은 순모기의 볼과 벽이 분말로 냉간용착되는 것을 곧 중지시킨다. 이 PCA는 분말입자의 냉간용착을 감소시키고 더 우수한 균질화와 층구조를 얻을 수 있게 한다.
Al-Ti 선구합금을 반응시키고 이것을 -325 매시(mesh) 선별하고 그 후 l% 스테아린산으로 기계적 합금하면 "손모된"선구합금으로 만든것과 유사한 분말이 제조된다(제5도 참조). 또한 l% 스테아린산 준위는 박편화, 파괴 또한 냉간용착을 적절히 균형화 하기에는 부적합하다. 스테아린산의 함량을 증가시키면(예로,2% 또는 그 이상으로)합금 처리가 개선되는 것으로 나타난다(제6도 참조). 그러나, 이 "반응된" Al-Ti선구합금의 첨가로는 "비-반응된" 선구합금의 수준까지 정렬되지는 않는 것으로 나타났다. 이것이 이 특성에 바람직하지 못한 영향을 주는 것으로는 생각하지 않는다.
스테아린산의 양은 전체 분말 투입량의 약 0.5% 내지 약 5%(중량%로)의 범위가 된다. 어떤 PCA 첨가량은 분말의 파괴를 촉진하고 냉간용착을 갇소시키기에 충분한 양과 동등하다. 여기에 제시한 비-제한적 .실시예에서는 2%의 스테아린산이며 충분한 것으로 입증되었지만, 스테아린산이나 다른 PCA의 양은 사용하는 분말조성물과 분쇄장치의 형태(볼밀 또는 손모기)의 함수이다. 따라서 다른 순열에는 다른 PCA 수준이 필요하다.
선구합금 첨가물로서 수득된 분말을 사용해서 고농도의 티타늄을 함유한 알루미늄을 처리하여 합금을 희석시키는 것이 성공적인 것으로 나타났다. 이 기술은 Zr, Cr, Fe 및 Ni와 같은 다른 경질 원소첨가물에 직접 사용되어야 한다. 이 수득한 분말을 통상적인 방법과 장치를 사용하는 구체화된 형태로 통합할 수 있다.
법령의 조문에 따른 본 발명의 특정 실시예가 여기에 기술되어 있지만, 본 기술분양의 통상의 지식을 가진자는 청구범위로 해석되는 본 발명의 형태를 변경시킬 수 있고 본 발명의 어떤 특징도 다른 특징의 상응하는 사용이 없이도 때로는 유리하게 사용할 수 있음을 알 것이다.

Claims (9)

  1. 원소와 또한 이 주원소보다 경질의 최소한 하나의 제2원소를 포함하고 또한 금속간 조성으로된 원소분말과 처리 조절제를 혼합하여 혼합물을 만들고, b) 이 혼합물을 기계적으로 합금하고 또한 C) 이 혼합물을 모든 원소의 고상선(solidus)온도 이하로 가열하여 금속간 조성물을 형성하는 단계를 포함하는 균일한 금속간 확산-강화된 분말 조성물의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서, 혼합물속에 들어있는 처리조절제의 양이 분말파괴를 촉진하고 냉간용착(cold welding)을 감소시키기에 충분한 것을 특징으로 하는 방법.
  3. a) 약 62.8%의 알루미늄 분말과 37.2%의 티타늄 분말을 혼합하고, b) 비-산화 환경에서, 알루미늄-티타늄 분말 혼합물을 기계적으로 합금하고, 또한 C) 이 혼합물을 알루미늄의 고상선 온도 이하로 가열하여 알루미늄-티타늄 금속간 조성물 분말을 형성하는 단계를 포함하는 균일한 금속간 확산 강화된 Al Ti분말 제조방법.
  4. 제3항에 있어서, 가열조작을 약 1000℉에서 실시하는 방법.
  5. 제3항에 있어서, 처리조절제를 혼합물에 첨가하는 방법.
  6. 제5항에 있어서, 처리조절제가 혼합물의 약 0.5% 내지 5%의 범위로 존재하는 스테아린산인 것을 특징으로 하는 방법.
  7. a) 알루미늄 분말과 최소한 하나의 제 2 원소 분말을 이에 상응하는 금속간 조성물과 같은 비율로 혼합하여 하나의 혼합물을 형성하고, b) 이 혼합물을 기계적으로 합금하고, 또한 C) 이 조성물을 각 원소의 고상선 온도 이하로 가열하여 금속간 조성물을 형성하는 단계를 포함하는 균일한 금속간 확산 강화된 암루미늄-기초 합금 분말 제조방법.
  8. 알루미늄과 티타늄의 혼합물내에 들어있는 처리조절제의 양이 분말파괴를 촉진하고 냉간용착을 감소 시키기에 충분한 것을 특징으로 하는 조성물.
  9. 제 6항에 있어서, 제2원소 분말에 포함된 원소가 알루미늄보다 더 경질의 것으로 된 방법.
KR1019860010721A 1985-12-16 1986-12-15 금속간 확산 강화된 분말 조성물의 제조방법 KR900006699B1 (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US809312 1985-12-16
US06/809,312 US4668470A (en) 1985-12-16 1985-12-16 Formation of intermetallic and intermetallic-type precursor alloys for subsequent mechanical alloying applications

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR870006221A KR870006221A (ko) 1987-07-10
KR900006699B1 true KR900006699B1 (ko) 1990-09-17

Family

ID=25201030

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019860010721A KR900006699B1 (ko) 1985-12-16 1986-12-15 금속간 확산 강화된 분말 조성물의 제조방법

Country Status (10)

Country Link
KR (1) KR900006699B1 (ko)
AT (1) ATE54951T1 (ko)
DE (1) DE3672992D1 (ko)
DK (1) DK606686A (ko)
FI (1) FI865119A (ko)
GR (1) GR3000668T3 (ko)
IN (2) IN169104B (ko)
NO (1) NO167591C (ko)
PT (1) PT83943B (ko)
ZA (1) ZA869426B (ko)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103074033A (zh) * 2013-02-05 2013-05-01 长安大学 一种球磨过程控制剂的制备方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103074033A (zh) * 2013-02-05 2013-05-01 长安大学 一种球磨过程控制剂的制备方法
CN103074033B (zh) * 2013-02-05 2014-06-04 长安大学 一种球磨过程控制剂的制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
PT83943B (pt) 1993-02-26
DK606686D0 (da) 1986-12-16
DK606686A (da) 1987-06-17
NO167591C (no) 1991-11-20
NO167591B (no) 1991-08-12
IN169115B (ko) 1991-09-07
KR870006221A (ko) 1987-07-10
ATE54951T1 (de) 1990-08-15
DE3672992D1 (de) 1990-08-30
GR3000668T3 (en) 1991-09-27
PT83943A (en) 1987-01-01
FI865119A (fi) 1987-06-17
NO865064D0 (no) 1986-12-15
ZA869426B (en) 1987-08-26
IN169104B (ko) 1991-09-07
NO865064L (no) 1987-06-17
FI865119A0 (fi) 1986-12-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4668470A (en) Formation of intermetallic and intermetallic-type precursor alloys for subsequent mechanical alloying applications
US4668282A (en) Formation of intermetallic and intermetallic-type precursor alloys for subsequent mechanical alloying applications
US4834942A (en) Elevated temperature aluminum-titanium alloy by powder metallurgy process
Suryanarayana et al. Nanostructured materials and nanocomposites by mechanical alloying: an overview
EP0088578B1 (en) Production of mechanically alloyed powder
US4419130A (en) Titanium-diboride dispersion strengthened iron materials
Bishop et al. On enhancing the mechanical properties of aluminum P/M alloys
JP2005076052A (ja) 剛性および強度が向上したチタン合金
CA1213758A (en) Dispersion strengthened low density ma-a1
JP2021507088A (ja) 添加剤技術用のアルミニウム合金
Pérez-Bustamante et al. Effect of cerium/lanthanum addition on microstructure and mechanical properties of Al7075 alloy via mechanical alloying and sintering
CN113832369B (zh) 增材制造的具有超高屈服强度和高塑性的亚稳态β钛合金
KR900006699B1 (ko) 금속간 확산 강화된 분말 조성물의 제조방법
Gouma et al. Microstructure and mechanical properties of a TiAl-based powder alloy containing carbon
KR910003478B1 (ko) 최종합금에 이용할 금속간 화합물 구조로된 모합금의 제조방법
Bhushan Synthesis and characterization of 7075 Al alloy–SiC composites
Nová et al. The effect of production process on properties of FeAl20Si20
DE2137650A1 (de) Carbid Metall Verbundstoff und Ver fahren zu dessen Herstellung
JPH04341537A (ja) 冷間鍛造性にすぐれた高強度耐摩耗性アルミニウム合金
JP2003055747A (ja) 焼結工具鋼及びその製造方法
Yi et al. Reinforcing effects of nano-WC in AlSi10Mg alloy assisted by in-situ surface modification approach
Da Silva-Maia et al. Corrosion resistance of 2014 aluminium matrix composites reinforced with atomised Ni3Al
US5232659A (en) Method for alloying lithium with powdered aluminum
CN112593161B (zh) 高强度Sc复合纳米氧化物弥散强化Fe基合金及其制备方法
Srivatsan et al. Effect of particulate silicon carbide on cyclic strain resistance and fracture behavior of X2080 aluminum alloy metal matrix composites

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
G160 Decision to publish patent application
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 19970821

Year of fee payment: 8

LAPS Lapse due to unpaid annual fee