KR900004842B1 - 용강탈린제 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

용강탈린제

제1도는 탄산나트륨의 첨가량에 대한 탈린율 및 내화물용손율 변화를 나타낸 그래프.

본 발명은 용강탈린제 특히, 전로출강이후 공정에서 탈린처리 하기 위하여 사용되는 용강탈린제에 관한 것이다. 최근 내충격성이 우수한 고급강에 대한 수요가 급증하고 강중인의 함량이 0.015% 이하의 저인강이 요구되고 있다. 상기와 같은 저인강을 제조하기 위하여 용선 예비처리 또는 전로에서 이중슬래그(Double slag)법이 사용되고 있는데, 이 방법은 용선온도의 저하, 전로 내에서의 열원부족, 긴 전로정련시간 및 용강실수율이 감소되는 문제점이 발생된다. 따라서, 상기 문제점을 개선하기 위하여 전료출강이후 공정에서 탈린 처리하는 방법이 제안되었다.

상기 방법은 적절한 용강탈린제의 선택을 필요로하는데, 이러한 탈린제로서는 생석회계와 소오다계 후락스(flux)가 널리 알려져 있다. 그러나, 상기 생석회계 후락스는 경제적인 장점은 있으나 후락스 자체의 융점이 높기 때문에 반응효율이 나쁜 단점이 있어 융점저하 또는 반응효율을 증대시키기 위하여 각종 첨가물을 다량으로 혼합해야 하는데 이 경우 내화물의 용손이 심하고, 후락스 자체의 사용이 증가되는 문제점이 있었다. 한편, 소다계 후락스는 반응효율이 우수하기는 하나 비경제적이고 특히, 내화물의 침식에 대한 문제점이 있었다.

본 발명은 상기와 같은 문제점을 해소하기 위한 것으로서, 짧은 시간에 우수한 탈린효과 및 슬래그와 접촉하고 있는 내화물의 적은 용손을 갖는 용강탈린제를 제공하고자 하는데 그 목적이 있다. 이하, 본 발명을 상세히 설명한다.

본 발명은 전로슬래그:25-45중량%, 생석회:20-30중량% 및 산화철:25-55중량%로 조성된 용강탈린제에 관한 것이다. 여기서, 상기 슬래그가 25중량% 이하일때는 탈린제의 융점이 높아져 탈린율이 나쁘게 되고, 45중량% 이상인 경우는 탈린제중의 P₂O₅의 함량이 상승되어 탈린력이 감소되므로 상기 언급된 범위인 25-45중량%가 가장 바람직하다.

또, 생석회에 있어서 20중량% 이하인 경우는 탈린율이 낮고, 30중량% 이상인 경우 반응성이 나빠져 탈린력이 감소되므로 20-30중량%가 바람직하다. 또, 상기 산화철이 25중량% 이하인 경우 융점이 높아져 탈린효과가 감소되고, 55중량% 이상인 경우 융점이 낮아지나 탈린율이 증가효과가 뚜렷하지 않으므로 25중량%-55정도가 바람직하다.

또한, 본 발명은 25-45중량%의 전로슬래그, 20-30중량%의 생석회 및 25-55중량%의 산화철로 조성되는 상기 용강탈린제에 이의 100중량비에 대하여 칼슘계 화합물 및 나트륨계 화합물로 이루어진 그룹중에서 선택된 적어도 1종 이상의 화합물을 10중량비 이하로 첨가하여 조성되는 용강탈린제에 관한 것이다. 상기 칼슘계 화합물로는 CaF₂, CaCl₂또는 CaSO₄를 들 수 있으며, 상기 나트륨계 화합물로는 Na₂CO₃, NaCl, NaOH 또는 NaNO₃를 들 수 있다.

상기에서, 상기 칼슘계 화합물 및 나트륨계 화합물로 이루어진 그룹중에서 선택된 적어도 1종 이상의 화합물이 용강탈린제의 100중량비에 대하여 10중량비 이상인 경우 탈린률의 증가효과가 뚜렷하지 않을뿐 아니라 내화물의 용손이 급격히 증가하므로 10중량비 이하로 하는 것이 바람직하다.

상기와 같이 구성된 본 발명의 용강탈린제는 우수한 탈린효과와 최소화된 용손을 제공하는 현저한 효과가 있다. 이하, 실시예를 통하여 본 발명을 상세히 설명한다.

[실시예 1]

인의 함량이 0.015%인 강재 40kg을 전융마그네시아(MgO) 도가니에 장입하여 고주파 유도용해로에서 용융시키고 탈린 후락스를 표 1의 조성에 따라 각각 2kg씩 첨가하여 약 1600℃에서 10분간 탈린처리시켜 내화물 용손율(%) 및 탈린율(%)를 측정하여 그 결과를 하기 표 1에 각각 나타내었다.

[표 1]

상기의 내화물용손율(%)은 직경이 30mm인 산화마그네슘 재질의 봉을 제작하여 용강의 50mm까지 침적한 후 봉을 회전시켜(처리전 봉의 직경-처리후 봉의 직경)×100/처리전의 봉의 직경으로 측정하였다. 또한, 60매쉬(mesh) 이하로 파쇄된 상기 전로슬래그의 대표적인 조성이 표 2에 제시되었다.

[표 2]

상기 표 1에서 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 용강탈린제는, 탈린반응에 유리한 산소원과 생석회를 함께 확보함과 동시에 슬래그의 유동성이 향상되어, 종래의 방법에 비하여 탈린효과가 우수하고 내화물 용손도 없다.

[실시예 2]

칼슘계 화합물 및 나트륨계 화합물에 대한 탈린율(%) 및 용손율(%)을 측정하기 위하여 실시예 1의 방법과 동일한 방법으로 처리하여 동일한 방법으로 탈린율 및 내화물 용손율을 측정하고, 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다.

단지, 본 실시예에서는 하기 표 3의 조성을 갖는 탈린 후락스를 각각 첨가하였다. 하기 표 3의 조성은 표 1의 본 발명제 3의 100중량비에 대하여 각각의 중량비로 표시한 것으로 이는 본 발명제의 일례의 조성을 나타낸다.

[표 3a]

[표 3b]

상기 표 3에 나타난 바와 같이, 본 발명의 용강탈린제(발명제 1-32)는 우수한 탈린을 제공할 뿐만 아니라 내화물 용손이 거의 없다는 것을 알 수 있다. 이를 보다 상세히 설명하면 다음과 같다.

통상적으로 용강중에 함유되어 있는 인은 상기 반응식(1)에 의해서 슬래그중으로 제거된다. 이때 인산칼슘(4CaO·P₂O₅)은 용강중의 산소나 슬래그중의 생석회 및 산화철의 활동도 등에 크게 좌우되는데, 상기 표 3의 첨가물류가 슬래그중의 생석회 및 산화철의 활동도를 높여주고 탈린반응에 의해 생성된 인산칼슘을 더욱 안정화시켜 주므로 우수한 탈린효과를 제공한다. 탈린율과 내화물용손율 도식적으로 설명하기 위하여 탄산나트륨의 첨가량에 대한 탈린율 및 내화물용손율 변화를 제1도에 도시하였다.

[실시예 3]

칼슘계 화합물 및 나트륨계 화합물중 두 성분 이상의 혼합물로 구성된 첨가물의 탈린율과 내화물 용손율을 측정하기 위하여 실시예 1의 방법과 동일한 방법으로 처리하여 동일한 방법으로 탈린율 및 내화물 용손율을 측정하였다. 단지, 하기 표 4의 조성을 갖는 탈린 후락스를 각각 첨가하였고, 탈린율 및 내화물 용손율의 결과는 하기 표 4에 각각 나타내었다.

하기 표 4의 조성은 실시예 1의 표 1의 본 발명제 3와 100중량비에 대하여 각각의 중량비로 표시한 것으로 이는 본 발명제의 일례의 조성을 나타낸다.

[표 4a]

[표 4b]

상기 표 4에서 알 수 있는 바와 같이 본 발명의 용강탈린제는 우수한 탈린효과를 제공함과 동시에 내화물 용손이 거의 없다.

Claims (2)

1. 전로슬래그:25-45중량%, 생석회:20-30중량% 및 산화철:25-55중량%로 조성되는 것을 특징으로 하는 용강탈린제.
2. 전로슬래그:25-45중량%, 생석회:20-30중량% 및 산화철:25-55중량%로 조성되는 용강탈린제에 이의 100중량비에 대하여 CaF₂, CaCl₂, CaSO₄, Na₂CO₃, NaCl, NaOH, NaNO₃, Na₂B₄O₇으로 이루어진 그룹중에서 선택된 적어도 1종 이상의 화합물을 10중량비 이하로 첨가하여 조성되는 것을 특징으로 하는 용강탈린제.

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