KR890000608B1 - 고정기능블록에 의한 에너지전환기 성능의 최적화 시스템 - Google Patents

고정기능블록에 의한 에너지전환기 성능의 최적화 시스템 Download PDF

Info

Publication number
KR890000608B1
KR890000608B1 KR1019840001129A KR840001129A KR890000608B1 KR 890000608 B1 KR890000608 B1 KR 890000608B1 KR 1019840001129 A KR1019840001129 A KR 1019840001129A KR 840001129 A KR840001129 A KR 840001129A KR 890000608 B1 KR890000608 B1 KR 890000608B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
value
energy converter
function block
turbine
input
Prior art date
Application number
KR1019840001129A
Other languages
English (en)
Other versions
KR840009147A (ko
Inventor
카야 이즈미
알파 키예즈 4세 마리온
Original Assignee
더 뱁콕 앤드 윌콕스 컴퍼니
로버트 제이.에드워즈
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 더 뱁콕 앤드 윌콕스 컴퍼니, 로버트 제이.에드워즈 filed Critical 더 뱁콕 앤드 윌콕스 컴퍼니
Publication of KR840009147A publication Critical patent/KR840009147A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR890000608B1 publication Critical patent/KR890000608B1/ko

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
    • G05B13/00—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion
    • G05B13/02—Adaptive control systems, i.e. systems automatically adjusting themselves to have a performance which is optimum according to some preassigned criterion electric
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C9/00—Controlling gas-turbine plants; Controlling fuel supply in air- breathing jet-propulsion plants

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Computer Vision & Pattern Recognition (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • Medical Informatics (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • Artificial Intelligence (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Control Of Turbines (AREA)
  • Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)

Abstract

내용 없음.

Description

고정기능블록에 의한 에너지전환기 성능의 최적화 시스템
제1도는 성능을 최적화 시킨 두개의 터어빈으로 이루어지는 본 발명에 따른 시스템의 개략도.
제2도는 제1도의 시스템을 최적화 시키는 본 발명의 논리도.
제3도는 제2도의 한계설정모듈을 구성하는 기능블록의 개략도.
제4도는 제2도의 기능발생기의 출력을 도시한 다수의 그래프.
제5도는 제2도의 한계순차모듈을 구성하는 기능블록의 개략도.
제6도는 제2도의 하중한계모듈을 구성하는 기능블록의 개략도.
제7도는 제2도의 고저선택 및 하중 배분모듈을 구성하는 기능 블록의 개요도.
제8도는 제7도의 최적하중모듈을 구성하는 기능블록의 개요도.
제9도는 제8도에 설명한 기능발생기의 출력을 도식화한 그래프이다.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
10, 12 : 다단식 터어빈 14 : 스팀공급도관
16, 18 : 스팀방출도관 20 : 스팀용축도관
22, 24 : 바이패스(bypass)밸브 26 : 한개 설정모듈(module)
28 : 유동량 전달자 30 : 동력전달자
32, 34 : 유동량전달자 36, 40, 44, 48 : 뺄셈기능블록
38, 42, 46, 50 : 기능발생기 52 : 한계순차모듈
54, 56, 58, 60, 64, 66, 68, 70, 72, 74 : 곱셈기능블록
62 : 하중한계모듈 76 : 고전선택 및 하중 배분 모듈
78 : 하한기능블록 80, 82, 84 : 뺄셈기능블록
86 : 상한기능블록 88, 90, 92 : 뺄셈기능블록
94 : 최적하중모듈 96 : 분리기능발생기
98 : 압력전달자 100 : 뺄셈기능발생기
102, 104 : 상, 하한제한기 106, 108, 110, 112, 114, 116 : 곱셈기능블록
118, 120, 122 : 덧셈기능 블록
본 발명은 터어빈과 같은 에너지 전환기의 성능을 최적화 시키기 위한 시스템에 관한 것으로서, 특히 고정기능블록을 이용하여 이러한 에너지 전환기의 성능을 최적화 시키는 시스템에 관한 것이다.
터어빈과 같은 에너지 전환기의 성능을 최적화 시키기 위한 종래의 방법으로는 컴퓨터를 이용하거나 광범위한 컴퓨터 프로그램을 이용하여서만이 가능하였으며, 이러한 컴퓨터 시스템의 사용에 있어서는 프로그램이 일반적으로 조건들을 충족시키기 위하여 광대한 하드웨어와 소프트웨어를 필요로 하는 고수준의 언어를 사용하고, 이러한 고수준의 언어는 성능을 최적화 시키기 위한 결정을 하는데 비교적 긴 처리시간을 요하게된다. 또한 이러한 컴퓨터 시스템은 전형적인 프로그램을 짜고 이것을 작동시키기 위하여 고도로 숙련된 사람을 요하게 되므로 최적화의 조건을 계산하기 위한 컴퓨터 시스템은 설치와 작동의 코스트(cost)가 상당히 높을뿐만 아니라 터어빈의 작동을 원하는 만큼 빨리 변화시킬 수가 없다.
이러한 문제점들로 인하여 컴퓨터 시스템을 이용하지 않고 터어빈과 같은 에너지전환기의 작동성능을 최적화 시키기 위한 시스템을 개발하는 것이 바람직하였다.
이에 본 발명에서는 고정된 기능적 관계를 가지는 기능블록을 이용하여 일반적으로 컴퓨터를 사용하므로서만이 이용가능한 계산적 특징을 제공하며, 터어빈등의 전체적 시스템의 효과를 최적화 시키도록 터어빈에 하중이 가해지도록 하므로서 다른 문제점들과 같이 종래의 기술에 연관된 문제점들을 해결하기 위한 것이다.
이러한 본 발명은 기능블록을 이용하므로서 터어빈등의 에너지 전환기로 들어가고 나오는 유량의 측정과 터어빈에 의해서 발생되는 동력 및 각 터어빈단계의 효과를 측정하여 추출유량의 효과를 결정하며, 유구하중이 감소할때 하중을 최적의 전체적 효과를 가지는 추출유량이 되도록 하고, 요구하중이 증가할때 최고의 효과를 가지는 추출유량이 되도록 하중을 조절하므로서 전체시스템의 효과가 항상 최적이되게 하는 것이다.
이하 본 발명을 첨부한 예시도면과 함께 상세히 설명하면 다음과 같다.
제1도는 각각 스팀공급도관(14)과 스팀방출도관(16, 18) 및 스팀용축도관(20)에 연결된 한쌍의 다단식 터어빈(10, 12)의 개요도로서 스팀공급도관(14)과 스팀방출도관(16)사이 및 두개의 스팀방출도관(16, 18)사이에는 각각 바이패스 밸브(22, 24)가 설치되어 요구 스팀량에 따라 터어빈(10, 12)의 성능을 최적화 시키게된다.
이 경우 도관(16, 18)의 추출요구유량 Xm, Xl은 지정 되어 지며 각 터어빈(10, 12)의 출력 W1, W2은 최대출력(W=W1+W2)을 얻을 수 있도록 최적화되어진다. 이러한 경우에 실례에 있어서 일상적인 작동조건동안 도관(20)을 통하는 추출유량 Xc과 밸브(22, 24)를 통하는 스팀유동량 Xpm, Xpl은 제로(Zero)가 되어야하며, 터어빈(10, 12)으로부터 나오는 추출유량이 이들의 한계에 이를때 임의의 부가적인 스팀요구량이 바이패스밸브(22, 24)를 개방시키므로서 주입되게 한다. 또는 본 발명은 요구 메가와트(megawatt)에 따라 터어빈(10, 12)의 성능을 최적화 시키기 위한 것으로서 이 경우 요구 메가와트 W=W1+W2는 지정되어지며, 도관(16, 18)내의 요구스팀량 Xm, X1이 충분하여서도 전체적인 스팀 사용량은 최소화되고, 이 경우 일반적인 작동조건 동안 밸브(22, 24)를 통하여 흐르는 스팀유동량 Xpm, Xpl은 제로가 되어야 하며, 이때 터어빈(10, 12)으로부터 흐르는 추출유량이 이들의 한계에 달할때 부가적인 스팀요구량은 밸브(22, 24)를 개방시키므로서 만족되어지게 된다.
제2도는 터어빈의 성능을 최적화 시키기 위하여 이용되는 논리회로도로서 스팀 유동량의 측정치 X와 출력 W가 한계설정모듈(26)에 대한 입력값으로 이용되며 이 모듈(26)을 구성하는 기능블록들이 제3도에 도시되어 있다.
제3도에서 유동량 전달자(28)는 터어빈(10, 12)의 각 단계로부터 나오는 유출량 X1m, X2m…을 측정하기 위한 것이며, 동력전달자(30)는 각 터어빈에서 발생된 유출동력 W1, W2을 측정하기 위한 것이고 이에 또한 부가적으로 유동량전달자(32, 34)가 바이패스밸브(22, 24)를 거쳐 터어빈(10, 12)속으로 유입되는 유량을 측정하기 위하여 설치되어 있다.
이에 대하여 우선 하나의 터어빈(10)에 대해서만 고려해보면, 유동량 전달자(28)에서 측정된 제1단계에서의 유출량 X1m이 뺄샘기능블록(30)에 음(negative)의 값으로 입력되어 상기의 기능블록(30)에 입력되는 또다른 하나의 입력 신호는 터어빈(10)의 제1단계로부터 발생되는 유출량의 최대설정치로서 양(positive)의 값으로 입력된다. 뺄셈 기능블록(36)의 출력값은 기능발생기(38)에 대한 입력값으로 이용되며 기능발생기(38)에서는 F1m(△)의 출력신호가 발생되고 상기 출력신호는 기능블록(36)의 출력값이 음일때 제4도에서와 같이 제로가 되어 터어빈(10)의 제1단계로부터 나오는 유출량이 최대설정한계보다 높다는 것을 나타내고 기능블록(36)의 출력값이 양일때 제4도에서와 같이 임의의 양의 값이 되게 하여 터어빈(10)의 제1단계로 부터 나오는 유출량이 최대설정한계보다 낮다는 것을 나타내게 된다.
또한 유동량전달자(28)에 의해 측정된 터어빈의 제1단계에서의 유출량 X1m은 뺄셈기능블록(40)에 대해 양의 값으로 주입되며, 상기의 기능블록(40)에 입력되는 또 하나의 입력치는 터어빈(10)의 이단계로부터 나오는 최소설정치로서 음의 값으로 입력되게된다. 뺄셈기능블록(40)의 출력값은 기능발생기(42)에 대한 입력값으로 이용되며, 기능 발생기(42)에서는 출력신호 F1m(△)가 발생되고 상기 출력신호는 기능블록(40)의 출력값이 음일때 제4도에서와 같이 임의의 큰 양의값G가 되게하여 터어빈(10)의 제1단계로부터 나오는 유출량이 최소설정치보다 아래에 있음을 나타내게하고, 기능블록(40)의 출력값이 양일때 양의 값으로 나타나게 하여 터어빈(10)의 제1단계에 있어서의 유출량이 최소설정치보다 높다는 것을 나타내게한다.
다시 터어빈(10)에 대하여 고려하여 보면 유동량전달자(32)에 의해 측정된 주입량 X1t가 뺄셈기능블록(44)에 대해 음의 값으로 입력되고 이 기능블록(44)에 대한 또다른 하나의 입력값은 터어빈(10)에 주입되는 주입량의 최대절정치로서 양의 값으로 주입된다. 기능블록(44)의 출력값은 기능발생기(46)에 대한 입력값으로 이용되며, 기능발생기(46)에서는 출력신호 F1t(△)가 발생되고 상기 출력신호는 뺄셈기능블록(46)의 출력값이 음일때 제4도에서와 같이 제로가 되며 터어빈(10)에 대한 주입량이 최대설정한계치 보다 높다는 것을 나타내며, 기능블록(46)의 출력값이 양일때 출력신호 F1t(4)는 양의 값을 나타내어 터어빈(10)에 주입되는 주입량이 최대 설정 한계치 아래에 있다는 것을 나타낸다.
유동량 전달자(32)에 의해 측정되는 터어빈(10)에 대한 주입량 X1t역시 뺄셈기능블록(48)에 양의 값으로 입력되며 상기 기능블록(48)에 대한 입력값은 터어빈(10)에 대한 주입량의 최소설정한계치로서의 음의 값으로 공급된다. 기능블록(48)의 출력값은 기능발생기(50)에 대한 입력값으로 이용되며, 기능발생기(50)에서는 출력신호 F1t(△)가 발생되고 상기 출력신호는 기능블록(48)의 출력값이 양일때 양의 값이 되어 터어빈(10)에 대한 주입량이 최소설정한계치 보다 아래에 있음을 나타내고, 기능블록(48)의 출력값이 음일때 임의의 큰 양의 값G를 나타내게 하여 터어빈(10)에 대한 주입량이 최소 설정 한계치 보다 위에 있음을 나타내게 된다.
제3도에서 주지 예견되는 바와 같이 이상과 같은 방법으로 터어빈(12)의 제1단계에서 유출되는 유출량 F2m(△), F2m(△), 터어빈(12)에 대한 주입량 F2t(△), F2t(△), 바이패스 밸브(22)를 통하여 흐르는 유량 Fpm(△), Fpm(△)과 터어빈(10)에서 발생되는 동력 Fw1(△), Fw1(△), 및 터어빈(12)에서 발생되는 동력 Fw2(△), F2w(△)을 각각 산출할 수 있으며, 이들 각각의 경우에 있어서 만약 매개 변수들이 설정 한계치내에 있다면 상기한 출력 신호들은 양의 값이 된다.
다시 제2도로 돌아가 한계설정모듈로(26)에 의해 발생된 상기의 출력신호(F(△), F(△))는 한계 순차 모듈(52)에 대한 입력값으로 주입되며 한계순차모듈(52)을 구성하는 기능블록들은 제5도에 도시한 바와 같이 이루어져 있다. 제5도에서 기능발생기(42)에서 발생된 출력신호 F1m(△)는 곱센기능블록(54)에 대한 입력값으로 이용되며, 상기 기능블록(54)에는 기능발생기(50)에서 발생된 출력신호 F1t(△)가 또 다른 하나의 입력값으로 주입되고, 곱셈기능블록(54)에 의해 발생된 출력신호는 터어빈(10)에 의해 발생되는 동력의 하한치를 나타내는 신호 Fw1(△)를 별개의 입력신호로 가지는 곱셈기능블록(56)에 대한 입력값으로 이용된다.
이와 마찬가지로 기능발생기(38)에 의해 발생된 출력신호 F1m(△)는 기능발생기(46)에서 발생된 출력신호 F1t(△)와 함께 입력신호로 이용되며, 곱셈기능블록(58)에 의해 발생된 출력신호는 터어빈(10)에 의해 발생된 동력의 상한치를 나타내는 신호 Fw1(△)와 함께 곱셈기능블록(60)에 대해 입력신호로 주입된다.
터어빈에 대한 주입량과 터어빈에 의해 발생된 동력이 최대설정 한계치와 최소설정 한계치내에 있다고 한다면, 즉 입력신호 F1t(△), F1t(△), Fw1(△), Fw1(△)가 모두 양의 값이라면 곱셈기능블록(56, 60)에 의해 발생된 출력신호는 다음과 같게 된다.
Figure kpo00001
비슷한 결과를 가지는 상기의 분석은 터어빈(12)의 제1단계로부터 나오는 유출량 F2m(△), F2m(△)에 대해서도 얻을 수 있다.
한계 순차 모듈(52)에 의해 발생된 상기의 출력신호(F'(△), F'(△)는 제2도에서와 같이 하중 한계 모듈(62)에 대한 입력신호로 이용되며, 하중 한계 모듈(62)을 구성하는 기능블록들은 제6도에 도시한 바와 같이, 제6도에서 곱셈 기능 블록(56)에 의해 발생된 출력신호 F1m'(△)는 출력신호
Figure kpo00002
't1m을 발생하게 하는 제1단계의 터어빈(10)에 대한 효과
Figure kpo00003
t1m과 함께 곱셈기능블록(64)에 주입되며, 이와 마찬가지로 출력신호 F2m'(△)는
Figure kpo00004
't2m의 출력신호를 발생하게 하는 제1단계의 터어빈(12)에 대한 효과
Figure kpo00005
t2m와 함께 곱셈기능블록(66)에 대한 입력신호로 이용되고, 마지막으로 출력신호 Fpm(△)의
Figure kpo00006
'Pm의 출력신호로 발생하게 하는 바이 패스 밸브(22)의 효과
Figure kpo00007
Pm과 함께 곱셈기능블록(68)에 대한 입력신호로 이용된다.
상기 출력신호
Figure kpo00008
't1m,
Figure kpo00009
't2m 및
Figure kpo00010
'pm은 요구량의 값에 대한 하중한계의 값을 나타내며, 터어빈(10)의 제1단계에 대한 효과
Figure kpo00011
t1m은 출력신호
Figure kpo00012
"t1m이 발생되게 하는 곱셈기능블록(60)에 의해 발생된 출력신호 F1m'(△)와 함께 곱셈기능블록(70)에 대한 입력신호로 이용되고, 이와 마찬가지로 터어빈(12)의 제1단계 효과
Figure kpo00013
t2m 역시
Figure kpo00014
"t2m의 출력신호를 발생하게 하는 출력신호 F"2m(△)와 함께 곱셈기능블록(72)에 대한 입력신호로 이용되며, 마직막으로 바이 패스(22)의 효과
Figure kpo00015
pm역시
Figure kpo00016
"pm의 출력신호를 발생하게 하는 입력신호 Fpm(△)와 함께 곱셈기능을 록(74)에 대한 입력 신호로 되며 상기의 출력신호
Figure kpo00017
"t1m,
Figure kpo00018
"t2m 및
Figure kpo00019
"pm은 요구량의 증가에 대한 하중한계의 증가를 나타낸다.
다시 제2도로 되돌아가면 하중한계 모듈(62)에서 발생된 출력신호는 고저 선택 및 하중 배분모듈(76)에 대한 입력신호로 이용되며 상기의 모듈(76)을 구성하는 기능블록들은 제7도에 도시한 바와 같이 이루어져 있다. 제7도에 있어서는 곱셈 기능블록(64, 66, 68)에서 발생된 출력신호
Figure kpo00020
't2m,
Figure kpo00021
'pm,
Figure kpo00022
'pm 각각은 하한기능블록(78)에 대한 입력신호로 이용되며 하한기능블록(78)은 상기 입력신호중의 최소치에 해당하는 출력신호를 발생하게 되며, 이 출력신호는 곱셈기능블록(64, 66, 68) 각각의 출력신호가 양의 값으로 연결 주입되는 뺄셈기능블록(80, 82, 84)에 대하여 음의 값으로 공급된다. 이러한 방법으로 상기 출력신호
Figure kpo00023
't1m,
Figure kpo00024
't2m,
Figure kpo00025
'pm중의 최소치가 상기 출력신호에서 감해진 값이 뺄셈기능블록(80, 82, 84) 각각의 출력신호로 발생되며, 입력신호의 최소치가 각 입력신호로부터 감해진 출력신호 1m', 2m', Pm'중의 하나는 제로가 되고, 나머지 두 출력신호는 양의 값이 되며, 제로가 되는 출력신호는 최저의 효율을 가지는 각 터어빈의 단계나 바이 패스 밸브의 관련되어 진다.
이와 마찬가지로 곱셈기능블록(70, 72, 74) 각각에서 발생된 출력신호
Figure kpo00026
"t1m,
Figure kpo00027
"t2m,
Figure kpo00028
"pm은 상한기능블록(86)에 대한 입력신호로서 이용되며, 상한 기능블록(86)은 상기 입력신호 중의 최대값에 해당하는 출력신호를 발생하게 되고 이 출력신호는 곱셈기능블록(70, 72, 74)의 출력신호를 음의 값으로 받아들이도록 연결된 뺄셈기능블록(88, 90, 92)에 대하여 양의 값으로 공급된다. 이러한 방법으로 각각의 입력신호
Figure kpo00029
"t1m,
Figure kpo00030
"t2m,
Figure kpo00031
"pm은 상기 입력 신호 중의 최대값이 감해진 뺄셈기능블록(88, 90, 92) 각각의 출력신호 1m", 2m", Pm"으로 발생되며, 각 입력신호로 부터 상기 입력 신호의 최대치가 감해진 출력신호 1m", 2m" Pm" 중의 하나는 제로가 되고 나머지 두 출력신호는 양의 값이 되며, 제로가 되는 출력신호는 최고의 효율을 가지는 각 터어빈의 단계나 바이 패스 밸브와 관련되어 진다.
고저 선택 및 하중 배분모듈(76)역시 최적하중모듈(94)를 포함하며 상기 출력신호 1m', 2m', Pm', 1m", 2m, Pm"는 상기 모듈(94)에 대한 입력신호로 이용된다. 최적 하중모듈(94)을 구성하는 기능블록들은 제8도에 도시한 바와 같이 이루어져 있으며, 여기에서 상기 입력신호는 제9도에서와 같은 출력신호를 발생하는 분리기능 발생기(96)에 대한 입력신호로 이용되고, 상기 기능 발생기(96)에 대한 입력신호가 제로이면 기능 발생기(96)에서는 양의 출력신호가 발생되나 입력신호가 양의 값이면 기능발생기(96)에서는 제로의 출력 신호가 발생된다. 상기한 바와 같은 논리 회로를 택하므로서 입력신호 1m', 2m', Pm'의 최소치가 분리기능 발생기(96)에서 양의 값으로 출력되며, 나머지의 입력 신호는 분리기능 발생기(96)에서 제로의 값으로 출력되게 되고, 이와 마찬가지로 입력신호 1m", 2', Pm'의 최대치는 분리기능 발생기(96)에서 양의 값으로 출력되며, 나머지의 입력신호는 분리기능 발생기(96)에서 제로의 값으로 출력되게 되고, 이와 마찬가지로 입력신호 1m", 2m", Pm"의 최대치는 분리기능발생기(96)에서 양의 값으로 출력되며 나머지의 입력신호는 제로의 값으로 출력되게 된다.
제7도에서, 압력전달자(98)가 스팀방출도관(16)의 압력을 측정하기 위하여 설치되어 있으며, 압력전달자(98)의 출력신호는 설정압력이 양의 값의 입력되도록 연결된 뺄셈기능블록(100)에 음의 값으로 입력되고, 상기 기능블록(100)의 출력신호(△p)는 스팀 요구량이 증가하면 양의 값이 되고 스팀 요구량이 감소하면 음의 값이 된다. 상기 기능블록(100)의 출력부는 제8도에서와 같이 상하한 제한기(102, 104)의 입력부에 연결되어 있으며, 상하한 제한기(102)는 음의 값인△p에 대하여서 △p의 출력을 발생시키고 스팀요구량이 감소한다는 것을 뜻하는 기타의 다른 값인 △p에 대하여서는 입력을 제한하여 제로의 출력을 발생시키며, 이와 반대로 다른 하나의 상하한 제한기(104)는 양의 값인 △p에 대하여 △p의 출력을 발생시키고 스팀요구량의 증가한다는 것을 뜻하는 기타의 다른 값인 △p에 대하여서는 입력을 제한하여 제로의 출력을 발생시킨다. 상하한제한기(102)의 출력부는 입력신호 1m', 2m', pm'을 받아들이는 기능발생기(96)에 연결된 곱셈기능블록(106, 108, 110)의 입력부에 연결되어 있으며 이와 마찬가지로 상하한제한기(104)의 출력부는 입력신호 1m", 2m", Pm"을 받아들이는 기능발생기(96)에 연결된 곱셈기능블록(112, 114, 116)의 입력부에 연결되어 있다.
이러한 방법에 있어서, 입력신호 1m', 2', Pm'의 최소치는 곱셈기능블록(106, 108, 110)중 하나의 출려부에서 양의 △p가 발생하게 하고 최소치가 아닌 입력신호는 나머지 두 기능블록에서 제로가 발생되게 하며, 이와 마찬가지로 입력신호 1m", 2m", pm"의 최소치는 곱셈기능블록(112, 114, 116)중 하나의 출력부에서 양의 △p가 발생하게 하고 최소치가 아닌 입력신호는 나머지 두 기능블록에서 제로가 발생되게 한다.
곱셈기능블록(106, 112) 각각에서 발생된 출력신호 1m', 1m"은 제7도에서와 같이 덧셈기능블록(118)에 대한 입력신호로 이용되어 출력신호 1m을 발생시키며, 곱셈기능블록(108, 114)에서 발생된 출력신호 2m', 2m"은 덧셈기능블록(120)에 대한 입력신호로 이용되어 출력신호 2m을 발생시키고, 곱셈기능블록(110, 116) 각각에서 발생된 출력신호 pm', pm'는 덧셈기능블록(122)에 대한 입력신호로 이용되어 출력신호 pm을 발생시킨다.
상기 출력신호 1m, 2m, pm은 결과적으로 터어빈(10, 12)으로부터 추출되는 유량과 바이패스 밸브(22)를 통과하는 유량을 나타내는 우회적인 방법의 신호로 이용되며, 상기한 방법으로부터 요부부하가 감소하는 경우에는 전체적으로 최저의 효과를 가지는 추출유량에 대하여 하중을 할당하고, 요구하중이 증가하는 경우에 있어서는 전체적으로 최고의 효율을 가지는 추출유량에 대하여 하중을 할당하게 한다.
상기한 바의 분석은 스팀요구량의 최저하에 근거한 것이지만 우회적인 방법을 통한 신호를 이용하므로서 응축기를 통하는 유량을 일정하게 하는 것과 비슷한 결괄르 가지는 비슷한 분석방법이 요구 메가와트(megawatt)에 근거하여 행해질 수도 있다.

Claims (6)

  1. 각 에너지 전환기에 대한 하나 또는 다수의 성능매개변수를 측정하기 위한 수단과 각 에너지 전환기의 효과를 측정하기 위한 수단 및 요구하중의 변화를 에너지전환기 사이의 전체이 배분시키기 위한 수단으로 이루어져 전체적인 에너지 전환기의 성능을 최적화시키는 고정기능블록에의한 에너지전환기성능의 최적화 시스템.
  2. 제1항에 있어서, 전체적으로 에너지 전환기의 최저의 효율을 가질때 요구하중의 감소가 행해지며, 전체적으로 에너지 전환기가 최고 이 효율을 가질때 요구하중이 증가하게 되는 특징을 가진 에너지 전환기성능의 최적화시스템.
  3. 제1항에 있어서, 각 에너지 전환기가 하나 또는 다수의 방출단계를 가지며, 에너지 전환기가 전체적인 방출단계에 있어서 최저의 효율을 가질때, 요구하중의 감소가 행해지며 최고의 효율을 가질때, 요구하중이 증가하게 되는 특징을 가진 에너지 전환기성능의 최적화 시스템.
  4. 제1항에 있어서, 요구하중의 변화는 시스템에 있어서 요구 스팀 방출량의 변화를 포함하는 특징을 가진에너지 전환기성능의 최적화 시스템.
  5. 제1항에 있어서, 요구하중의 변화는 시스템에 있어서 전기적요구 방출량의 변화를 포함하는 특징을 가진 에너지 전환기성능의 최적화 시스템.
  6. 제1항에 있어서, 배분 수단이 논리회로에 배열된 하나 또는 다수의 기능블록으로 이루어진 특징을 갖는 에너지 전환성능의 최적화 시스템.
KR1019840001129A 1983-03-17 1984-03-07 고정기능블록에 의한 에너지전환기 성능의 최적화 시스템 KR890000608B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/476088 1983-03-17
US06/476,088 US4612621A (en) 1983-03-17 1983-03-17 Distributed system for optimizing the performance of a plurality of multi-stage steam turbines using function blocks
US476088 1983-03-17

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR840009147A KR840009147A (ko) 1984-12-24
KR890000608B1 true KR890000608B1 (ko) 1989-03-21

Family

ID=23890460

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1019840001129A KR890000608B1 (ko) 1983-03-17 1984-03-07 고정기능블록에 의한 에너지전환기 성능의 최적화 시스템

Country Status (12)

Country Link
US (1) US4612621A (ko)
EP (1) EP0119773B1 (ko)
JP (1) JPS59176405A (ko)
KR (1) KR890000608B1 (ko)
AU (1) AU565796B2 (ko)
BR (1) BR8400806A (ko)
CA (1) CA1231897A (ko)
DE (1) DE3479164D1 (ko)
ES (1) ES8503780A1 (ko)
HK (1) HK96789A (ko)
IN (1) IN161755B (ko)
SG (1) SG64889G (ko)

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3710990A1 (de) * 1986-04-02 1987-10-22 Hitachi Ltd Betriebssystem und verfahren zum anfahren eines waermekraftwerkes
US5038270A (en) * 1988-04-26 1991-08-06 Mitsubishi Kasei Corporation Method for controlling reactor system
US4873649A (en) * 1988-06-10 1989-10-10 Honeywell Inc. Method for operating variable speed heat pumps and air conditioners
US5113691A (en) * 1989-02-26 1992-05-19 Westinghouse Electric Corp. Turbine-medium flow monitor
US6804612B2 (en) * 2001-10-30 2004-10-12 General Electric Company Methods and systems for performing integrated analyzes, such as integrated analyzes for gas turbine power plants
CN109884893B (zh) * 2019-02-28 2021-09-10 西安理工大学 一种多工序变量间动态时滞估计方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3812377A (en) * 1972-12-04 1974-05-21 Gen Electric System for independent or common control of prime movers
US4027145A (en) * 1973-08-15 1977-05-31 John P. McDonald Advanced control system for power generation
US4069675A (en) * 1976-03-16 1978-01-24 Measurex Corporation Method of optimizing the performance of a multi-unit power
US4074357A (en) * 1976-07-15 1978-02-14 Westinghouse Electric Corporation Analog control and digital system with integrated interface for electric power and other plants
US4179742A (en) * 1978-04-06 1979-12-18 Westinghouse Electric Corp. System for intelligently selecting the mode of control of a power plant
US4222229A (en) * 1978-10-18 1980-09-16 Westinghouse Electric Corp. Multiple turbine electric power plant having a coordinated control system with improved flexibility
US4271473A (en) * 1979-09-27 1981-06-02 Leeds & Northrup Company Control of parallel operated turbines in cogeneration
US4297848A (en) * 1979-11-27 1981-11-03 Westinghouse Electric Corp. Method of optimizing the efficiency of a steam turbine power plant
JPS5685507A (en) * 1979-12-17 1981-07-11 Hitachi Ltd Monitoring method of performance of steam turbine plant
US4403293A (en) * 1981-03-06 1983-09-06 Clayton Manufacturing Company Control apparatus for use in multiple steam generator or multiple hot water generator installations
US4430573A (en) * 1981-12-15 1984-02-07 The Babcock & Wilcox Company Load control for energy converters
US4412136A (en) * 1981-12-15 1983-10-25 The Babcock & Wilcox Company Load control for energy converters
US4418541A (en) * 1982-03-11 1983-12-06 The Babcock & Wilcox Company Boiler loading system
US4421068A (en) * 1982-07-06 1983-12-20 Measurex Corporation Optimization of steam distribution

Also Published As

Publication number Publication date
IN161755B (ko) 1988-01-30
EP0119773A2 (en) 1984-09-26
ES530997A0 (es) 1985-03-01
AU2478784A (en) 1984-09-20
CA1231897A (en) 1988-01-26
ES8503780A1 (es) 1985-03-01
HK96789A (en) 1989-12-15
AU565796B2 (en) 1987-10-01
JPS59176405A (ja) 1984-10-05
KR840009147A (ko) 1984-12-24
EP0119773B1 (en) 1989-07-26
SG64889G (en) 1990-01-26
BR8400806A (pt) 1984-11-13
DE3479164D1 (en) 1989-08-31
US4612621A (en) 1986-09-16
EP0119773A3 (en) 1985-05-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US4109160A (en) Control system for hydroelectric power station system
US9531193B2 (en) Method and arrangement for operating a wind farm within voltage limit
RU2578171C1 (ru) Преобразователь с конфигурацией треугольника
KR890000608B1 (ko) 고정기능블록에 의한 에너지전환기 성능의 최적화 시스템
CN101183246A (zh) 基于模糊解耦的核动力装置的控制装置及协调控制方法
CN114254937A (zh) 以机组为调度单元的梯级水电及光伏短期互补调度方法和系统
Pechenik et al. Analysis of the Energy Efficiency of Pressure Stabilization Cascade Pump System
Manikandan et al. Delay-dependent stability analysis of network-based load frequency control of one and two area power system with time-varying delays
US20240079877A1 (en) Grid system and control device of grid system
CN109884889A (zh) 一种提高燃煤发电机组协调控制系统调节品质的动态前馈控制方法
Guo et al. Critical sectional area of surge tank based on bifurcation and chaos behaviors of hydraulic-mechanical coupling hydropower station
JPH0814241B2 (ja) タービン制御装置
Oh et al. Evaluation of posit arithmetic on machine learning based on approximate exponential functions
US4412136A (en) Load control for energy converters
CN111859823B (zh) 一种径流式水电站根据来流量确定开机的方法及系统
CN113452071A (zh) 光伏发电系统控制方法、装置、功率优化器及存储介质
CN112764346A (zh) 分散式自抗扰多变量控制方法
US4293918A (en) Digital differential analyzer with an increment output function
JPS5912106A (ja) コンバインド・サイクル発電システムの出力制御装置
Kuroe et al. Analysis of floating-point quantization errors in digital control systems: influence of the order of arithmetic steps in controller
RU2058576C1 (ru) Адаптивная система управления
SU1104544A2 (ru) Устройство дл моделировани систем регулировани мощности энергоблоков
SU1700684A1 (ru) Способ распределени реактивной нагрузки
Prasad et al. Anti Fuzzy Gamma Near Algebras Over Anti Fuzzy Fields
KR20230105296A (ko) 배전 계통 내 인버터 기반 분산형 전원의 유효 전력 및 무효 전력 출력 제어를 통한 전압 불평형 해소 최적화 방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
G160 Decision to publish patent application
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
LAPS Lapse due to unpaid annual fee