KR850000281B1 - 압연기의 압연방법 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

압연기의 압연방법

제1도는 본 발명의 방법을 수행하는 압연의 1실시예를 나타낸 정면도.

제2도는 제1도의 Ⅰ- Ⅰ선 단면도.

제3도 내지 제6도는 본 발명의 압연방법을 수행하는 압연기의 작업로울 지지구성을 나타내는 것으로서,

제3도는 제도의 Ⅱ- Ⅱ선 단면도.

제4도는 본 발명의 압연방법을 수행하는 압연기의 금속받침대의 일부 파단도.

제5도는 본 발명의 압연방법을 수행하는 압연기의 로울단부의 개략 측면도.

제7도는 각종 기호의 의미를 설명하기 위한 본 발명의 수행하는 압연기의 개략측면도,

제8도 내지 제10도는 형상제어 특성도이다.

본 발명은 신규한 로울구성과 형상제어 기능을 가진 압연기에 있어서의 압연방법에 관한 것을 특히 작은 직경의 작업로울을 사용하여 능률적인 압연작업과 압연재(壓延材)의 유효한 형상제어를 행할 수 있도록 한 압연기에 있어서의 압연 방법에 관한 것이다. 요즈음 종래의 압연기의 압연 방법에 의해 제작되는 압연제품, 특히 판재(板材)의 압연에 있어서는 이미 거의 완성의 영역에 달한 압연판재(壓延板材)길이 방향의 판두께 정밀도의 향상에 잇따라 자원의 절약에 대한 강한 요청으로 인하여 판폭( 板幅) 방향의 판두께의 정말도 및 판형상(평탄도)의 향상과 압연동력( 壓延動力)의 절감법등에 관하여 진지한 연구를 하게 되었고, 이러한 요청을 만족시키는 데는 작은 직경의 작업로울을 사용하여 판형상( 板形狀)의 안정성과 그 제어능력이 큰 압연기에 의한 압연방법이 필요하게 되었다.

그렇지만 종래의 압연방법을 수행하던 대표적인 압연기의 4중압연기로서는 그 기본적인 특성으로 인하여 상기한 요청을 만족시킨다는 것은 매우 곤란했었다. 그래서 본 발명자는 이 4중압연기의 기본적인 한계를 발견하여 종래의 압연방법을 수행하던 것에 비해 새로운 개념의 신형압연기를 발명하였다(미합중국 특허 제3,818,743호 참조). 이 신형 압연기는 보강로울과 작업로울간에 중간로울을 설치하고, 이 중간로울의 압연재 판폭에 대응한 축방향 이동과 작업로울벤딩(roll bending) 작용의 병용에 의해 압연판재의 형상제어를 하는 것으로 이것의 출현에 의해 매우 우수한 형상안정상과 형상제어기능 및 에지드롭(edge drop)감소기능이 입증되게 되었다. 그리고 이 신형 압연기의 특성에 의해 작업로울의 직경도 종래의 4중압연기보다 대폭적으로 작은 직경으로 만드는데 성공하였다. 즉 종래의 4중압연기의 실용적인 작업로울의 직경이 압연최대 판폭의 35% 내지 50%였던것이 25%까지 감소시키는 것이 가능하게 되었다.

그러나 당업계에 있어서는 보다 얇고 보다 견고한 재료의 양호한 압연, 보다 에너지 절약의 증대, 에지드롭의 보다 큰 감소, 값싼 로울크랭크의 사용 등등의 요청은 매우 심하다. 이렇게 하기 위해서는 상술한 바와같이 현행의 작업로울의 직경을 보다 작게할 필요가있다. 물론 단순히 직경을 작게하는 것만이 목적이라면 이미 공지된 다단(多段)압연기와 같이 로울의 배열을 12단 또는 20단으로 함으로써 실현할 수 있다. 그러나 주지하는 바와같이 이러한 다단 압연기의 형상제어는 기하학적인 수법이므로 고도한 제어기술을 요하며 또 구조가 복잡하여 조업(操業), 보수상의 불리함은 피할 수 없으며 따라서 현재에 있어서도 스텐레스재와 같은 경질재(硬質材)를 대상으로 하는 특수한 분야의 압연에만 그 용도가 한정되 있다.

바꿔말하면 상기 신형압연기가 상술한 요청에 대하여 반드시 충분한 대답이 될 수는 없다. 즉, 작업로울의 직경이 판폭의 25% 이상으로 되지 않는 점을 고찰한다. 즉 상기 신형 압연기는 중간로울의 측방향 이동과 작업로울 벤딩에 의해 작업로울 자체에 굽힘모우멘트를 주는 방법이지만 작업로울축의 굽힘 강성(剛性)이 저하하면 작업로울은 판재와 중간로울에 으해 상하로 구속되어 있으므로 국부적으로 만곡(灣曲)을 일으키고, 이것에 기인하여 판폭의 중심과 단부 사이에 쿼터버클(quarter buckling)이라고 불리우는 복합크라운(composite crown)을 발생시킨다. 이 복합 크라운을 방지하는데는 판폭에 따른 작업로울의 굽힘강성이 필요하고 본 발명자의 연구에 의하면 직업로울이 강제(鋼 製)의 경우 작업로울 벤딩을 사용하지 않는 경우에도 판폭의 20% 이상의 로울의 직경을 필요로 하며 작업로울 벤딩을 사용하는 경우에는 더우기 그 10 내지 15%정도큰 로울 직경으로 하는 것이 바람직하다는 것이 증명되었다. 즉 잡억로울의 작경은 판폭의 22 내지 23%를 필요로 하며 연마대(硏魔代)를 고려하면 25% 이상으로 되어야 하는 것을 얻을 수 없기 때문이다.

한편 이러한 문제점을 해결하기 위하여 이미 본 발명자는 중간로울벤딩 방식을 채용한 압연기를 제안하였다(일본국 특허공개공보소 제53- 66849호 공보 참조). 이 압연기의 이념은 작은 직경의 작업로울을 사용하는 경우 그 축의 강성이 적으므로 지지되는 로울의 상태에 따르는 성질이 증대하는 것을 이용하여 적정한 강성을 가진 중간로울에 벤딩을 부여하여 형상 제어를 행하려고 하는 것이다.

그렇지만 이 압연기는 작업로울의 적체길이에 걸쳐서 접촉하고 있기 때문에 중간로울이 4중압연기의 보강로울과 마찬가지로 판폭보다 넓은 중간로울의 접촉부(작업로울과의 접촉부) 가 작업로울을 강하게 구부리게 되어 판단부(板端部)에 있어서의 판두께의 감소도가 현저하게 되는 결함을 가진다.

그러므로, 이러한 결함을 해소하려면 보다 작은 직경의 작업로울을 사용하여 간단한 구성으로 압연재를 능률적으로 압연함과 동시에 양호한 형상제어를 할 수 있어야 하며, 보다 경고한 재료를 양호하게 압연함과 동시에 에너지 절약의 증대, 에지드롭의 감소를 대폭적으로 달성할 수 있어야 한다.

또한 압연하중을 대폭적으로 감소한다든가 보강로울의 직경등을 작게하여 압연기 자체의 제조원가를 대폭적으로 절감할 필요도 있다.

그리고, 직은 직경의 작업로울을 사용하여 복합 크라운이 없는 양호한 판크라운으로 압연제를 제어하여야하고, 로울축방향으로 이동 가능한 중간로울에 대하여 항상 안정하고 확실한 로울벤딩력을 부여시킬 수 있는 동시에 작은 직경의 작업로울에 작용하는 트러스트(thrust)하중을 효과적으로 막아줌으로써 작은 직경의 작업로울의 강도 및 수명의 문제를 해소할 수 있어야 한다.

따라서, 본 발명의 목적은 중간로울벤딩작용과 작업로울벤딩작용의 병용에 의해 압연재판폭의 전체에 걸쳐서 매우 양호한 형상 또는 판크라운을 제어할 수 있는 압연방법을 제공하는 것이다.

본 발명에 의하면 압연재를 압연하는 상하 한쌍의 작업로울과 이 작업로울을 지지하기 위하여 작업로울과 접촉하며 배치되며, 그 작업로울보다 큰 직경으로 형성된 상하 한쌍의 중간로울과, 이 중간로울을 지지하기 위하여서 배치되며, 그 중간로울보다 직경이 크게 형성된 상하 한쌍의 보강로울을 가지며, 또한 상기 중간로울을 각각 로울측방향으로 이동시키는 장치 및 상기 작업로울에 로울벤딩을 작용시키는 장치와 상기 중간로울에로울 벤딩을 작용시키는 장치등을 구비한 압연기에 있어서, 상기 상하 한쌍의 중간로울의 단부가 압연재의 판폭단부의 수직면 근방(수직면상들 포함한다.)에 위치하도록 각 중간로울을 서로 상반하는 방향이 되는 로을축방향으로 이동조절하여, 상기 중간로울이 로울벤딩에 의해 주로 압연재의 판폭 전체의 판형상 또는 판크라운의 제어를 행하게 하면서, 상기 작업로울의 로울벤딩에 의해 주로 압연재의 판폭 단부의 판형상 또는 판크라운의 제어를 행하는데 따라, 상기 중간로울의 축방향이동 조절과 이들 작업로울벤딩 작용 및 중간로울 벤딩작용과를 병용하여 좁은 폭에서 넓은 폭에 걸쳐 압연재의 형상 또는 판크라운제어를 고정밀도로 행할 수 있도록 한 압연기의 압연 방법을 특징으로 한다.

이하 본 발명의 압연 방법을 수행하는 1실시예를 도면에 의해 설명한다.

제1도는 본 발명의 압연 방법을 수행하는 1실시예를 나타낸 정면도,

제2도는 제1도의 Ⅰ- Ⅰ선 단면도로서, 중간로울 이동기구를 중심으로 나타낸 것이다. (1) 및 (2)는 압연 재(3)를 압연하기 위한 상하 한쌍의 작은 직경의 작업로울이고, 작업로울의 단부는 금속받침대(4), (5)에 지지되어 있다. 또 각 금속받침대(4), (5)는 로울하우징(6)의 창에 취부된 프로젝트블럭(7), (8)돌출부(9), (10)의 내측을 각각 상하이동 할 수 있도록 배치되어 있으며 또한 이들 돌출부에는 작업로울의 벤딩용 유압램(11), (12)이 내장되어 있다. (13) 및 (14)는 상하 한쌍의 중간로울이고, 이 중간로울의 단부는 금속받침대(15), (16)에 지지되어 있다. 또 각 금속받침대(15, (16)는 로울축방향 이동이 가능하게 프로젝트블럭 (7), (8)에 장착된 이동블럭(17), (18)의 내측을 상하이동 할 수 있도록 배치되어 있으며 이동블럭(17), (18)에는 중간로울에 벤딩력 증가를 작용시키기 위한 유압램(19), (20)과 벤딩감소를 작용시키기 위한 유압램 (21), (22)이 각각 내장되어 있다. 또 이동블럭 (17)에

부를 가진 커퍼플래이트 (23)를 요동시키기 위한 실린더 (24)가 취부되어 있으며 한편 이

부에 걸어 맞춰지는

가 구동측 중간로울 금속받침대(15´)에 설치되어 있다. 따라서 이동블럭 (17)과 구동측 중간로울받침대 (15´)를 커퍼플래이트 (23)를 거쳐 연결시킨 상태로 하여 두면 실린더 (26)에 의해 중간로울을 이동블럭과 함께 로울축 방향으로 이동할 수 있다. 이 경우 중간로둘의 받침대와 이동블럭내의 유압램 (19), (20), (21), (22)도 함께 이동하게 되므로 이러한 유압램을 적당한 위치에 배치하는 것에 의해 중간로울 베어링 (27)의 중삼에 항상 벤딩력을 작용시킬 수 있다. 그리고 중간로울은 작업로울보다 직경이 크고, 중간로울 벤딩력은 작업로울 벤딩력보다 크게되어 있다. (28) 및 (29)는 상기 중간로울 (13), (14)을 각각 지지하기위한 보강로울이고, 중간로울보다도 큰 직경으로 강성이 높은 것으로 되어있다. (30), (31)은 보강로울용 금속받침대로서 로울하우징내를 상하 이동 가능하게 부착되어 있다. 그리고 상기와 같이 구성되어 있기 때문에 중간로울을 바꿔 조립할 때는 커퍼플레이트 (23)를 유압실린더 (24)에 의해개방함으로써 이동블럭 (17)은 로울하우징내에 남기고 로울어셈블리만을 빼낼 수 있다. 상기 실시예에 있어서는 작업로울벤딩용 유압램 (11), (12)은 증가용을 도시하고 있지만 감소용도 설치하는 것은 가능하다. 그러나 실용상으로는 거의 필요가 없으며 예컨데 필요가 있다고 하더라도 중간로울벤딩의 감소축의 사용 또는 증간로울단부 위치의 바깥쪽 이동에 의해 충분하게 보완할 수있기 때문에 특별하게 도시하고 있지는 않다.

그리고 상기 중간로울 벤딩감소는 특히 로울의 더어멀크라운(thermal crown)에 대한 보상제어로서 유효하다. 작업로울 벤딩증가 및 증가로울 벤딩증가의 주된 효과에 관해서는 상세하게 후술한다.

그래서 본 발명의 압연방법을 수행하는 압연기를 실기(實機)로서 채용하는데 있어서 충분하게 작은 직경의 작업로울을 채용하기 위해서는 강도상의 문제를 고려하지 않으면 안되는 것이다. 즉 본 발명의 압연방법을 수행하는 압연기의 작업로울 구동은 강도상 허용되 않으므로 중간로울 또는 보강로울 구동방식을 채용하는 것이 바람직하다. 이 경우 작업로울에 접선력이 작용하기 때문에 그 영향 즉 작업로울의 배럴부(barrel) 및 로울네크부의 굽휨강도, 수평휨 판형상에 미치는 영향, 로울네크 베어링의 수평력, 벤딩력 및 트러스트력에 대한 수명등을 고려하지 않으면 안되는 것이다. 제3도 내지 제5도는 이와같은 문제를 고려한 작업로울 지지구성의 1실시예를 나타낸 것이다.

작업로울(1)은 그 양단을 금속받침대(4), (4,)에 의해 지지하고 있다. 이 금속받침대(4), (4

)는 니들베어링(50)에 의해 지지되며 로울에서 빠져나오지 않도록 트러스트베어링(51)에 의해 유지되어 있으나 작업로울(1)에 작용하는 트러스트력은 금속받침대에는전달되지 않으며 그 단부(52), (53)가 직접 트러스트 로울러(54), (55), (56)로서 지지되는 구성으로 되어 있으며, 트러스트 베어링(51)에는 가벼운 트러스트력밖에 작용하지 않는다.

트러스트로울러(54)는 레버(57)를 거쳐 프로젝트블럭(7)에 취부되어 있다. 트러스트로울러(55), (56)는 핀(58)에 접동자재로 장착되고 또한 핀(58)은 레버에 의해 지지되어 있으며 작업로울(59)의 상하이동에 대하여 추종할 수 있다. 또 각 트러스트로울러 중에는 도시는 되어 있지 않으나 비마찰메어링이 내장되어 있으며 작업로울(1)의 회전에 의해 90°다른 축주위 회전한다. 로울을 교체할때는 로울하우징(6)에 취부된 키퍼플래이트(60)를 빠져나가 트러스트 로울러를 지지하는 레버(59)를 지지대(62)에 설치된 핀(63)주위에 회동하여 작업로울의 통로를 열 수 있도록 되어 있다. 그리고 도면중(64)는 조임 너트를 나타낸다. 이상과 같이 구성되어 있기 때문에 수평력 또는 벤딩력에 의한 래이디얼하중은 상기 니들베어링(50)에서 받아 트러스트력은 상술한 바와같이 작업로울 단부를 직접 트러스트 로울러(54), (55), (56)에서 막아내는 구성이기 때문에 충분하게 작은 직경의 로울을 채용하여도 상술한 바와같은 문제는 발생하지 않는다.

제7도는 각종의 기호를 설명하기 위한 것으로서 각 로울등의 관계를 나타낸 개략측면도이다. 즉 Fi는 중간로을 벤딩력, Fw는 작업로울 벤딩력이다.

중간로울단부는 압연단부 수직변의 근방(수직면상을 포함한다.)에 조절되지만, 이 상태를 나타낸것이

이고, 구체적으로는 중간로울의 단부위치와 압연재 단부 로울측 방향에 있어서의 거리를 나타낸다. 중간로울의 로울배럴단부가 스텝형으로 변화하는 소위 단이 붙어진 형상의 경우에는 이 단이 붙어진 부분이 중간로울의 단부에 상당한다. 일반적으로 중간로울 단부에 있어서의 응력집중의 완화나 로울에의 상처방지를 위한중간로울의 단부는 끝이 가느다란 모양으로 형성되지만 이 경우 끝이 가느다란 모양의 종단은 인접하는 작업로울 및 보강로울에 대하여 비접촉상태가 되어 끝이 가느다란 모양의 종단은 실질적으로는 압연에 특별한 기능을 가져오지는 못한다.

따라서 끝이 가느다란 모양으로 형성한 경우에 있어서의

를 산출하기 위한 중간 로울단부 위치는 중간로울과 인접하는 로울과의 접촉부와 비접촉부의 한개위치 근방에 상당하며 구체적으로는 끝이 가느다란 모양이 되는 기점위치라고 생각하여도 좋다. 즉 이경우

를 산출하기 위한 증가로울 단부 위치로서는 끝이 가느다란 모양의 종단을 포함하지 않는다고 하는 점이다.

그래서 본 발명의 압연방법을 수행하는 압연기의 형상제어 특성을 종래의 압연방법을 수행하는 압연기와 비교하여 제8도에 의해 설명한다.도면중 A형이라고 칭하는 것은 중간로울의 축방향이동과 작업로울벤딩을 병용한 상기 종래의 신형 압연기 B형이라고 칭하는 것은 상술한 중래의 중간로울벤딩 방식의 압연기, C형 이 본 발명의 압연방법을 수행하는 압연기, 즉 중간로울의 축방향이동과 중간로울 및 작업로울벤딩(단 작업로울벤딩력보다 중간로울벤딩력 쪽이크다)을 병용한 압연기의 각각 형상제어 특성을 나타낸다.

그리고 여기서 작업로울 직경이 판폭의 이론적으로는 20% 이상 실용적으로는 25%이상이라면 상기 A형의 결점은 나타나지 않으므로 그 이하의 작업로울 직경, 즉 최대판폭 1200㎜에 대하여 17.55의 210㎜의 직경으로 이루어진 압연기에 관하여 이론적으로 계산한 결과를 나타낸 것이다. 그리고 중간로울 직경은 420㎜, 보강로울의 직경은 1350㎜, 로울배럴의 길이는 1420㎜이다. 단 B형에 있어서 보강로울의 유효배럴길이(ℓ)만 900㎜로 하고 있다.

이것은 판폭이 최대 1200㎜의 경우 최소폭은 600 내지 750㎜가 되고 좁은 폭의 경우의 형상제어가 곤란하게 되기때문이다. 계산결과는 유효길이 900㎜의 경우 판폭 750㎜ 이하는 형상제어가 불충분 하지만 750 내지 1200㎜ 폭의 범위에서 형상 제어가 가능하다. 제8도는 이상의 조건으로 1200㎜폭의 냉간압연을 행한 경우의 판폭방향의 판두께 분포를 나타낸다. A형은 가능한 한 판두께 분포를 균일하게 하기 위해서는 중간로울의 단부위치를 판단부보다 내측에 설정할 필요가 있고 이 경우 그양(

)은 35㎜이다. 그런때는 판중앙부는 약간

크라운이고, 판폭의반 중앙부근에는

크라운이 생겨 소위 복합크라운이 된다. 이것은 판형상으로서는 2차 신장 또는 표면 패임이라고 칭하여 압연 현장에서도 처치 곤란한 성격의 것이다. 이 원인은 상술한 바와같이 중간로울의 단부위치가 판단부보다 내측에 설정되고 작업로울은 압연재로부터의 반력에 대하여 지지하는 로울이 결여되어 있으므로 커다란 굽힘모우멘트가 걸리고 이것에 의한 작업로울측의 변형이폭의 전체길이에 걸쳐서 연속적으로 전달되는데 필요한 굽힘 강성을 가지고 있지 않음에 의한다.

그리고 내측에 로울의 이동량을 적게하여 작엽로울벤딩으로서 보정하려고 하면 오히려 훨씬 커다란 복합크라운을 발생하게 된다.

B형에 있어서는 중간로울벤더의 효과는 충분하게 발휘되어

크라운에서

크라운까지 대폭적인 크라운제어를 가능하게 하고 있는 것을 알았다.그러나 작은 직경의 로울을 사용한 A형과 같이 복합크라운은 발생되어 있지 않으나 판단부에서의 판두께의 요철이 심하고 판재의 단면을 사각형 단면으로 하는 한편 전폭에 걸쳐서 형상을 양호하게 제어하려고 하는 하는 본래의 요구에 응할 수가 없다.

C형에 있어서는 중갖로울 이동량을 A형보다 작게하고 계산에 의해 판단부와 중간로울단부를 일치시켜 작업로울의 변형을 중간로울벤더로 수정함으로써 B형과 같은 판단부의 요철이 없는 것을 나타내고 있다. 이와 같은 다른 점은 이미 기술하였지마는 B형에 있어서는 작업로울이 판폭보다 바깥 위치에서 로울 전체길이의 접촉에 의한 편평변형(偏平變形)에 기인하는 스프링작용에 의해 눌려 구부러지는데 대하여 C형에서는 그 작용이중간로울이 동효과로 인하여 삭감되어 있기 때문이다.

다음에 B형과 C형의 복합크라운이 되지 않는 범위에서의 판 크라운을 가장적게한 상태의 비교를 제9도에 나타낸다.

C형은 B형보다 훨씬 작은 크라운으로 되어있다는 것을 알았다. 그리고 C형에 있어서 작업로울벤더가가 해지면 크라운은 가일층 개선된다. 단 어느 정도이상 작업로울벤딩력을 크게하면 복합 크라운이 발생하므로 이것으로서 전폭에 걸친 형상제어를 행해서 는 않되며 판단부의 국부적 제어에 멈추고 전체적인 제어는 중간로울벤딩에 의하지 않으면 안되는 것이다. 따라서 중간로울벤더의 설비용량보다 작업로울 벤더의 설비용량을 크게 하였다고 하더라도 실제의 조업(操業)에 있어서는 작업로울벤더의 출력보다 작게할 필요가 있다.또 이 경우의 작업로울 벤딩은 매우 예민하게 판단부의 형상을 변화하므로 미세한 제어가 필요하고 용량을 필요 이상으로 크게 하지 않는 것이 필요하다.

이것에 대하여 중간로울벤딩은 전체적인 제어를 할 필요가 있고 또 일반적으로 로울의 굽힘 강성도 크므로 커다란 용량의 벤딩장치가 필요하다. B형으로서 마찬가지로 작업로울벤더를 가하면 중간로울과의 여분접촉으로 인하여 제10도에 나타낸 바와 같이 복합크라운을 복합크라운을 발생하여 사용에 견뎌낼 수없다.

이와같이 본 발명의 연압방법을 수행하는 C형압연기는 작은 직경의 작업로울을 사용하여 판재의 전폭에 걸쳐 좋은 형상, 우수한 크라운제어를 행할 수 있으므로 효율적인 압연작업이 될 수 있을 뿐만이 아니라 압연하중도 대폭적으로 감소할 수 있으므로 보강로울의 직경도 작아지고 압연기 자체의 제조원가도 대폭적으로 절감할 수 있는 효과가 있다.

그리고 B형에 있어서도 판폭에 따라서 다른 유효배럴길이를 가진 중간로울로 교환하면 C형과 동등한효과가 기대되지만 최적의 유효배럴길이의 선택의 곤란성, 중간로울 교환빈도의 증대에 의한 생산성의 저하, 같은 판폭이라도 유효배럴길이를 바꿔 제어하는 기능의 결여등에서 C형의 우위성은 명백하다.

그리고 A형은 로울에 크라운을 주지 않는 장점을 살리기 위해서는 중간로울의 단부위치는 판단부보다 내측으로 넣을 필요가 있다.

이것은 알루미늄압연 등과 같이 판표면의 광택얼룰을 극도로 손상하는 경우는 불리한 조건이 되다. 이것에 대하여 본 발명의 압연방법에서는 중간로울벤딩의 작용에 의해 그렇게 필요가 없으며 통상 중간로울 단부는 판단부보다 외측으로 설정할 수 있다.

그리고 A형에서는 중간로울의 단부위치를 판단부보다 내측의 적당한 위치에 설정하면 압연하중에 의해 작업로울축이 등가적으로 전허 변형하지 않는 횡강성(橫剛性 : Width Rigidity) 무한대의 점이 존재하지만 본 발명의 압연방법이 대상으로 하는 작은 작경의 작업로울에서는 일반적으로 중간로울 단부위치는 판단부에 가까우므로 상술한 기능은 없다. 따라서 압연 하중에 따라서중간로울 벤딩력을 제어할 필요가 있다. 이필요 벤딩력은 압연하중에 대하여 판폭에 의해 다른 비례상수를 가지므로 판폭을 미리 알므로써 압연하중에 비례한 중간로울 벤딩력을 제어를 행할 수 있다.

또 제9도로서 알 수 있듯이 작업로울 벤당력은 판단부에의 효과가 큰 셈이지만 판중앙부에의 영향이 전혀없는 셈은 아니며 판중앙부에 전혀 영향을 부여하지 않도록 하기 위해서는 작업로울 벤딩 제어와 연동하여 중간로울 벤딩의 제어도 행하는 것이 바람직하다.

Claims (1)

1. 압연재를 압연하는 상하 한쌍의 작업로울(1, 2)과, 이 작업로울을 지지하기 위하여 작업로울과 접촉하여 배치되며, 그 작업로울보다 큰 직경으로 형성된 상하 한쌍의 중간로울(13, 14)과, 이 중간로울을 지지하기 위하여 배치되며, 그 중간로울보다 직경이 크게 형성된 상하 한쌍의 보강로울(28, 29)을 가지며, 또한 상기 중간로울을 각각 로울축방향으로 이동시키는 장치 및 상기 작업로울에 로울벤딩을 작용시키는 장치와 상기 중간로울 에로울벤딩을 작용시키는 장치등을 구비한 압연기에 있어서, 상기 상하 한쌍의 중간로울(13, 14)의 단부가 압연재의 판폭단부의 수직면 근방(수직면강을 포함한다.)에 위치하도록 각 중간로울 (13, 14)을 서로 상반하는 방향이 되는 로울축방향으로 이동조절하여, 상기 중간로울의 로울벤딩에 의해 주로 압연재의 판폭 전체의 판형상 및 판크라운의 제어를 행하게 하면서 상기 작업로울의 로울벤딩에 의해 주로 압연재의 판폭단부의 판형상 및 판크라운의 제어를 행하는데 따라 상기 중간로울(13, 14)의 축방향이 동조절과 이들 작업로울 벤딩작용 및 중간로울 벤딩작용과를 병용하여 좁은폭에서 넓은폭에 걸쳐 압연재의 형상 또는 판크라운 제어를 고정밀도로 행할 수 있도록 한 것을 특징으로 하는 압연기의 압연방법.

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