KR830000939B1

KR830000939B1 - Lighting system of discharge lamp

Info

Publication number: KR830000939B1
Application number: KR7702269A
Authority: KR
Inventors: 이사오 가네다
Original assignee: 히고 이찌로오; 신닛뽄덴기 가부시기가이샤
Priority date: 1977-09-24
Filing date: 1977-09-24
Publication date: 1983-05-11
Also published as: KR830000491A

Abstract

The discharge lamp adopts every cycle start lighting system to lower power loss to less than one-fourth, and to smallize dimensions below one-fourth at a weight ratio. The system involves a high voltage generating means which operates at every semi-cycle of a low frequency A.C. source, and supplies the lamp with high voltage for re-lighting. The low freq. AC source voltage is larger than tube voltage of the lamp, and smaller than the re-lighting voltage.

Description

Discharge lamp lighting method

제1도는 종래의 방전등 점등장치의 일예를 도시한 전기회로도.1 is an electric circuit diagram showing an example of a conventional discharge lamp lighting apparatus.

제2도는 제1도에 도시한 장치의 각부의 전압, 전류 에너지변화 및 축적 에너지의 파형도.2 is a waveform diagram of voltage, current energy change and accumulated energy of each part of the apparatus shown in FIG.

제3도는 본 발명의 배경으로 되는 매사이클 스타트 점등 방식의 형광등 점등장치의 일예를 도시한 전기회로도.3 is an electric circuit diagram showing an example of a fluorescent lamp lighting apparatus of a cycle start lighting method which is the background of the present invention.

제4도는 제3도에 보인 장치의 각부의 전압 및 전류파형도.4 is a voltage and current waveform diagram of each part of the apparatus shown in FIG.

제5도는 제3도에 도시한 장치에 있어서의 요부의 전압 전류에네지 변화 및 축적에너지의 파형도.FIG. 5 is a waveform diagram of change in voltage and current energy and accumulated energy of the main part in the apparatus shown in FIG.

제6도는 본 발명에 따른 기본적인 전기회로도.6 is a basic electrical circuit diagram according to the present invention.

제7도는 본 발명에 의한 패턴Ⅰ의 동작 양태를 보인 각부파형도.7 is an angle waveform diagram showing an operation of Pattern I according to the present invention.

제8도는 패턴 Ⅱ의 동작 양태를 도시한 각부파형도.Fig. 8 is an angle waveform diagram showing an operating mode of the pattern II.

제9도-제11도는 본 발명의 다른 실시예의 전기회로도.9-11 are electrical circuit diagrams of another embodiment of the present invention.

본 발명은 방전등 점등방식에 관한 것이고 특히 전원의 각 반사이클마다 고전압으로 방전등을 재점호하면서 점등유지 할때 매사이클스타트 점등 방식에 관한 것이다.The present invention relates to a discharge lamp lighting method, and more particularly, to a cycle start lighting method when maintaining lighting while re-igniting the discharge lamp at a high voltage for each half cycle of the power supply.

근래 에너지 위기에 발단이 되어 생자원, 생에너지가 절규되어 있으며, 하나의 기술적 명제로 되어있다. 본 발명의 배경의 되는 매사이클 스타트 점등방식은 조명분야에 있어서 이 명제를 해결하려고 하는 것이다. 즉 본 발명자의 별도 제안한 바에 의하면 매 사이클 스타트점등방식(후술함)에 있어서는, 방전등 점등장치의 전력손실을 종래의 점등방식의 일예로

이하로 저감하고, 또 형상도 중량비로

이하로 소형화시킬 수 있다.Recently, due to the beginning of the energy crisis, raw resources and live energy are screamed, and it is a technical proposition. The cycle start lighting method which is the background of the present invention intends to solve this proposition in the field of lighting. In other words, according to the inventor's separate proposal, in every cycle start lighting method (to be described later), the power loss of the discharge lamp lighting device is an example of the conventional lighting method.

We reduce below and shape in weight ratio

It can be miniaturized as follows.

본 발명의 배경이 되는 매사이클 스타트 점등 방식에 있어서 한류 쵸크를 소형화시킬 수 있는 이유에 대해서 설명하기 위하여 종래점등방식의 기구에 대하여서 설명하기로 한다.The mechanism of the conventional lighting method will be described in order to explain the reason why the current-limit choke can be downsized in the cycle start lighting method which is the background of the present invention.

즉 형광등용 방전등 점등장치로서 종래에는 예를 들면 제1도에 도시한 것 같으느 회로 구성의 것이 사용되어 왔다. 이 구성은 교류전원 AC에 한류장치로서의 한류 쵸크 CH를 개재하여서 방전등 FL을 접속하며 한편 방전등 FL에 진동회로 R'를 병렬접속한 것이다. 이 구성에 의하면 전원 AC를 접속시킴과 동시에 진동회로 R'가 발진동작을 개시하고 그 발진 전류에 의하여 방전등 FL의 필라멘트 f, f'를 가열함과 동시에 그 단자간에 시동소요 전압 Est보다도 높은 발진출력 전압을 인가한다. 그리고 방전등 FL의 필라멘트가 충분히 가열되며 방전등 Est의 시동소요 전압이 Est로 저하되었을 때에 전기한 발진 출력에 의하여 시동되어서 지상 점등된다. 일단 점등하면 방전등 FL의 단자 전압이 전원전압의 약

값의 관전압 V_T로 저하되기 때문에 진동회로 R'는 발진을 유지할 수 없게 되고 동작을 정지시키고 방전등 FL은 전원 AC에서 쵸크 CH를 개재하여 공급되는 전압에 의하여서 점등 유지된다.In other words, as a discharge lamp lighting device for fluorescent lamps, a circuit structure such as that shown in FIG. 1 has been conventionally used. In this configuration, the discharge lamp FL is connected to the AC power supply AC via the current-limiting choke CH as a current-limiting device, while the vibration circuit R 'is connected in parallel to the discharge lamp FL. According to this configuration, the oscillation circuit R 'starts oscillation operation by connecting the power supply AC, heats the filaments f and f' of the discharge lamp FL by the oscillation current, and generates an oscillation output higher than the required voltage Est between the terminals. Apply voltage. Then, when the filament of the discharge lamp FL is sufficiently heated and the start-up voltage of the discharge lamp Est drops to Est, the filament is started and turned on by the oscillation output. Once lit, the terminal voltage of the discharge lamp FL is approx.

Since the tube voltage V _T of the value decreases, the vibration circuit R 'cannot maintain oscillation, and the operation is stopped. The discharge lamp FL is kept on by the voltage supplied through the choke CH from the power supply AC.

점등 기간중에 전원전압 e, 관전압 vT 및 고나전류 iT의 파형을 관측하면 제2도 (A)(B)(C)와 같은 파형이다. 이들의 전원전압 e, 관전압 vT 및 관전류 iT의 파형에서 각 순시(瞬時)에 있어서의 저항분을 함유하지 않는 한류쵸크 CH의 단자 전압 vCH와 관전류 i_T의 적(積) 및 축적 에너지 S를 찾아내면 동도면 (D) 및 (E)에 도시한 파형으로 된다. 이들의 파형으로 이해되는 바와 같이 전원전압 e가 관전압 v_T보다 높은 기간 (t₁-t₂)는

인 에너지가 일방적으로 증가 되어서 한류 쵸크 CH에 축적된다. 전원전압 e가 관전압 v_T보다 저하되면 축적에너지는 방출 상태로 변한다. 에너지를 방출하는 기간은 전원전압 e가 관전압V_T낮은 기간(t₂-t₃)이고 이 기간(t₂-t₃)에

인 에너지가 방출된다. 한류 쵸크 CH의 크기는 제2도(E)에 도시한 축적 에너지 S의 최대치에 따라서 정해진다. 즉 한류 쵸크 CH는 축적 에너지 S의 최대진폭 Sm에 견디도록 그 용량을 선출하지 않으면 안된다.When the waveforms of the power source voltage e, the tube voltage vT, and the high current iT are observed during the lighting period, they are waveforms as shown in Figs. From the waveforms of the power supply voltage e, the tube voltage vT, and the tube current iT, find the product voltage and the accumulated energy S of the terminal voltage vCH of the current-limit choke CH and the tube current i _T that do not contain resistance in each instant. It becomes the waveform shown in the inner surface dynamic drawing (D) and (E). As understood from these waveforms, the period (t ₁ -t ₂ ) where the power supply voltage e is higher than the tube voltage v _T

Phosphorus energy is unilaterally increased and accumulates in the Korean wave choke CH. When the power supply voltage e falls below the tube voltage v _T , the accumulated energy changes to the emission state. The period during which energy is released is the period when the supply voltage e is lower than the tube voltage V _T (t ₂ -t ₃ ) and during this period (t ₂ -t ₃ ).

Phosphorus energy is released. The magnitude of the current-limit choke CH is determined in accordance with the maximum value of the accumulated energy S shown in FIG. That is, the current-limit choke CH must elect its capacity to withstand the maximum amplitude Sm of the stored energy S.

이 경우 방전등 FL의 재점호 전압 E_Rst는 재점호시에 있어서 전원전압 e를 밑돌지 않으면 안된다. 이것은전원전압 e와 비교해서 관전압 v_T의 피이크치 v_TP를 높이지 못하는 것을 의미한다.In this case, the re-ignition voltage E _Rst of the discharge lamp FL must fall below the power supply voltage e at the time of re-ignition. This means that the peak value v _TP of the tube voltage v _T cannot be increased in comparison with the power supply voltage e.

실제로 재래의 방전등의 경우 관전압 v_T의 실효치 v_T는 전원전압 e의 실효치 E의

정도로 설정되고 따라서 한류쵸크 CH의 단자전압^vCH의 효과치^vCH는 전원전압 e의 실효치 E의

이상으로 설정된다.In fact, in the case of a conventional discharge lamp tube voltage v _T v _T is the rms value of the effective value of the supply voltage e E

Terminal voltage of the current-limit choke CH ^v the effective value of CH ^v CH is the effective value E of the supply voltage e

The above is set.

본 발명은 본 발명에 앞서 전기한 결점을 해소할 매 사이클 스타트점등방식을 제공하는 것이다. 제3도는 매사이클 스타트 점등방식에 따라서 구성된 형광등용 방전등 점등장치의 일회로 구성예를 도시하였다.The present invention is to provide a cycle start lighting method to solve the above-described drawbacks. 3 shows an example of one circuit configuration of the discharge lamp lighting apparatus for fluorescent lamps constructed in accordance with the cycle start lighting method.

동 도면에서 AC는 교류전원이고 한류장치의 일예로서의 한류 쵸크 CH와 방전등 FL의 직렬회로가 접속되어 있다. 전기한 한류쵸크 CH에는 후술할 고압 발생수단의 일예를 도시한 승압회로의 발진출력을 전원전압에 충첨시키기 위한 수단인 2차권선 W20이 감겨져 있고 이 2차권선 W20의 일단이 방전등 FL의 필라켄트 f의 일단가에 연결되면 타단이 승압회로 R에 접속되어 있다.In the figure, AC is an alternating current power supply, and a series circuit of the current-limiting choke CH and the discharge lamp FL as one example of the current-limiting device is connected. The above-mentioned Hallyu choke CH is wound with a secondary winding W20, which is a means for charging the oscillation output of a boosting circuit to the power supply voltage, which shows an example of a high pressure generating means described later, and one end of the secondary winding W20 is the filament of the discharge lamp FL. When one end of f is connected, the other end is connected to the booster circuit R.

전기한 승압회로 R은 사이리스터 S 및 스프링승압인덕터 L의 직렬회로와 콘덴서 C를 병렬 접속하여서 구성괸 진동회로 R'에 간헐발진용 콘덴서 C1를 직렬 접속한 회로이고 이 승압회로 R의 일단은 전술한 2차권선 W20의 일단에 접속되고 타단은 방전등 FL의 필라멘트 f'의 일단(나)에 접속되어 있다.The booster circuit R described above is a circuit in which the series circuit of the thyristor S and the spring booster inductor L and the condenser C are connected in parallel, and the intermittent oscillation capacitor C1 is connected in series to the vibration circuit R '. It is connected to one end of the secondary winding W20 and the other end is connected to one end (b) of the filament f 'of the discharge lamp FL.

PRH는 전기한 승압회로 R의 발진출력에 의하여서 도통 구동되며, 방전등 FL의 필라멘트 f, f'를 예열하는 전자식 필라멘트예열회로이고 사이리스터 S_P와 전기한 발진출력을 블록하는 고주파블록용 인덕터 NL과의 직렬회로로 되고 방전등 FL의 양 필라멘트 f, f'의 사이에 직렬로 접속되어 있다.The PRH is electrically driven by the oscillation output of the booster circuit R, and is an electronic filament preheating circuit that preheats the filaments f and f 'of the discharge lamp FL. The PRH inductor NL blocks the thyristor S _P and the oscillation output. It is a series circuit of and is connected in series between both filaments f and f 'of the discharge lamp FL.

또 전기한 승압회로 R은 고주파 발진동작 되는 한에 있어서는, 트라이악등의 게이트부 사이리스터를 사용하는 것, 또는 인버어터 혹은 펄스발생기를 사용한 고압발생회로로 치환될 수 있다.The booster circuit R described above can be replaced with a high-voltage generator circuit using a gate thyristor such as a triac, or an inverter or pulse generator as long as the high-frequency oscillation operation is performed.

다음에 상기한 구성의 동작에 대하여 설명한다.Next, the operation of the above configuration will be described.

우선전원 AC를 접속시키면 한류쵸크 CH를 개재하여서 방전등 FL에 전원전압 e가 인가도미과 동시에 한류쵸크 CH의 2차권선 W20를 개재하여 승압회로 R에도 전원전압 e가 인가된다.When the priority power supply AC is connected, the power supply voltage e is also applied to the booster circuit R via the secondary winding W20 of the Hallyu choke CH while the power supply voltage e is applied to the discharge lamp FL via the current-limit choke CH.

승압회로 R에 있어서는 전원전압 e가 간헐 발진용 콘덴서 C1를 개재하여서 사이리스터 S에 인가되며 이 사이리스터 S를 브레이크 오우버 시키기 위하여 진동회로 R'가 발진동작을 개시한다. 본 발진동작은 간헐 발진용 콘덴서 C1이 없으면 계속되는 것이지만 간헐발진용 콘덴서 C1이 있기 대문에 전원전압 e의 세워진 부분에 있어서 각 반사이클 마다 간헐적으로 발진하는 것으로 된다. 지금 전원전압 e의 반사이클에 대해서 고려해보면 상술한 바와 같이 하여서 진동회로 R'가 발진동작을 개시하면 간헐 발진용 콘덴서 C1이 전원전압 e를 상살하는 방향의 극성에 충전된다. 따라서 그 단자 전압^VC1이 상승해가면 전원전압 e와의 차의 전압이 사이리스터 S의 브레이크 오우버 전압^v _BO에 충만하지 않게 되면 사이리스터 S가 오프상태로 유지되어서 진동회로 R'는 발진이 정지된다. 그 때문에 이 반사이클에 있어서 이후의 기간은 간헐발진용 콘덴서 C1의 단자 전압 vC1이 일정치로 보유된 채로 진동회로 R'는 발진정지 되어있다. 그러나 전원전압 e가 다음의 반사이클로 변하고 전원전압 e가 전기한 반 사이클의 전압과는 반대극성의 전압이 되기 때문에 이 전압과 간헐발진용 콘덴서 C1에 전기한 반사이클로 충전된 단자전압^vC1과의 합쳐진 전압이진동회로 R'에 더하여지고 이 합친 전압에 의해서 사이리스터 S가 브레이크 오우버되어서 발진을 개시한다. 그러나 발진과 동시에 간헐 발진용 콘덴서 C1의 단자전압 vC1이 극성을 급속히 반전하여서 또 다시 전원전압 e를 상살하는 방향에 충전되고 드디어 진동회로 R'의 발진을 정지시킨다. 따라서 간헐발진용 콘덴서 C1이 급속 반전 기간만 진동회로 R이 발진을 하고 그 기간만 전원 AC에서 간헐발진용 콘덴서 C1를 통하여서 진동회로 R'로 전류가 흐른다. 이 동작은 이후의 각 반사이클에 있어서도 동일하게 시행된다. 제4(a)도는 이 상태를 도시한 각부의 전압전류 파형도이고, e는 전원전압,^vC1은 간헐발진용 콘덴서 C1의 단자 전압을 도시한 것이고 이 전압의 급속한 반전시에만 간헐발진용 콘덴서 C1에 도시와 같이 전류ⁱC1이 흐르고 또 이기간에만 승압회로 R의 양단에 고주파 고전압의 발진출력^vR이 생긴다.In the boosting circuit R, the power supply voltage e is applied to the thyristor S via the intermittent oscillation capacitor C1, and the oscillating circuit R 'starts the oscillation operation to brake the thyristor S. This oscillation operation is continued without the intermittent oscillation capacitor C1. However, since there is an intermittent oscillation capacitor C1, the oscillation oscillates intermittently at every half cycle in the standing portion of the power supply voltage e. Considering the half cycle of the power source voltage e now, as described above, when the oscillating circuit R 'starts the oscillation operation, the intermittent oscillation capacitor C1 is charged to the polarity in the direction in which the power source voltage e goes above. Therefore, when the terminal voltage ^V C1 increases, the thyristor S is kept off when the voltage difference from the power supply voltage e does not fill the brake over voltage ^v _BO of the thyristor S, and the oscillation circuit R 'stops oscillation. Therefore, in this half cycle, the vibration circuit R 'is oscillated and stopped in the subsequent period while the terminal voltage vC1 of the intermittent oscillation capacitor C1 is held at a constant value. However, since the power supply voltage e changes to the next half cycle and becomes the voltage of the opposite polarity to the half cycle voltage supplied by the power supply voltage e, the voltage between the terminal voltage ^v C1 charged with the half cycle charged to the intermittent oscillation capacitor C1. The combined voltage is added to the vibration circuit R ', and the combined voltage causes the thyristor S to break over and start oscillation. However, at the same time as the oscillation, the terminal voltage vC1 of the intermittent oscillation capacitor C1 rapidly reverses the polarity and is charged again in the direction of overpowering the power supply voltage e, and finally the oscillation of the vibration circuit R 'is stopped. Therefore, the oscillation circuit R oscillates only during the rapid inversion period of the intermittent oscillation capacitor C1, and the current flows from the power supply AC to the oscillation circuit R 'through the intermittent oscillation capacitor C1 only during this period. This operation is similarly carried out for each subsequent half cycle. 4 (a) is a waveform diagram of voltage and current of each part showing this state, e is a power supply voltage, ^v C1 is a terminal voltage of an intermittent oscillation capacitor C1, and an intermittent oscillation capacitor is used only when the voltage is rapidly reversed. As shown in C1, current ⁱ C1 flows, and only during this period, oscillation output ^v R of high frequency high voltage is generated at both ends of boost circuit R.

전기한 발진출력^v _R은 한류쵸크 CH의 2차권선 W20에서 1차권선 W10에 전자유도되며 전원전압 e의 역극성에 중첩되어서 방전등 FL과 필라멘트 예열회로 PRH에 인가된다. 그러면 필라멘트 예열회로 PRH에 있어서는, 고주파 블록용 인덕터 NL을 개재하고 사이리스터 S_P에 전기한 전압이 인가되며, 사이리스터 S_P는 전압의 급변효과(즉 dv/dt효과)에 의하여서 도통 구동된다. 따라서 간헐발진 위상의 후단에 있어서 전원 AC에서의 전류가 필라멘트 f, 사이리스터 S_P, 인덕터 NL, 필라멘트 f'를 통해서 흐르고 필라멘트 f, f'가 예열하기 시작한다. 전기한 사이리스터 S_P는 승압회로 R의 발진출력^v _R이 예열회로 PRH에 인가될 때 마다 도통구동되며 사이리스터 S_P가 도통되어 있는 기간 필라멘트 f, f'에 전원 AC에서 전류가 흘러서 예열이 시행된다.The above oscillation output ^v _R is induced electromagnetically from the secondary winding W20 to the primary winding W10 of the Korean wave choke CH and is applied to the discharge lamp FL and the filament preheating circuit PRH by overlapping the reverse polarity of the power supply voltage e. Then, in the filament preheating circuit PRH, a voltage applied to the thyristor S _P via the inductor NL for the high frequency block is applied, and the thyristor S _P is electrically driven by the sudden change effect of the voltage (that is, the dv / dt effect). Therefore, at the rear end of the intermittent oscillation phase, the current at the power source AC flows through the filament f, the thyristor S _P , the inductor NL, and the filament f ', and the filaments f and f' start to preheat. Electrical one thyristor S _P is the oscillation output ^v _R of the step-up circuit R and the conduction driven each time applied to the pre-heating circuit PRH thyristor S _P into the conduction is period filament f, f ', the current flows through the preheating is performed in the power AC in that .

이렇게 하여 필라멘트 f, f'가 충분히 예열되며, 방전등 FL의 시동 소요 전압이 Est로 저하되면 승압회로 R에서의 발진출력^v _R에 트리거 되어서 방전등 FL이 시동된다. 방전등 FL이 점등되면, 간헐발진 세력은 거의가 도통화된 방전등 FL중으로 흐르며, 또 잔려세력은 고주파 블록용 인덕터 NL에 의해 흡수되고, 또 사이리스터 S_P의 브레이크 오우버 전압^v ₈₀를 관전압의 피이크치^V _TP보다 높도록 설정함에 따라 사이리스터 S_P는 도통하지 않도록 된다. 또 사이리스터 S_P의 브레이크 오우버 전압이 대단히 높으면 때에 따라서는 고주파 블록용 인덕터 NL을 생략할 수도 있다. 그렇지만 그러한 사이리스터는 현시점에 있어서 일반적이 아니고 또 고가인 것이다. 따라서 점등후는 필라멘트 f, f'의 예열이 정지된 상태로 방전등 FL이 전원 AC의 각 반사이클 마다 발진출력^v _R에 의하여서 시동되면서 전원전압 e에 의하여서 점등유지된다(제4도(b)참조).The filaments f and f 'are sufficiently preheated in this way, and when the starting voltage of the discharge lamp FL drops to Est, it is triggered by the oscillation output ^v _R of the boost circuit R to start the discharge lamp FL. When the discharge lamp FL is turned on, the intermittent oscillation force flows into the discharge lamp FL where most of the conduction is conducted, and the residual force is absorbed by the inductor NL for the high frequency block, and the breakover voltage ^v ₈₀ of the thyristor S _P is converted into the peak value of the tube voltage. ^By setting it higher than ^V _TP , the thyristor S _P will not conduct. In addition, when the brake overvoltage of thyristor _SP is very high, the high frequency block inductor NL may be omitted at some times. However, such thyristors are not common and expensive at this time. Therefore, after the lighting, the preheating of the filaments f and f 'is stopped, the discharge lamp FL is started by the oscillation output ^v _R for each half cycle of the power supply AC, and is kept on by the power supply voltage e (Fig. 4 (b) )Reference).

또 제3도에 있어서 에열회로 PRH는 필라멘트 트랜스에 의한 전극 예열회로와 치환하여도 좋은 것은 물론이다.In FIG. 3, the heating circuit PRH may be replaced with the electrode preheating circuit by the filament transformer.

제5도는 제3도의 회로를 사용하여서 실험한 결과 관측된 각 부파형에 있어서 그 고주파 성분을 부시한 파형을 도시한다. 이 도면에서 관전압^V _T는 제5도(B)에 도시한 것처럼 간헐발진 기간에 의한 휴지기간을 가진 단형파로 된다. 그 때문에 관전압^V _T의 실효치^V _T는 재래점등방식의 90-95% 정도의 치를 나타낸 것이다. 방전등 FL은 각 반사이클의 세워진 부분에 있어서 발진출력^V _R에 의하여 강제적으로 재점호된다. 즉 각 재점호시에 있어서 방전등 FL에는 고압발진출력^V _R이 인가됨에 따라 이온의 소멸이 방지됨과 동시에승압회로 R에 흐르는 간헐적인 전류ⁱ _C1이 2차권선 W20을 흐름에 따라 이것에 대응하는 2차권선 W20의 단자 전압은 1차 권선 W10과의 결합을 재개하여서 급격히 높아지는 저주파 전압을 방전등 FL에 인가하여 관전류 i_T의 세워진 위상은 전원전압 e의 변동에 관계없이 일정한 위상을 보유한다. 전기한 전류 i_C1은 만일 고나전류 i_T가 동대되면 관전류 파형의 후단이 다음의 반사이클에 삽입됨에 따라 감소되는 특성이 있고 그 때문에 전기한 급격하게 높아지는 저주파 전압은 관전류의 초기치를 약간 낮게 제어 할 수 있다. 따라서 매사이클 스타트 점등방식에 있어서의 관전류의 변동율은 안정 임피던스의 감소에도 불구하고 양호하다.FIG. 5 shows a waveform that bushes the high frequency component in each of the observed sub waveforms as a result of the experiment using the circuit of FIG. In this figure, the tube voltage ^V _T is a short wave having a rest period due to the intermittent oscillation period as shown in FIG. 5B. Therefore, the effective value of the tube voltage ^V _T ^V _T shows values of about 90-95% of the conventional lighting system. The discharge lamp FL is forcibly re-ignited by the oscillation output ^V _R at the standing portion of each half cycle. That is, at each re-exposure, the discharge lamp FL is applied with the high-voltage oscillation output ^V _R to prevent the disappearance of ions and at the same time, the intermittent current ⁱ _C1 flowing in the boost circuit R flows through the secondary winding W20. The terminal voltage of the winding W20 resumes coupling with the primary winding W10 and applies a rapidly high low frequency voltage to the discharge lamp FL so that the established phase of the tube current i _T has a constant phase regardless of the variation of the power supply voltage e. The electric current i _C1 has a characteristic that if the high current i _T is symmetrically decreased as the rear end of the tube current waveform is inserted in the next half cycle, the low frequency voltage, which is rapidly increased, can control the initial value of the tube current slightly lower. Can be. Therefore, the rate of change of the tube current in the cycle start lighting method is good despite the decrease in the stable impedance.

다음에 전원 AC에서 방전등 FL에 유입되는 관전류 i_T는 제5도(C)에 도시한 것처럼 주로 발진기간 이외의 시간(t₂-t₄)에 흐르고 있다. 발진기간(t₁-t₂)(t₄-t₅)는 전원 AC에서 승압회로 R에 전류ⁱ _C1이 흐르고 있다. 동도면(D)는 이전류ⁱ _C1의 전류파형을 나타내고 있다. 이 전류는 한류쵸크 CH의 증자성에 결합된 일차권선 W10과 2차권선 W20의 권수비에 의하여서 여자효과를 변경시킬 수 있다.Next, the tube current i _T flowing into the discharge lamp FL from the power source AC flows mainly at a time t ₂ -t ₄ other than the oscillation period as shown in FIG. 5C. In the oscillation period (t ₁ -t ₂ ) (t ₄ -t ₅ ), a current ⁱ _C1 flows in the boost circuit R from the power supply AC. The same drawing (D) shows the current waveform of this current ⁱ _C1 . This current can change the excitation effect by the turn ratio of the primary winding W10 and the secondary winding W20 coupled to the increase in magnetic current choke CH.

전기한 관전압 v_T·관전류 i_T·승압회로 R에의 전류 i_C1및 전원전압 e의 파형에서 한류쵸크 CH의 전압전류적(積)(v_CH·i)를 산출하면 동도면(E) 및 (F)에 도시한 파형으로 된다. 도면(E)는 발진출력 v_R과 전원전압 e와 관전압 v_T의 차에 의한 한류쵸크 CH의 전압전류 적을 나타내고 있다. 전류 i_C1에 의한 축적된 에너지의 총계 S₁는

로 주어진다. 단 K는 1차권선 W10와 2차권선 W20의 변수비에 의한 정수이다. 전원전압 e가 관전압 v_T보다 높은 기간 (t₂-t₃)에 축적되는 에너지 S₂는

로 주어진다.If the voltage current product (v _{CH · i} ) of the current-limit choke CH is calculated from the waveforms of the electric tube voltage v _T , the tube current i _T , and the current i _{C1 to the} booster circuit R and the power supply voltage e, the same diagram (E) and ( The waveform shown in F) is obtained. The figure (E) shows the voltage current product of the current-limit choke CH due to the difference between the oscillation output v _R , the power supply voltage e and the tube voltage v _T. The total S ₁ of the accumulated energy by the current i _C1 is

Is given by K is an integer by the variable ratio of primary winding W10 and secondary winding W20. The energy S ₂ accumulated in the period (t ₂ -t ₃ ) higher than the tube voltage v _T is

Is given by

반대로 관전압 v_T편이 전원전압 e보다 높은 기간 (t₃-t₄)는 축적 에너지를 방출하고 그 총방출에너지 S₃는

로 주어진다. 이 결과 한류 쵸크 CH의 내부에 축적된 에너지 레벨은 제2도(F)와 같이 증감된다. 제5도에 보인 파형의 경우에는 S₁+S₂=S₃의 관계가 성립한다.On the contrary, the period (t ₃ -t ₄ ) higher than the source voltage e of the tube voltage v _T side releases the accumulated energy and the total emission energy S ₃ is

Is given by As a result, the energy level accumulated inside the current limiting choke CH is increased or decreased as shown in FIG. In the case of the waveform shown in Fig. 5, the relationship S ₁ + S ₂ = S ₃ is established.

다음에 제2도 및 제5도에 보인 파형에 기준하여서 종래의 방식 및 본 매사이클 점등식에 있어서 안정기에 축적되는 에너지를 각기 계산하면,Next, based on the waveforms shown in FIG. 2 and FIG. 5, the energy stored in the ballast in the conventional method and the main cycle lighting method is calculated, respectively.

〈

의 결과가 얻어지고 그만큼 한류 쵸크 CH의 임피던스를 감소시킬 수 있고 그만큼 소형화시킬 수 있다.The result of is obtained and the impedance of the current-limiting choke CH can be reduced and miniaturized by that.

이와 같이 본 발명의 배경으로 되는 매 사이클 스타트 점등방식으로는 다대한 이점을 가지는 것이기는 하나, 더욱 또 해결하여야 될 문제점을 남기는 것이다. 즉 현행방전등의 돤전압은 전원전압과 일치된 것이적고, 상당한 전위차를 인정하지 않으면 안된다는 것이다. 타면으로는 쵸크 코일 CH의 제조에 있어서는 중각 탭의 취출이 완전 자동화에 관하여서 약간 불리하게 되는 것이다.As described above, the cycle start lighting method, which is the background of the present invention, has many advantages, but also leaves a problem to be solved. That is, the current voltage of the discharge lamp is less than the power supply voltage, and a considerable potential difference must be acknowledged. On the other hand, in the manufacture of the choke coil CH, the extraction of the center tap is slightly disadvantageous in terms of complete automation.

그런고로 본 발명의 주요한 목적은 상술한 것처럼 문제점을 해소할 수 있는 방전등 점등방식을 제공하는 것이다.Therefore, the main object of the present invention is to provide a discharge lamp lighting method that can solve the problem as described above.

본 발명은 요약하면 저주파 교류전압에 단 쵸크 또는 단누설(漏洩) 변압기 등의 단권형(單卷型) 한류장치를 개재하여서 방전등을 접속하고 예를들면 방전등 점등후의 점등유지에 소요되는 재점호 에너지가전기한 승압회로에 의하여서 주어(즉 승압회로를 제외하며 방전등은 소해(消

됨)지도록 된 방전등 점등방식이다.Summary of the Invention The present invention summarizes the re-ignition energy required for maintaining the lighting after the discharge lamp is connected, for example, via a single winding type current limiting device such as a short choke or a short leakage transformer to a low frequency AC voltage. It is given by the boosting circuit of home appliances (ie, the boosting circuit is excluded and discharge lamps are

It is a discharge lamp lighting method.

본 발명의 상술한 목적 및 기타의 목적과 특징은 도면을 참조하여서 시행하는 이하의 상세한 설명으로 일층 더 명백하여질 것이다.The above and other objects and features of the present invention will become more apparent from the following detailed description made with reference to the drawings.

제6도는 본 발명의 기본원리를 나타낸 전기회로도이다. 구성에 있어서 방전등 FL은 단 쵸크 SCH를 개재하여서 저주 파교류(상용)전원 AC에 접속된다. 이 방전등 FL에는 또 병렬로 제3도와 같은 간헐발진용 콘덴서 C1과 진동회로 R'와의 직렬회로가 접속된다. 그리고 전기한 단 쵸크 SCH의 인덕턴스(권수)는 제3되의 종래의 매사이클 스타트 점등방식에 쓰이는 쵸크코일 CH의 1차권선 W10과 2차권선 W20과의 대략 합한 크기가 되도록 정해져 있다. 그리고 특히 주의해야 될 것은 전원 AC의 전압 e는 진동회로 R'의 제외에 의하여서 방전등 FL이 점등 유지불능으로 될수록 관전압 v_T에 접근시킨 것이다. 이것에 의해서 변동율이 더욱 더 개선됨은 자명할 것이다.6 is an electric circuit diagram showing the basic principle of the present invention. In the configuration, the discharge lamp FL is connected to the low frequency cross-current (commercial) power source AC via the short choke SCH. In series with this discharge lamp FL, a series circuit of the intermittent oscillation capacitor C1 and the vibration circuit R 'as shown in FIG. 3 is connected in parallel. The inductance of the single choke SCH described above is determined to be approximately the sum of the primary winding W10 and the secondary winding W20 of the choke coil CH used in the third conventional cycle start lighting method. In particular, it should be noted that the voltage e of the power supply AC approaches the tube voltage v _T as the discharge lamp FL becomes impossible to maintain lighting due to the exclusion of the vibration circuit R '. It will be apparent that this further improves the rate of change.

제7도 및 제8도는 각기 본 발명의 동작 양태를 도시한 각부파형도이다. 우선 제7도에 도시한 패턴 1에 대하여 설명한다. 이 패턴 1의 경우에는 상기한 제4도 및 제5도를 참조하여 설명하였다. 제3도의 경우와 대략 동일하다. 즉 단 쵸크 SCH에서 보면 방전등 FL과 승압회로 R이 병렬로 접속되어 있는 셈이다. 따라서 전원 AC를 ON으로 하면 그 전압 e가 단쵸크 SCH를 개재하여 방전등 FL과 승압회로 R과에 주어진다. 이 전원전압 e에 의하여서 진동회로 R'의 스위치 수단을 구성하는 사이리스터 S가 브레이크 오우버 되며 이 진동회로 R'는 발진동작을 개시한다. 그리고 간헐발진용 콘덴서 C1의 작용에 의하여서 승압회로 R에서는 간헐적으로 발진출력 v_R이 도출된다. 이 진발출력_RV은 관전압 v_T또는 관전류 i_T의 각반사이클의 휴지기간 직후마다 방전등 FL에 인가된다. 이때 단 쵸크 SCH는 인덕턴스는 이 간헐 발진용콘덴서 C1의 커패시턴스와 협동하여서 간헐발진을 지속할 수 있는 치로 선택되어 있는 것은 전술한 바와같다. 이때문에 발진기간에 관전류가 중첨되어서 단 쵸크코일 SCH중을 흐르면 안되고 따라서 승압회로 R의 입력전후 i_C1은 방전등 FL의 점등에 선행되어서 존재하지 않으면 안된다.7 and 8 are angular waveform diagrams showing the operating mode of the present invention, respectively. First, the pattern 1 shown in FIG. 7 will be described. In the case of this pattern 1, it demonstrated with reference to FIG. 4 and FIG. It is approximately the same as in the case of FIG. In other words, when viewed from the choke SCH, the discharge lamp FL and the booster circuit R are connected in parallel. Therefore, when the power supply AC is turned ON, the voltage e is given to the discharge lamp FL and the booster circuit R via the short choke SCH. The thyristor S constituting the switch means of the vibration circuit R 'is brake over by this power supply voltage e, and the vibration circuit R' starts the oscillation operation. The oscillation output v _R is derived intermittently in the boosting circuit R by the action of the intermittent oscillation capacitor C1. This advance output _RV is applied to the discharge lamp FL immediately after the pause period of each cycle of the tube voltage v _T or the tube current i _T. In this case, it is as described above that the inductance is selected as a value capable of sustaining the intermittent oscillation in cooperation with the capacitance of the intermittent oscillation capacitor C1. For this reason, during the oscillation period, the tube current is heavy and must not flow in the choke coil SCH. Therefore, i _C1 before and after the input of the booster circuit R must exist before the lighting of the discharge lamp FL.

다음에 제8도에 도시한 패턴 Ⅱ에 대하여서 설명한다. 이 경우 예를들면 사이리스커 S의 브레이크 오우버전압 v_BO를 제7도의 패턴 Ⅰ의 동작을 시킬 경우에 비해서 보다 작게 선택한다. 따라서 전원 AC를 투입하면 이전원 e가 비교적 작을 때 사이리스터 S가 브레이크 오우버된다. 그 때문에 진동회로 R'의 발진위상은 제7도의 패턴 Ⅰ의 경우에 비해서 진각(進角)된다. 이것은 진동회로 R'의 사이리스터 S가 ON으로되어 있을 때 단 쵸크 SCH관전류 i_T가 전류(0이 아님)되어 있다는 것이고 이 단쵸크 SCH의 인덕턴스는 감소되어 있다. 그 때문에 발진조건이 흐트러지고 이 진동회로 R'에 있어서의 고주파 발진동작은 정지하게 된다. 그리고 승압회로 R의 점해위상에 있어서 관전류 i_T는 급격하게 0레벨에 접근하고, 그 직후 승압회로 R의 입력전류 i_C1은 급격히 흐르기 시작한다. 그 때문에 단쵸크 SCH에 축적된 에너지에 의하여, 이 단쵸 SCH크에는 e=-L1

(단 L1은 단 쵸크 SCH의 인덕턴스)에 의해서 나타난 펄스상 고전압이 생긴다. 이 펄스상 전압은, 방전등 FL에 주어지고 그것을 점등유지한다. 즉 이 패턴 Ⅱ에서는 방전등 FL이 일단 시동되면 승압회로 R에서의 고주파 고전압은 얻어지지 않고 방전등 FL의 재점호 에너지는 펄스상 고전압으로 주어진다. 따라서 이 패턴 Ⅱ의 경우에는 패턴 Ⅰ에 비해서 안정성이 약간 열세하고 방전등 FL의 점등 후에 고주파 발진동작을 정지시키기 위해서 예를 들면 방송파에 대한 공중선(방사)잡음에 대해서 유리하다.Next, Pattern II shown in FIG. 8 will be described. In this case, for example, the brake overvoltage v _BO of the _thyristor S is selected smaller than the case of operating the pattern I in FIG. Therefore, when the power source AC is turned on, the thyristor S breaks over when the former source e is relatively small. Therefore, the oscillation phase of the vibration circuit R 'is advanced as compared with the case of the pattern I in FIG. This means that when the thyristor S of the vibration circuit R 'is turned ON, the short choke SCH tube current i _T is current (non-zero) and the inductance of the short choke SCH is reduced. Therefore, the oscillation condition is disturbed, and the high frequency oscillation operation in the vibration circuit R 'is stopped. The tube current i _T rapidly approaches zero level in the point resolution phase of the boost circuit R, and immediately after that, the input current i _C1 of the boost circuit R starts to flow rapidly. Therefore, due to the energy accumulated in the sweet choke SCH, e = -L1

The pulsed high voltage shown by (where L1 is the inductance of the short choke SCH) is generated. This pulse-phase voltage is given to the discharge lamp FL and keeps it lit. That is, in this pattern II, once the discharge lamp FL is started, the high frequency high voltage in the boost circuit R is not obtained, and the re-ignition energy of the discharge lamp FL is given by the pulsed high voltage. Therefore, in the case of this pattern II, the stability is slightly inferior to that of the pattern I, and it is advantageous against aerial noise (emission) for broadcast waves, for example, to stop the high frequency oscillation operation after the discharge lamp FL is turned on.

또 본 발명에 있어서는 전기한 패턴Ⅱ의 경우 보다도 더욱더 진각시키지도 않고 제외하지도 않는 것은 물론이다.In the present invention, of course, the pattern II is not further advanced or excluded.

상술과 같이 이 실시예에 의하면 전원전압과 약간의 차가 있으므로 한류장치로서의 쵸크코일은 단권형으로 될 수 있으므로, 그 제조에 있어서 지극히 간단하고 염가로된다.As described above, according to this embodiment, since there is a slight difference from the power supply voltage, the choke coil as a current-limiting device can be a single winding type, which is extremely simple and inexpensive in its manufacture.

제9도는 본 발명의 다른 실시예를 도시한 전기회로도이다. 구성에 있어서 이 실시예는 전기한 패턴 Ⅰ의 동작 양태에 최적한 것이고 승압회로 R과 벙전등 DL과의 사이에 지연 인덕터 DL을 개삽(介揷)한 이외는 실질적으로 제6도의 예와 동일하다. 또 이 실시예는 예를들면 110W 정도의 비교적 대전력의 방전등 점등장치이다. 또 방전등 FL의 필라멘트 f, f'는 히터트랜스 HT의 필라켄트 권선 wf, wf에 의해서 예열된다. 그리고 진동회로 R'의 스위치 수단으로서 브레이크 오우버 전압(용량)을 크게 하기 위해서 두개의 사이리스터 S1, S2를 직렬 접속해서 사용하며 한편의 사이리스터 S3에 점고촉진용의 저항 r₂가 병열 접속된다. 또 승압 인덕터 L과 콘덴서 C1에는 병렬적으로 안전 저항 r₁이 접속된다. 또 필요하면 진상 콘덴서 CP를 접속한다.9 is an electric circuit diagram showing another embodiment of the present invention. In the configuration, this embodiment is optimal for the operation pattern of the above-described pattern I and is substantially the same as the example of FIG. 6 except that the delay inductor DL is inserted between the boost circuit R and the discharge lamp DL. . This embodiment is a relatively large power discharge lamp lighting device of, for example, about 110W. The filaments f and f 'of the discharge lamp FL are preheated by the filament windings wf and wf of the heater transformer HT. And two thyristors S1, S2 connected in series as used in the switching means of the oscillation circuit R 'in order to increase the brake member OY voltage (capacitance) and the thyristor S3 in the other hand the resistance r ₂ for promoting jeomgo is connected byeongyeol. In addition, the safety resistor r ₁ is connected in parallel to the boosting inductor L and the capacitor C1. If necessary, connect the phase advance capacitor CP.

동작에 있어서 지연 인덕터 DL은 이 방전등 점등장치를 패턴 Ⅰ의 양태로 동작시키기 위한 것이다. 즉 전원전압 e는 단 쵸크 SCH를 개재해서 승압회로 R에 인가됨과 동시에 단 쵸크 SCH와 승압회로 R에 비교해서 방전등 FL의 점호위상을 지연시키는 작용이 있는 지연 인덕터 DL을 개재해서 방전등 FL에 인가된다. 따라서 승압회로 R은 반드시 방전등 FL에 앞서서 기동되는 것으로되고 패턴Ⅰ에 의한 안정점등이 달성된다.In operation, the delay inductor DL is for operating this discharge lamp lighting device in the form of pattern I. In other words, the power supply voltage e is applied to the booster circuit R via the short choke SCH, and is applied to the discharge lamp FL via the delay inductor DL, which has a function of delaying the firing phase of the discharge lamp FL compared to the short choke SCH and the booster circuit R. . Therefore, the boosting circuit R is always started before the discharge lamp FL, and the stable lighting by the pattern I is achieved.

제10도는 본 발명의 다른 실시예를 보인 전기회로도이다. 구성에 있어서 이 실시예는, 전기한 패턴 Ⅱ의 동작 양태에 최적한 것이며 예를 들면 시동전압이 낮은 방전등을 점등하는 것으로 사용된다. 교류전원 AC에는, 히터트랜스 HT가 접속된다. 이 히터트랜스 HT는 1차권선 W1과 필라멘트 권선 Wf, Wf와 3차 권선 W3을 포함하며 승압회로 R에는 그 3차권선 W3의 출력전압이 인가된다.10 is an electric circuit diagram showing another embodiment of the present invention. In the configuration, this embodiment is most suitable for the operation mode of the aforementioned pattern II, and is used, for example, by lighting a discharge lamp having a low starting voltage. Heater transformer HT is connected to AC power supply AC. The heater transformer HT includes a primary winding W1, a filament winding Wf, a Wf and a tertiary winding W3, and an output voltage of the tertiary winding W3 is applied to the boosting circuit R.

3차권선 W3은 전압체배작용(電壓遞倍作用)을 하고, 승압회로 R에는 전원전압보다도 높은 전압이 인가되도록 된다. 따라서 승압회로 R의 사이리스터 S의 브레이크 오우버 전압은 실질적으로 작아진 것과 마찬가지다. 그 때문에 사이리스터 S의 점호위상이 전원전압에 대해서 진각된 패턴 Ⅱ의 양태로 동작되는 것이 이해될 것이다. 또 이 실시예에 있어서는 예를들면 제9도에 있어서 필요로 하였던 지연 인덕터 DL을 생략할 수 있다. 이 실시예에 있어서 승압인덕터 L과 사이리스터 S의 직렬회로에 걸쳐서 콘덴서 C(제6도 참조)를 접속시켜도 좋고, 콘덴서 C1 또는 C에 직렬로 지연 인덕터를 접속시켜도 된다.The third winding W3 performs a voltage multiplication operation, and a voltage higher than the power supply voltage is applied to the boosting circuit R. Accordingly, the brake overvoltage of the thyristor S of the boost circuit R is substantially the same. Therefore, it will be understood that the firing phase of the thyristor S is operated in the aspect of the pattern II advanced to the power supply voltage. In this embodiment, for example, the delay inductor DL required in FIG. 9 can be omitted. In this embodiment, the capacitor C (see FIG. 6) may be connected across the series circuit of the boost inductor L and the thyristor S, or the delay inductor may be connected in series with the capacitor C1 or C. FIG.

제11도는 본 발명의 다른 실시예를 도시한 전기회로도이다. 구성에 있어서 이 실시예는 패턴 Ⅰ에 최적한 것이고 제9도의 실시예와 비교해서 이하의 점이 다르다. 즉 단 쵸크 SCH를 대신해서 단누설트랜스 ALT를 사용하며 그 1차, 2차 권선간의 인덕턴스는 단 쵸크 SCH의 그것과 대략 동일하게 선택되어 있다. 이경우 단 누설 트랜스의 특징은 누설 인덕턴스의 치를 상당히 크게할 수 있는 것이다. 따라서 1등식 또는 2등식에 상관없이 단누설 트랜스를 사용하면 인가 전원전압과 관전압을 동등하게 또 종래 사용한 쵸크의 2차권선 예를 들면 제3도의 W20를 생략할 수 있다. 한편 단 쵸크를 사용하는 실시예에 있어서는 한류 인덕턴스를 증대시키기 위해서는 전원전압과 관전압의 약간의 낙차(落差)가 필연적으로 생긴다. 이것이 단누설 트랜스 사용의 이점인 것이다. 또 방전등은 두 개의 방전등 FL1과 FL2가 직렬로 접속된다 또 전기한 지연 인덕터 DL에는 잡음 방지용 콘덴서 C2가 병렬 접속되면 방전등 FL1, FL2가 직렬회로에는 다른 잡음 방지용 콘덴서 C3가 방전등 FL2에는 콘덴서 C4가 병렬 접속된다. 이 콘덴서 C2는 지연 인덕터 DL과 협동하여 이 회로를 예를들면 150KHz에 반공진(反共振)시키고, 방사 잡음을 저지하기 위한 것이고 콘덴서 C3는 방전등 FL1, FL2의 내부 등가(等價) 인덕턴스와 협동하여서 이 회로를 예를들면 150KHz에 공진시켜서 방사잡음을 흡수시키기 위한 것이다. 콘덴서 C4는 방전등 FL1, FL2를 축차 기동시키기 위한 것이다.11 is an electric circuit diagram showing another embodiment of the present invention. In the configuration, this embodiment is optimal for the pattern I, and the following points are different from those in FIG. In other words, the short leakage transformer ALT is used in place of the short choke SCH, and the inductance between the primary and secondary windings is approximately equal to that of the short choke SCH. In this case, the characteristic of the leakage transformer is that the value of leakage inductance can be significantly increased. Therefore, using a single-leakage transformer irrespective of one-or two-orthogonal equations, it is possible to omit the applied winding voltage equally and the secondary winding of the choke conventionally used, for example, W20 in FIG. On the other hand, in the embodiment using the short choke, in order to increase the current-limit inductance, a slight drop in power supply voltage and tube voltage necessarily occurs. This is the advantage of using a short leakage transformer. In the discharge lamp, two discharge lamps FL1 and FL2 are connected in series. In addition, when the anti-condenser capacitor C2 is connected in parallel to the delay inductor DL, the discharge lamps FL1 and FL2 are connected in series to the other noise protection capacitor C3, and the capacitor C4 is parallel to the discharge lamp FL2. Connected. This capacitor C2 cooperates with the delay inductor DL to anti-resonate this circuit at 150 KHz, for example, to suppress radiation noise, and the capacitor C3 cooperates with the internal equivalent inductance of the discharge lamps FL1, FL2. Therefore, the circuit is resonated at 150 KHz, for example, to absorb radiation noise. The capacitor C4 is to start the discharge lamps FL1 and FL2 sequentially.

동작에 대해서는 제9도와 동일한 원리에 의한 것은 용이하게 이해될 것이다. 단 이점등회로에서는 기동시에 승압회로 R에서의 고주파 고전압이 전원전압에 중첩되어서 직렬 접속된 방전등 FL1, FL2의 양단에 주어질 때 우선 방전등 FL1이 기동점등되고 이어서 방전등 FL2가 기동점등된다. 또 제11도의 실시예에 있어서 방전등은 1등식으로서도 동일한 효과를 가져오는 것은 물론이다.As for the operation, the same principle as in FIG. 9 will be easily understood. However, in the advantage lamp circuit, when the high frequency high voltage in the booster circuit R is applied to both ends of the discharge lamps FL1 and FL2 connected in series at the time of starting, the discharge lamp FL1 is first turned on and then the discharge lamp FL2 is turned on. In addition, in the embodiment of Fig. 11, the discharge lamp has the same effect as the first equation, of course.

또 전기한 실시에에 있어서는 어느 것이나 고압발생수단으로서 승압회로 R(진동회로 R')을 사용케 하였으나, 이것은 다른 고압발생회로가 사용되어도 된다. 또 초시동용과 재점호용 스타트는 공용으로 하였으나, 이것들은 개별로 설치하여도 동일한 효과를 얻을 수 있다.In the above embodiment, any of them uses a booster circuit R (vibration circuit R ') as the high pressure generating means, but other high pressure generating circuits may be used. In addition, although the start-up and re-ignition start were made common, these effects can be obtained even if they are installed separately.

이상과 같이 본 발명에 의하면 고주파 전달 수단이 불필요하게 되며, 한류장치가 간단하고 또 염가로 제조됨과 동시에 한류장치의 분단 전압이 크고 전원전압에 대해서 변동율이 좋다. 사이리스터의 브레이크 오우버 전압을 작게할 수 있고 연가인 것이 사용가능하게 되며 역율(力率)이 높은 등의 특유한 효과가 있다.As described above, according to the present invention, the high frequency transmission means is unnecessary, the current limiting device is simple and inexpensive, and at the same time, the breakdown voltage of the current limiting device is large and the variation rate with respect to the power supply voltage is good. It is possible to reduce the brake overvoltage of the thyristor, to make it possible to use a smoke value, and to have a unique effect such as high power factor.

Claims

Each half cycle of the low frequency AC power source, the discharge device connected to the low frequency AC power source via the current limiting device and the current limiting device, and the low frequency AC power source which is connected to the discharge lamp in parallel and at least after the start of the electric discharge lamp. A discharge lamp lighting device comprising: a high-voltage output generating means for giving a high-pressure for re-ignition to an electric discharge lamp operated every time.

And the low frequency AC power supply voltage is set higher than the tube voltage of the discharge lamp and smaller than the re-curve voltage.