KR20240021331A - 다용도 슬러지 조성물 및 그 제조방법 - Google Patents
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- C04B2235/02—Composition of constituents of the starting material or of secondary phases of the final product
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Abstract
본 발명은 하수처리장에서 발생하는 하수슬러지와 정수장에서 발생하는 정수슬러지를 저급의 고령토, 점토 및 견운모와 소정의 비율로 혼합하여 과립형태로 압축·성형시킨 다음 건조, 탄화 및 소성시켜 상온까지 냉각한 후, 그 표면에 이산화티탄계 조성물 용액을 함침시키거나 표면 코팅하여 제조하는 다용도 슬러지 조성물 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 정수슬러지와 하수슬러지를 활용하여 수처리제, 건축·토목자재, 비료 및 매립토 등 다양한 용도로 활용할 수 있는 다용도 슬러지 조성물을 제공하여 상기 정수슬러지와 하수슬러지의 활용도를 높이고, 그 처리비용을 절감시켜 경제성이 향상되고, 슬러지를 효율적으로 처리하여 환경보호에 기여하는 효과가 기대된다.
Description
본 발명은 상수도용 정수장에서 배출되는 정수슬러지 및 하수처리장에서 배출되는 하수슬러지와, 저급의 고령토, 점토, 견운모 등을 건조, 혼합, 압축·성형, 건조, 탄화 및 소성 등의 공정을 거친 후에 이산화티탄계 조성물 용액에 침지시켜 함침시키거나 이산화티탄계 조성물 용액으로 전체 표면을 코팅하여 제조하는 다용도 슬러지 조성물 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 하수처리장 방출수, 축산폐수, 가두리양식장 배출수 등의 수질개선을 위한 수처리제, 토양개량제, 토목자재, 건축자재, 비료 및 매립토 등 다양한 용도로 활용할 수 있는 것이다.
우리나라에는 많은 하천이 있고, 이러한 하천의 기능으로는 폭우가 내려도 범람하지 않고 하류로 흘러야 하는 치수기능; 생활용수, 농업용수, 산업용수 등 우리가 필요로 하는 맑고 깨끗한 물을 공급해주는 이수(利水)기능; 우리가 사용한 물을 버리면 이를 다시 맑게 하는 정화기능; 강물과 수변에 건강하고 풍부한 생물 종이 살아가는 환경을 제공하는 생태기능; 및 낚시, 수영, 요트 등 강가에서 여가를 즐기는 레저기능을 들 수 있는데, 우리나라의 경제가 발전하고 산업이 고도화됨에 따라 깨끗한 물을 항상 풍부하게 공급해줘야 하고 이를 위해서는 상기 이수기능과 정화기능이 더욱 중시되는 상황이다.
상기한 각종 용수의 공급은 취수원에서 취수한 원수가 정수장에서 정수처리를 거쳐 각 가정 및 산업현장에 공급되어 이용된 후 배출되고, 각 가정 및 산업현장에서 배출되는 하수는 하수처리장에서 정화처리를 거친 후에 하천으로 다시 유입되는데, 상기 정수처리 과정에서 무기물 위주의 정수슬러지(alum sludge)가 발생하고, 상기 하수의 정화처리 과정에서 유기물의 농도가 높은 하수슬러지(sewage sludge)가 발생된다.
더욱이 산업 활동 규모의 증대와 산업의 급속한 발전에 따라 용수 사용량이 급증하고 그로 인해 정수슬러지와 각종 환경오염 물질이 함유된 하수슬러지의 발생량이 계속 증대되어 이의 처리 또는 재활용 문제가 심각하게 대두되고 있다.
이와 관련하여 선행기술인 대한민국 등록특허공보 제10-1046196호(2011. 7. 5. 공고) ‘굴패각과 정수슬러지를 이용한 폐수저리장치 및 폐수처리방법’에는 하수로부터 유입된 폐수가 모래， 굴 패각 및 자갈을 순차적으로 통과하여 1차 정화되는 단계 및 상기 1차 정화된 폐수가 정수슬러지 및 자갈을 순차적으로 통과하는 2차 여과 단계를 포함하는 폐수처리 방법이 공개되어 있다.
또한, 대한민국 등록특허공보 제10-1218127호(2013. 1. 3. 공고) ‘하수슬러지를 이용한 활성화 물질의 제조방법’에는 하수처리장에서 발생하는 하수슬러지에 황산반토를 혼합한 다음， 건조로에서 건조한 후 가열하여 황산가스를 발생시키고 탄화로에서 예열 후 탄화 소성된 탄화물을 활성화로에서 황산가스 수증기에 의해서 활성화 재생 단계를 거치며 활성화 이후에 냉각장치에서 나노 입자화한 고령토를 투입하여 황산염을 회수하고, 다이옥신류의 흡착효율을 높이고 비표면적이 크며 세공성이 높은 활성화물질을 제조하는 하수슬러지를 이용한 활성화 물질의 제조방법이 개시되어 있다.
그러나 이들 선행기술들은 정수슬러지나 하수슬러지를 일부 활용하기는 하나 우리나라의 전국 각지에 산재된 많은 정수장 및 하수처리장에서 발생하는 다량의 정수슬러지 및 하수슬러지에 대한 영구적이고 효율적인 처리 또는 활용 대책은 되지 못하는 문제점이 있었다.
본 발명은 상기한 문제점들을 해결하기 위한 것으로서, 정수슬러지 및 하수슬러지를 활용한 다용도 슬러지 조성물 및 그 제조방법을 제공함으로써 슬러지의 활용도를 높이고, 처리비용을 절감하는 것을 목적으로 한다.
상기한 문제점들을 해결하기 위한 본 발명의 다용도 슬러지 조성물 및 그 제조방법은 다음과 같은 특징을 갖는다.
본 발명에 의한 다용도 슬러지 조성물 제조방법은,
함수율 20~30%의 하수슬러지 40~50㎏ 중량부, 함수율 70~80%의 정수슬러지 40~60㎏ 중량부, 함수율 20~30%의 고령토 5~15㎏ 중량부, 함수율 20~30%의 점토 15~25㎏ 중량부, 함수율 20~30%의 견운모 2~5㎏ 중량부의 비율로 혼합기에 넣고 1~10분 동안 혼합하는 제1단계;
상기 제1단계에서 얻어진 슬러지 혼합물을 진공압축 토련기에 넣고 직경 3~20㎜, 길이 5~20㎜의 펠릿형 또는 직경 3~20㎜의 구형으로 압축·성형시켜 슬러지 혼합물 성형체를 형성한 후에 이를 함수율 20~30%가 되도록 건조하는 제2단계;
상기 제2단계에서 건조된 슬러지 혼합물 성형체를 400~980℃의 가마에서 30~60분 동안 탄화 및 소성시켜 슬러지 혼합물 소성체를 형성한 후 이를 상온이 될 때까지 냉각하는 제3단계; 및
상기 제3단계에서 상온으로 냉각된 슬러지 혼합물 소성체를 이산화티탄계 조성물 용액에 1~10분 동안 침지시켜 함침시키거나 이산화티탄계 조성물 용액을 상기 슬러지 혼합물 소성체의 전체 표면에 분사시켜 코팅한 후에 상온에서 12시간 동안 숙성시키는 제4단계;를 포함하는 것을 특징으로 한다.
그리고 상기 이산화티탄계 조성물 용액은,
이소프로판올에 티타늄(IV)이소프로폭사이드와 킬레이트제로 디아세틸메탄을 첨가하여 반응시키는 단계(A);
증류수에 금속화합물로 아연(Zn), 구리(Cu), 철(Fe), 망간(Mn), 리튬(Li), 은(Ag)의 질산염(nitrate) 중에서 2~4종을 선택하여 넣고 용해시키는 단계(B);
상온에서부터 90°C까지의 온도범위에서 단계(B)에서 얻어진 용액에 단계(A)에서 얻어진 용액을 서서히 투입하고 90rpm 이상으로 교반하면서 산촉매로 질산을 넣어 2시간 이상 반응시키는 단계(C); 및
바인더로 트리에틸오르소실리케이트와 감마글리시독시프로필트리메특시실란을 단독 또는 병용하여 투입하는 단계(D);를 포함하는 것을 특징으로 한다.
또한, 본 발명에 의한 다용도 슬러지 조성물은 상기한 슬러지 조성물의 제조방법에 따라 제조되는 것을 특징으로 한다.
본 발명에 따른 다용도 슬러지 조성물은 정수슬러지와 하수슬러지를 활용하여 수처리제, 건축·토목자재, 비료 및 매립토 등 다양한 용도로 활용할 수 있는 다용도 슬러지 조성물을 제공함으로써 상기 정수슬러지와 하수슬러지의 활용도를 높이고, 처리비용을 절감시켜 경제성이 향상되고, 슬러지를 효율적으로 처리하여 환경보호에 기여하는 효과가 기대된다.
이하, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 다용도 슬러지 조성물 및 그 제조방법에 대하여 상세히 설명하기로 한다.
이하에서 종래 주지된 사항에 대한 설명은 본 발명의 요지를 명확히 하기 위해 생략하거나 간단히 한다.
본 발명에 따른 다용도 슬러지 조성물은 다음과 같은 과정을 거쳐 제조한다.
먼저, 함수율 20~30%의 하수슬러지 40~50㎏ 중량부, 함수율 70~80%의 정수슬러지 40~60㎏ 중량부, 함수율 20~30%의 고령토 5~15㎏ 중량부, 함수율 20~30%의 점토 15~25㎏ 중량부, 함수율 20~30%의 견운모 2~5㎏ 중량부의 비율로 혼합기에 넣고 1~10분 동안 혼합한다.
그리고 상기와 같이 혼합된 슬러지 혼합물을 진공압축 토련기에 넣고 직경 3~20㎜, 길이 5~20㎜의 펠릿형 또는 직경 3~20㎜의 구형으로 압축·성형시킨 후에 건조기를 이용하여 함수율 20~30%가 되도록 건조한다.
건조된 펠릿형 또는 구형의 슬러지 혼합물 성형체는 400~980℃의 가마에서 30~60분 동안 탄화 및 소성시킨 다음 상온이 될 때까지 냉각한다.
상온으로 냉각된 슬러지 혼합물 소성체는 이산화티탄계 조성물 용액에 1~10분 동안 침지시켜 함침시키거나 이산화티탄계 조성물 용액을 상기 소성체 전체 표면에 분사시켜 코팅한 후에 상온에서 12시간 동안 숙성시켜 본 발명의 슬러지 조성물을 제조한다.
상기 하수슬러지는 전체 슬러지 혼합물 102~155㎏ 대비 40~50㎏ 중량부의 비율로 혼합하며, 그 양이 40㎏ 미만이면 탄화 및 소성시킬 때 에너지 비용이 많이 들고, 50㎏을 초과하면 에너지 비용은 적게 들지만 탄화 및 소성 후의 결합강도가 약해진다.
또한, 상기 하수슬러지는 함수율 20~30%로 건조하여 혼합하는 것이어서 건조비용과 건조시간을 단축할 수 있다.
상기 정수슬러지는 전체 슬러지 혼합물 102~155㎏ 대비 40~60㎏ 중량부의 비율로 혼합하며, 그 양이 40㎏ 미만이면 성형은 용이하지만 생산되는 슬러지 조성물의 단위중량당 정수슬러지의 함량이 떨어져서 전체적으로 정수슬러지의 처리효율이 떨어지고, 60㎏을 초과하면 성형이 어려울 뿐만 아니라 건조시간이 오래 걸리므로 에너지 비용이 증가한다.
그리고 상기 정수슬러지는 함수율이 70~80%이고 무기질 성분이 많이 포함되어 있어서 탈수 및 건조가 어렵기 때문에 건조하수슬러지와 혼합하고 진공압축 토련기에서 펠릿형이나 구형으로 압축·성형하여 건조, 탄화 및 소성과정을 거치게 된다.
고령토는 카올린(kaolin), 백도토(白陶土)라고도 하는데, 그 주성분은 카올리나이트(Al203 2SiO2 2H20)와 할로이사이트(Al203 SiO2 4H20)로서, 본 발명에서는 하수에 포함된 인(P)을 제거하기 위한 목적으로 전체 슬러지 혼합물 102~155kg 대비 고령토 5~15㎏ 중량부의 비율로 혼합하고, 그 양이 5㎏ 미만이면 인(P)의 제거효율이 떨어지고, 15㎏을 초과하면 비용이 증가하여 경제성이 떨어진다.
한편, 고령토는 요업원료, 제지, 페인트, 플라스틱, 고무공업에서의 충전재, 토목·건축재료, 화학공업에서의 촉매제, 농업분야에서의 비료첨가제, 토양중화제 등 용도가 다양하고, 최근에는 나노산업 등과 같은 첨단산업 분야에서도 광범위하게 이용이 확대되는 등 고기능성 소재로서의 중요성이 커지고 있어서 그 품질등급에 따른 가격차이가 크므로, 본 발명에서는 원가 및 원료공급의 원활성 등을 고려하여 품질등급이 낮은 고령토를 사용하는 것이 유리하다.
점토는 슬러지 혼합물의 성형을 용이하게 하기 위해 전체 슬러지 혼합물 102~155kg 대비 15~25kg 중량부의 비율로 혼합하며, 그 양이 15kg 미만이면 성형이 어렵고, 25kg을 초과하면 소성 시 에너지 소모를 증가시켜 제조원가가 상승한다.
그리고 점토는 농업분야에서의 비료첨가제, 토양중화제, 토목자재 등 광범위하게 이용이 되고 있는 소재로서 그 중요성이 더욱 커지고 있는바, 본 발명에서는 소재 공급의 원활성 및 원가를 고려하여 품질등급이 낮은 점토를 사용해도 무방하다.
견운모는 슬러지 혼합물 성형체의 탄화 및 소성 온도를 낮추어 에너지를 절감하는 역할을 하는데, 전체 슬러지 혼합물 102~155kg 대비 2~5kg 중량부의 비율로 혼합하고, 그 양이 2kg 미만이면 탄화 소성온도를 낮추는 효과가 저하되어 소성비용이 증가하며, 5kg을 초과하면 원료비가 상승하여 비용이 증가한다.
견운모는 화장품 또는 물을 정화하는 용도로도 사용되는데 쉽게 구할 수 있고 원가를 절감할 수 있도록 본 발명에서는 품질등급이 낮은 견운모를 사용해도 무방하다.
상기한 바와 같은 조성비로 혼합된 슬러지 혼합물은 진공압축 토련기에서 직경 3~20㎜, 길이 5~20㎜의 펠릿형 또는 직경 3~20㎜의 구형으로 압축·성형시키는데, 이는 슬러지 혼합물의 건조과정을 용이하게 하기 위한 것이다.
상기 건조과정은 가로세로 2×2㎜의 그물눈을 갖는 메쉬망 위에 5~10㎝ 두께로 상기 슬러지 혼합물 성형체를 펼쳐놓은 상태에서 건조한 외부공기를 공급하여 건조하는 자연풍 건조기를 이용하거나, 열풍기, 제습기, 환풍기 등을 이용하여 30~80°C의 온도에서 1~12 시간동안 건조함으로써 상기 슬러지 혼합물의 성형체를 함수율 20~30%로 건조한다.
다음으로 건조된 슬러지 혼합물의 성형체를 400~980°C의 터널가마, 단가마 또는 로터리킬른에서 30~60분 동안 탄화 및 소성시킨 다음 상온이 될 때까지 냉각한다.
상기 이산화티탄계 조성물은 다음과 같은 방법으로 제조한다.
먼저, 이소프로판올에 티타늄(IV)이소프로폭사이드와 킬레이트제로 디아세틸메탄을 첨가하여 반응시키 단계(A);
증류수에 금속화합물로 아연(Zn), 구리(Cu), 철(Fe), 망간(Mn), 리튬(Li), 은(Ag)의 질산염(nitrate) 중에서 2~4종을 선택하여 넣고 용해시키는 단계(B);
상온에서부터 90°C까지의 온도범위에서 단계(B)에서 얻어진 용액에 단계(A)에서 얻어진 용액을 서서히 투입하고 90rpm 이상으로 교반하면서 산촉매로 질산을 넣어 2시간 이상 반응시키는 단계(C); 및
바인더로 트리에틸오르소실리케이트와 감마글리시독시프로필트리메특시실란을 단독 또는 병용하여 투입하는 단계(D)를 거쳐(sol-gel process; 졸겔법) 제조한다.
상기 티타늄(IV)이소프로폭사이드 lmol에 대하여 이소프로판올은 0.50~5.00mol의 비율, 킬레이트제인 디아세틸메탄은 0.10~1.00mol의 비율, 증류수는 25~550mol의 비율, 구리(CU)와 아연(Zn)의 질산염은 각각 0.001~0.065mol의 비율, 철(Fe)과 은(Ag)의 질산염은 각각 0.01~0.03mol의 비율, 망간(Mn)의 질산염은 0.001~0.018mol의 비율, 리튬(Li)의 질산염은 0.01~0.15mol의 비율, 산촉매인 질산을 0.10~0.50mol의 비율 그리고 바인더로서 트리에틸오르소실리케이트와 감마글리시독시프로필트리메특시실란은 단독 또는 병용하여 각각 0.01~0.20mol의 비율로 사용한다.
상기 이산화티탄계 조성물은 상기 슬러지 혼합물의 소성체의 잡내를 제거하고, 상기 슬러지 혼합물 소성체를 수처리제, 토양개량제, 토목자재, 비료, 매립토 등으로 사용할 때 각각의 기능을 향상시키는 역할을 한다.
그리고 본 발명에 따른 슬러지 혼합물 소성체에 함유된 고령토에 의해 하수에 포함된 인(P)을 제거하는 반응은 다음과 같다.
고령토 중에는 Al(알루미늄), Fe 등과 같은 물질이 포함되어 있고, AlOx의 존재 형태는 수중에서 ph에 따라 Al3+뿐만 아니라 AlOH2+, Al(OH)2
-, Al2(OH)2
4+ 등 다양한 형태로 존재한다. 따라서 고령토 입자와 영양물질 중 하나인 인(P)과의 반응은 ph에 따라 다를 것이지만 가능한 화학반응은 다음과 같이 표현할 수 있다.
Al3+ + PO4
3- → AlPO4 ↓
Al3+ + OH- → Al(OH)3 ↓
여기서 Al(OH)3는 인의 침전에 있어 AlPO4와 경쟁관계에 있으나 응집효과로 인해 콜로이드 상태의 인의 제거를 촉진시키며 또한 미세 플록(floc) 상태로 쉽게 침강하지 않는 AlPO4의 침전을 스위핑 플록 메카니즘(Sweeping floc Mechanism)에 의해 촉진시키는 역할을 한다.
또한 인의 일부는 알루미늄 하이드로포스페이트[Aluminum hydrophosphate, Alx(OH)y(PO4)z]의 형태로 침전 제거된다.
철염은 ph에 따라 Fe(OH)2+, Fe(OH)2
+, Fe(OH)4
-, Fe(OH)2
4+, Fe3+ 등의 다양한 형태를 보이고 있고 침전물로서 Fe(OH)3뿐만 아니라 환원형태인 Fe(OH)2, FeCO3 등이 있어 침전과 용해는 매우 복잡하나 철에 의한 인 제거 기작은 다음과 같은 반응들이 가능하다.
Fe3+ + PO4
3- → FePO4 ↓
3Fe2+ + 2PO4
3- → Fe3(PO4)2 ↓
또한 히드록소 복합물(Hydroxo Complex)을 형성하고 히드록소포스페이트(Fex(OH)y(PO4)z)의 침전물을 형성하여 인을 침전제거 할 수 있다.
고령토 중에는 칼슘성분이 4~12% 정도로 많이 함유되어 있고, 칼슘과 인과의 반응은 다음과 같이 표현할 수 있다.
Ca2+ + HPO4
2- → CaHPO4 ↓ (Calcium hydrogen phosphate)
Ca2+ + 2H2PO4
- → Ca(H2PO4)2 ↓(Calcium dihydrogen phosphate)
Ca2+ + 2PO4
3- → Ca3(PO4)2
↓ (β - Tricalcium phosphate)
5Ca2+ + 3PO4
3- + OH- → Ca5(PO4)3OH (Hydroxgapatite)
인은 Fe, Al 및 Si의 산화물에 리간드 교환에 의해 흡착이 일어나며, 화학적 흡착 이외에 결합 에너지가 낮은 물리적 흡착이 동시에 일어나기도 한다.
이하에서는 실시예를 통하여 본 발명을 더욱 자세히 설명한다.
[실시예]
1. 이산화티탄계 조성물의 준비(제1공정)
① 티타늄(IV)이소프로폭사이드 lmol에 대하여 이소프로판올은 3.00mol의 비율, 킬레이트제인 디아세틸메탄은 0.50mol의 비율로 첨가하여 반응시킨다(단계 A).
② 증류수 300mol에, 금속화합물로 구리(CU)와 아연(Zn)의 질산염은 각각 0.030mol의 비율, 철(Fe)과 은(Ag)의 질산염은 각각 0.15mol의 비율로 넣고 용해시킨다(단계 B).
③ 50~60℃ 범위에서 단계 B에서 얻어진 용액에 단계 A에서 얻어진 용액을 서서히 투입하고 90rpm 이상으로 교반하면서 산촉매로서 질산을 0.30mol의 비율로 넣고 2시간동안 반응시킨다(단계 C).
④ 바인더로서 트리에틸오르소실리케이트를 0.10mol의 비율로 투입하여(단계 D) 이산화티탄계 조성물 용액을 제조하였다.
2. 슬러지 혼합물의 준비(제2공정)
함수율 25%의 하수슬러지 50kg, 함수율 75%의 정수슬러지 40kg, 함수율 25%의 점토 25kg, 함수율 25%의 고령토 15kg 및 함수율 25%의 견운모 2kg을 혼합기에 넣고 5분 동안 혼합하여 슬러지 혼합물을 제조하였다.
3. 슬러지 혼합물의 성형 및 소성(제3공정)
상기 슬러지 혼합물을 진공압축토련기에서 직경 3~20㎜, 길이 5~20㎜의 펠렛 형태로 압축·성형하고, 자연풍건조기를 이용하여 함수율 25%가 되도록 건조시킨 후 터널가마에서 600°C로 60분 동안 소성시킨 후 상온까지 냉각시켜 슬러지 혼합물 소성체를 제조하였다.
4. 슬러지 혼합물 소성체에 이산화티탄계 조성물 용액의 적용(제4공정)
상기 이산화티탄계 조성물 용액을 저장한 탱크 내에서 상기 슬러지 혼합물 소성체를 10분 동안 침지시킨 다음 건져내어 상온에서 12시간 동안 숙성시켜 슬러지 조성물을 제조하였다.
상기한 공정들을 거쳐 제조한 본 발명의 다용도 슬러지 조성물을 수처리제로 사용하여 하수에 대한 정화성능을 검사하였다.
1) COD(chemical oxygen demand; 화학적 산소요구량) 제거 효율
실험용수는 실험을 위하여 COD 5,000㎎/ℓ, ph 7.2, 탁도 100NTU(Nephelo-metric Turbidity Unit)이 되도록 조정하고 상기 실험용수 1ℓ에 본 발명의 슬러지 조성물을 다음 표와 같이 투입하고 상온에서 10시간 경과 후에 수처리제 투입량별 COD 제거율을 측정하였다.
본 발명의 슬러지 조성물을 수처리제로 이용한 하수의 COD제거율은 수처리제의 투입량이 증가할수록 증가하는 경향을 나타냈으며, 실험용수 1ℓ에 대하여 수처리제 15g을 투입하였을 때 COD 제거효율이 가장 높았다.
2) 총 질소(T-N)의 제거 효율
실험용 원수의 총질소 농도를 103,000㎎/ℓ로 조정하고, 상기와 동일한 조건 하에서 수처리제 투입량별 실험용수 중의 총질소 제거율을 측정하였다.
본 발명의 슬러지 조성물을 수처리제로 이용한 하수의 총질소 제거율은 수처리제의 투입량이 증가할수록 증가하는 경향을 나타냈다.
3) 총 인(T-P)의 제거 효율
실험용수의 총 인 농도를 25,200㎎/ℓ로 조정하고, 상기와 동일한 조건하에서 수처리제 투입량별 실험용수 중의 총 인 제거율을 측정하였다.
본 발명의 슬러지 조성물을 수처리제로 이용한 하수의 총 인 제거율은 수처리제의 투입량이 증가할수록 증가하는 경향을 나타냈다.
이상의 실험 결과를 종합하면, COD 제거율은 원수 1ℓ당 수처리제를 15g 투입하였을 때에 가장 높고, 총 질소 제거효율과 총 인 제거율은 수처리제의 투입량이 증가할수록 증가하지만 수처리제 투입량이 15g/ℓ을 초과하면 그 증가율이 떨어지는 경향이 있으므로, COD, T-N 및 T-P의 제거를 위한 수처리제의 적정 투입량은 하수 1ℓ당 수처리제 15.0g으로 결정하는 것이 바람직하다.
본 발명은 상술한 특정의 바람직한 실시 예에 한정되지 아니하며, 청구범위에서 청구하는 본 발명의 요지를 벗어남이 없이 해당 발명이 속하는 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 누구든지 다양한 변형실시가 가능한 것은 물론이고, 그와 같은 변경은 청구범위 기재의 범위 내에 있게 된다.
Claims (2)
- 다용도 슬러지 조성물의 제조방법으로서,
하수슬러지, 정수슬러지, 고령토, 점토, 견운모를 혼합기에 넣고 혼합하는 제1단계;
상기 제1단계에서 얻어진 슬러지 혼합물을 진공압축 토련기에 넣고 펠릿형 또는 구형으로 압축·성형시켜 슬러지 혼합물 성형체를 형성한 후에 건조하는 제2단계;
상기 제2단계에서 건조된 슬러지 혼합물 성형체를 가마에서 탄화 및 소성시켜 슬러지 혼합물 소성체를 형성한 후 이를 상온이 될 때까지 냉각하는 제3단계; 및
상기 제3단계에서 상온으로 냉각된 슬러지 혼합물 소성체를 이산화티탄계 조성물 용액에 침지시켜 함침시키거나 이산화티탄계 조성물 용액을 상기 슬러지 혼합물 소성체의 전체 표면에 분사시켜 코팅한 후에 상온에서 숙성시키는 제4단계;를 포함하는 것을 특징으로 하는, 다용도 슬러지 조성물의 제조방법.
- 제1항에 따른 다용도 슬러지 조성물의 제조방법에 의해 제조된 다용도 슬러지 조성물.
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