KR20220119154A - How to charge raw materials into a blast furnace - Google Patents
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Abstract
로 내의 통기성을 확보하면서 높은 환원 반응성이 유지되는 혼합 코크스가 혼합된 광석층을 형성할 수 있는 고로에의 원료 장입 방법을 제공한다. 장입 슈트를 갖는 벨리스 장입 장치를 이용하여 광석과 혼합 코크스의 혼합물을 2배치(batch) 이상으로 분할하여 고로 내에 장입하는 고로에의 원료 장입 방법으로서, 광석을 조립 광석과, 조립 광석보다도 평균 입경이 작은 세립 광석으로 나누고, 조립 광석에 혼합 코크스를 혼합하여 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석으로 하고, 세립 광석에 혼합 코크스를 혼합하여 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석으로 하고, 적어도 1배치째에 고로의 반경 방향에 있어서의 로 중심과 로벽의 중간점보다도 로 중심측으로부터 로벽측으로 상기 장입 슈트를 경동시켜 상기 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석의 전부 또는 일부를 장입한다.Provided is a method for loading a raw material into a blast furnace capable of forming an ore layer mixed with mixed coke that maintains high reduction reactivity while ensuring air permeability in the furnace. A method for charging a raw material into a blast furnace in which a mixture of ore and mixed coke is divided into two or more batches and charged in a blast furnace using a bell-less charging device having a charging chute, wherein the ore has an average particle diameter greater than that of the granulated ore and the granulated ore Divide into small fine ore, mix the coarse ore with mixed coke to obtain coarse ore mixed with mixed coke, mix fine ore and mixed coke to obtain fine ore mixed with mixed coke The charging chute is tilted from the furnace center side to the furnace wall side rather than the midpoint between the furnace center and the furnace wall in the direction, and all or part of the granulated ore mixed with the mixed coke is charged.
Description
본 발명은, 고로(blast furnace)에의 원료 장입 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for charging a raw material into a blast furnace.
고로에서는, 로 정부(furnace top)로부터 원료인 광석과 코크스(coke)를 소정량씩 교대로 장입하고, 로 내에 광석층과 코크스층을 교대로 적층시키고 있다. 이 1층분의 광석, 코크스를 각각 1차지(charge)분의 광석, 코크스라고 한다. 고로에서는, 로 내의 광석층, 코크스층의 로 반경 방향에서의 층 두께비를 제어함으로써 로 내의 가스 흐름을 제어하고 있다. 장입 슈트를 갖는 벨리스(bell-less) 장입 장치를 갖는 고로에서는, 안정적인 고로 조업을 실현하여, 환원재비를 저감할 수 있는 층 두께비 분포를 형성시키기 위해, 원료를 장입하는 사이에 장입 슈트의 경동각을 적절히 변경하고 있다. 또한, 고로 내의 가스 흐름을 제어하기 위해, 각 차지의 광석이나 코크스를 복수회 배치(batches)로 나누어 장입하는 것도 행해지고 있다.In a blast furnace, ore and coke, which are raw materials, are alternately charged by predetermined amounts from a furnace top, and ore layers and coke layers are alternately stacked in the furnace. The ore and coke for one layer are called ore and coke for one charge, respectively. In the blast furnace, the gas flow in the furnace is controlled by controlling the layer thickness ratio in the furnace radial direction of the ore layer and the coke layer in the furnace. In a blast furnace having a bell-less charging device having a charging chute, in order to realize stable blast furnace operation and form a layer thickness ratio distribution capable of reducing the reducing material ratio, the inclination angle of the charging chute during charging of raw materials is changed appropriately. Moreover, in order to control the gas flow in a blast furnace, the ore and coke of each charge are divided into batches and charged multiple times.
최근, 지구 온난화 방지의 관점에서 CO2 삭감이 요구되고 있다. 철강업에 있어서는 CO2 배출량의 약 70％가 고로에 의한 것이기 때문에, 고로에 있어서의 CO2 배출량의 삭감이 요구된다. 고로에 있어서의 CO2 배출량의 삭감은, 고로에서 사용하는 환원재(코크스, 미분탄, 천연가스 등)의 삭감에 의해 가능하다. 여기에서, 환원재를 삭감하는 하나의 수단으로서, 광석층으로의 코크스 혼합 기술이 알려져 있다. 비특허문헌 1에는, 광석층에 50㎏/t-pig의 소괴(small lump) 코크스를 혼합함으로써 고로 조업에 있어서의 환원재비를 저감할 수 있는 것이 개시되어 있다.In recent years, reduction of CO2 is calculated|required from a viewpoint of global warming prevention. In the steel industry, since about 70% of the CO 2 emission is from the blast furnace, reduction of the CO 2 emission from the blast furnace is required. Reduction of CO 2 emission in the blast furnace is possible by reducing the reducing materials (coke, pulverized coal, natural gas, etc.) used in the blast furnace. Here, as one means of reducing the reducing material, the coke mixing technique into the ore layer is known. Non-Patent Document 1 discloses that the reduction material ratio in blast furnace operation can be reduced by mixing 50 kg/t-pig small lump coke with the ore layer.
광석층으로의 코크스 혼합 기술로서, 특허문헌 1에는, 광석층을 2배치(two batch)로 나누어 장입할 때의 1배치(first batch)째를 광석과 코크스의 혼합물로 하고, 이 중의 전반은 장입 슈트를 로벽측으로부터 로 중심측으로 경동시켜 장입하는 순(順)경동 장입으로 하고, 후반은 로 중심측으로부터 로벽측으로 경동시켜 장입하는 역(逆)경동 장입으로 하는 방법이 개시되어 있다. 특허문헌 1에 의하면, 이와 같이 장입함으로써 코크스 혼합률이 제어되고, 이에 따라 광석의 환원성을 개선할 수 있다고 되어 있다. 특허문헌 2에는, 로 중심 부근에 장입되는 광석에 소괴 코크스를 혼합한 후에, 순경동 장입하는 방법이 개시되어 있다.As a coke mixing technology into an ore layer, in Patent Document 1, the first batch when the ore layer is divided into two batches and charged is a mixture of ore and coke, and the first half of these is charged A method is disclosed in which a chute is charged by tilting the chute from the furnace wall side to the furnace center side and charging the chute by tilting the chute from the furnace center side to the furnace wall side in the second half. According to patent document 1, it is said that the coke mixing rate is controlled by charging in this way, and the reducibility of an ore can be improved by this. In patent document 2, after mixing small coke with the ore charged in furnace center vicinity, the method of charging pure hard copper is disclosed.
한편, 고로의 생산성은 고로에 송풍할 수 있는 풍량에 따르기 때문에, 고로 내의 통기성 확보도 중요하다. 고로 내의 통기성을 확보하는 기술로서, 비특허문헌 2에는, 소결광을 분급하여 조립(coarse grains)을 중심측에, 세립을 고로 주변측에 장입하는 방법이 개시되어 있다.On the other hand, since the productivity of the blast furnace depends on the amount of air that can be blown into the blast furnace, it is also important to ensure air permeability in the blast furnace. As a technique for ensuring air permeability in the blast furnace, Non-Patent Document 2 discloses a method of classifying sintered ore and charging coarse grains to the center side and fine grains to the blast furnace peripheral side.
조립 광석을 고로 중심측에 장입함으로써 고로 내의 통기성은 개선된다고 생각되지만, 조립 광석은 비(比)표면적이 작아 로 내에서의 반응성이 뒤떨어지기 때문에, 오히려 고로의 환원재비를 상승시켜 버릴 우려가 있다. 이 조립 광석의 환원 반응성을 담보하기 위해, 코크스 혼합 기술의 적용이 고려된다. 그러나, 특허문헌 1, 2에 개시된 순경동 장입에서는, 장입 위치로부터 로 중심측으로 유입되도록 광석과 코크스의 혼합물이 장입된다. 이 때문에, 광석에 비해 비중이 가벼운 코크스가 분리되어, 로 중심측에 편석시켜 버릴 우려가 있다. 로 중심측에 코크스가 편석되면 유효하게 광석과 혼합되는 코크스의 비율이 적어지기 때문에 환원 반응성의 개선 효과가 얻어지지 않는다는 과제가 있었다.It is thought that the air permeability in the blast furnace is improved by charging the granulated ore to the center side of the blast furnace, but since the granulated ore has a small specific surface area and poor reactivity in the furnace, there is a risk that the reducing material ratio of the blast furnace will be increased on the contrary. . In order to ensure the reductive reactivity of this granulated ore, the application of coke mixing technology is considered. However, in the pure hard copper charging disclosed in Patent Documents 1 and 2, a mixture of ore and coke is charged so as to flow into the furnace center side from the charging position. For this reason, there exists a possibility that coke whose specific gravity is light compared with an ore isolate|separated and may make it segregate on the furnace center side. When the coke segregates on the furnace center side, the ratio of the coke effectively mixed with the ore decreases, so that there is a problem that the improvement effect of the reduction reactivity cannot be obtained.
본 발명은, 이러한 종래 기술의 과제를 감안하여 이루어진 것으로서, 그 목적은, 고로 내의 통기성을 확보하면서 높은 환원 반응성이 유지되는 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층을 형성할 수 있는, 고로에의 원료 장입 방법을 제공하는 것이다.The present invention has been made in view of the problems of the prior art, and its object is to charge raw materials into a blast furnace, which can form a granulated ore layer mixed with mixed coke that maintains high reduction reactivity while ensuring air permeability in the blast furnace. to provide a way
상기 과제를 해결하기 위한 수단은, 이하와 같다.The means for solving the said subject are as follows.
(1) 장입 슈트를 갖는 벨리스 장입 장치를 이용하여 광석과 혼합 코크스의 혼합물을 2배치 이상으로 분할하여 고로 내에 장입하는 고로에의 원료 장입 방법으로서, 상기 광석을 조립 광석과, 상기 조립 광석보다도 평균 입경이 작은 세립 광석으로 나누고, 상기 조립 광석에 혼합 코크스를 혼합하여 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석으로 하고, 상기 세립 광석에 혼합 코크스를 혼합하여 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석으로 하고, 적어도 1배치째에 고로의 반경 방향에 있어서의 로 중심과 로벽의 중간점보다도 로 중심측으로부터 로벽측으로 상기 장입 슈트를 경동시켜 상기 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석의 전부 또는 일부를 장입하는, 고로에의 원료 장입 방법. (1) A method of charging a raw material into a blast furnace in which a mixture of ore and mixed coke is divided into two or more batches and charged in a blast furnace using a bell-less charging device having a charging chute, wherein the ore is averaged over the granulated ore and the granulated ore Divide into fine-grained ore having a small particle size, mix coke with the granulated ore to obtain coarse-grained ore mixed with mixed coke, mix the fine-grained ore with mixed coke to obtain fine-grained ore mixed with mixed coke, at least the first batch A method for charging a raw material into a blast furnace, in which all or part of the granulated ore mixed with the mixed coke is charged by tilting the charging chute from the furnace center side to the furnace wall side rather than the midpoint between the furnace center and the furnace wall in the radial direction of the blast furnace .
(2) 최종 배치에서 상기 고로의 반경 방향에 있어서의 로 중심과 로벽의 중간점보다도 로벽측으로부터 로 중심측으로 상기 장입 슈트를 경동시켜 상기 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석의 전부 또는 일부를 장입하는, (1)에 기재된 고로에의 원료 장입 방법.(2) in the final arrangement, inclining the charging chute from the furnace wall side to the furnace center side rather than the midpoint between the furnace center and the furnace wall in the radial direction of the blast furnace to charge all or part of the fine ore mixed with the mixed coke; The method for charging the raw material into the blast furnace according to (1).
본 발명에 따른 고로에의 원료 장입 방법을 실시함으로써, 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석이 로 중심측으로 유입되는 것이 억제되어, 로 중심측에 코크스가 편석되는 것이 억제된다. 이에 따라, 고로 내의 통기성을 확보하면서 높은 환원 반응성이 유지되는 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층이 형성되어, 고로 조업에 있어서의 환원재비 및 코크스비의 저감을 실현할 수 있다.By implementing the raw material charging method into the blast furnace which concerns on this invention, the inflow of the granulated ore mixed with mixed coke to the furnace center side is suppressed, and coke segregation is suppressed to the furnace center side. Thereby, a granulated ore layer mixed with mixed coke in which high reduction reactivity is maintained while ensuring air permeability in the blast furnace is formed, and reduction of the reducing material ratio and the coke ratio in the blast furnace operation can be realized.
도 1은, 본 실시 형태에 따른 고로에의 원료 장입 방법으로 장입된 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층(12) 및 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석층(14)의 단면 개략도이다.
도 2는, 1배치째의 조립 광석에 혼합하는 혼합 코크스의 혼합량과 환원 속도의 관계를 나타내는 그래프이다.1 is a schematic cross-sectional view of a granulated
2 : is a graph which shows the relationship between the mixing amount of mixed coke mixed with the granulated ore of the 1st batch, and a reduction rate.
(발명을 실시하기 위한 형태)(Form for implementing the invention)
고로 내의 통기성을 확보하면서 높은 환원성을 유지시키기 위해 광석을 조립 광석과 세립 광석으로 분할하고, 각각에 혼합 코크스를 혼합하여 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석과, 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석으로 한다. 본 발명자들은, 장입 슈트를 순경동시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 고로 내에 장입하면, 이들이 로 중심측으로 유입되고, 코크스와 광석의 비중차 및 입경차에 의해, 조립 광석에 혼합된 코크스가 분리되어 로 중심측에 편석되는 것을 확인했다. 이 대책으로서, 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 역경동시켜 고로 내에 장입함으로써 조립 광석에 혼합된 혼합 코크스의 편석이 억제되어, 고로 내의 통기성을 확보하면서 높은 환원 반응성이 유지되는 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층을 형성할 수 있는 것을 발견하여 본 발명을 완성시켰다. 이하, 본 발명의 실시 형태를 통하여 본 발명을 설명한다.In order to maintain high reducibility while ensuring air permeability in the blast furnace, the ore is divided into granulated ore and fine-grained ore, and mixed coke is mixed in each to obtain coarse-grained ore mixed with mixed coke and fine-grained ore mixed with mixed coke. According to the present inventors, when the charging chute is purely hardened and the granulated ore mixed with the mixed coke is charged into the blast furnace, they flow into the furnace center side, and the coke mixed with the granulated ore is separated by the specific gravity and particle size difference between the coke and the ore. and it was confirmed that it was segregated on the center side of the furnace. As a countermeasure for this measure, the segregation of the mixed coke mixed with the granulated ore is suppressed by reverse-hardening the granulated ore mixed with the mixed coke and charged into the blast furnace, and the mixed coke mixed granulation that maintains a high reduction reactivity while ensuring the air permeability in the blast furnace The present invention was completed by discovering that an ore layer could be formed. Hereinafter, the present invention will be described through embodiments of the present invention.
본 실시 형태의 설명에 있어서, 광석에 혼합하는 코크스를, 고로 내의 코크스층의 형성에 이용되는 코크스와 구별하기 위해 혼합 코크스라고 기재한다. 혼합 코크스의 입경은 5∼40㎜의 범위 내이다. 광석은, 소결 공장에서 제조된 소결광이고, 조립 광석 및 당해 조립 광석보다도 평균 입경이 작은 세립 광석은, 4∼10㎜의 범위 내의 어느 크기의 눈금 간격의 체를 이용하여 당해 소결광을 체거름함으로써 분할된다. 체에는, 일반적으로 광석의 체거름에 사용되는 직망(織網:mesh)이나 펀치 메탈(punching metal), 그리슬리 바(grizzly bar) 등 여러 가지의 형식의 것을 이용해도 좋다. 고로에서는 다량의 광석이 사용되기 때문에, 그리슬리 바 타입의 체를 이용하는 것이 바람직하다.In description of this embodiment, in order to distinguish the coke mixed with an ore from the coke used for formation of the coke layer in a blast furnace, it describes as mixed coke. The particle size of the mixed coke is in the range of 5 to 40 mm. The ore is a sintered ore manufactured in a sintering plant, and the granulated ore and the fine-grained ore having an average particle diameter smaller than that of the granulated ore are divided by sieving the sintered ore using a sieve of any size within the range of 4 to 10 mm. do. As a sieve, you may use the thing of various types, such as a mesh, punching metal, grizzly bar, which are generally used for sieving of ore. Since a large amount of ore is used in the blast furnace, it is preferable to use a Grisley bar type sieve.
4∼10㎜의 범위 내의 눈금 간격의 체를 이용하여 소결광을 분할함으로써, 소결광을 적절한 질량 비율로 조립 광석과 세립 광석으로 분할할 수 있음과 함께, 조립 광석의 반응성 저하를 억제할 수 있다. 4㎜보다 작은 눈금 간격의 체를 이용하면, 세립 광석의 채취량이 극단적으로 적어져 대부분이 조립 광석이 되어 버려, 광석의 입도 분급에 의한 장입이 곤란해지기 때문에 바람직하지 않다. 10㎜보다 큰 눈금 간격의 체를 이용하면, 조립 광석의 평균 입경이 커져 광석의 반응성이 저하하기 때문에 바람직하지 않다.By dividing the sintered ore using a sieve with a scale interval within the range of 4 to 10 mm, the sintered ore can be divided into a granulated ore and a fine-grained ore at an appropriate mass ratio, and a decrease in the reactivity of the granulated ore can be suppressed. The use of a sieve with a scale interval smaller than 4 mm is not preferable because the amount of fine-grained ore to be collected extremely decreases, and most of it becomes coarse-grained ore, making it difficult to charge the ore by particle size classification. The use of a sieve with a scale interval larger than 10 mm is not preferable because the average particle diameter of the granulated ore becomes large and the reactivity of the ore decreases.
즉, 소결광을 4∼10㎜의 범위 내의 어느 크기의 눈금 간격의 체로 체거름하여, 체 위에 체거름된 소결광이 조립 광석이고, 체 아래에 체거름된 소결광이 세립 광석이다. 광석의 입도 분포 및 분할하는 눈금 간격의 크기에 의해 조립 광석과 세립 광석의 질량비가 바뀌지만, 조립 광석과 세립 광석의 질량 비율이 50:50∼90:10의 범위 내가 되는 눈금 간격의 체를 선정하는 것이 바람직하다. 이와 같이 광석을 소정의 입경으로 조립 광석, 세립 광석으로서 분할하고, 각각을 다른 배치(batch)로 고로 내에 장입함으로써, 로 내 반경 방향에서의 광석 입경의 제어성이 향상한다. 5∼8㎜의 눈금 간격의 체를 이용하여 소결광을 체거름하여, 조립 광석 및 세립 광석으로 분할하는 것이 보다 바람직하다.That is, the sintered ore is sieved through a sieve of any size within the range of 4 to 10 mm, and the sintered ore sieved on the sieve is the granulated ore, and the sintered ore sieved under the sieve is the fine-grained ore. Although the mass ratio of coarse ore and fine ore varies depending on the particle size distribution of the ore and the size of the division interval, select a sieve with a division interval such that the mass ratio between coarse ore and fine ore is within the range of 50:50 to 90:10 It is preferable to do In this way, by dividing the ore into granulated ore and fine-grained ore with a predetermined particle size, and charging each of them in a different batch into the blast furnace, the controllability of the ore particle diameter in the furnace radial direction is improved. It is more preferable to sieve the sintered ore using a sieve with a scale interval of 5 to 8 mm and to divide the ore into granulated ore and fine-grained ore.
소결광의 입도 분포는 소결기의 조업 조건에 의해 변동하는 경우가 있다. 이러한 경우에는, 예를 들면, 조립 광석과 세립 광석의 질량 비율이 대체로 50:50이 되도록 체의 눈금 간격을 일정하게 하여 조립 광석과 세립 광석을 체거름해 둔다. 그리고, 고로에서 사용하는 조립 광석과 세립 광석의 밸런스에 맞추어, 적절히 혼합하여 사용해도 좋다. 즉, 고로에서 사용하는 조립 광석이 부족한 경우는 세립 광석의 일부를 조립 광석에 혼합하고, 고로에서 사용하는 세립 광석이 부족한 경우는 조립 광석의 일부를 세립 광석에 혼합해도 좋다.The particle size distribution of sintered ore may fluctuate with the operating conditions of a sintering machine. In this case, for example, the coarse ore and the fine ore are sieved with a constant sieve interval so that the mass ratio of the coarse ore and the fine ore is approximately 50:50. In addition, according to the balance of the granulated ore and the fine-grained ore used in a blast furnace, you may mix and use it suitably. That is, when the granulated ore used in the blast furnace is insufficient, a part of the fine ore may be mixed with the granulated ore, and when the fine ore used in the blast furnace is insufficient, a part of the granulated ore may be mixed with the fine ore.
본 실시 형태에 따른 고로에의 원료 장입 방법에서는, 혼합 코크스가 혼합된 광석층의 형성에 이용되는 광석을 전술한 방법으로 조립 광석과 세립 광석으로 분할한다. 그리고, 조립 광석 및 세립 광석의 각각에 혼합 코크스를 혼합하고, 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석 및 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 조제한다. 조립 광석 및 세립 광석에 혼합하는 혼합 코크스의 혼합량은, 30㎏/t-pig 이상 100㎏/t-pig 이하이면 좋고, 40㎏/t-pig 이상 80㎏/t-pig 이하인 것이 바람직하다. 단위 ㎏/t-pig는, 혼합 코크스를 혼합하는 조립 광석 혹은 세립 광석의 각각의 광석이 용융, 환원하여 제조되는 용선의 질량(t)에 대한, 혼합되는 혼합 코크스의 질량(㎏)을 나타낸다.In the raw material charging method into the blast furnace which concerns on this embodiment, the ore used for formation of the ore layer in which mixed coke was mixed is divided|segmented into granulated ore and a fine-grained ore by the above-mentioned method. And mixed coke is mixed with each of the granulated ore and the fine-grained ore, and the granulated ore with which mixed coke was mixed, and the granulated ore with which mixed coke was mixed are prepared. The mixing amount of the mixed coke mixed with the granulated ore and the fine-grained ore may be 30 kg/t-pig or more and 100 kg/t-pig or less, and preferably 40 kg/t-pig or more and 80 kg/t-pig or less. The unit kg/t-pig represents the mass (kg) of mixed coke to be mixed with respect to the mass (t) of molten iron produced by melting and reducing each ore of granulated ores mixed with mixed coke.
혼합 코크스와 조립 광석은, 예를 들면, 조립 광석이 퇴적된 컨베이어 상에 혼합 코크스를 추가로 퇴적시킴으로써 혼합된다. 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석은, 컨베이어에 의해 로정 호퍼(furnace top hopper)에 장입되고, 장입 슈트를 통하여 고로 내에 장입된다.The mixed coke and the coarse ore are mixed, for example, by further depositing the mixed coke on a conveyor on which the coarse ore is deposited. The granulated ore mixed with the mixed coke is charged into a furnace top hopper by a conveyor, and is charged into the blast furnace through a charging chute.
마찬가지로 혼합 코크스와 세립 광석은, 예를 들면, 세립 광석이 퇴적된 컨베이어 상에 혼합 코크스를 추가로 퇴적시킴으로써 혼합된다. 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석은, 컨베이어에 의해 로정 호퍼에 장입되고, 장입 슈트를 통하여 고로 내에 장입된다.Likewise the mixed coke and the fine ore are mixed, for example by further depositing the mixed coke on a conveyor on which the fine ore has been deposited. The fine-grained ore with which the mixed coke was mixed is charged into a furnace top hopper by a conveyor, and is charged into a blast furnace through a charging chute.
도 1은, 본 실시 형태에 따른 고로에의 원료 장입 방법으로 장입된 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층(12) 및 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석층(14)의 단면 개략도이다. 도 1의 가로축은 무차원 로구(throat) 반경이고, 로 중심으로부터의 거리를 로구 반경으로 나눈 값이다. 세로축은 기준 높이로부터의 상대 높이이다. 도 1에 나타낸 예에서는, 혼합 코크스가 혼합된 광석은 2배치로 나누어 고로에 장입되고, 1배치째의 장입에 의해 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층(12)이 형성되고, 2배치째의 장입에 의해 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석층(14)이 형성된다.1 is a schematic cross-sectional view of a granulated
본 실시 형태에 따른 고로에의 원료 장입 방법에서는, 1배치째에 장입 슈트를 고로의 반경 방향에 있어서의 로 중심과 로벽의 중간점보다도 로 중심측으로부터 로벽측으로 경동(이후, 이 경동을 「역경동」이라고 기재함)시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입하고, 조립 광석층(12)을 코크스층(10) 상에 형성시킨다. 도 1에 나타내는 바와 같이, 코크스층(10)의 퇴적면은, 무차원 로구 반경이 작은 로 중심측이 낮고, 로벽측을 향하여 높아지도록 경사져 있다. 이 때문에, 장입 슈트를 역경동시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입하면, 코크스층(10)의 경사진 퇴적면에 대하여 하방으로부터 축적되도록 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석이 퇴적되기 때문에, 조립 광석이 로구 반경 방향으로 퍼지지 않는다. 이 결과, 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석이 로 중심측으로 유입되는 것이 억제되어, 혼합 코크스의 로 중심측으로의 편석이 억제된다. 이에 따라, 고로 내의 통기성을 확보하면서 높은 환원 반응성이 유지되는 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층이 형성되어, 고로 조업에 있어서의 환원재비가 저감한다.In the raw material charging method into the blast furnace according to the present embodiment, in the first batch, the charging chute is tilted from the furnace center side to the furnace wall side rather than the midpoint between the furnace center and the furnace wall in the radial direction of the blast furnace (hereinafter, this tilt is referred to as Copper"), the granulated ore mixed with the mixed coke is charged, and the
한편, 1배치째에, 장입 슈트를 로 중심과 로벽의 중간점보다도 로벽측으로부터 로 중심측으로 경동(이후, 이 경동을 「순경동」이라고 기재함)시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입하면, 조립 광석은 로벽측의 경사면의 상방으로부터 로 중심측의 경사면의 하방으로 흐르도록 장입된다. 이와 같이 장입되면, 조립 광석은 로 중심측으로 유입되고, 로 중심측으로 퍼져 퇴적한다. 조립 광석이 로 중심측으로 퍼지면, 혼합 코크스와 광석의 비중차 및 입경차에 의해 조립 광석에 혼합된 혼합 코크스가 분리되어 혼합 코크스가 로 중심측에 편석된다. 혼합 코크스가 로 중심측에 편석되면, 광석에 유효하게 혼합되는 혼합 코크스의 양이 적어지기 때문에, 높은 환원 반응성이 유지되지 않아 고로 조업에 있어서의 환원재비가 높아진다.On the other hand, in the first batch, when the charging chute is tilted from the furnace wall side to the furnace center side from the midpoint between the furnace center and the furnace wall (hereafter, this tilt is referred to as "pure hard copper"), and granulated ore mixed with mixed coke is charged. , the granulated ore is charged so as to flow from the upper side of the inclined surface on the furnace wall side to the lower part of the inclined surface on the furnace center side. When charged in this way, the granulated ore flows into the furnace center side, spreads to the furnace center side, and is deposited. When the granulated ore spreads toward the center of the furnace, the mixed coke mixed with the granulated ore is separated by the specific gravity difference and particle size difference between the mixed coke and the ore, and the mixed coke is segregated toward the furnace center side. When the mixed coke is segregated toward the center of the furnace, the amount of mixed coke effectively mixed with the ore decreases, so that high reduction reactivity is not maintained and the reducing material ratio in the blast furnace operation is increased.
도 2는, 1배치째의 조립 광석에 혼합하는 혼합 코크스의 혼합량과 1300℃까지의 평균 환원 속도의 관계를 나타내는 그래프이다. 도 2의 가로축은 혼합 코크스의 혼합량(㎏/t-pig)이고, 세로축은 1300℃까지의 평균 환원 속도(㏖/min)이다. 평균 환원 속도는, 1550g의 광석을 각 코크스 혼합 조건에 있어서 1000℃에서 1300℃까지 5℃/min로 승온시켜, CO 가스로 환원시켰을 때에 얻어지는 평균 환원 속도이고, 환원에 의해 제거되는 산소량을 ㏖수로 나타낸 값이다. 도 2의 실선은, 장입 슈트를 역경동시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입한 경우의 상기 관계를 나타낸다. 도 2의 점선은, 장입 슈트를 순경동시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입한 경우의 상기 관계를 나타낸다.2 : is a graph which shows the relationship between the mixing amount of the mixed coke mixed with the granulated ore of the 1st batch, and the average reduction rate up to 1300 degreeC. The horizontal axis of FIG. 2 is the mixing amount (kg/t-pig) of the mixed coke, and the vertical axis is the average reduction rate (mol/min) up to 1300°C. The average reduction rate is an average reduction rate obtained when 1550 g of ore is heated from 1000°C to 1300°C at 5°C/min under each coke mixing condition and reduced with CO gas, and the amount of oxygen removed by reduction is expressed in moles. is the indicated value. The solid line in FIG. 2 shows the said relationship in the case where the charging chute was reverse-tilted and the granulated ore mixed with mixed coke was charged. The dotted line of FIG. 2 shows the said relationship when a charging chute is rotated purely and the granulated ore mixed with mixed coke is charged.
도 2에 나타내는 바와 같이, 혼합 코크스 혼합량에 대한 환원 속도의 향상 효과는, 장입 슈트를 순경동시켜 조립 광석을 장입하는 것보다도, 장입 슈트를 역경동시켜 조립 광석을 장입하는 편이 높아졌다. 이 결과로부터, 장입 슈트를 역경동시켜 1배치째의 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입함으로써, 혼합 코크스의 로 중심측으로의 편석이 억제되고, 이에 따라, 높은 환원 반응성이 유지되는 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층을 형성할 수 있는 것이 확인되었다.As shown in FIG. 2 , the effect of improving the reduction rate with respect to the mixed coke mixing amount is higher when the charging chute is reverse tilted and the granulated ore is charged, rather than the charging chute is rotated forward to charge the granulated ore. From this result, by reverse-rotating the charging chute and charging the granulated ore mixed with the mixed coke of the first batch, segregation of the mixed coke toward the furnace center side is suppressed, and thus mixed coke maintaining high reduction reactivity is mixed It was confirmed that the granulated ore layer can be formed.
재차, 도 1을 참조한다. 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석은, 조립 광석의 장입 후의 최종 배치가 되는 2배치째에 고로 내에 장입된다. 이에 따라, 조립 광석층(12) 상에 세립 광석층(14)이 형성된다. 도 1에 나타내는 바와 같이, 조립 광석층(12)은, 로 중심과 로벽의 중간점으로부터 로벽측을 향하여 완만하게 낮아지도록 경사져 있다. 이 때문에, 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석은, 장입 슈트를 순경동시켜 고로 내에 장입되는 것이 바람직하다. 이와 같이 세립 광석을 장입함으로써, 경사진 조립 광석층(12)의 하방으로부터 축적되도록 세립 광석이 퇴적되기 때문에, 장입된 조립 광석이 로구 반경 방향으로 퍼지지 않는다. 이에 따라, 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석이 로벽측으로 유입되는 것이 억제되어, 혼합 코크스의 로벽측으로의 편석이 억제된다. 이 결과, 높은 환원 반응성이 유지되는 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석층이 형성되어, 더 한층의 환원재비의 저감을 실현할 수 있다.Again, reference is made to FIG. 1 . The fine-grained ore with which the mixed coke was mixed is charged in the blast furnace at the 2nd batch used as the final batch after charging of the granulated ore. As a result, the fine-
한편, 2배치째의 세립 광석이 장입 슈트를 역경동시켜 장입되면, 세립 광석은 로 중심측의 경사면의 상방으로부터 로벽측의 경사면의 하방으로 흐르도록 장입된다. 이 때문에, 세립 광석은 로벽측으로 퍼져 퇴적한다. 세립 광석이 로벽측으로 퍼지면, 코크스와 광석의 비중차 및 입경차에 의해 세립 광석에 혼합된 혼합 코크스가 로벽측에 편석된다. 혼합 코크스가 로벽측에 편석되면, 광석에 유효하게 혼합되는 혼합 코크스의 양이 적어진다. 이 결과, 2배치째의 세립 광석이 장입 슈트를 순경동시켜 장입되는 경우와 비교하여 로벽부에서의 높은 환원 반응성이 유지되지 않아 고로 조업에 있어서의 환원재비가 비교적 높아진다.On the other hand, when the second batch fine ore is charged by reverse tilting the charging chute, the fine ore is charged so as to flow from above the slope on the furnace center side to below the slope on the furnace wall side. For this reason, the fine-grained ore spreads to the furnace wall side and accumulates. When the fine-grained ore spreads to the furnace wall side, the mixed coke mixed with the fine-grained ore is segregated to the furnace wall side by the specific gravity difference and the particle size difference between the coke and the ore. When the mixed coke is segregated on the furnace wall side, the amount of the mixed coke effectively mixed with the ore decreases. As a result, compared with the case where the second batch fine-grained ore is charged by turning the charging chute purely, the high reduction reactivity in the furnace wall part is not maintained, and the reducing material cost in blast furnace operation is relatively high.
이와 같이, 본 실시 형태에 따른 고로에의 원료 장입 방법에서는, 광석을 조립 광석과 세립 광석으로 나누어, 각각에 혼합 코크스를 혼합한다. 그리고, 1배치째에 장입 슈트를 역경동시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 고로 내에 장입한다. 이에 따라, 조립 광석에 혼합된 혼합 코크스가 로 중심측에 편석되는 것이 억제된다. 이 결과, 고로 내의 통기성을 확보하면서 높은 환원 반응성이 유지되는 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석층이 형성되어, 고로 조업에 있어서의 환원재비의 저감을 실현할 수 있다.Thus, in the raw material charging method to the blast furnace which concerns on this embodiment, an ore is divided into a granulated ore and a fine-grained ore, and mixed coke is mixed in each. Then, in the first batch, the charging chute is reverse tilted, and the granulated ore mixed with the mixed coke is charged into the blast furnace. Thereby, segregation of the mixed coke mixed with the granulated ore is suppressed on the furnace center side. As a result, a granulated ore layer mixed with mixed coke in which high reduction reactivity is maintained while ensuring air permeability in the blast furnace is formed, and reduction of the reducing material ratio in the blast furnace operation can be realized.
본 실시 형태에서는, 광석을 조립 광석과 세립 광석으로 분할하고, 각각에 혼합 코크스를 혼합하고, 1배치째에 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입하고, 최종 배치가 되는 2배치째에 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석을 장입하는 예를 나타냈지만, 이에 한정되지 않는다. 예를 들면, 광석과 혼합 코크스의 혼합물을 3배치 이상으로 분할해도 좋다. 이 경우에 있어서도, 적어도 1배치째에 장입 슈트를 역경동시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석의 전부 또는 일부를 장입함으로써 로 중심측으로의 혼합 코크스의 편석이 억제된다. 이 때문에, 1배치째에 장입 슈트를 순경동시켜 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입한 경우보다도 고로 조업에 있어서의 환원재비는 저감한다. 또한, 최종 배치에 장입 슈트를 순경동시켜 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석의 전부 또는 일부를 장입함으로써 로벽부에서의 높은 환원 반응성이 유지되어, 고로 조업에 있어서의 환원재비의 저감을 실현할 수 있다.In this embodiment, the ore is divided into granulated ore and fine-grained ore, mixed coke is mixed in each, the granulated ore mixed with mixed coke is charged in the first batch, and mixed coke is added to the second batch to be the final batch Although the example of charging the mixed fine-grained ore was shown, it is not limited to this. For example, you may divide|segment the mixture of an ore and mixed coke into three or more batches. Also in this case, segregation of the mixed coke to the furnace center side is suppressed by reverse-tilting a charging chute at least in the 1st batch and charging all or a part of the granulated ore mixed with mixed coke. For this reason, the reducing material cost in blast furnace operation is reduced compared with the case where the charging chute was made to harden in the 1st batch, and the granulated ore mixed with mixed coke was charged. In addition, the high reduction reactivity in the furnace wall is maintained by purely moving the charging chute to the final batch and charging all or part of the fine ore mixed with the mixed coke, thereby realizing a reduction in the reducing material cost in the blast furnace operation.
광석과 혼합 코크스의 혼합물을 3배치 이상으로 분할하여 장입하는 경우에, 1배치째와 최종 배치 이외의 광석 배치에서는, 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입해도, 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석을 장입해도 좋다. 이 배치에서는, 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석 또는 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석을 역경동으로 장입하는 것이 보다 바람직하다. 이들 원료를 역경동으로 장입함으로써, 그 전의 배치로 장입된 혼합 코크스의 일부를 수반하여 로 중심측으로 유입되는 것이 억제되고, 이에 따라, 혼합 코크스가 로 중심측에 편석되는 것이 억제된다.When the mixture of ore and mixed coke is divided into three or more batches and charged, in ore batches other than the first and final batches, even if the granulated ore mixed with mixed coke is charged, fine ore mixed with mixed coke is charged good to do In this arrangement, it is more preferable to charge the coarse ore mixed with the mixed coke or the fine ore mixed with the mixed coke in reverse hardness. By charging these raw materials in reverse-hardening copper, it is suppressed from flowing into the furnace center side along with a part of the mixed coke charged in the previous batch, and segregation of the mixed coke to the furnace center side is thereby suppressed.
실시예 1Example 1
본 실시 형태에 따른 고로에의 원료 장입 방법으로 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석 및 세립 광석을 고로에 장입하여 고로 조업을 실시하고, 환원재비 및 코크스비의 저감 효과를 확인한 실시예를 설명한다. 장입 슈트를 갖는 벨리스 장입 장치를 구비하고, 내용적(inner capacity)이 5000㎥인 고로에, 우선 코크스를 장입하여 코크스층을 형성시킨 후, 벨리스 장입 장치를 이용하여 로 내에 광석을 장입하여 광석층을 형성시켰다. 이 조작을 반복하여 실시하고, 로 내에 코크스층과 광석층을 교대로 형성시켜 고로 조업을 실시했다.An example in which coarse ore and fine-grained ore mixed with mixed coke are charged into the blast furnace by the raw material charging method into the blast furnace according to the present embodiment, the blast furnace operation is performed, and the effect of reducing the reducing material ratio and the coke ratio is confirmed. A bell-less charging device having a charging chute is provided, and in a blast furnace having an inner capacity of 5000 m3, coke is first charged to form a coke layer, and then the ore is charged into the furnace using the bell-less charging device to form an ore layer. was formed. This operation was repeated and a blast furnace operation was performed by alternately forming a coke layer and an ore layer in the furnace.
실시예 1에서는, 세립 광석의 평균 입경에 대한 조립 광석의 평균 입경의 비율, 1배치째의 장입 슈트의 경동 방향, 2배치째의 장입 슈트의 경동 방향 및 혼합 코크스의 혼합의 유무를 바꾸고, 다른 조건은 동일하게 하여 고로 조업에 있어서의 환원재비 및 코크스비를 측정했다. 비교예 1∼5 및 발명예 1∼3의 측정 조건 및 측정 결과를 하기표 1에 나타낸다. 혼합 코크스의 혼합률은 60㎏/t-pig이다.In Example 1, the ratio of the average particle diameter of the granulated ore to the average particle diameter of the fine ore, the tilt direction of the charging chute of the first batch, the tilt direction of the charging chute of the second batch, and the presence or absence of mixing of mixed coke were changed, The conditions were the same, and the reducing material ratio and the coke ratio in the blast furnace operation were measured. The measurement conditions and measurement results of Comparative Examples 1 to 5 and Inventive Examples 1 to 3 are shown in Table 1 below. The mixing rate of the mixed coke is 60 kg/t-pig.
조립 광석과 세립 광석으로 분리하는 데에 이용한 체는, 눈금 간격 10㎜(평균 입경비 1.85) 및 눈금 간격 14㎜(평균 입경비 1.35)의 체이다. 평균 입경비란, 상기 체로 체거름된 조립 광석의 평균 입경을 세립 광석의 평균 입경으로 나눈 값이다.The sieve used to separate into coarse ore and fine ore is a sieve having a graduated interval of 10 mm (average particle size ratio 1.85) and a graduation interval of 14 mm (average particle size ratio 1.35). The average particle diameter ratio is a value obtained by dividing the average particle diameter of the sieved granulated ore by the average particle diameter of the fine-grained ore.
눈금 간격 10㎜의 체를 이용하여 체거름된 세립 광석의 평균 입경은 8㎜이고, 조립 광석의 평균 입경은 14.8㎜였다. 이 조립 광석과 세립 광석의 질량비는 66:34였다.The average particle diameter of the fine-grained ore sieved using a sieve with a scale interval of 10 mm was 8 mm, and the average particle diameter of the coarse-grained ore was 14.8 mm. The mass ratio of this coarse ore to the fine ore was 66:34.
눈금 간격 14㎜를 이용하여 체거름된 세립 광석의 평균 입경은 12㎜이고, 조립 광석의 평균 입경은 16.2㎜였다. 이 조립 광석과 세립 광석의 질량비는 58:42였다. 혼합 코크스의 평균 입경은 25㎜였다.The average particle diameter of the fine-grained ore sieved using a grid interval of 14 mm was 12 mm, and the average particle diameter of the coarse-grained ore was 16.2 mm. The mass ratio of this coarse ore to the fine ore was 58:42. The average particle diameter of the mixed coke was 25 mm.
평균 입경은, 광석, 코크스 함께, JISZ 8801-2019에 규정되는 공칭 눈금 간격 1㎜ 이상의 체를 이용하여 체거름하여 구했다. 체거름된 질량의 대표 지름으로서, 1㎜의 체 아래는 0.5㎜, 그 외는 각 체와 그의 하나 위의 눈금 간격의 체의 주(主)치수의 평균값을 사용하여, 대표 지름에 대하여 체거름된 질량을 가중 평균하여 평균 입경을 구했다.The average particle diameter was calculated|required by sieving using the sieve of 1 mm or more of nominal scale intervals prescribed|regulated to JISZ 8801-2019 together with ore and coke. As the representative diameter of the sieved mass, 0.5 mm below the 1 mm sieve, and the average value of the main dimensions of each sieve and the sieve at the scale interval above one of the other sieves, The mass was weighted and averaged to determine the average particle size.
표 1에 있어서의 「O1 경동 방향」은, 1배치째에 장입하는 광석의 장입 슈트의 경동 방향을 나타낸다. 「O2 경동 방향」은, 2배치째에 장입하는 광석의 장입 슈트의 경동 방향을 나타낸다. 비교예 2∼5, 발명예 1∼3에 있어서는, 1배치째에 조립 광석을 장입하고, 2배치째에 세립 광석을 장입했다. 경동 방향에 있어서의 「순」은, 장입 슈트를 순경동시켜 광석을 장입한 것을 나타내고, 「역」은, 장입 슈트를 역경동시켜 광석을 장입한 것을 나타낸다."O1 tilt direction" in Table 1 shows the tilt direction of the charging chute of the ore charged in the 1st batch. "O2 tilt direction" shows the tilt direction of the charging chute of the ore charged in the 2nd batch. In Comparative Examples 2-5 and Invention Examples 1-3, the granulated ore was charged in the 1st batch, and the fine-grained ore was charged in the 2nd batch. "Net" in the tilting direction shows that the charging chute was rotated forward and the ore was charged, and "reverse" shows that the charging chute was reverse tilted and the ore was charged.
발명예 1에서는, 광석을 조립 광석과 세립 광석으로 분할(입경비 1.35)하고, 이들에 혼합 코크스를 혼합하여 1배치째에 조립 광석을 역경동으로 장입했다. 이 결과, 발명예 1은, 동일한 조건으로 1배치째에 조립 광석을 순경동으로 장입한 비교예 3보다도 가스 이용률이 높아져, 충전층의 압력 손실이 감소하고, 환원재비 및 코크스비가 저감했다. 마찬가지로, 발명예 3에서는, 광석을 조립 광석과 세립 광석으로 분할(입경비 1.83)하고, 이들에 혼합 코크스를 혼합하여 1배치째에 조립 광석을 역경동으로 장입했다. 이 결과, 발명예 3은, 동일한 조건으로 1배치째에 조립 광석을 순경동으로 장입한 비교예 5보다도 가스 이용률이 높아져, 충전층의 압력 손실이 감소하고, 환원재비 및 코크스비가 저감했다.In Invention Example 1, the ore was divided into granulated ore and fine-grained ore (grain diameter ratio 1.35), mixed coke was mixed with them, and the granulated ore was charged with reverse hardness in the first batch. As a result, in Invention Example 1, the gas utilization rate was higher than Comparative Example 3 in which the granulated ore was charged as pure copper in the first batch under the same conditions, the pressure loss in the packed bed was reduced, and the reducing material ratio and the coke ratio were reduced. Similarly, in Inventive Example 3, the ore was divided into granulated ore and fine-grained ore (grain ratio 1.83), mixed coke was mixed with them, and the granulated ore was charged in reverse hardness copper in the first batch. As a result, in Invention Example 3, the gas utilization rate was higher than Comparative Example 5 in which the granulated ore was charged as pure copper in the first batch under the same conditions, the pressure loss in the packed bed decreased, and the reducing material ratio and the coke ratio were reduced.
발명예 2, 3 및 비교예 5의 비교로부터, 2배치째의 세립 광석의 경동 방향이 순경동이라도 역경동이라도, 1배치째의 조립 광석을 역경동으로 장입함으로써, 1배치째의 조립 광석을 순경동으로 장입한 경우보다 환원재비 및 코크스비를 저감할 수 있는 것을 알 수 있다. 이들 결과로부터, 광석을 조립 광석과 세립 광석으로 나누어, 각각에 혼합 코크스를 혼합하고, 1배치째에 역경동으로 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석을 장입함으로써, 고로 조업에 있어서의 환원재비 및 코크스비를 저감할 수 있는 것이 확인되었다.From the comparison of Invention Examples 2, 3 and Comparative Example 5, even if the tilt direction of the second batch fine ore is forward hard copper or reverse hard copper, by charging the first batch granulated ore into reverse hard copper, the first batch granulated ore It can be seen that the reduction material cost and the coke ratio can be reduced compared to the case of charging pure copper. From these results, the ore is divided into granulated ore and fine-grained ore, mixed coke is mixed in each, and the granulated ore mixed with mixed coke is charged in the first batch by reverse hardness, reducing material ratio and coke ratio in blast furnace operation was confirmed to be able to reduce
또한, 2배치째의 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석을 순경동으로 장입한 발명예 3은, 동일한 조건으로 2배치째의 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석을 역경동으로 장입한 발명예 2보다도 환원재비 및 코크스비가 저감했다. 이 결과로부터, 2배치째의 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석을 역경동으로 장입함으로써, 고로 조업에 있어서의 환원재비 및 코크스비를 더욱 저감할 수 있는 것이 확인되었다.In addition, Inventive Example 3, in which fine-grained ore mixed with mixed coke of the 2nd batch was charged as pure copper, reduced material ratio than Inventive Example 2, in which the fine-grained ore mixed with mixed coke of the 2nd batch was charged in reverse hardened copper under the same conditions. And the coke ratio was reduced. From this result, it was confirmed that the reducing material ratio and the coke ratio in a blast furnace operation could be further reduced by charging the fine-grained ore with which the mixed coke of the 2nd batch was mixed in reverse-hardening copper.
광석을 조립 광석과 세립 광석으로 분할하고, 1배치째에 조립 광석을 장입하고, 2배치째에 세립 광석을 장입한 비교예 2, 4는, 광석을 조립 광석과 세립 광석으로 분할하지 않고 장입한 비교예 1보다도 환원재비 및 코크스비가 저감했다. 한편, 비교예 2, 4는 혼합 코크스를 혼합하고 있지 않기 때문에 환원 반응성이 뒤떨어져, 이 때문에, 비교예 3, 5보다도 환원재비 및 코크스비가 증가했다.In Comparative Examples 2 and 4, in which the ore was divided into coarse ore and fine ore, the coarse ore was charged in the first batch, and the fine ore was charged in the second batch, the ore was charged without dividing the ore into the coarse ore and the fine ore The reducing material ratio and the coke ratio were reduced compared with Comparative Example 1. On the other hand, in Comparative Examples 2 and 4, since mixed coke was not mixed, the reduction reactivity was inferior, and for this reason, the reducing material ratio and the coke ratio were increased compared to Comparative Examples 3 and 5.
실시예 2Example 2
실시예 1과 동일한 고로를 사용하여, 광석을 3배치로 장입하고, 출선비 2.0의 조건으로 조업한 예를 표 2에 나타낸다. 조립 광석과 세립 광석의 체거름도 실시예 1과 마찬가지로 평균 입경비 1.35와 1.85의 2종류의 조건으로 했다. 비교예 11 및 발명예 11∼24의 측정 조건 및 측정 결과를 하기표 2에 나타낸다.Table 2 shows an example in which the same blast furnace as in Example 1 was used, three batches of ore were charged, and the operation was performed under the conditions of the extraction ratio of 2.0. The sieving of the coarse-grained ore and the fine-grained ore was also made into two conditions of average particle diameter ratio 1.35 and 1.85 similarly to Example 1. The measurement conditions and measurement results of Comparative Example 11 and Inventive Examples 11 to 24 are shown in Table 2 below.
표 2에 있어서의 「O1 경동 방향」은, 1배치째에 장입하는 광석의 장입 슈트의 경동 방향을 나타낸다. 「O2 경동 방향」은, 2배치째에 장입하는 광석의 장입 슈트의 경동 방향을 나타낸다. 「O3 경동 방향」은, 최종 배치인 3배치째에 장입하는 광석의 경동 방향을 나타낸다. 경동 방향에 있어서의 「순」은, 장입 슈트를 순경동시켜 광석을 장입한 것을 나타내고, 「역」은, 장입 슈트를 역경동시켜 광석을 장입한 것을 나타낸다."O1 tilt direction" in Table 2 shows the tilt direction of the charging chute of the ore charged in the 1st batch. "O2 tilt direction" shows the tilt direction of the charging chute of the ore charged in the 2nd batch. "O3 tilt direction" shows the tilt direction of the ore charged in the 3rd batch which is a final batch. "Net" in the tilting direction shows that the charging chute was rotated forward and the ore was charged, and "reverse" shows that the charging chute was reverse tilted and the ore was charged.
비교예 11 및 발명예 11, 12에서는, 광석을 조립 광석과 세립 광석으로 분할(입경비 1.35)하고, 이들에 혼합 코크스를 혼합했다. 비교예 11에서는, 1배치째, 2배치째의 각 배치를 조립 광석으로 하고, 3배치째는 세립 광석으로 하고, 모두 순경동으로 장입했다. 이에 대하여 발명예 11에서는, 1배치째에 조립 광석을 역경동으로 장입하고, 2배치째는 조립 광석을 역경동으로 장입하고, 3배치째에 세립 광석을 순경동으로 장입했다. 발명예 12에서는, 1배치째에 조립 광석을 역경동으로 장입하고, 2배치째는 세립 광석을 순경동으로 장입하고, 3배치째에 세립 광석을 순경동으로 장입했다. 발명예 11, 12의 어느 경우도 비교예 11에 비해 가스 이용률이 높아져, 충전층의 압력 손실이 감소하고, 환원재비 및 코크스비가 저감했다. 그 중에서도, 2배치째를 역경동으로 장입한 발명예 11의 쪽이 순경동으로 장입한 발명예 12보다도 환원재비 및 코크스비가 저감하여, 보다 바람직한 것이 확인되었다.In Comparative Example 11 and Inventive Examples 11 and 12, the ore was divided into coarse ore and fine ore (particle size ratio of 1.35), and mixed coke was mixed thereto. In Comparative Example 11, each batch of the 1st batch and the 2nd batch was made into granulated ore, and the 3rd batch was set as the fine-grained ore, and all were charged with pure copper. On the other hand, in the invention example 11, the coarse copper was charged in the 1st batch, the coarsened ore was charged in the reverse hardened copper in the 2nd batch, and the fine-grained ore was charged in the hard copper in the 3rd batch. In invention example 12, the coarse ore was charged into hard copper in the 1st batch, the fine ore was charged in the 2nd batch, and the fine ore was charged in the pure hard copper in the 3rd batch. In any case of Inventive Examples 11 and 12, the gas utilization rate was higher than in Comparative Example 11, the pressure loss in the packed bed decreased, and the reducing material ratio and the coke ratio were reduced. Among these, it was confirmed that the reducing material ratio and the coke ratio were reduced in Inventive Example 11, in which the second batch was charged with reverse hardened copper, compared to Inventive Example 12 in which pure hardened copper was charged, and was more preferable.
발명예 13 내지 발명예 24에서는, 조립 광석과 세립 광석의 체거름을 눈금 간격 10㎜(평균 입경비 1.85)의 체를 이용하여 행했다. 발명예 13 내지 24의 모두, 1배치째는 조립 광석을 역경동으로 장입했다.In Invention Examples 13 to 24, the sieving of the granulated ore and the fine-grained ore was performed using a sieve having a scale interval of 10 mm (average particle diameter ratio of 1.85). In all of Inventive Examples 13 to 24, in the first batch, the granulated ore was charged with reverse hardening copper.
발명예 13 내지 발명예 16에서는, 2배치째를 세립 광석, 3배치째를 조립 광석으로 하고, 2배치째, 3배치째의 장입 슈트의 경동 방향을 각각 역, 순으로 한 4패턴으로 원료를 장입했다. 발명예 13 내지 발명예 16의 어느 경우도 비교예 11보다도 가스 이용률이 높아져, 충전층의 압력 손실이 감소하고, 환원재비 및 코크스비가 저감했다.In Inventive Examples 13 to 16, the raw materials were prepared in 4 patterns in which the second batch was the fine-grained ore and the third batch was the coarse-grained ore, and the inclination directions of the second and third batches of the charging chute were reversed and ordered, respectively. charged In any case of the invention examples 13 to 16, the gas utilization rate was higher than that of the comparative example 11, the pressure loss in the packed bed decreased, and the reducing material ratio and the coke ratio were reduced.
발명예 17 내지 발명예 20에서는, 2배치째를 조립 광석, 3배치째를 세립 광석으로 하고, 2배치째, 3배치째의 장입 슈트의 경동 방향을 각각 역, 순으로 한 4패턴으로 원료를 장입했다. 발명예 17 내지 발명예 20의 어느 경우도 비교예 11보다도 가스 이용률이 높아져, 충전층의 압력 손실이 감소하고, 환원재비 및 코크스비가 저감했다. 그 중에서도, 3배치째를 순경동으로 장입한 발명예 18, 20은, 3배치째를 역경동으로 장입한 발명예 17, 19에 비해, 가스 이용률이 높고, 충전층의 압력 손실이 감소하고 있어, 보다 바람직한 것이 확인되었다.In Inventive Examples 17 to 20, the raw materials were prepared in 4 patterns in which the second batch was coarse ore and the third batch was fine-grained ore, and the inclination directions of the second and third batches of the charging chute were reversed and ordered, respectively. charged In any case of the invention examples 17 to 20, the gas utilization rate was higher than that of the comparative example 11, the pressure loss in the packed bed decreased, and the reducing material ratio and the coke ratio were reduced. Among them, the invention examples 18 and 20, in which the third batch was charged with a forward hard copper, had a higher gas utilization rate, and the pressure loss of the packed bed was reduced, compared to the examples 17 and 19 of the invention where the third batch was charged with a reverse hard copper. , more preferable was confirmed.
발명예 21 내지 발명예 24에서는, 2배치째, 3배치째를 모두 세립 광석으로 하고, 2배치째, 3배치째의 장입 슈트의 경동 방향을 각각 역, 순으로 한 4패턴으로 원료를 장입했다. 발명예 21 내지 발명예 24의 어느 경우도 비교예 11보다도 가스 이용률이 높아져, 충전층의 압력 손실이 감소하고, 환원재비 및 코크스비가 저감했다. 그 중에서도, 3배치째를 순경동으로 장입한 발명예 22, 24는, 3배치째를 역경동으로 장입한 발명예 21, 23에 비해, 가스 이용률이 동등하거나 높고, 충전층의 압력 손실이 감소하고 있어, 보다 바람직한 것이 확인되었다.In Inventive Examples 21 to 24, the 2nd batch and 3rd batch were both fine-grained ore, and the raw materials were charged in 4 patterns in which the tilt direction of the 2nd batch and 3rd batch charging chute was reversed, respectively, in order. . In any case of Inventive Examples 21 to 24, the gas utilization rate was higher than in Comparative Example 11, the pressure loss in the packed bed decreased, and the reducing material ratio and the coke ratio were reduced. Among them, in Inventive Examples 22 and 24 in which the third batch was charged with forward hard copper, compared with Inventive Examples 21 and 23 in which the third batch was charged with reverse hardened copper, the gas utilization rate was equal or higher, and the pressure loss of the packed bed was reduced It was doing, and it was confirmed that it is more preferable.
10 : 코크스층
12 : 조립 광석층
14 : 세립 광석층10: coke layer
12: granulated ore layer
14: fine ore layer
Claims (2)
상기 광석을 조립 광석(coarse grain ore)과, 상기 조립 광석보다도 평균 입경이 작은 세립 광석으로 나누고, 상기 조립 광석에 혼합 코크스를 혼합하여 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석으로 하고, 상기 세립 광석에 혼합 코크스를 혼합하여 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석으로 하고,
적어도 1배치째에 고로의 반경 방향에 있어서의 로 중심과 로벽의 중간점보다도 로 중심측으로부터 로벽측으로 상기 장입 슈트를 경동시켜 상기 혼합 코크스가 혼합된 조립 광석의 전부 또는 일부를 장입하는, 고로에의 원료 장입 방법.A method for charging a raw material into a blast furnace, in which a mixture of ore and mixed coke is divided into two or more batches and charged into a blast furnace using a bell-less charging device having a charging chute,
The ore is divided into coarse grain ore and fine-grained ore having an average particle diameter smaller than that of the coarse-grained ore, and mixed coke is mixed with the coarse-grained ore to obtain coarse-grained ore mixed with mixed coke, and mixed coke with the coarse-grained ore to make fine-grained ore mixed with mixed coke,
At least in the first batch, the charging chute is tilted from the furnace center side to the furnace wall side rather than the midpoint between the furnace center and the furnace wall in the radial direction of the blast furnace, and all or part of the granulated ore mixed with the mixed coke is charged in a blast furnace of raw material loading method.
최종 배치(batch)에서 상기 고로의 반경 방향에 있어서의 로 중심과 로벽의 중간점보다도 로벽측으로부터 로 중심측으로 상기 장입 슈트를 경동시켜 상기 혼합 코크스가 혼합된 세립 광석의 전부 또는 일부를 장입하는, 고로에의 원료 장입 방법.
The method of claim 1,
In the final batch, the charging chute is tilted from the furnace wall side to the furnace center side rather than the midpoint between the furnace center and the furnace wall in the radial direction of the blast furnace to charge all or part of the fine ore mixed with the mixed coke. How to charge raw materials into a blast furnace.
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Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6167829B2 (en) | 2013-10-08 | 2017-07-26 | 新日鐵住金株式会社 | Blast furnace operation method |
| JP6260288B2 (en) | 2014-01-16 | 2018-01-17 | 新日鐵住金株式会社 | Raw material charging method for bell-less blast furnace |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5562106A (en) * | 1978-10-30 | 1980-05-10 | Nippon Steel Corp | Raw material charging method for blast furnace |
| JPS60208404A (en) * | 1984-03-31 | 1985-10-21 | Kawasaki Steel Corp | Method and device for charging raw material to blast furnace |
| JPS63140006A (en) * | 1986-12-01 | 1988-06-11 | Kawasaki Steel Corp | Method for charging raw material into blast furnace |
| JPH02305911A (en) * | 1989-05-20 | 1990-12-19 | Nippon Steel Corp | Bell-less type raw material charging method for vertical furnace |
| JPH03153804A (en) * | 1989-11-09 | 1991-07-01 | Nippon Steel Corp | Method for charging raw material into blast furnace |
| JP2797917B2 (en) * | 1993-08-18 | 1998-09-17 | 住友金属工業株式会社 | Blast furnace operation method |
| JPH08120311A (en) * | 1994-10-18 | 1996-05-14 | Nippon Steel Corp | Method for charging raw material of blast furnace |
| JP3700458B2 (en) * | 1999-03-31 | 2005-09-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Low Si hot metal manufacturing method |
| JP3729026B2 (en) * | 1999-06-25 | 2005-12-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method to blast furnace |
| JP4114626B2 (en) * | 2004-04-02 | 2008-07-09 | 住友金属工業株式会社 | Blast furnace operation method |
| US7914599B2 (en) * | 2004-11-17 | 2011-03-29 | Ism, Inc. | Slag conditioner composition, process for manufacture and method of use in steel production |
| JP5440077B2 (en) * | 2008-10-31 | 2014-03-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method for bell-less blast furnace |
| JP5515288B2 (en) * | 2008-12-26 | 2014-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method to blast furnace |
| JP5338310B2 (en) * | 2008-12-26 | 2013-11-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method to blast furnace |
| JP5601426B2 (en) * | 2012-05-18 | 2014-10-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method to blast furnace |
| JP5696814B2 (en) * | 2012-05-28 | 2015-04-08 | 新日鐵住金株式会社 | Raw material charging method for bell-less blast furnace |
| JP6331607B2 (en) * | 2014-04-04 | 2018-05-30 | 新日鐵住金株式会社 | How to charge the bellless blast furnace |
| JP6183412B2 (en) * | 2015-05-28 | 2017-08-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging equipment for blast furnace |
| JP6304174B2 (en) * | 2015-08-19 | 2018-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Raw material charging method to blast furnace |
| JP2018024914A (en) * | 2016-08-10 | 2018-02-15 | 株式会社神戸製鋼所 | Method for charging raw material to blast furnace |
-
2020
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Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6167829B2 (en) | 2013-10-08 | 2017-07-26 | 新日鐵住金株式会社 | Blast furnace operation method |
| JP6260288B2 (en) | 2014-01-16 | 2018-01-17 | 新日鐵住金株式会社 | Raw material charging method for bell-less blast furnace |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 아난 쿠니요시, 외 5명, 「소괴 코크스 다량 사용에 의한 고출선 저연료비 안정 조업」, 재료와 프로세스, 12권(1999), p234 |
| 오쿠노 요시오 외, 5명, 「소결광 입도별 장입법에 의한 올 코크스 조업의 개선」, 철과 강, 69권(1983), 14호 p1578-1584 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| E902 | Notification of reason for refusal |