KR20210097823A - 강화된 저온 특성을 갖는 연료 조성물 및 이를 제조하는 방법 - Google Patents

강화된 저온 특성을 갖는 연료 조성물 및 이를 제조하는 방법 Download PDF

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Abstract

강화된 저온 특성을 갖는 디젤 연료 배합물의 제조 방법; 미네랄 중간 증류물 연료의 운점을 낮추는 방법; 및 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 연료의 배합물을 포함하는 디젤 연료 배합물.

Description

강화된 저온 특성을 갖는 연료 조성물 및 이를 제조하는 방법{FUEL COMPOSITIONS WITH ENHANCED COLD PROPERTIES AND METHODS OF MAKING THE SAME}
본 발명은 미네랄 중간 증류물 연료와 재생 가능한 연료의 배합물인 강화된 저온 특성을 갖는 연료 조성물 및 이러한 조성물의 제조 방법에 관한 것이다.
1년 내내 충분한 저온 성능은 디젤 연료의 필수 요건이다. 계절적 및 지리적 온도 변동이 크기 때문에, 중간 증류물 연료를 배합하고 조정하여 연료의 점도, 이의 휘발성 및 연료 필터를 통과하는 능력에 영향을 주는 연료의 결정화 및 응고와 같은 추운 날씨 동안의 문제를 최소화한다.
저온 작동성과 관련된 연료의 가장 중요한 특성은 운점(cloud point), 유동점(pour point) 및 저온 필터 막힘점(plugging point)이다. 중간 증류물 연료가 냉각됨에 따라, 그것은 이의 운점에 도달할 것이다. 이는 파라핀 왁스가 용액에서 빠져 나와 연료에서 왁스 결정을 형성하기 시작하는 온도이다. 연료의 저장 온도는 운점보다 높을 것이 권장된다. 연료가 추가로 냉각됨에 따라, 연료는 결국 유동점에 도달한다. 이것은 연료가 더 이상 유동하지 않는 온도 또는 연료가 겔화되거나 고체로 변하는 지점이다. 중간 증류물 연료의 세 번째 중요한 특성은 저온 필터 막힘점이고, 이는 연료가 여과 가능하고 문제없이 차량에 사용될 수 있는 최저 온도이다.
저온 특성이 불량한 성분이 배합물에서 우세하기 때문에, 연료는 저온 특성이 우수한 성분을 추가함으로써 향상될 것이다. "불량한" 또는 "더 불량한"이라는 용어는 운점 또는 저온 필터 막힘점의 더 높은 온도 값을 의미하고, "더 우수한"이라는 용어는 운점 또는 저온 필터 막힘점의 더 낮은 온도 값을 의미한다.
저온 작동성이 우수한 운송 연료를 달성하기 위한 몇 가지 접근법이 기재되어 있다. 미국 특허 제9,006,501 B2호는 생물학적으로 유도된 공급 원료를 수소 처리하고, C14, C16 및 C18 정상 파라핀(n-파라핀)을 수소 처리된 유출물로부터 회수하고 재생 가능한 중간 증류물과 배합되는 재생 가능한 연료 배합물을 제조하는 방법을 개시한다. 이 공정 동안, n-파라핀은 배합물이 낮은 유동점을 달성하기 위한 유동점 감소 처리를 필요로 하지 않는 양으로 배합물에 제공된다. 이 공정은 C14, C16 및 C18 n-파라핀을 회수하는 단계를 필요로 함에 의해 복잡하다.
미국 특허 출원 공보 제2008/0163542 A1호에는 연료의 저온 작동성을 향상시키는 상승 작용 연료 오일 조성물이 개시되어 있다. 상기 조성물은 석유계 성분 및 재생 가능한 연료 성분을 포함한다. 바이오디젤, 에탄올 및 바이오매스는 재생 가능한 연료 공급원의 예로서 언급된다. 그러나, ASTM D7467에 따르면, 단지 6% 내지 20%의 바이오디젤만이 변형 없이 또는 단지 최소의 변형으로 디젤 장비에 사용될 수 있다.
또한, 일반적으로 트랜스-에스테르화 공정에 의해 제조된 지방산 메틸 에스테르(FAME)와 같은 바이오디젤은 본질적으로 전형적인 석유 유래 연료와 비교하여 저온 작동성에 더 민감하다는 것이 공지되어 있다. 어떤 경우에는 지방산 메틸 에스테르가 저온 구동 엔진에서 보다 높은 입자 방출 및 연기 발생을 일으킬 수 있다. 디젤 연료에서 허용되는 지방산 메틸 에스테르의 용적도 제한될 수 있다. 유럽 표준 EN 16734 및 EN 16709는 지방산 메틸 에스테르를 함유하는 디젤 연료에 대한 요건 및 시험 방법을 규정하고 있다. EN 16734에 따라서, B10 디젤 연료는 최대 10vol%의 지방산 메틸 에스테르만을 함유하는 디젤 연료이다. EN 16709에 따라서, 고급 지방산 메틸 에스테르 디젤 연료(B20 및 B30)는 최대 20vol% 또는 30vol%의 지방산 메틸 에스테르만을 함유한다.
EP1664249B1은 석유 유래 등유계 연료 및 피셔-트롭쉬(Fischer-Tropsch) 유래 등유계 연료를 배합함으로써 제조된다. 그것은 이러한 배합물의 빙점이 두 배합물 조성물의 빙점보다 낮다는 발견을 개시한다. 그러나, 이들 연료 조성물에 사용되는 성분은 바이오 기반이 아니다.
저온 작동 가능한 바이오 기반 연료의 생산을 위해서는, 경제적이며 바이오 기반 연료의 용적 제한이 없는 대체 연료 조성물 및 배합 방법이 필요하다.
연료 배합물의 운점은 원래 연료의 운점의 매우 비선형 조합이다. 기술 분야의 설명에 따르면, 배합물은 통상적으로 이의 성분의 운점의 가중 평균보다 더 낮은 운점을 가질 것이다. 따라서, 현저하게 더 우수한 저온 특성을 갖는 성분을 첨가함으로써 연료의 운점을 개선할 수 있지만, 이 성분의 사용은 생산 비용을 증가시킬 것이다.
따라서, 경제적인 방식으로 성분을 배합하여 연료를 제조하는 방법이 필요하다. 또한, 양호한 저온 특성을 가지며 생산 비용이 저렴한 연료 배합물이 필요하다.
본 발명의 목적은 상기 논의된 단점을 경감시키는 방법 및 수단을 제공하는 것이다.
본 발명은 강화된 저온 특성을 갖는 디젤 연료 배합물의 제조 방법; 미네랄 중간 증류물 연료의 운점을 낮추는 방법; 및 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 연료의 배합물을 포함하는 디젤 연료 배합물을 포함한다. 또한, 본 발명은 미네랄 중간 증류물을 포함하는 연료 조성물의 저온 특성을 향상시키기 위한 재생 가능한 연료, 전형적으로 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물의 용도에 관한 것이다.
본 발명은 미네랄 중간 증류물, 재생 가능한 연료 및 이들의 배합물의 저온 특성을 평가한 연구에 기초한다. 미네랄 중간 증류물 연료와 재생 가능한 연료의 조합은 최종 배합된 연료의 운점과 저온 필터 막힘점의 향상을 초래했다는 것이 발견되었다. 특정 배합물의 운점과 저온 필터 막힘점이 연료의 운점을 기준으로 하여 추정된 선형 배합 가정보다 더 낮았고 두 배합물의 성분의 운점 또는 저온 필터 막힘점보다 더 낮았다는 것도 또한 발견되었다.
보다 구체적으로, 본 디젤 연료 배합물은 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물과 같은 재생 가능한 연료와, 재생 가능한 연료 및 미네랄 중간 증류물 연료가 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 존재하고, 디젤 연료 배합물이 C14-20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량% 및 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 2.2 미만이도록 하는 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양을 함유하는 미네랄 중간 증류물 연료의 배합물을 포함하는 것으로 기재될 수 있다. 실험적으로, 이하, 디젤 연료 배합물이 미네랄 중간 증류물과 재생 가능한 연료의 운점의 가중 평균보다 더 낮은 운점을 갖는 것으로 나타났다.
본원에 기재된 상승 효과는 놀라웠다. 일반적으로, 배합은 각각의 개별적인 성분의 값보다 더 높은(즉, 더 불량한) 운점 또는 저온 필터 막힘점을 유도한다. 이것은 더 좋은 저온 특성을 갖는 연료를 생산하는 것이 더 비싸므로 생산 비용을 증가시킨다. 그러나, 본 발명에서 중간 증류물 생산은 운점 표적을 달성하기 위해보다 불량한 운점을 갖는 저렴한 성분을 사용함으로써 개시된 배합 거동을 이용할 수 있다.
또한, 본 발명에서, 연료 조성물 중의 재생 가능한 또는 생물 성분의 양은 에스테르형 바이오디젤 연료, 예를 들어, 지방산 메틸 에스테르에 요구되는 EN 590:2013 표준에 의해 최대 7vol%로 제한될 필요는 없다. 많은 양의 지방산 메틸 에스테르가 고려될 수 있지만, 그들은 연료 안정성, 저온 특성, 엔진 오일 희석 및 연료 분사 시스템의 퇴적물 형성에 영향을 줄 수 있으므로 추가의 예방 조치를 필요로 한다.
본 발명은 생물 성분을 미네랄 중간 증류물 연료에 배합하는 것이 배합된 연료의 저온 작동을 향상시키기 위해 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물과 같은 재생 가능한 연료로 가능하다는 것을 보여준다. 이것은 배합된 연료의 측정된 저온 특성이 그 성분의 저온 특성의 가중 평균보다 더 우수한 실험 부분에 제시된다.
본 발명은 상기 논의된 단점을 경감시키는 방법 및 수단을 제공하는 효과가 있다.
본 발명은 하기 첨부된 첨부 도면을 참조하여 바람직한 구현예에 의해 보다 상세하게 기재될 것이다:
도 1은 배합물의 계산된 운점을 선으로, 측정된 값을 다이아몬드로 나타내는 미네랄 디젤 배합물의 운점 거동을 도시한다. Y 축은 운점(T; ℃)이고, X 축은 더 불량한 운점을 갖는 미네랄 디젤의 증가하는 비율(총 배합물 용적의 vol%)이다.
도 2는 배합물의 계산된 운점을 선으로, 재생 가능한 F(운점 -2℃)에 대해 다이아몬드로, 재생 가능한 G(운점 -28℃)에 대해 사각형으로 측정된 값을 나타내는 디젤 7과 재생 가능한 F 및 재생 가능한 G의 배합물의 운점을 도시한다. Y 축은 운점(T; ℃)이고, X 축은 재생 에너지의 증가 비율(총 배합물 용적의 vol-%)이다.
도 3은 -28℃의 운점을 갖는 재생 가능한 연료와 -5.5℃의 운점을 갖는 미네랄 디젤의 배합물의 운점 거동을 도시한다. Y 축은 운점(T;℃)이고, X 축은 이소-파라핀 대 n-파라핀의 비율(총 파라핀 함량의 중량%)이다.
도 4는 -2℃의 운점을 갖는 재생 가능한 연료와 -5.5℃의 운점을 갖는 미네랄 디젤의 배합물의 운점 거동을 도시한다. Y 축은 운점(T;℃)이고, X 축은 상기 디젤 연료 배합물에서 C14-C20 범위의 이소-파라핀 대 n-파라핀의 비율(총 파라핀 함량의 중량%)이다.
본 발명은 연료 조성물로서, 최종 배합된 연료 조성물의 저온 특성의 향상이 미네랄 중간 증류물 성분을 재생 가능한 연료 성분과 배합함으로써 달성되는, 연료 조성물에 관한 것이다. 본 발명은 또한 강화된 저온 특성을 갖는 디젤 연료 배합물의 제조 방법; 미네랄 중간 증류물 연료의 운점을 낮추는 방법; 및 재생 가능한 연료 성분과 미네랄 중간 증류물 연료 성분의 배합물을 포함하는 디젤 연료 배합물에 관한 것이다.
용어 "저온 특성"은 연료의 운점 및 저온 필터 막힘점을 언급하기 위해 본원에 사용된다. 미네랄 중간 증류물 연료의 운점은 가장 무거운 n-파라핀이 더 이상 가용성이지 않지만 연료로부터 침전되어 흐린 외관을 갖는 온도이다. 운점은 연료가 사용되도록 하는 최저 저장 온도를 전달하며, 제품 사양에서 중요한 매개 변수 중 하나이다. 운점은, 예를 들어, ASTM D2500, D5771, D5772, D5773, D7689 또는 EN 23015에 정의된 방법을 사용하여 평가할 수 있다. 연료의 저온 필터 막힘점은 연료의 왁스가 필터를 통과할 때의 심각한 제한 사항을 일으키는 온도이다. 석유 연료의 저온 필터 막힘점은 전형적으로 ASTM D6371 또는 EN 116을 사용하여 평가한다. 운점 및 저온 필터 막힘점이 측정되고, 온도로서 제공된다(T, 여기서 ℃).
용어 "미네랄"은 자연 발생적이고 재생 불가능한 공급원으로부터 유래된 성분 또는 조성물을 나타내기 위해 본원에 사용된다. 이러한 재생 불가능한 공급원의 예는 석유 오일 또는 셰일 오일 및 이들의 조합을 포함한다. 용어 "미네랄"은 또한 재생 불가능한 공급원의 폐기물을 의미한다.
중간 증류물은 전형적으로 디젤 연료 또는 등유이다. 본 발명에서, 미네랄 중간 증류물은 바람직하게는 미네랄 디젤이다. 디젤 연료는 일반적으로 유입구 공기 배합물의 압축에 이어 연료의 분사 결과로 발화 없이 연료 점화가 발생하는 디젤 엔진에 사용된 임의의 액체 연료이다. 가장 일반적인 유형의 디젤 연료는 석유 연료 오일의 특정 분별 증류물이다. 증류 특성은 연료가 디젤 엔진의 연소실로 분사될 때 연료가 증발되는 방법을 정의한다. 표준(예: EN590)은 전형적인 증류 곡선에 대한 정보를 포함한다.
석유로부터 유래되지 않은 재생 가능한 디젤 연료와 구별하기 위해, 석유 유래된 디젤은 본원에서 "미네랄 디젤"또는 "미네랄 중간 증류물"로서 지칭된다. 그것은 또한, 예를 들어, 석유 디젤, 화석 디젤 또는 석유 증류물이라고 지칭될 수도 있다. 미네랄 디젤은 대기 또는 진공 증류물을 포함할 수 있다. 증류물은 균열된 가스 오일 또는 임의의 비율의 직선 작동 또는 열적으로 또는 촉매적으로 균열된 증류물의 임의의 비율의 배합물을 포함할 수 있다. 증류물 연료는 수소 처리 또는 연료 특성을 개선시키기 위한 다른 공정과 같은 추가의 공정을 겪을 수 있다. 전형적으로, 미네랄 디젤은 10 내지 70중량%의 n- 및 이소파라핀, 10 내지 50중량%의 나프텐계, 5 내지 30중량%의 일방향족, 0 내지 10중량%의 이방향족 및 0 내지 5중량%의 다른 방향족을 포함한다.
본 발명에서, 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분은 바람직하게는 수소 처리된 식물성 오일, 수소 처리된 동물성 지방, 수소 처리된 어류 지방, 수소 처리된 어유, 수소 처리된 조류 오일, 수소 처리된 미생물 오일, 수소 처리된 목재 및/또는 다른 식물 기반 오일, 수소 처리된 재활용 가능한 폐기물 및/또는 잔사 또는 이들의 조합을 포함하거나 이들로 이루어진다. 바람직하게는, 재생 가능한 연료의 신선한 공급물은 식물성 오일/지방, 동물성 지방/오일, 유전자 조작에 의해 재배된 식물에 함유된 지방, 식품 산업의 재활용 지방 및 이들의 조합으로부터 선택된다. 식물성 오일이나 동물성 지방을 수소 처리하는 것은 바이오 기반 중간 증류물 연료를 생산하기 위한 에스테르화의 대체 공정이다. 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 연료는 또한 지방산 메틸 에스테르(FAME)를 위해 보유된 "바이오디젤" 대신에 "수소 처리된 식물성 오일 연료", "수소 처리된 재생 가능한 디젤", "재생 가능한 연료", "재생 가능한 디젤" 또는 "재생 가능한 디젤 성분"으로서 지칭된다. 화학적으로 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물은 파라핀계 탄화수소의 배합물이며, 매우 적은 양의 황 및 방향족을 갖는다. 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물의 저온 특성은 공정의 엄격성에 의해 또는 추가의 촉매적 처리에 의해 이소파라핀의 양을 조정함으로써 국부적 요건을 충족시키도록 조정될 수 있다.
본 발명에서, 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물과 같은 재생 가능한 연료의 이성체화 비율은 바람직하게는 적어도 50%, 보다 바람직하게는 적어도 60%이다. 80% 이상의 이성체화 비율이 달성될 수 있지만, 생산 중에 필요한 자원의 증가와 같은 단점을 갖는다. 바람직하게는, 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물과 같은 재생 가능한 연료의 이성체화 비율은 69% 미만이며, 각각 50 내지 69% 및 60 내지 69%의 유리한 범위를 제공한다. 높은 이성체화 비율이 전형적으로 저온 특성을 향상시키지만 이러한 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물은 생산 과정에서 더 많은 자원을 소비한다. 이성체화 비율은 파라핀의 총합(중량%)으로 나뉜 이소파라핀의 총합(중량%)을 의미한다. 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물은 탄화수소이기 때문에, 그들은 종래의 중간 증류물 연료로서 사용될 수 있다. 지방산 메틸 에스테르 규격(EN 14214, ASTM D6751)은 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물에는 적용되지 않고, 따라서 얼마나 많은 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물이 디젤 연료와 배합될 수 있는지에 대한 용적% 제한은 없다.
특히, 본 발명은 본 디젤 연료 배합물의 주성분인 미네랄 중간 증류물 성분과 배합된 재생 가능한 연료 성분을 포함하는 연료 조성물에 관한 것이다. C15 내지 C18 범위의 특정량의 이소파라핀 및 n-파라핀은 생산 동안 사용된 자원을 고려하여 우수한 저온 특성을 갖는 배합물을 생성한다. 본 발명은 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 연료의 배합물을 포함하는 디젤 연료 배합물에 관한 것으로, 상기 재생 가능한 연료 및 미네랄 중간 증류물 연료는 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 존재하고, 상기 디젤 연료 배합물은 C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량% 및 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 2.2 미만이도록 하는 C14-C20에서 이소파라핀의 양을 함유한다.
하나의 구현예에서, C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비는 1.1 내지 2.2이다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다. 파라핀에 대해 여기에 제공된 중량%는 전체 배합물 연료 중량의 중량%를 의미한다.
하나의 구현예에서, 조성물에서, 각각의 C15-C18 이소파라핀의 양은 연료 조성물의 총 질량의 2.2중량% 이상이고, 각각의 C15-C18 n-파라핀의 양은 연료 조성물의 총 질량의 1.9중량% 이상이다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다.
바람직하게는, 각 C15-C18 n-파라핀의 양은 연료 조성물의 총 질량의 10중량% 미만, 보다 바람직하게는 9.6중량% 미만, 가장 바람직하게는 7.9중량% 이하이다. 본원에서 언급된 바와 같이, C15-C18 파라핀은 탄소수가 15, 16, 17 또는 18 인 파라핀(직쇄 또는 분지된 알칸)이다. 탄소수는 각 파라핀 분자 중 탄소 원자 수를 나타낸다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다.
하나의 구현예에서, 적어도 하나의 C15-C18 이소파라핀의 양은 연료 조성물의 총 질량의 3.0중량% 이상이고, 적어도 하나의 C15-C18 n-파라핀의 양은 또는 연료 조성물의 총 질량의 2.2중량% 이상이다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다.
하나의 구현예에서, 바람직한 연료 조성물은 하기 방정식이 n-파라핀에 대해 만족될 때 수득된다: 최고 중량%를 갖는 C16 내지 C18 범위의 n-파라핀의 중량%에 의해 나누어진 최고 중량%를 갖는 C16 내지 C18 범위의 n-파라핀의 중량%로부터 뺀 최소 중량%를 갖는 C16 내지 C18 범위의 n-파라핀의 중량 백분율은 0.26 이상, 바람직하게는 0.45 이하이다. 또 다른 구현예예서, n-파라핀 C16 및 C17의 양은 방정식 0.26 < (C16-C17)/C16 < 0.45를 만족시킨다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다.
하나의 구현예에서, 바람직한 연료 조성물은 다음 방정식이 이소파라핀에 대해 만족될 때 수득된다: 최고 중량%를 갖는 C15 내지 C18 범위의 이소-파라핀의 중량%에 의해 나누어진 최고 중량%를 갖는 C15 내지 C18 범위의 이소-파라핀 양의 중량%로부터 뺀 최소 중량%를 갖는 C15 내지 C18 범위의 이소-파라핀의 중량 백분율은 0.49 이상, 바람직하게는 0.63 이하이다. 또 다른 구현예예서, 이소-파라핀 탄소수 C15 및 C18의 양은 방정식 0.49 < (C18-C15)/C18 < 0.63을 만족시킨다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다.
하나의 구현예에서, 재생 가능한 연료 성분 및 미네랄 중간 증류물 성분의 운점 및/또는 저온 필터 막힘점 사이의 차이는 17℃ 이하이며, 보다 바람직하게 차이는 0 내지 13.1℃이다. 이 차이는 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다. 일반적으로, 배합물의 운점과 저온 필터 막힘점은 계산된(가중 평균) 운점 미만이다. 재생 가능한 연료 성분의 저온 특성은 미네랄 중간 증류물 성분의 저온 특성보다 우수할 수 있다. 동일한 방식으로, 미네랄 중간 증류물 성분은 배합물 내의 재생 가능한 연료 성분보다 우수한 저온 특성을 가질 수 있다.
연료 조성물은 또한 일반적으로 사용되는 첨가제를 함유할 수 있는 탄화수소 연료 조성물일 수 있다. 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 성분의 합계 용적은 전형적으로 전체 배합물 연료 용적의 적어도 98%, 바람직하게는 적어도 99%, 가장 바람직하게는 적어도 99.9%이고, 나머지는 일반적으로 사용된 첨가제이다. 미네랄 중간 증류물 성분은 하나 이상의 미네랄 성분을 포함 할 수 있으며, 재생 가능한 연료 성분은 하나 이상의 재생 가능한 성분을 포함할 수 있다. 바람직하게는, 재생 가능한 연료 성분은 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물이고, 미네랄 중간 증류물 성분은 미네랄 디젤이다.
특정 구현예에 따르면, 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 성분의 합계 용적은 적어도 90vol%, 바람직하게는 적어도 93vol%이다. 이러한 종류의 배합물은 디젤 엔진에 적합한 다른 성분, 예를 들어, 지방산 메틸 에스테르(FAME)를 최대 10vol%, 바람직하게는 최대 7vol%로 함유할 수 있다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성하고, 배합물에서 보다 광범위한 성분의 사용을 가능하게 한다.
연료는 약 100%의 재생 가능한 연료를 함유할 수 있지만; 본 발명에서 재생 가능한 연료 및 미네랄 중간 증류물 성분은 100% 미만의 용적% 비율(재생 가능:미네랄 중간 증류물; 100:0)로 배합된다. 바람직하게는, 재생 가능한 연료 및 미네랄 중간 증류물 성분은 90:10 미만의 용적% 비율로 배합된다(재생 가능한 연료:미네랄 중간 증류물). 하나의 구현예에서, 재생 가능한 연료 및 미네랄 중간 증류물 성분은 20:80 내지 80:20(재생 가능한 연료:미네랄 중간 증류물)의 용적% 비율로 배합된다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다. 또 다른 구현예에서, 재생 가능한 연료 및 미네랄 중간 증류물 성분은 20:80 내지 60:40의 용적% 비율로 배합된다. 이 조성물은 생산 동안 적은 자원 소비로 훨씬 더 양호한 저온 특성을 생성한다.
또 다른 구현예에서, 디젤 연료 배합물은 총 배합물 연료 중량의 22중량% 내지 55중량%의 C14-C20 범위의 이소파라핀을 갖는다. 이는 생산 동안 적은 자원 소비로 양호한 저온 특성을 생성한다.
본 발명은 또한 미네랄 중간 증류물을 함유하는 연료 조성물의 저온 특성을 향상시키기 위한 수소 처리된 재생 가능한 연료의 용도에 관한 것이다. 미네랄 중간 증류물 배합물 중 수소 처리된 재생 가능한 연료 함량은 14C 동위 원소 방법에 의해 결정될 수 있으며, 이는 당업자가 화석과 재생 가능한 탄소를 구별할 수 있게한다. 이 방법의 원리는 표준 ASTM D6866에서 찾을 수 있다.
상기한 바와 같은 임의의 배합물 연료는 다음에 기재되는 방법에 의해 생성될 수 있다. 따라서, 서로 17℃ 이하, 바람직하게는 13℃ 이하 상이한 운점을 갖는 재생 가능한 연료 및 미네랄 중간 증류물 연료를 선택하는 단계, 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 연료를 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 배합하여 디젤 연료 배합물을 형성하는 단계를 포함하는, 강화된 저온 특성을 갖는 디젤 연료 배합물을 제조하는 방법이 본원에 제공되고, 여기서 상기 디젤 연료 배합물은 C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량% 및 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 2.2 미만, 바람직하게는 1.1 내지 2.2이도록 하는 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양을 함유하고, 상기 디젤 연료 배합물은 미네랄 중간 증류물 및 재생 가능한 연료의 운점의 가중 평균 미만인 운점을 갖는다.
하나의 구현예에서, 미네랄 중간 증류물 연료의 운점을 결정하는 단계; 미네랄 중간 증류물 연료의 운점과 17℃ 이하, 바람직하게는 13℃ 이하 상이한 운점을 갖는 재생 가능한 연료를 선택하는 단계; 및 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 연료를 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 배합하여 미네랄 중간 증류물 연료의 운점 미만인 운점을 갖는 디젤 연료 배합물을 형성하는 단계를 포함하는, 미네랄 준간 증류물 연료의 운점을 낮추기 위한 사용 방법이 제공되고, 여기서 상기 디젤 연료 배합물은 C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량% 및 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 2.2 미만이도록 하는 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양을 함유하여 미네랄 중간 증류물의 운점 미만인 운점을 갖는 디젤 연료 배합물을 형성한다.
하나의 구현예에서, 본 발명은 미네랄 중간 증류물 연료의 운점을 결정하는 단계; 다음 특성, (i) 미네랄 중간 증류물 연료의 운점과 17℃ 이하, 바람직하게는 13℃ 이하 상이한 운점; (ii) 재생 가능한 연료가 미네랄 중간 증류물 연료와 배합될 때 C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량%를 함유하는 디젤 연료 배합물을 제공하기에 충분한 양의 n-파라핀; 및 (iii) 재생 가능한 연료가 미네랄 중간 증류물 연료와 배합될 때 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 1.1 내지 2.2인 디젤 연료 배합물을 제공하기에 충분한 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양을 갖는 재생 가능한 연료를 선택하는 단계; 및 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 연료를 20:80 내지 80:20의 용적량의 비로 배합하여 미네랄 중간 증류물 연료의 운점 미만인 운점을 갖는 디젤 연료 배합물을 형성하는 단계를 포함하는, 미네랄 중간 증류물 연료의 운점을 낮추기 위한 사용 방법이 제공된다.
하나의 구현예에서, 본 발명은 재생 가능한 연료의 운점을 결정하는 단계; 재생 가능한 연료의 운점과 17℃ 이하, 바람직하게는 13℃ 이하 상이한 운점을 갖는 미네랄 중간 증류물 연료를 선택하는 단계; 및 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물 연료를 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 배합하여 재생 가능한 연료의 운점 미만인 운점을 갖는 디젤 연료 배합물을 형성하는 단계를 포함하는, 재생 가능한 연료의 운점을 낮추기 위한 사용 방법이 제공되고, 여기서 상기 디젤 연료 배합물은 C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량% 및 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 2.2 미만, 바람직하게는 1.1 내지 2.2이도록 하는 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양을 함유하여 재생 가능한 연료의 운점 미만인 운점을 갖는 디젤 연료 배합물을 형성한다.
상기한 바와 같은 방법 또는 사용에 의해 수득 가능한 디젤 연료 배합물은 그 성분에 대한 강화된 저온 특성을 갖는 것으로 실험적으로 나타났다.
실시예
하기 실시예는 청구된 발명을 보다 잘 예시하기 위해 제공되며, 본 발명의 범위를 제한하는 것으로 해석되어서는 안된다. 특정 물질이 언급되는 범위에서, 이는 예시 목적일 뿐이며, 본 발명을 제한하고자 하는 것은 아니다. 당업자는 본 발명의 범위를 벗어나지 않으면서 본 발명의 능력을 발휘하지 않고도 균등한 수단 또는 반응물을 개발할 수 있다. 본 발명의 경계 내에 여전히 존재하면서 많은 변형이 본원에 기재된 절차에서 이루어질 수 있음을 이해할 것이다. 이러한 변형이 본 발명의 범위 내에 포함되는 것은 본 발명자들의 의도이다. 파라핀과 관련하여 제공된 중량%는 총 배합물 연료 중량의 중량%를 의미한다. 연료 성분과 관련하여 제공된 용적%는 총 배합물 연료 용적의 vol%를 의미한다.
비교예 1
-5.5℃의 운점을 갖는 미네랄 중간 증류물(화석 연료 성분)의 운점을 -0.5 내지 -6℃ 낮추기 위해, 화석 연료 성분에 더 낮은 운점을 갖는 제2 연료 성분을 첨가하는 것이 필요하다. 전형적으로, 상이한 운점을 갖는 둘 이상의 연료 성분이 함께 배합되는 경우, 최종 배합물은 성분의 운점의 가중 평균 값에 기초하여 예상되는 것보다 높은 운점을 갖는다. -28℃의 운점을 갖는 재생 가능한 연료 성분(재생 가능한 G)의 20vol%가 -5.5℃의 운점을 갖는 화석 성분과 배합될 때, 6.6℃의 운점이 달성되었다. 이 재생 가능한 연료 성분와 화석 연료 성분 사이의 운점의 차이는 17℃보다 컸고, 이를 비교예로 했다. 배합된 연료의 n-파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정되었고, 이하 표 1에 제시된다.
상기 배합물에서, n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 총 wt-%는 9.18%였고, 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 총 wt-%는 26.09%였고, 배합물 중의 n-파라핀/이소파라핀의 비는 2.84였다. -28℃의 운점을 갖는 재생 가능한 연료의 양이 배합물에서 40 vol-%, 60 vol-% 및 80 vol-%로 증가 될 때 배합물의 운점은 훨씬 더 낮아질 수 있었다. 다양한 용적%로 생성되는 배합물의 운점은 도 2에 도시되어 있다. 도 3은 배합물에 대한 운점과 파라핀 비 사이의 관계를 도시한다. 그러나, 재생 가능한 연료 대 화석 연료의 모든 비율에 대해 배합물의 운점은 성분의 운점의 가중 평균 값으로 계산된 것보다 더 높았다(도 2). 이것은 현재의 관행에 따라 예측된 바와 같았다.
배합 전의 연료 성분 중의 n-파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정 하였고, 표 1에 제시된다. 배합된 연료 조성물 중의 n-파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정하였다(표 2). 배합될 연료 중의 이소파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정하였다(표 3). 배합될 연료 조성물 중의 이소파라핀의 중량%를 측정하였다(표 4). 상기 배합물에서, n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 9.18 내지 7.78중량%였고, 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 26.09 내지 72.46중량%였고 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계와 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계의 비는 2.84 내지 9.31중량%였다.
실시예 1
-2℃의 운점을 갖는 재생 가능한 연료(재생 가능한 F) 20vol%가 -5.5℃의 운점을 갖는 화석 성분의 80vol%와 배합되었을 때, 어느 하나의 성분의 운점보다 더 낮은 운점이 달성되었다. 이 상승 작용 효과는 배합물 중의 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계와 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계의 비가 1.6이었을 때 달성된다. 배합물 중의 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 13.6중량%였다. 배합물 중의 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 21.87중량%였다.
실시예 2
-2℃의 운점을 갖는 재생 가능한 연료(재생 가능한 F) 40vol%가 -5.5℃의 운점을 갖는 화석 성분의 60vol%와 배합되었을 때, 어느 하나의 성분의 운점보다 더 낮은 운점이 달성되었다. 이 상승 작용 효과는 배합물 중의 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계와 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계의 비가 1.9이었을 때 달성된다. 배합물 중의 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 17.6중량%였다. 배합물 중의 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 33.11중량%였다.
실시예 3
-2℃의 운점을 갖는 재생 가능한 연료(재생 가능한 F) 60vol%가 -5.5℃의 운점을 갖는 화석 성분의 40vol%와 배합되었을 때, 어느 하나의 성분의 운점보다 더 낮은 운점이 달성되었다. 이 상승 작용 효과는 배합물 중의 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계와 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계의 비가 2.05이었을 때 달성된다. 배합물 중의 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 21.55중량%였다. 배합물 중의 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 44.4중량%였다.
실시예 4
-2℃의 운점을 갖는 재생 가능한 연료(재생 가능한 F) 80vol%가 -5.5℃의 운점을 갖는 화석 성분의 20vol%와 배합되었을 때, 어느 하나의 성분의 운점보다 더 낮은 운점이 달성되었다. 이 상승 작용 효과는 배합물 중의 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계와 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계의 비가 2.18이었을 때 달성된다. 배합물 중의 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 25.5중량%였다. 배합물 중의 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 55.6중량%였다.
하기 표는 비교예 1 및 실시예 1 내지 4의 데이터를 보고한다. 배합되는 연료 중 n-파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정하였고, 표 1에 제시된다. 배합된 연료 조성물 중의 n-파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정하였다(표 2). 배합될 연료 중의 이소파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정하였다(표 3). 배합된 연료 조성물 중의 이소파라핀의 중량%를 측정하였다(표 4).
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Figure pat00003
Figure pat00004
이들 실시예에서, 화석 성분의 조성은 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계가 10.63중량%이고, 이소파라핀 C8, C9, C10, C11, C12 및 C13의 누적 합계가 6.45중량%이고, 이소파라핀 C21, C22, C23, C24, C25 및 C26의 누적 합계가 3.13중량%이고, n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계가 9.63중량%이고, 4-파라핀 C8, C9, C10, C1, C12 및 C13의 누적 합계가 3.84중량%이며, n-파라핀 C21, C22, C23, C24, C25 및 C26의 누적 합계는 2.58중량%이도록 하는 것이었다.
비교예 2
운점이 -35℃인 재생 가능한 연료 성분의 20vol%, 40vol%, 60vol% 및 80vol%와 -5.5℃의 운점을 갖는 화석 연료 성분이 배합되었을 때, 배합물의 모든 운점은 성분의 운점의 가중 평균 값에 의해 계산된 것보다 더 높았다. 이것은 현재의 관행에 따라 예측된 바와 같았다. 상기 언급된 배합물에서, n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 8.41 내지 4.50중량%였다. 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 26.25 내지 76.25중량%였다. 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계와 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계의 비는 3.1 내지 17.0이었다. 배합된 연료 조성물 중의 이소파라핀 및 n-파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정하였다.
비교예 3
운점이 -27℃인 재생 가능한 디젤 연료 성분의 20vol%, 40vol%, 60vol% 및 80vol%와 -5.5℃의 운점을 갖는 화석 연료 성분이 배합되었을 때, 배합물의 모든 운점은 성분의 운점의 가중 평균 값에 의해 계산된 것보다 더 높았다. 이것은 현재의 관행에 따라 예측된 바와 같았다. 상기 언급된 배합물에서, n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 9.16 내지 7.70중량%였고, 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 26.00 내지 75.22중량%였고, 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계와 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계의 비는 2.6 내지 6.8이었다. 배합된 연료 조성물 중의 이소파라핀 및 n-파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정하였다.
비교예 4
운점이 -23℃인 재생 가능한 디젤 연료 성분의 20vol%, 40vol%, 60vol% 및 80vol%가 -5.5℃의 운점을 갖는 화석 연료 성분과 배합되었을 때, 배합물의 모든 운점은 성분의 운점의 가중 평균 값에 의해 계산된 것보다 더 높았다. 이것은 현재의 관행에 따라 예측된 바와 같았다. 상기 언급된 배합물에서, n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 9.61 내지 9.53중량%였고, 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계는 25.66 내지 73.76중량%였고, 이소파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계와 n-파라핀 C14, C15, C16, C17, C18, C19 및 C20의 누적 합계의 비는 2.7 내지 7.7이었다. 배합된 연료 조성물 중의 이소파라핀 및 n-파라핀의 중량%는 기체 크로마토그래피로 측정하였다.
비교예 5
상이한 운점을 갖는 2개의 미네랄 디젤 배합물을 배합하였다. 배합물의 운점은 EN 23015 및 EN 116에 정의된 방법으로 측정했다. 미네랄 디젤 배합물에 대해 측정된 운점 값은 각각 표 5 및 도 1에 제시된다. 표 5의 계산된 선형 값은 성분의 운점의 가중 평균을 의미하는 선형 거동을 기반으로 한다. 선형 거동은 운점의 평균이며, 그것은 다른 말로 하면 성분의 운점을 배합물 중의 성분의 용적%에 의해 가중시킴으로써 달성된다. 분석은, 더 불량한 운점 성분이 우세하다는 것을 나타낸다.
Figure pat00005
도 1은 더 불량한 운점을 갖는 성분이 미네랄 디젤 배합물에서 우세하다는 것을 보여준다. "더 불량한"이라는 용어는 운점 또는 저온 필터 막힘점의 높은 온도 값을 의미하며, "더 양호한"이라는 용어는 운점 또는 저온 필터 막힘점의 낮은 온도 값을 의미한다.
실시예 5
상이한 저온 특성을 갖는 재생 가능한 수소 처리된 식물성 오일 조성물을 상이한 용적으로 미네랄 디젤과 배합하였다. 배합물의 운점 및/또는 저온 필터 막힘점은 EN 23015 및 EN 116에 정의된 방법으로 측정하고, 표 6에 제시된다. 배합이 성분의 운점의 가중 평균을 계산함으로써 예상된 것보다 더 낮은, 즉 더 우수한 측정된 운점 및 저온 필터 막힘점을 생성했음을 알 수 있다. 일부 경우에, 배합물은 이의 개별 성분의 저온 특성보다 훨씬 더 우수한 저온 특성을 가졌다. 측정된 운점은 저온 특성의 계산된 가중 평균과 비교하여 3℃ 이상 더 양호했다. 또한, 저온 필터 막힘점은 순수한 미네랄 연료에서보다 배합물에서 더 우수했다.
Figure pat00006
Figure pat00007
운점 값과 대조적으로, 저온 필터 막힘점 값은 전형적으로 폴리에틸렌비닐아세테이트, 즉 폴리-EVA인 저온 유동 향상제 첨가제에 의해 개선될 수 있다. 다른 전형적인 첨가제는 윤활성 향상제 및 전기 전도성 향상제이다. 디젤 6 및 디젤 8은 저온 유동 향상제를 포함한다.
실시예 6
7% 지방산 메틸 에스테르를 100% 재생 가능한 수소 처리된 식물성 오일 디젤(재생 가능한 E) 또는 미네랄 디젤과의 배합물(디젤 6)에 첨가했다. 지방산 메틸 에스테르를 첨가한 디젤 6 및 재생 가능한 E 배합물의 운점 및 계산된 운점 가중 평균을 측정하였다.
Figure pat00008
실시예 7에서, 디젤 6과 재생 가능한 E 사이의 운점 차이는 5℃이다. 결과는 배합 성분으로서의 지방산 메틸 에스테르가 더 불량한 운점을 일으키지만, 본 발명에 따르는 배합은 이러한 효과를 완화시킬 수 있다는 것을 보여준다. 따라서, 본 발명의 하나의 구현예에 따라서, 7vol% 이하의 지방산 메틸 에스테르를 제1항에 따르는 재생 가능한 연료와 미네랄 중간 증류물의 배합물 연료와 배합하면, 성분의 가중 평균보다 더 낮은 운점이 달성될 수 있다. 상기 운점은 임의의 개별 성분보다 훨씬 낮을 수도 있다.
기술이 발전함에 따라, 본 발명의 개념이 다양한 방식으로 구현될 수 있음은 당업자에게 명백할 것이다. 상기한 구현예의 주제는 임의의 치환 또는 방식으로 조합될 수 있다. 독립항을 제한하기 위해 임의의 조합으로 사용될 수 있는 모든 종속항의 주제에 동일하게 적용된다. 본 발명 및 이의 구현예는 상기한 실시예에 제한되지 않지만 청구범위의 범위 내에서 다양할 수 있다.

Claims (19)

  1. 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분과 미네랄 중간 증류물 연료 성분의 배합물을 포함하는 디젤 연료 배합물로서,
    상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분 및 미네랄 중간 증류물 연료 성분이 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 존재하고, 상기 디젤 연료 배합물이 C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량% 및 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 2.2 미만이도록 하는 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양을 함유하는, 디젤 연료 배합물.
  2. 제1항에 있어서, 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분 및 미네랄 중간 증류물 연료 성분이 17℃ 이하, 바람직하게는 13℃ 이하 상이한 운점(cloud point)을 갖는, 디젤 연료 배합물.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서, C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 1.1 내지 2.2인, 디젤 연료 배합물.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 디젤 연료 배합물이 C14-C20 범위의 이소파라핀 22중량% 내지 55중량%를 갖는, 디젤 연료 배합물.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 미네랄 중간 증류물 연료 성분이 원유, 셰일 오일 및 이들의 조합으로부터 선택된 공급원으로부터 유도되는, 디젤 연료 배합물.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 미네랄 중간 증류물 연료 성분이 디젤 연료인, 디젤 연료 배합물.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분을 위한 상기 새로운 공급물이 식물성 오일/지방, 동물성 지방/오일, 어류 지방/오일, 유전자 조작에 의해 재배된 식물에 함유된 지방, 식품 산업의 재생 지방 및 이들의 조합으로부터 선택되는, 디젤 연료 배합물.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분 및 미네랄 중간 증류물 연료 성분이 20:80 내지 80:20의 용적량의 비로 존재하는, 디젤 연료 배합물.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 이성체화 비율이 적어도 50%, 바람직하게는 50 내지 69%, 더욱 바람직하게는 적어도 60%, 가장 바람직하게는 60 내지 69%인, 디젤 연료 배합물.
  10. 강화된 저온 특성을 갖는 디젤 연료 배합물의 제조 방법으로서,
    (a) 17℃ 이하, 바람직하게는 13℃ 이하 상이한 운점을 갖는 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분 및 미네랄 중간 증류물 연료 성분을 선택하는 단계; 및
    (b) 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분 및 미네랄 중간 증류물 연료 성분을 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 배합하여 디젤 연료 배합물을 형성하는 단계를 포함하고,
    상기 디젤 연료 배합물이 C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량% 및 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비가 2.2 미만이도록 하는 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양을 함유하고, 상기 디젤 연료 배합물이 상기 미네랄 중간 증류물 성분 및 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 운점의 가중 평균보다 낮은 운점을 갖는, 제조 방법.
  11. 제10항에 있어서, 상기 디젤 연료 배합물이 1.1 내지 2.2인 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비를 갖는, 방법.
  12. 제10항 또는 제11항에 있어서, 상기 디젤 연료 배합물이 C14 내지 C20 범위의 이소파라핀 22중량% 내지 55중량%를 갖는, 방법.
  13. 제10항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 상기 새로운 공급물이 식물성 오일/지방, 동물성 지방/오일, 어류 지방/오일, 유전자 조작에 의해 재배된 식물에 함유된 지방, 식품 산업의 재생 지방 및 이들의 조합으로부터 선택되는, 방법.
  14. 제10항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 이성체화 비율이 적어도 50%, 바람직하게는 50 내지 69%, 더욱 바람직하게는 적어도 60%, 가장 바람직하게는 60 내지 69%인, 방법.
  15. 제10항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 디젤 연료 배합물이 상기 미네랄 중간 증류물 연료 성분의 운점보다 낮은 운점을 갖는, 방법.
  16. 제10항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 디젤 연료 배합물이 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 운점보다 낮은 운점을 갖는, 방법.
  17. 미네랄 중간 증류물 연료의 운점을 낮추기 위한 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 용도로서,
    (a) 미네랄 중간 증류물 연료의 운점을 결정하는 단계;
    (b)(i) 상기 미네랄 중간 증류물 연료의 운점과 17℃ 이하 상이한 운점;
    (ii) 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분이 상기 미네랄 중간 증류물 연료와 배합될 때, C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량%를 함유하는 디젤 연료 배합물을 제공하기에 충분한 양의 n-파라핀; 및
    (iii) 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분이 상기 미네랄 중간 증류물 연료와 배합될 때, 1.1 내지 2.2인 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비를 갖는 디젤 연료 배합물을 제공하기에 충분한 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양;
    을 갖는 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분을 선택하는 단계; 및
    (c) 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분과 상기 미네랄 중간 증류물 연료를 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 배합하여 상기 미네랄 중간 증류물 연료의 운점보다 낮은 운점을 갖는 디젤 연료 배합물을 형성하는 단계;
    를 포함하는, 용도.
  18. 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 운점을 낮추기 위한 미네랄 중간 증류물 연료의 용도로서,
    (a) 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 운점을 결정하는 단계;
    (b)(i) 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 운점과 17℃ 이하 상이한 운점;
    (ii) 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분이 상기 미네랄 중간 증류물 연료와 배합될 때, C14-C20 범위의 n-파라핀 10 내지 25중량%를 함유하는 디젤 연료 배합물을 제공하기에 충분한 양의 n-파라핀; 및
    (iii) 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분이 상기 미네랄 중간 증류물 연료와 배합될 때, 1.1 내지 2.2인 C14-C20 범위의 이소파라핀의 중량% 양의 합계 대 C14-C20 범위의 n-파라핀의 중량% 양의 합계의 비를 갖는 디젤 연료 배합물을 제공하기에 충분한 C14-C20 범위의 이소파라핀의 양;
    을 갖는 미네랄 중간 증류물을 선택하는 단계; 및
    (c) 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분과 상기 미네랄 중간 증류물 연료를 10:90 내지 90:10의 용적량의 비로 배합하여 상기 수소 처리된 재생 가능한 중간 증류물 성분의 운점보다 낮은 운점을 갖는 디젤 연료 배합물을 형성하는 단계를 포함하는, 용도.
  19. 제10항 내지 제16항 중 어느 한 항에 따르는 방법에 의해 또는 제17항 또는 제18항에 따르는 용도에 의해 수득 가능한 강화된 저온 특성을 갖는 디젤 연료 배합물.
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