KR20210087059A - 냉간 압연 및 어닐링된 강판, 그의 제조 방법, 및 차량 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도 - Google Patents

냉간 압연 및 어닐링된 강판, 그의 제조 방법, 및 차량 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도 Download PDF

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디에고 칼데론 이레네 데
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Abstract

냉간 압연 및 어닐링된 강판으로서, 중량으로, 0.6 < C < 1.3%, 15 ≤ Mn < 35%, 6 ≤ Al < 15%, Si ≤ 2.40%, S ≤ 0.03%, P ≤ 0.1%, N ≤ 0.1%, 가능하게는개별량으로 최대 3% 의, Ni, Cr 및 Cu 중에서 선택된 하나 이상의 선택적인 원소들 및 가능하게는 누적량으로 최대 2.0% 의, B, Ta, Zr, Nb, V, Ti, Mo 및 W 중에서 선택된 하나 이상의 원소들을 포함하고, 조성의 잔부는 철 및 제조로 인한 불가피한 불순물들로 이루어지며, 상기 강판의 미세조직은 1% 내지 10% 의 규칙 페라이트, 선택적으로 최대 10% 의 카파 탄화물을 포함하고, 잔부는 오스테나이트로 이루어지며, 상기 강판의 밀도는 7.2 이하이고, 오스테나이트 매트릭스에 대한 FWHM 은 0.700 내지 1.100 이다.

Description

냉간 압연 및 어닐링된 강판, 그의 제조 방법, 및 차량 부품을 제조하기 위한 이러한 강의 용도
본 발명은 주로 오스테나이트를 포함하는 미세조직을 나타내는 저밀도 강판에 관한 것이다. 본 발명에 따른 강판은 특히 랜드 모터 차량과 같은 차량용 안전 또는 구조 부품의 제조에 매우 적합하다.
환경 규제는 자동차 제조사들이 그들 차량의 CO2 배출을 지속적으로 감소시키도록 강요하고 있다. 이를 위해, 자동차 제조업체는 몇 가지 옵션을 갖고 있는데, 그 주요 옵션은 차량의 중량을 줄이는 것 또는 엔진 시스템의 효율을 향상시키는 것이다. 2 가지 접근법의 조합에 의해 진보가 종종 달성된다. 본 발명은 제 1 옵션, 즉 자동차의 중량 감소에 관한 것이다. 이 매우 구체적인 분야에는, 2 트랙 대안이 있다:
제 1 트랙은 강의 기계적 강도 레벨을 증가시키면서 강의 두께를 줄이는 것이다. 불행하게도, 이 해결책은 기계적 강도의 증가와 관련된 연성의 피할 수 없는 손실은 말할 것도 없고, 승객에게 불편한 상태를 유발하는 음향 문제의 발생 및 특정 자동차 부품의 강성의 터무니 없는 감소 때문에 한계가 있다.
제 2 트랙은 강을 더 가벼운 다른 금속과 함금화함으로써 강의 밀도를 낮추는 것이다. 이러한 합금들 중에서, 저밀도 합금은 유리한 (attractive) 기계적 특성 및 물리적 특성을 가지면서 중량을 크게 감소시킬 수 있다.
특히, US 2003/0145911 는 양호한 성형성 및 높은 강도를 가지는 Fe-Al-Mn-Si 경량 강을 개시한다. 하지만, 이러한 강의 극한 인장 강도는 800 MPa 를 초과하지 못하고, 이는 모든 종류의 기하학적 형상의 부품들에 대해 저밀도를 충분히 이용하는 것을 허용하지 않는다.
그러므로, 본 발명의 목적은 7.2 미만의 밀도, 적어도 1000 MPa 의 극한 인장 강도 및 적어도 15% 의 인장 연신율을 나타내는 강판을 제공하는 것이다.
바람직한 실시형태에서, 본 발명에 따른 강판은 7.1 이하, 또는 심지어 7.0 이하의 밀도, 적어도 1000 MPa 의 극한 인장 강도, 적어도 750 MPa 의 항복 강도 및 적어도 18% 의 인장 연신율을 나타낸다.
이러한 목적은 청구항 1 에 따른 강판을 제공함으로써 달성된다. 강판은 청구항 2 내지 16 의 특징을 또한 포함할 수 있다. 또 다른 목적은 청구항 17 내지 21 에 따른 방법을 제공함으로써 달성된다. 또 다른 양태는 청구항 22 내지 24 에 따른 부품 또는 차량을 제공함으로써 달성된다.
본 발명의 다른 특징 및 장점은 이하의 본 발명의 상세한 설명으로부터 명백해질 것이다.
어떠한 이론에도 구속됨 없이, 본 발명에 따른 저밀도 강판은 이러한 특정한 미세조직 덕분에 기계적 특성의 향상을 허용하는 것으로 보인다.
강의 화학 조성에 관하여, 탄소는 목표 기계적 특성의 도달 및 미세조직의 형성에서 중요한 역할을 한다. 탄소의 주요 역할은 강의 미세조직의 메인 상인 오스테나이트를 안정화시킬 뿐만 아니라 보강 (strengthening) 을 제공하는 것이다. 0.6% 미만의 탄소 함량은 오스테나이트의 비율을 감소시킬 것이고, 이는 합금의 연성 및 강도의 감소로 이어진다.
카파 탄화물 (Fe,Mn)3AlCx 의 주요 구성 원소로서, 탄소가 이러한 탄화물의 침전을 촉진시킨다. 하지만, 1.3% 초과의 탄소 함량은 결정립계에 대해 조대한 방식으로 이러한 탄화물의 침전을 촉진시킬 수 있고, 이는 합금의 연성 감소를 초래한다.
바람직하게는, 탄소 함량은 충분한 강도를 얻기 위하여 0.8% 내지 1.3%, 더 바람직하게는 0.8% 내지 1.0% 이다.
망간은, 주로 매우 많은 양의 망간 및 탄소와의 합금이 오스테나이트를 실온에 이르기까지 안정화시켜서 이후에 불안정화되고 페라이트 또는 마텐자이트로 변태되지 않으면서 많은 양의 알루미늄을 용인할 수 있다는 사실로 인해, 이러한 시스템에서 중요한 합금 원소이다. 합금이 우수한 연성을 가지게 하려면, 망간 함량은 15% 이상이여야 한다. 하지만, 망간 함량이 35% 를 초과하면, β-Mn 상의 침전은 합금의 연성을 저하시킬 것이다.
그러므로, 망간 함량은 15% 이상으로 조절되어야 하지만 35% 이하여야 한다. 바람직한 실시형태에서, 망간은 15.5% 이상 또는 심지어 16% 이상이다. 그 양은 더 바람직하게는 18% 내지 30%, 및 심지어 18% 내지 25% 이다.
고 망간 오스테나이트계 강에 대한 알루미늄의 첨가는 합금의 밀도를 효과적으로 감소시킨다. 또한, 이는 오스테나이트의 적층 결함 에너지 (stacking fault energy; SFE) 를 상당히 증가시켜서, 결국 합금의 변형 경화 (strain hardening) 거동의 변화로 이어진다. 또한, 알루미늄은 나노크기의 카파 탄화물 (Fe,Mn)3AlCx 의 주요 원소 중 하나이고, 따라서 알루미늄의 첨가는 이러한 탄화물의 형성을 상당히 향상시킨다. 한편으로 카파 탄화물의 침전 및 오스테나이트 안정성을 보장하기 위하여 그리고 다른 한편으로 페라이트의 형성을 제어하기 위하여, 본 발명의 합금 중 알루미늄 농도는 조절되어야 한다. 이에 따라서, 알루미늄 함량은 6% 이상으로 조절되어야 하지만 15% 이하여야 한다. 바람직한 실시형태에서, 알루미늄 함량은 6% ~ 12%, 및 바람직하게는 6% ~ 10% 이다.
규소는 고 망간 및 알루미늄 강에 대해 공통적인 합금 원소이다. 규소는 규칙 (ordered) 페라이트 DO3 의 형성에 매우 강력한 영향을 미친다. 게다가, 규소는 오스테나이트에서 탄소의 활성을 향상시키고 카파 탄화물로 탄소의 분할 (partitioning) 을 증가시키는 것으로 나타났다. 또한, 규소는 취성의 β-Mn 상의 침전을 지연 또는 방지하는데 사용될 수 있는 효과적인 합금 원소로서 개시되어 왔다. 하지만, 2.40% 의 함량을 초과하면, 규소는 연신율을 감소시키고, 또한 특정 조립 프로세스 동안 원치 않은 산화물을 형성하는 경향이 있고, 따라서 이는 이러한 한계 미만으로 유지되어야 한다. 바람직하게는, 규소의 함량은 2.0% 미만, 유리하게는 1.0% 미만이다.
황 및 인은 결정립계를 취화시키는 불순물이다. 충분한 열간 연성을 유지하기 위해, 이들의 개별 함량은 0.030% 및 0.1% 를 초과해서는 안 된다.
질소 함량은 응고 동안 체결함 (volume defects; 블리스터) 의 형성 및 AlN 의 침전을 방지하기 위하여 0.1% 이하이여야 한다.
니켈은 강으로의 수소의 침투에 긍정적인 영향을 미치고, 따라서 이는 수소에 대한 확산 장벽으로서 사용될 수 있다. 또한, 니켈은 B2 성분과 같은 페라이트에서 규칙 화합물의 형성을 촉진하여 추가의 보강으로 이어지므로 효과적인 합금 원소로서 사용될 수 있다. 하지만, 그 중에서도 비용상 이유로, 4% 이하, 및 바람직하게는 0.1% ~ 2.0% 의 최대 함량으로 니켈의 추가를 제한하는 것이 바람직하다. 다른 실시형태에서, 니켈의 양은 0.1% 미만이다.
크롬은 용액 경화 (solution hardening) 에 의해 강의 강도를 증가시키는 선택적 원소로서 사용될 수도 있다. 또한, 크롬은 본 발명에 따른 강의 고온 내식성을 향상시킨다. 하지만, 크롬은 적층 결함 에너지를 감소시키므로, 그 함량은 4% 를 초과해서는 안되고, 바람직하게는 0.1% ~ 2.0% 또는 0.1% ~ 1.0% 이여야 한다. 다른 실시형태에서, 크롬의 양은 0.1% 미만이다.
마찬가지로, 선택적으로, 4% 를 초과하지 않는 함량을 갖는 구리의 첨가는 구리 농후 침전물의 침전에 의해 강을 경화시키는 일 수단이다. 그러나, 이 함량 초과에서는, 구리는 열간 압연 강판의 표면 결함의 출현을 초래한다. 바람직하게는, 구리의 양은 0.1% ~ 2.0% 또는 0.1% ~ 1.0% 이다. 다른 실시형태에서, 구리의 양은 0.1% 미만이다.
붕소는 매우 낮은 고용도 및 결정립계에서 편석되려는 강력한 경향을 가져서, 격자 결함과 강하게 상호작용한다. 따라서, 붕소는 입계간 (intergranular) 카파 탄화물의 침전을 제한하는데 사용될 수 있다. 바람직하게는, 붕소의 양은 0.1% 미만이다.
니오븀은 효과적인 결정립 미세화제이므로 강 내에서 강도 및 인성을 동시에 증가시킬 수 있다. 또한, 탄탈륨, 지르코늄, 니오븀, 바나듐, 티타늄, 몰리브덴 및 텅스텐은 또한 질화물, 탄질화물 또는 탄화물의 침전에 의해 경화 및 보강을 달성하기 위해 선택적으로 사용될 수도 있는 원소들이다. 하지만, 그들의 누적된 양이 2.0% 초과, 바람직하게는 1.0% 초과이면, 과도한 침전이 인성의 감소를 유발할 수 있는 위험이 있고, 이는 회피되어야 한다.
본 발명에 따른 강판의 미세조직은 1% 내지 10% 의 페라이트, 선택적으로 최대 10% 의 카파 탄화물을 포함하고, 나머지는 오스테나이트로 이루어진다.
오스테나이트 매트릭스는, 본 발명의 강의 일차 상으로서 존재하고, 본 발명의 강에서는 최소 90% 부피 분율로 존재하고, 바람직하게는 90% 내지 98% 부피 분율로 존재한다. 본 발명의 오스테나이트는 평균 결정립 크기가 12 ㎛ 미만인 것이 바람직하고, 10 ㎛ 미만인 것이 보다 바람직하다. 본 발명의 오스테나이트의 변형 상태는 {311} 면에 해당하는 회절 피크의 전폭 반치 (full width at half maximum; FWHM) 측정을 통해 X 선 회절로 추정된다. X 선 회절은 격자 치수, 결합 길이, 결합 각도 및 사이트 순서의 세부사항을 포함하는, 결정질 물질의 내부 격자에 관한 상세한 정보를 제공하는 비파괴 분석 기술이다. 결정질 구조를 얻기 위해 X 선 분석으로부터 생성된 데이터가 해석되고 정제되는 단결정질 정제가 직접 관련되어 있다. 일반적으로, X 선 회전계 (diffractometer) 는 이러한 결정질 구조를 확인하는데 사용되는 도구이다. 본 발명에 따르면, 강판은 오스테나이트 매트릭스를 가지며, 이 오스테나이트 매트릭스는 면심 입방정계를 갖는다. 따라서, 전폭 반치 (FWHM) 가 측정되는 분석된 회절 피크는 오스테나이트 격자의 변형 상태에 가장 민감한 것으로 여겨지는 {311} 면에 대응하고, 따라서 전위 밀도 충격을 가장 잘 나타낸다. 본 발명의 오스테나이트의 FWHM 는 0.700°내지 1.100°이다.
페라이트는 본 발명에 따른 강판의 미세조직에 1% 내지 10% 부피 분율, 바람직하게는 2% 내지 10%, 또는 더욱 바람직하게는 3% 내지 9% 로 존재한다. 하지만, 본 발명의 페라이트는, 강의 연성 및 성형성을 크게 저하시키므로, 밴드 형태의 페라이트를 제외하고, 결정립 기하학적 형상으로 제한되는 형태 (morphology) 를 가진다. 바람직하게는, 페라이트 결정립은 5 ㎛ 미만, 보다 바람직하게는 1 ㎛ 미만의 평균 결정립 크기를 가진다. 이러한 페라이트는 일정한 무질서한 페라이트 α 의 형태 하에 있거나 (Fe,Mn)Al 조성을 갖는 B2 조직으로서 또는 (Fe,Mn)3Al 조성이 가능한 DO3 조직으로서 규칙화될 수 있어서, α, B2 및 DO3 조직은 일반적으로 본 발명에 따른 강에서 관찰될 수 있다.
카파 탄화물 (Fe,Mn)3AlCx 는 본 발명에 따른 강판의 미세조직에 최대 10% 부피 분율, 바람직하게는 5% 미만, 더욱 바람직하게는 4% 미만, 유리하게는 1% 초과로 존재할 수 있다. 본 발명의 카파 탄화물은 입계간 카파 탄화물 (즉, 소위 입계간 카파 탄화물로 불리는 오스테나이트계 결정립 내부의 침전물) 및 입계간 카파 탄화물 (즉, 소위 입계간 카파 탄화물로 불리는 오스테나이트계 결정립계 상의 침전물) 모두를 포함한다. 나노크기의 카파 탄화물의 균일성 및 응집성 침전물이 합금의 강도를 증가시킨다.
본 발명에 따른 강판을 부식으로부터 보호하기 위하여, 바람직한 실시형태에서, 강판은 금속 코팅에 의해 덮인다. 금속 코팅은 알루미늄계 코팅 또는 아연계 코팅일 수 있다.
바람직하게는, 알루미늄계 코팅은 15% 미만의 Si, 5.0% 미만의 Fe, 선택적으로는 0.1% ~ 8.0% Mg 및 선택적으로 0.1% ~ 30.0% Zn 를 포함하고, 잔부는 Al 이다.
유리하게는, 아연계 코팅은 0.01 ~ 8.0% Al, 선택적으로 0.2 ~ 8.0% Mg 를 포함하고, 잔부는 Zn 이다.
본 발명에 따른 강판은 임의의 적절한 제조 방법에 의해 제조될 수 있고, 당업자는 이를 규정할 수 있다. 하지만, 이하의 단계들을 포함하는 본 발명에 따른 방법을 사용하는 것이 바람직하다:
­본 발명에 따른 조성을 가진 슬래브를 공급하는 단계,
­1000 ℃ 초과의 온도에서 상기 슬래브를 재가열하고, 상기 슬래브를 적어도 800 ℃ 의 최종 압연 온도로 열간 압연하는 단계,
­열간 압연된 강판을 600 ℃ 미만의 온도에서 코일링하는 단계,
­이러한 열간 압연된 강판을 30% ~ 80% 의 압하율로 제 1 냉간 압연하는 단계,
­이러한 냉간 압연된 강판을 700 ℃ ~ 1000 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이를 5 분 미만 동안 상기 온도에서 유지시키며, 또한 이를 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 냉간 압연된 강판을 제 1 어닐링하는 단계,
­이러한 어닐링된 강판을 10% ~ 50% 의 압하율로 제 2 냉간 압연하는 단계,
­이러한 냉간 압연된 강판을 700 ℃ ~ 880 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 이를 1 분 내지 150 시간 동안 상기 온도에서 유지시키며, 또한 이를 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 냉간 압연된 강판을 제 2 어닐링하는 단계.
본 발명에 따른 강판은 바람직하게는 전술한 조성을 가지는 본 발명에 따른 강으로 만들어진 슬래브, 얇은 슬래브 또는 스트립과 같은 반제품이 주조되는 방법을 통해 제조되고, 주조 입력 원료 (cast input stock) 는 중간 냉각 없이 1000 ℃ 초과, 바람직하게는 1050 ℃ 초과, 및 더 바람직하게는 1100 ℃ 또는 1150 ℃ 초과의 온도로 가열되거나 주조 후에 이러한 온도에서 직접적으로 사용된다.
열간 압연 단계는 800 ℃ 초과의 온도에서 수행된다. 밴드형 페라이트의 형성에 의해 연성 부족으로 인한 임의의 균열 문제를 방지하기 위하여, 최종 압연 온도는 바람직하게는 850 ℃ 이상이다.
열간 압연 후에, 스트립은 600 ℃ 미만 및 바람직하게는 350 ℃ 초과의 온도에서 코일링되어야 한다. 바람직한 실시형태에서, 코일링은 과도한 카파 탄화물 침전물을 회피하기 위하여 350 ℃ ~ 450 ℃ 에서 수행된다.
전술한 프로세스에 의해 얻어진 열간 압연 제품은 통상적인 방식으로 산세 작업을 수행한 후 냉간 압연되며, 산세는 샌드 블라스팅이 바람직하다.
제 1 냉간 압연 단계는 30% ~ 80%, 바람직하게는 40% ~ 70% 의 압하율로 수행된다.
이러한 압연 단계 후에, 강판을 최대 700 ℃ ~ 1000 ℃ 의 어닐링 온도로 가열하고, 이를 이러한 온도에서 5 분 미만 동안 유지시키며, 또한 이를 적어도 30 ℃/s, 더 바람직하게는 적어도 50 ℃/s 및 훨씬 더 바람직하게는 적어도 70 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써 제 1 어닐링이 수행된다. 바람직하게는, 이러한 어닐링은 연속적으로 수행된다.
어닐링 온도 및 시간을 제어함으로써, 상기한 특성들을 가진 2 상 조직 또는 완전 오스테나이트가 얻어질 수 있다.
이러한 제 1 어닐링 단계 후에, 재료의 예비 변형은 10% ~ 50%, 바람직하게는 15% ~ 40% 의 압하율로 제 2 냉간 압연 단계에 의해 수행되었다. 강판은 이러한 제 2 냉간 압연 단계를 거침으로써 변형 경화를 통해 증가된 강도를 가질 수도 있다.
이러한 제 2 냉간 압연 단계 후에, 강판을 최대 700 ℃ ~ 880 ℃ 의 어닐링 온도로 가열하고, 이를 이러한 온도에서 1 분 ~ 150 시간 동안 유지시키며, 또한 이를 적어도 30 ℃/s, 더 바람직하게는 적어도 50 ℃/s 및 훨씬 더 바람직하게는 적어도 70 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써 제 2 어닐링이 수행된다. 바람직하게는, 이러한 어닐링은 연속적으로 수행된다. 이러한 제 2 어닐링 동안, 오스테나이트 매트릭스가 회수되고 가능하게는 전위 밀도가 감소되도록 재결정화될 수 있다. 이러한 발생의 간접적인 측정은 {311} 면에 대응하는 회절 피크 상의 X 선 회절에 의해 측정된 전폭 반치에 의해 주어진다. 한편, 카파 탄화물 및 페라이트와 같은 경질 상의 침전이 발생한다. 더욱이, 페라이트는 DO3 및 B2 를 촉진하기 위해 규칙화 반응 (ordering reaction) 을 겪을 수 있다. 이러한 미세성분의 조합은 초고강도와 연성간에 절충된 강을 제공한다.
이러한 2 번의 어닐링 단계 후에, 강판은 선택적으로 부식에 대한 보호를 향상시키기 위해 금속 코팅 작업을 받을 수도 있다. 사용된 코팅 프로세스는 본 발명의 강에 적합한 임의의 프로세스일 수 있다. 특히 Jet Vapor Deposition 에 중점을 두면서, 전해 또는 물리 증기 증착을 언급할 수 있다. 예를 들어, 금속 코팅은 아연 또는 알루미늄에 기초할 수 있다.
실시예들
표 1 에 조성이 기재되어 있는 2 등급들이 슬래브로 주조되었고, 또한 표 2 에 기재되어 있는 프로세스 파라미터에 따라 처리되었다.
Figure pct00001
Figure pct00002
그 후, 최종 샘플들을 분석하였고, 해당 미세조직 요소들 및 기계적 특성들을 표 3 및 표 4 에 각각 기재하였다.
Figure pct00003
본 발명의 오스테나이트의 전폭 반치 (FWHM) 는 {311} 면에 대응하는 회절 피크에서 X 선 회절에 의해 측정된다. 이는 최대 강도의 절반에서 회절 피크의 확장에 대응한다.
Figure pct00004
실시예들은 본 발명에 따른 강판들이 특정 조성 및 미세조직들 덕분에 모든 목표로 하는 특성들을 나타내는 유일한 것임을 보여준다.

Claims (23)

  1. 냉간 압연 및 어닐링된 강판으로서, 중량으로,
    0.6 < C < 1.3%,
    15 ≤ Mn < 35%,
    6 ≤ Al < 15%,
    Si ≤ 2.40%
    S ≤ 0.03%,
    P ≤0.1%,
    N ≤ 0.1%,
    가능하게는 개별량으로 최대 3% 의, Ni, Cr 및 Cu 중에서 선택된 하나 이상의 선택적인 원소들 및
    가능하게는 누적량으로 최대 2.0% 의, B, Ta, Zr, Nb, V, Ti, Mo 및 W 중에서 선택된 하나 이상의 원소들
    을 포함하고,
    조성의 잔부는 철 및 제조로 인한 불가피한 불순물들로 이루어지며,
    상기 강판의 미세조직은 1% 내지 10% 의 규칙 (ordered) 페라이트, 선택적으로 최대 10% 의 카파 탄화물을 포함하고, 잔부는 오스테나이트로 이루어지며,
    상기 강판의 밀도는 7.2 이하이고, 오스테나이트 매트릭스에 대한 FWHM 은 0.700 내지 1.100 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    탄소 함량은 0.8% 내지 1.0% 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    망간 함량은 18 ~ 30% 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    알루미늄 함량은 6% ~ 10% 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강판은 적어도 1000 MPa 의 극한 인장 강도 및 적어도 700 MPa 의 항복 강도를 가지는, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    오스테나이트 함량은 90% ~ 98% 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  7. 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    오스테나이트 성분은 12 미크론 미만의 평균 결정립 크기를 가지는, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  8. 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    오스테나이트 성분은 10 미크론 미만의 평균 결정립 크기를 가지는, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    페라이트 성분은 5 미크론 미만의 평균 결정립 크기를 가지면서 2% 내지 10% 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    페라이트 성분은 1 미크론 미만의 평균 결정립 크기를 가지면서 3% 내지 9% 인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  11. 제 1 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서,
    카파 탄화물은 5% 미만인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  12. 제 1 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
    카파 탄화물은 4% 미만인, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  13. 제 1 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강판은 금속 코팅에 의해 덮이는, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  14. 제 13 항에 있어서,
    상기 강판은 알루미늄계 코팅 또는 아연계 코팅에 의해 덮이는, 냉간 압연 및 어닐링된 강판.
  15. 강판을 제조하는 방법으로서, 다음의 단계들:
    ­제 1 항 내지 제 4 항을 따르는 조성을 가진 슬래브를 공급하는 단계,
    ­1000 ℃ 초과의 온도에서 상기 슬래브를 재가열하고, 상기 슬래브를 적어도 800 ℃ 의 최종 압연 온도로 열간 압연하는 단계,
    ­열간 압연된 강판을 600°C 미만의 온도에서 코일링하는 단계,
    ­상기 열간 압연된 강판을 30% ~ 80% 의 압하율로 제 1 냉간 압연하는 단계,
    ­냉간 압연된 강판을, 700 ℃ ~ 1000 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 그 온도에서 5 분 미만 동안 유지한 후, 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 제 1 어닐링하는 단계,
    ­어닐링된 강판을 10% ~ 50% 의 압하율로 제 2 냉간 압연하는 단계,
    ­제 2 냉간 압연된 강판을, 700 ℃ ~ 880 ℃ 의 어닐링 온도까지 가열하고, 그 온도에서 1 분 내지 150 시간 동안 유지한 후, 적어도 30 ℃/s 의 속도로 냉각시킴으로써, 제 2 어닐링하는 단계
    를 포함하는, 강판을 제조하는 방법.
  16. 제 15 항에 있어서,
    제 1 어닐링 온도는 800 ℃ ~ 950 ℃ 인, 강판을 제조하는 방법.
  17. 제 15 항 또는 제 16 항에 있어서,
    코일링 온도는 350 ℃ ~ 500 ℃ 인, 강판을 제조하는 방법.
  18. 제 15 항 내지 제 17 항 중 어느 한 항에 있어서,
    제 2 어닐링의 유지 시간은 2 분 ~ 10 시간인, 강판을 제조하는 방법.
  19. 제 15 항 내지 제 18 항 중 어느 한 항에 있어서,
    산세는 샌드 블라스팅에 의해 수행되는, 강판을 제조하는 방법.
  20. 제 15 항 내지 제 19 항 중 어느 한 항에 있어서,
    추가로 최종 코팅 단계를 포함하는, 강판을 제조하는 방법.
  21. 차량의 구조 또는 안전 부품을 제조하기 위해, 제 1 항 내지 제 14 항 중 어느 한 항에 따른 강판 또는 제 15 항 내지 제 20 항 중 어느 한 항에 따른 방법에 에 따라 획득가능한 강판의 용도.
  22. 강판의 플렉서블 압연 (flexible rolling) 에 의해 획득가능한 제 15 항에 따른 부품.
  23. 제 15 항 내지 제 21 항 중 어느 한 항에 따른 부품을 포함하는 차량.
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