KR20210022673A

KR20210022673A - 벨트 인장기

Info

Publication number: KR20210022673A
Application number: KR1020217001567A
Authority: KR
Inventors: 야닉 오베르탱; 파비앙 드플레; 필리페 티볼트
Original assignee: 허친슨
Priority date: 2018-06-29
Filing date: 2019-06-25
Publication date: 2021-03-03
Also published as: FR3083284B1; JP2021528606A; EP3814655B1; WO2020002364A1; EP3814655A1; CN112400073A; FR3083284A1

Abstract

본 발명은 벨트 인장기(100)에 관한 것으로, 이는 플레이트(5)가 제공되어 있는 단부(3), 다른 플레이트(17)를 포함하는 다른 단부(13), 챔버(35) 주위에 배치되는 다른 챔버(37), 두 챔버(35, 37) 사이에 있는 개구(34)를 포함하고, 챔버(35)는, 개구(34)를 방해하지 않도록 두 말단 위치 사이에서 움직일 수 있는 피스톤(33)을 포함하고, 챔버(35)는, 그의 바닥(350)에서, 탄성 변형 가능한 막(40)을 포함하고, 이 막의 일부분은 개구(34)의 어셈블리의 반대편에 배치된다.

Description

벨트 인장기

본 발명은 벨트 인장기, 특히 자동차 벨트에 관한 것이다.

자동차 용례에서, 내연 엔진은 통상적으로 하나 이상의 전동(transmission) 벨트를 포함하고, 이 벨트의 장력은 하나 이상의 인장기에 의해 보장된다.

인장기는, 전형적으로, 엔진 유닛에 고정되는 플레이트를 제 1 단부에서 포함하고, 또한 롤러 또는 롤러를 구비하는 관절식 아암을 제 2 단부에서 포함한다. 롤러는 인장기의 나머지 부분에 대해 회전 가능하게 장착되고, 벨트와 접촉하여, 엔진의 작동 조건에 따라 그 벨트를 인장시키거나 이완시키도록 되어 있다.

인장기는, 두 단부 사이에서, 유체로 채워져 있는 또는 채워지도록 되어 있는 제 1 챔버, 및 제 1 챔버를 둘러싸는 제 2 챔버를 포함하고, 두 챔버는 하나 이이상의 개구를 통해 서로 연통한다.

제 1 챔버에는 챔버 안에서 움직일 수 있는 피스톤이 제공되어 있다. 이 피스톤은 제 1 단부에 의해 플레이트에 연결되고, 제 1 단부 반대편의 제 2 단부는 유체와 접촉하거나 접촉하도록 되어 있다. 개구는 피스톤의 제 2 단부와 제 1 챔버의 바닥 사이에 배치된다.

탄성 복귀 수단, 예컨대, 헬리컬 스프링이 일반적으로 인장기의 두 단부 사이에서 제 1 챔버의 외측면 상에 제공된다.

구체적으로, 탄성 복귀 수단은 예컨대 탄성중합체로 만들어진 밀봉되는 수단과 통합되어, 스프링과 제 1 챔버 사이에 제 2 챔버가 형성된다. 일 변형예에서, 제 2 챔버는 제 1 챔버를 둘러싸는 슬리브로 형성된다. 이 경우, 탄성 복귀 수단은 제 2 챔버의 내부 또는 외부에 제공될 수 있다.

압축 단계에서, 챔버의 바닥의 바닥 쪽으로 가는 피스톤의 운동에 의해, 그 챔버에 들어 있는 유체의 압력이 증가하게 된다.

이 압력 증가는 벨트의 더 큰 인장에 의해 전달된다.

이완 단계에서, 챔버의 바닥의 반대편으로 가는 피스톤의 운동에 의해, 그 챔버에 들어 있는 유체의 압력이 감소하게 된다.

이 압력 감소는 벨트의 더 낮은 인장에 의해 전달된다. 탄성 복귀 수단은 이 이완 단계 동안에 기여를 제공하여, 챔버에서 피스톤의 상승을 도와준다. 사실, 탄성 복귀 수단은 거의 일정한 힘을 가하여, 엔진 동적 단계의 외부에서의 작동에 필요한 최소 장력을 벨트에 줄 수 있다.

인장기의 성능 및 특히 인장기에 의해 벨트에 발생될 수 있는 최대 힘은 후자의 특정한 설계에 달려 있다.

많은 설계가 이미 제안되어 있다.

인장기의 제 1 예는 문헌 EP 0 926 396 A1(D1)에 제안되어 있다.

D1에서 제안된 설계는 특히 간단하다. 이 결과, 제조 비용이 낮은 인장기가 얻어진다.

그러나, 그의 성능은 제한되어 있다.

사실, D1에서, 챔버의 바닥 쪽으로 가는 피스톤의 운동이 일어나면, 제 1 챔버(35) 내의 유체가 제 2 챔버(37) 쪽으로 이동하게 된다. 그러므로, 이 인장기에 의해 발생되는 최대 힘은 제 2 챔버 쪽으로 일어나는 이 유체 누출에 의해 제한된다. 우발적으로, 압력 증가는 비교적 낮다. 그러나, 압력 증가는 유체의 이동으로 발생되는 부하 손실로 인해 유효하다.

이러한 인장기는 특히 저속 내연 엔진에서 나타나는 비순환 현상으로 인해 많은 자동차에 대해 매우 잘 적합한 것은 아니다.

더 효율적인 인장기가 존재한다.

예컨대, 이는 EP 0 560 685 A1(D2)의 경우이다.

D2에서, 피스톤과 두 챔버를 분리하는 개구 사이에서 챔버의 바닥에 설치되는 밸브가 제안된다. 압축 단계에서, 그 밸브는 폐쇄 위치에 있다. 그러므로 압력 증가는 D1에서의 인장기의 경우 보다 빠르다. 추가로, 이는 D1에서의 인장기의 경우 보다 더 큰 압력 레벨 및 벨트에 가해지는 최대 힘을 얻을 수 있다.

그러므로 D2 문헌의 인장기는 D1 문헌의 인장기 보다 효율적이다. 특히, 벨트에 대한 내연 엔진의 비순환 현상의 영향을 더 잘 관리할 수 있다.

그러나, D2 문헌의 인장기는 D1 문헌의 인장기 보다 비싸다.

본 발명의 목적은, 단점을 갖지 않고 위에서 언급된 이점을 갖는 인장기를 제공하는 것이다.

다시 말해, 본 발명의 목적은, 양호한 성능, 특히 D1 문헌의 인장기에 대해 개선된 성능을 가지며 또한 비용이 특히 D2 문헌에서 제안된 인장기에 대해 감소되는 인장기를 제안하는 것이다.

이는 특히 자동차 교체 부품의 범위에서 흥미를 가질 수 있지만 이에 한정되지 않는다.

사실, 자동차의 수명 동안에, 인장기는 교환되어야 한다.

양호한 품질 성능을 얻고자 한다면, 그리고 차량의 전체 잔여 수명이 주어지면, 경제적으로 D2 문헌에서 제안된 것의 종류의 인장기를 반드시 실시할 필요는 없다.

이 목적은 벨트 인장기로 달성되며, 이 벨트 인장기에는 길이방향 축선이 제공되어 있고,

고정 지지부에 고정되는 플레이트를 포함하는 제 1 단부;

인장기를 위한 길이방향 축선을 따라 상기 제 1 단부의 반대편에 있는 제 2 단부(제 2 단부는 롤러 또는 롤러를 구비하는 관절식 아암에 고정되는 다른 플레이트를 포함하고, 롤러는 벨트와 접촉함);

유체를 수용하고, 바닥을 갖는 제1 챔버;

상기 제 1 챔버 주위에 배치되고, 또한 유체를 수용하도록 되어 있는 제 2 챔버; 및

상기 두 챔버 사이에 있고 유체를 위한 적어도 하나의 연통 개구를 포함하고,

상기 제 1 챔버는, 상기 플레이트에 고정되는 제 1 단부 및 인장기의 길이방향 축선을 따라 상기 제 1 단부의 반대편에 있고 유체와 접촉하는 제 2 단부를 갖는 피스톤을 더 포함하고, 상기 피스톤은 상기 적어도 하나의 개구를 방해하지 않도록 두 말단 위치 사이에서 인장기의 길이방향 축선을 따라 움직일 수 있고,

상기 제 1 챔버는, 그의 바닥에서, 탄성 변형 가능한 막을 포함하고, 이 막의 적어도 일부분은 상기 적어도 하나의 개구 전체의 반대편에 배치된다.

본 발명에 따른 벨트 인장기는 개별적으로 또는 조합되어 취해지는 다른 특징들을 포함할 수 있다.

- 벨브 인장기는 인장기의 두 단부 사이에 배치되는 탄성 복귀 수단을 포함한다;

- 막은 자체에 겹치는 영역을 가지며, 이 영역은 실질적으로 인장기의 길이방향 축선을 따라 연장되어 있다;

- 겹침 영역은, 인장기의 길이방향 축선에 수직인 평면 내에서 취해지는 오버랩 각도를 규정하고, 이 오버랩 각도는 5°와 180°사이에 있다;

- 오버랩 각도는 5°와 90°사이에 있다;

- 막은 금속, 플라스틱, 예컨대 열가소성 또는 열경화성 플라스틱, 탄성중합체 열가소성 재료를 포함하는 재료 중에서 선택되는 재료로 만들어진다;

- 막은 강으로 만들어지고, 적어도 0.03mm의 두께를 갖는다;

- 막은, 인장기의 길이방향 축선과 실질적으로 조합되는 대칭 축선을 갖는 링의 형태로 주어지고, 링은 상기 제 1 챔버에 제공되는 지지부의 상면에 장착된다;

- 링은 원형 단면을 갖는다;

- 링은, 제 1 챔버의 내부 쪽으로 향하고 인장기의 길이방향 축선에 대해 경사져 있는 평평한 면을 갖는다;

- 링은 삼각형 단면을 갖는다;

- 링은 탄성중합체로 만들어진다;

- 적어도 하나의 개구는 길이방향 축선을 가지며, 삼각 방향을 따라 인장기의 길이방향 축선과 상기 적어도 하나의 개구의 길이방향 축선 사이에 정의되는 각도는 영이 아닌 각도이고, 90°보다 엄격히 작다.

이제 본 발명은 이하의 설명 및 비한정적인 예로 주어진 첨부된 도면으로 더 잘 이해될 것이다.

도 1은 본 발명에 따른 인장기의 종방향 단면도이다.
도 2a 및 2b를 포함하는 도 2는, 인장기의 이완 단계에서, 도 1에 있는 인장기의 하측 부분의 확대도(도 2a) 및 도 1의 평면에 수직인 평면을 따라 본 단면도(도 2b)를 나타낸다.
도 3a 내지 3c를 포함하는 도 3은, 인장기의 압축 단계에서, 도 1에 있는 인장기의 하측 부분의 확대도(도 2a) 및 도 1의 평면에 수직인 평면을 따라 본 단면도(도 2b)를 나타내고, 도 3c 자체는 도 3b에 따른 것이지만, 특정한 각도 파라미터를 보여준다.
도 4는 도 1 내지 3에 도시되어 있는 실시 형태에 사용되는 막의 사시도이다.
도 5는 도 4의 막 대신에 사용될 수 있는 다른 종류의 막을 나타낸다.
도 6은 막이 원형 단면 링의 형태로 있는 다른 실시 형태를 나타낸다.
도 7은 링이 삼각형 단면을 갖는 도 6의 변형 실시 형태를 나타낸다.
도 8은 도 6의 실시 형태에 따른 링을 갖지만, 링이 도 7의 실시 형태에 따른 경우에도 동등하게 적용 가능한 변형 실시 형태이다.
도 9는 도 1의 인장기(100)를 그의 주변 환경과 함께 나타낸 도이다.

도 1에서, 본 발명에 따른 인장기(100)에는 고정 지지부(인장기의 외부에 있고, 나타나 있지 않음), 예컨대, 차량의 내연 엔진의 엔진 유닛과 고정되는 플레이트(5)의 제 1 단부(3)가 제공되어 있다.

플레이트(5)는 고정 지지부에 대한 고정 수단(나타나 있지 않음)을 위한 적어도 하나의 개구(9)를 포함한다.

인장기(100)는 다른 플레이트(17)로 형성되는 제 2 단부(13)를 포함한다. 이 플레이트(17)는, 롤러(나타나 있지 않음)를 직접 수용하거나 롤러(19)가 장착되어 있는 관절식 아암(BA)을 수용하도록 되어 있는 개구(18)를 포함한다. 도 1은 또한 예컨대 엔진 유닛과 같은 고정 지지부에 대한 관절식 아암(BA)의 관절부(A)를특히 볼 수 있는 도 9에 더 명확히 나타나 있는 제 2 가능성에 관한 것이다. 그 구성에 따르면, 그러므로 롤러는 다른 플레이트(17) 또는 관절식 아암(BA)에 회전 가능하게 (고정축에) 장착된다. 롤러(19)는 벨트(15)와 접촉한다.

본 발명에 따른 인장기(100)의 두 단부(3, 13) 사이에서 인장기(100)는 특정한 수의 수단을 포함한다. 따라서, 제 1 챔버(35)는 실린더(31)(종종, 인장기(100)의 길이방향 축선(11)을 따른 원형 단면(31))에 의해 경계가 정해진다. 피스톤(33)은, 플레이트(5)에 고정되는 제 1 단부(331) 및 인장기(100)의 길이방향 축선(11)을 따라 그 제 1 단부(331)의 반대편에 있는 제 2 단부(332)를 포함하고, 제 2 단부(332)는 유체와 접촉한다.

인장기(100)의 두 단부(3, 13) 사이에는 제 2 챔버(37)가 또한 제 1 챔버(35) 주위에 제공되어 있는데, 제 2 챔버는, 실린더(31) 및, 일반적으로 가요적이고 실린더(31)를 둘러싸면서 밀봉 방식으로 장착되는 슬리브(32)에 의해 경계가 정해진다.

적어도 하나의 개구(34)(예컨대, 여러 개의 개구)가 제 1 챔버(35)의 바닥(350)에 제공되어 있어, 두 챔버(35, 37) 사이의 유체 통로를 보장한다.

제 1 챔버(35)의 바닥(350)은, 적어도 하나의 개구(34)를 포함하고 제 1 챔버(35)의 바닥면(PF)까지 연장되어 있는 제 1 챔버(35)의 일부분에 의해 형성된다. 이 바닥면(PF)은 인장기(100)의 제 2 단부(13) 측에 있다.

탄성 복귀 수단(27)(이 경우, 헬리컬 스프림)이 이완 단계 동안에 인장기(100)를 도와주게 된다. 이 경우, 탄성 복귀 수단은 슬리브(32) 주위에 배치된다. 그러나, 일 변형예에서, 이 복귀 수단(27)은 실린더(31)와 슬리브(32) 사이에 위치될 수 있고, 따라서 후자는 슬리브(32) 주위에 위치된다.

단부(3, 13), 실린더(31), 슬리브(32) 및 탄성 복귀 수단(27)은 유리하게 모두 인장기(100)의 길이방향 축선(11)을 따라 정렬된다. 따라서, 플레이트(5)는 길이방향 축선(11)을 따라 다른 플레이트(17)의 반대편에 위치된다.

인장기(100)는 또한 탄성 변형 가능한 막(40, 41, 42, 43)을 제공하고, 이 막의 적어도 일부분은 적어도 하나의 개구(34)의 반대편에 배치된다.

이 막(40, 41, 42, 43)은 제 1 챔버(35)의 바닥(350)에 설치된다.

위의 설명은 설명되는 모든 실시 형태에 해당되는 기본이다.

더욱이, 일반적으로 가요적인 슬리브(32)의 존재는 필수적인 것은 아니다. 사실, 탄성 복귀 수단은, 밀봉되고 탄성적인 재료, 예컨대 탄성중합체로 구현된다.

막(40)은 다른 방식으로 설계될 수 있다.

따라서, 도 1 내지 3에는, 제 1 챔버(35)에 설치되지 않을 때 직사각 형태를 갖는 막이 주어져 있다. 이 막이(40)이 제 1 챔버(35)에 설치되면, 제 1 챔버(35)의 내주에 의해 주어지는 형태로 성형된다. 막(40)은 제 1 챔버(35)의 바닥면(PF)에 제공될 수 있다. 막을 차단할 수 있는 반대 형태(나타나 있지 않고, 반드시 필요한 것은 아님)가 고려될 수 있다. 따라서 이는 바닥면(PF)으로부터 떨어져 있는 개구(34)에서의 막의 운동을 막지 않는다.

막(40)은 그 자체에 겹치는 영역(400)을 갖는데, 이 겹침 영역은 실질적으로 인장기(100)의 길이방향 축선(11)을 따라 연장되어 있다.

이 겹침 영역(400)을 형성하기 위해, 막(40)(이 경우 직사각형)의 길이(L)는 제 1 챔버(35)의 내측 둘레 보다 엄격히 큰 값을 갖는 것으로 충분하다.

도 2b(이완 상태) 및 도 3b(압축 상태)에서 볼 수 있는 바와 같이, 겹침 영역(400)은 제 1 챔버(35)의 내주 위에 주어지는 위치를 갖는다.

이 위치는 인장기(100)의 길이방향 축선(11)에 수직인 면에서 취해지는 각도(α)로 나타내질 수 있고, 이 각도는, 삼각 방향으로, 개구(34)의 길이방향 축선(AO)과 겹침 영역(400)의 중간을 통과하는 직선(D) 사이에 정의된다.

이 각도(α)는 도 3c에 나타나 있다.

도 2b 및 도 3b에서, 위치 각도(α)는 대략 30°이다.

더욱이, 겹침 영역(400)은 자체적으로 오버랩 각도(β)를 규정하며, 이 각도는 인장기(100)의 길이방향 축선(11)에 수직인 이 동일 평면에서 취해진다.

이 각도(β) 역시 도 3c에 나타나 있다.

도 2b 및 도 3b에서, 오버랩 각도(β)는 대략 10°이다.

일반적으로, 막(40)이 압축력을 받을 때, 막은 그의 탄성 때문에 주어진 순간에 제 1 챔버의 내주에, 즉 실린더(31)에 접해 납작하게 될 수 있다. 이 때문에, 개구(34)가 막히고, 제 1 챔버(35) 내부에 들어 있는 유체는 더 이상 개구(34)를 통해 제 2 챔버(37)로 갈 수 없게 된다. 이리하여, 인장기(100)의 제 1 챔버(35) 내의 압력이 증가되고, 이완 단계 동안에는, 막(40)이 더 작은 압력을 받아, 막(40)은 특히 겹침 영역(400)에서 실리더(31)로부터 멀어지게 움직일 수 있다. 제 2 챔버(35) 내부에 들어 있는 유체는 그래서 제 1 챔버(35)로 갈 수 있다.

인장기(100)의 성능에 대한 위치 각도(α)와 오버랩 각도(β)의 영향을 결정하기 위해 여러 가지 시험을 수행하였다.

제 1 시리즈의 시험: 위치 각도의 영향

인장기(100)는 도 1의 인장기이고, 관련된 막(40)을 갖는다. 제 1 챔버는 원형 단면과 10mm의 내경을 갖는다. 오버랩 각도(β)는 β = 30°로 고정되어 있다. 제 1 챔버(35)의 내경 및 오버랩 각도를 알고 있으면, 직사각형 막(40)의 길이(L)를 쉽게 구할 수 있다. 이 경우, 이 길이(L)는 대략 34mm 이다. 막의 두께(실질적으로 일정함)는 0.09mm 이다. 마지막으로, 막(40)의 폭(l)(막(40)이 제 1 챔버(35) 안에 설치되어 있을 때 인장기의 길이방향 축선(11)을 따라 취해진 높이에 대응함)은 대략 15mm이다(피시험 인장기의 기하학적 구조의 특징이 주어져 있을 때, 개구와 겹치기 위한 경우에 최소임). 막(40)은 스테인레스강 등급 1.4310(X10CrNi18-8)로 만들어진다. 피스톤은 24Hz의 진동수로 ±0.6 mm의 운동을 하게 된다. 더욱이, 2 mm의 직경의 원형 단면을 갖는 단지 하나의 개구만 있었다.

전술한 조건 하에서, 위치 각도(α)의 여러 값을 시험하였다. 따라서 인장기는 압축 단계 동안에 제공되는 최대 힘(F_max)으로 특성화된다.

결과는 아래의 표 1에 나타나 있다.

α(°)	0	90	180
F_max(N)	3140	3280	3100

고려되는 용례에 사용 가능하도록 하기 위해, 최대 힘은 최소 2500N가 되어야 하다. 그러므로, 이 기준은 각도(α)의 값이 무엇이든 간에 얻어짐을 알 수 있다.

더욱이, 400의 오버랩 각도의 위치 각도(α)의 값은 얻어지는 최대 힘의 값을 약간만 변화시킨다는 것을 주목해야 한다.

추가로, 문헌 EP 0 560 685 A1(D2)의 인장기가 동일한 조건(24Hz에서 피스톤의 ±0.6 mm의 운동)에서 시험되었고 얻어진 최대 힘은 3300N 이었음을 주목해야 한다. 표 1에 제공되어 있는 값들은 서로 가깝다

그러므로 표 1의 결과로 알 수 있듯이, 본 발명의 범위에서, 간단하고 또한 문헌 D2 보다 덜 비싸며 더욱이 성능이 절대적으로 흥미로운 방안이 얻어진다.

본 발명에 따른 인장기의 성능에 대한 오버랩 각도(β)의 영향을 결정하기 위해 제 2 시리즈의 시험을 수행하였다.

제 2 시리즈의 시험: 오버랩 각도의 영향

여기서, 조건은 제 1 시리즈의 조건과 동일하다. 그러나, 위치 각도의 영향이 낮은 한(위의 표 1 참조), 위치 각도는 여기서 수행된 모든 시험에 대해 고정되었고, 이 경우 통제되지 않은 값으로 고정되었다.

결과는 아래의 표 2에 나타나 있다.

β(°)	10	40	60
F_max(N)	2770	3140	3550

본 발명에 따른 인장기의 성능은 오버랩 각도(α)에 민감하다는 것을 강조하는 것이 흥미롭다

구체적으로, 적어도 시험 범위에서, 각도(β)가 클수록 압축 단계에서 얻어지는 최대 힘(F_max)은 더 커지는 것 같다.

마찬가지로, 60°의 각도(β)에 대해, 성능은 문헌 D2의 인장기로 얻어지는 성능 보다 양호하다.

표 1 및 2에 제공된 결과가 주어지면, 위치 각도(α)는 어떤 각도라도 될 수 있지만, 특히 5°과 90°사이에 있다.

다른 시험이 수행되었다.

다른 시험

이들 다른 시험은 제 1 시험의 조건하에서 수행되었다(특히, β = 30°, 하지만, 표 1의 결과가 주어지면, 위치 각도(α)의 정확한 각도에 대한 확인은 없음).

변화된 파라미터는 막(40)의 두께에 대한 것 뿐이다.

먼저, 막(40)의 두께는 0.05mm(제 1 시험에서의 0.09mmm 대신에)로 고정되었다.

이들 조건 하에서, 최대 힘(F_max)은 2500N으로 측정되었다.

막(40)의 두께를 감소시키면, 얻어지는 최대 힘 또한 감소함을 알 수 있다. 상이한 시험에서 막이 고려되면(기하학적 구조, 특정 영률을 규정하는 재료의 특성), 0.05mm의 두께가 인장기의 허용 가능한 성능을 얻기 위한 최소 값을 규정함을 알 수 있다.

물론, 막을 형성하는 재료의 기하학적 구조 및 특성에 따라, 다른 경우도 가능하다.

둘째, 막(40)의 두께가 0.13mm(제 1 시험에서의 0.09mmm 대신에)로 고정된 인장기의 성능을 시험하였다.

따라서 막은 제 1 챔버(35)에 정확히 삽입되기에 너무 강성적인 것으로 입증되었다.

물론, 막을 형성하는 재료의 기하학적 구조와 특성 및 인장기의 기하학적 구조(특히, 제 1 챔버의 직경)에 따라, 다른 경우도 가능하다.

수행된 시험의 범위에서, 0.05mm와 0.11mmm 사이의 막 두께가 원하는 결과에 적합하였다.

일 변형예에서, 겹침을 제공하지 않는 것이 가능하다. 이 경우, 막(40)의 적어도 일부분이 적어도 하나의 개구(34) 전체의 반대편에 배치되는 것을 보장하기 위해, 막의 두 단부는 개구와 대향하여 위치될 수 없는 슬롯에 의해 분리된다.

도 5에는, 다른 종류의 막(41)이 나타나 있는데, 이 막은 도 1 내지 4에 나타나 있는 막(40) 대신에 사용될 수 있다. 막(41)은 인장기(100)의 제 1 챔버(35) 안에 배치되지 않을 때는 원형이다. 일단 제 1 챔버(35) 안에 배치되면, 형상은 실질적으로 타원형이거나 감자칩 형태로 된다. 막(41)이 사용 위치에 유지되도록, 제 1 챔버(35)의 바닥면(PF)에 반대 형태(나타나 있지 않음)를 제공하는 것이 유리하고, 이 경우 막(41)이 차단될 수 있다.

막(40, 41)은 금속, 플라스틱, 예컨대, 열가소성 또는 열경화성 플라스틱, 또는 탄성중합체 열가소성 재료를 포함하는 재료로 만들어질 수 있다. 막이 금속을 포함하는 경우, 청동, 황동, 구리, 알루미늄 또는 강이 선택될 수 있다.

도 6 및 7에는 다른 실시 형태가 나타나 있다.

이들 도에서, 막(42, 43)은, 인장기(100)의 길이방향 축선(11)과 실질적으로 조합되는 대칭 축선(AS)을 갖는 링의 형태로 주어져 있다. 더욱이 링(42, 43)은 제 1 챔버(35)에 제공되는 지지부(38)의 상면(380)에 장착된다. 이 지지부(38)에 의해, 링은 모든 개구에 대처할 수 있다.

도 6에서, 링(42)은 원형 단면을 갖는다. 특히 그 링은 예컨대 탄성중합체로 만들어진 O-링일 수 있다.

도 7에서, 링(43)은 제 1 챔버(35)의 내부 쪽으로 향하는 평평한 면(430)을 가지면, 이 면은 인장기(100)의 길이방향 축선(11)에 대해 경사져 있다. 다시 말해, 삼각 방향으로 인장기(100)의 길이방향 축선(11)과 링(43)의 평평한 면(430)에 의해 주어지는 방향 사이에 형성되는 각도(c)는 영이 아닌 각도이다. 따라서, 압축 단계 동안에, 제 1 챔버(35) 안에 들어 있는 유체에 의해 가해지는 압력(주로 인장기(100)의 길이방향 축선(11)에 의해 주어지는 방향을 따라 가해짐)이, 링(43)에서, 수직방향 힘 성분(링(43)을 지지부(38)에 유지시킴) 뿐만 아니라 반경방향 성분에 의해서도 전달되어, 링(43)을 챔버(35)의 내주에 그래서 또한 두 챔버(35, 37) 사이의 통로 개구(34)에 납작하게 만든다.

이 효과는 도 6의 링(42)에도 존재하지만, 하나의 동일한 압력이 가해지는 경우, 링(43)이 받는 반경방향 힘은 링(42)이 받는 것 보다 크다.

따라서, 예컨대, 링(43)은 삼각형 단면을 가질 수 있다. 이는 도 7에서의 경우이다.

마지막으로, 도 8에는 본 발명의 다른 변형 실시 형태가 나타나 있다.

이는 도 6의 링(42)과 함께 나타나 있지만, 도 7의 링(43)에 적용된다.

여기서, 적어도 하나의 개구(34)는 길이방향 축선(AO)을 가지며, 삼각 방향을 따라 인장기(100)의 길이방향 축선(11)과 적어도 하나의 개구(34)의 길이방향 축선(AO) 사이에 정의되는 각도(d)는 영이 아닌 각도이고, 90°보다 엄격히 작다.

이는 인장기(100)의 이완 단계 동안에 링(42, 43)의 상승을 용이하게 해준다. 이렇게 해서, 제 2 챔버로부터 제 1 챔버로의 유체 이동이 개선되어, 특히 인장기의 반작용 시간에서 인장기(100)의 전체 성능이 증가될 수 있다.

링(42, 43)은 유리하게 탄성중합체로 만들어진다. 탄성중합체 열가소성 재료도 고려될 수 있다.

Claims

벨트 인장기(100)로서, 인장기(100)에는 길이방향 축선(11)이 제공되어 있고,
고정 지지부에 고정되는 플레이트(5)를 포함하는 제 1 단부(3);
인장기(100)를 위한 길이방향 축선(11)을 따라 상기 제 1 단부(3)의 반대편에 있는 제 2 단부(13) - 제 2 단부는 롤러 또는 롤러(19)를 구비하는 관절식 아암(BA)에 고정되는 다른 플레이트(17)를 포함하고, 상기 롤러는 벨트와 접촉함 -;
유체를 수용하고 바닥(350)을 갖는 제1 챔버(35);
상기 제 1 챔버(35) 주위에 배치되고, 또한 유체를 수용하도록 되어 있는 제 2 챔버(37); 및
상기 두 챔버(35, 37) 사이에 있고 유체를 위한 적어도 하나의 연통 개구(34)를 포함하고,
상기 제 1 챔버(35)는, 상기 플레이트(5)에 고정되는 제 1 단부(331) 및 인장기(100)의 길이방향 축선(11)을 따라 상기 제 1 단부(331)의 반대편에 있고 유체와 접촉하는 제 2 단부(332)를 갖는 피스톤(33)을 더 포함하고, 상기 피스톤(33)은 상기 적어도 하나의 개구(34)를 방해하지 않도록 두 말단 위치 사이에서 인장기(100)의 길이방향 축선(11)을 따라 움직일 수 있고,
상기 제 1 챔버(35)는, 그의 바닥(350)에서, 탄성 변형 가능한 막(40, 41, 42, 43)을 포함하고, 이 막의 적어도 일부분은 상기 적어도 하나의 개구(34) 전체의 반대편에 배치되는, 벨트 인장기.
제 1 항에 있어서.
상기 인장기(100)의 두 단부(3, 13) 사이에 배치되는 탄성 복귀 수단(27)을 포함하는 인장기(100).
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 막(40)은 자체에 겹치는 영역(400)을 가지며, 이 영역은 실질적으로 인장기(100)의 길이방향 축선(11)을 따라 연장되어 있는, 인장기(100).
제 3 항에 있어서,
겹침 영역(400)은, 인장기(100)의 길이방향 축선(11)에 수직인 평면 내에서 취해지는 오버랩 각도를 규정하고, 이 오버랩 각도는 5°와 180°사이에 있는, 인장기(100).
제 4 항에 있어서,
상기 오버랩 각도는 5°와 90°사이에 있는, 인장기(100).
제 3 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 막(40)은 금속, 플라스틱, 예컨대 열가소성 또는 열경화성 플라스틱, 탄성중합체 열가소성 재료를 포함하는 재료 중에서 선택되는 재료로 만들어지는, 인장기(100).
제 3 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 막(41, 42)은 강으로 만들어지고, 적어도 0.03mm의 두께를 갖는, 인장기(100).
제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
상기 막은, 인장기의 길이방향 축선(11)과 실질적으로 조합되는 대칭 축선(AS)을 갖는 링(42, 43)의 형태로 주어지고, 상기 링은 상기 제 1 챔버(35)에 제공되는 지지부(38)의 상면(380)에 장착되는, 인장기(100).
제 8 항에 있어서,
상기 링(42)은 원형 단면을 갖는, 인장기(100).
제 8 항에 있어서,
상기 링(43)은, 제 1 챔버(35)의 내부 쪽으로 향하고 인장기의 길이방향 축선(11)에 대해 경사져 있는 평평한 면(430)을 갖는, 인장기(100).
제 10 항에 있어서,
상기 링(43)은 삼각형 단면을 갖는, 인장기(100).
제 8 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 링(42, 43)은 탄성중합체로 만들어지는, 인장기(100).
제 8 항 내지 제 12 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 적어도 하나의 개구(34)는 길이방향 축선(AO)을 가지며, 삼각 방향을 따라 인장기(100)의 길이방향 축선(11)과 상기 적어도 하나의 개구의 길이방향 축선(AO) 사이에 정의되는 각도는 영이 아닌 각도이고, 90°보다 엄격히 작은, 인장기(100).