KR20200049074A - Mold flux and casting method - Google Patents

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KR20200049074A
KR20200049074A KR1020180131911A KR20180131911A KR20200049074A KR 20200049074 A KR20200049074 A KR 20200049074A KR 1020180131911 A KR1020180131911 A KR 1020180131911A KR 20180131911 A KR20180131911 A KR 20180131911A KR 20200049074 A KR20200049074 A KR 20200049074A
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mold
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molten steel
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mold additive
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정태인
박준용
김성연
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주식회사 포스코
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    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
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Abstract

The present invention relates to a mold additive supplied to molten steel in a mold comprising: a viscosity modifier which controls the viscosity of the mold additive; and a heat insulating agent which blocks radiant heat emission of the molten steel. With respect to the total weight of the mold additive, the heat insulating agent is contained in an amount of 5% by weight to 23% by weight, thereby improving the quality of a piece.

Description

주형 첨가제 및 주조방법{MOLD FLUX AND CASTING METHOD}Mold additive and casting method {MOLD FLUX AND CASTING METHOD}

본 발명은 주형 첨가제 및 주조방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 주편의 품질을 향상시킬 수 있는 주형 첨가제 및 주조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a mold additive and a casting method, and more particularly to a mold additive and a casting method capable of improving the quality of the cast.

일반적으로 연속 주조장치는 용강을 응고시켜 주편을 주조하는 장치이다. 용강을 주형에 공급하여 통과시키면, 용강이 주형 내에서 1차로 냉각되어 주편이 인발된다. 주형 하부로 인발되는 주편은 냉각대를 따라 이동하면서 스프레이 노즐에서 분사되는 냉각수에 의해 2차로 냉각된다.In general, a continuous casting device is a device for casting a cast steel by solidifying molten steel. When molten steel is supplied to the mold and passed, the molten steel is first cooled in the mold and the cast steel is drawn. The cast piece drawn to the lower part of the mold is cooled secondarily by the cooling water sprayed from the spray nozzle while moving along the cooling table.

이때, 주형으로 공급된 용강 중 주형의 벽체와 접촉하는 부분부터 응고층이 형성되는데, 이를 초기 응고층이라고 한다. 초기 응고층이 균일한 두께로 형성되면, 주편의 표면 형상도 균일해진다. 초기 응고층은 주조 속도(또는, 주편이 인발되는 속도)에 영향을 받는다.At this time, a solidification layer is formed from a portion of the molten steel supplied to the mold in contact with the mold wall, which is called an initial solidification layer. When the initial solidification layer is formed to a uniform thickness, the surface shape of the cast piece becomes uniform. The initial solidification layer is influenced by the casting speed (or the rate at which the cast steel is drawn).

예를 들어, 주조 속도가 매우 빠른 경우, 주형으로 공급되는 용강의 양이 증가하여, 연속적으로 공급되는 고온의 용강에 의해 주형 내부의 온도가 일정하게 유지될 수 있다. 이에, 비교적 균일한 형태의 초기 응고층이 형성될 수 있다. 반면, 주조 속도가 매우 느린 경우, 주형으로 공급되는 용강의 양이 적어 주형 내부의 온도가 쉽게 하락할 수 있다. 따라서, 주형 내부의 용강이 국부적으로 응고되면서 과도한 초기 응고층이 형성될 수 있다.For example, when the casting speed is very fast, the amount of molten steel supplied to the mold increases, so that the temperature inside the mold can be kept constant by the continuously supplied hot molten steel. Accordingly, an initial solidification layer having a relatively uniform shape may be formed. On the other hand, if the casting speed is very slow, the amount of molten steel supplied to the mold is small and the temperature inside the mold can easily drop. Therefore, an excessive initial solidification layer may be formed while the molten steel inside the mold is locally solidified.

그러나 대형 크기의 주편을 제조하는 경우, 주형 내에서 응고층을 형성하는데 많은 시간이 소요되기 때문에, 주조 속도가 느리게 제어해야 한다. 이에, 주편에 불균일한 초기 응고층이 형성되어, 주편이 품질이 저하되는 문제가 있다.However, in the case of manufacturing a large-sized cast, it is necessary to control the casting speed slowly because it takes a long time to form a solidification layer in the mold. Accordingly, a non-uniform initial solidification layer is formed on the cast steel, and the quality of the cast steel is deteriorated.

또한, 대형 크기의 주편을 제조하는 경우, 주형 내부의 용강의 탕면 면적이 증가한다. 이에, 용강의 탕면에서 열손실이 증가하여 불균일한 초기 응고층이 형성되고 주편의 품질이 저하될 수 있다.In addition, in the case of manufacturing a large-sized cast piece, the molten steel area inside the mold increases. Accordingly, the heat loss is increased at the molten steel surface to form a non-uniform initial solidification layer and the quality of the cast steel may be deteriorated.

KRKR 10-074902610-0749026 BB

본 발명은 주형 내 용강을 용이하게 보온해줄 수 있는 주형 첨가제 및 주조방법을 제공한다.The present invention provides a mold additive and a casting method that can easily insulate molten steel in a mold.

본 발명은 주편에 불량이 발생하는 것을 억제하거나 방지하여, 주편의 품질을 향상시킬 수 있는 주형 첨가제 및 주조방법을 제공한다.The present invention provides a mold additive and a casting method that can suppress or prevent the occurrence of defects in the cast, thereby improving the quality of the cast.

본 발명은 주형 내 용강으로 공급되는 주형 첨가제로서, 상기 주형 첨가제의 점도를 조절하는 점도 조절제; 및 상기 용강의 복사열 방출을 차단하는 보온제;를 포함하고,The present invention is a mold additive supplied to the molten steel in the mold, a viscosity modifier for controlling the viscosity of the mold additive; And a heat insulating agent that blocks radiant heat emission of the molten steel.

상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 보온제가 5중량% 이상 내지 23중량% 이하로 함유된다.With respect to the total weight of the mold additive, the heat preservative is contained in an amount of 5% by weight to 23% by weight.

상기 보온제는 탄소(C)를 포함하고, 상기 점도 조절제는 알루미나(Al2O3)를 포함한다.The heat insulating agent includes carbon (C), and the viscosity controlling agent includes alumina (Al 2 O 3 ).

상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 탄소가 9중량% 이상 내지 16중량% 이하로 함유된다.The carbon is contained in an amount of 9% by weight to 16% by weight based on the total weight of the template additive.

상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 알루미나가 10중량% 이상 내지 19중량% 이하로 함유된다.The alumina is contained in an amount of 10% by weight to 19% by weight with respect to the total weight of the mold additive.

상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 알루미나가 14중량% 이상 내지 17중량% 이하로 함유된다.The alumina is contained in an amount of 14% by weight to 17% by weight with respect to the total weight of the template additive.

상기 주형 첨가제는 1300℃에서 점도가 10 poise 이상 내지 47 poise 이하이다.The mold additive has a viscosity of 10 poise or more to 47 poise or less at 1300 ° C.

상기 점도 조절제는 이산화규소(SiO2) 및 산화칼슘(CaO)를 더 포함한다.The viscosity modifier further includes silicon dioxide (SiO 2 ) and calcium oxide (CaO).

염기도(CaO/SiO2)가 0.7 이상 내지 1.2이다.The basicity (CaO / SiO 2 ) is 0.7 or more to 1.2.

상기 주형 첨가제의 융점을 조절하는 융점 조절제를 더 포함하고,Further comprising a melting point adjusting agent for controlling the melting point of the template additive,

상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 융점 조절제가 3중량% 이상 내지 8중량% 이하로 함유된다.With respect to the total weight of the template additive, the melting point modifier is contained in an amount of 3% by weight to 8% by weight.

본 발명은 주형 내부에 용강을 공급하는 과정; 점도 조절제와 보온제를 함유하는 주형 첨가제를 상기 용강의 상부로 공급하는 과정; 및 상기 주형의 하부로 주편을 인발하는 과정;을 포함하고,The present invention is a process for supplying molten steel inside the mold; Supplying a mold additive containing a viscosity modifier and a warming agent to the top of the molten steel; And a process of drawing the cast steel to the lower portion of the mold.

상기 주형 첨가제는, 상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 보온제를 5중량% 이상 내지 23중량% 이하로 함유한다.The mold additive contains 5 wt% or more and 23 wt% or less of the heat insulating agent based on the total weight of the mold additive.

상기 주형 첨가제는, 상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 보온제를 5중량% 이상 내지 16중량% 이하로 함유하고, 알루미나를 10중량% 이상 내지 17중량% 이하로 함유한다.The mold additive contains, based on the total weight of the mold additive, the insulating agent in an amount of 5% by weight to 16% by weight, and alumina in an amount of 10% by weight to 17% by weight.

상기 용강의 상부에 주형 첨가제를 공급하는 과정은, 상기 보온제로 상기 용강의 복사열 방출을 차단하는 과정; 및 상기 보온제로 상기 주형 첨가제의 용융을 지연시키는 과정;을 포함한다.The process of supplying a template additive to the upper portion of the molten steel includes: blocking radiant heat emission of the molten steel with the heat preservative; And a process of delaying the melting of the mold additive with the heat preservative.

상기 용강의 상부에 주형 첨가제를 공급하는 과정은, 상기 주형 첨가제를 용융시키고, 1300℃에서 상기 용융된 주형 첨가제의 점도를 10 poise 이상 내지 41 poise 이하가 되도록 하는 과정을 포함한다.The process of supplying the mold additive to the upper portion of the molten steel includes a process of melting the mold additive and making the viscosity of the molten mold additive at 1300 ° C or more to 10 poise or more and 41 poise or less.

상기 주편은 두께가 600mm 이상이고,The cast piece has a thickness of 600 mm or more,

상기 주형의 하부로 주편을 인발하는 과정은, 0m/min 초과 내지 0.1m/min 이하의 속도로 상기 주편을 인발하는 과정을 포함한다.The process of drawing the cast to the lower portion of the mold includes the process of drawing the cast at a speed of greater than 0 m / min to 0.1 m / min or less.

본 발명의 실시 예들에 따르면, 주형 내 용강을 용이하게 보온해줄 수 있다. 이에, 주조 속도가 느려지거나, 용강의 탕면 면적이 크더라도, 용강이 국부적으로 응고되는 것을 억제하거나 방지할 수 있다. 따라서, 주형 내 용강에 균일한 응고층을 형성하여 주편에 불량이 발생하는 것을 억제하거나 방지할 수 있고, 주편의 품질을 향상시킬 수 있다.According to embodiments of the present invention, the molten steel in the mold can be easily insulated. Thus, even if the casting speed is slow or the molten steel has a large melt area, it can suppress or prevent localized solidification of the molten steel. Therefore, by forming a uniform solidification layer in the molten steel in the mold, it is possible to suppress or prevent the occurrence of defects in the cast, it is possible to improve the quality of the cast.

도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 주조장치의 구조를 나타내는 도면이다.
도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하여 보온하는 것을 나타내는 도면.
도 3은 종래 예에 따른 주형 첨가제를 사용하는 경우 리플 마크가 형성되는 과정을 나타내는 도면.
도 4는 본 발명의 실험에 따른 주편들의 리플 마크의 평균 깊이값을 비교하는 그래프.
도 5는 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제가 사용되어 주조된 주편과, 비교 예에 따른 주형 첨가제가 사용되어 주조된 주편의 표면 품질을 비교한 도면.1 is a view showing the structure of a casting apparatus according to an embodiment of the present invention.
2 is a view showing that the mold additive according to an embodiment of the present invention covers and warms the molten steel surface.
Figure 3 is a view showing the process of forming a ripple mark when using a mold additive according to the prior art example.
Figure 4 is a graph comparing the average depth value of the ripple mark of the cast pieces according to the experiment of the present invention.
5 is a view comparing the surface quality of a cast cast by using a mold additive according to an embodiment of the present invention, and cast cast by using a mold additive according to a comparative example.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시 예를 더욱 상세히 설명하기로 한다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시 예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시 예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 발명을 상세하게 설명하기 위해 도면은 과장될 수 있고, 도면상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭한다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings. However, the present invention is not limited to the embodiments disclosed below, but will be implemented in various different forms, and only these embodiments allow the disclosure of the present invention to be complete, and the scope of the invention to those skilled in the art is completely It is provided to inform you. To describe the invention in detail, the drawings may be exaggerated, and the same reference numerals in the drawings refer to the same elements.

도 1은 본 발명의 실시 예에 따른 주조장치의 구조를 나타내는 도면이고, 도 2는 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하여 보온하는 것을 나타내는 도면이다. 하기에서는 본 발명을 이해하기 위해, 주조장치의 구조에 대해 설명하기로 한다.1 is a view showing the structure of a casting apparatus according to an embodiment of the present invention, Figure 2 is a view showing that the mold additive according to an embodiment of the present invention to cover and keep the molten steel surface. In the following, to understand the present invention, the structure of the casting device will be described.

도 1을 참조하면, 주조장치는, 래들(10), 턴디쉬(20), 주형(30), 냉각대(40), 및 첨가제 공급기(50)를 포함할 수 있다. 이때, 주조장치는, 용강을 주형(30)에 연속하여 주입하고, 반응고된 주편을 주형(30)의 하부에서 연속하여 인출시켜 빌렛, 블룸, 슬라브 등의 주편을 얻는 연속 주조설비일 수 있다.Referring to FIG. 1, the casting apparatus may include a ladle 10, a tundish 20, a mold 30, a cooling table 40, and an additive feeder 50. At this time, the casting device may be a continuous casting facility that continuously injects molten steel into the mold 30 and continuously draws the reaction solid from the bottom of the mold 30 to obtain cast pieces such as billets, blooms, slabs, and the like.

래들(10)은 원통형의 용기 모양으로 형성될 수 있다. 래들(10)은 용강을 담을 수 있도록 내부공간을 가지고, 상부가 개방될 수 있다. 래들(10)의 하부에는 주입기(15)가 구비될 수 있다. The ladle 10 may be formed in a cylindrical container shape. The ladle 10 has an internal space to contain molten steel, and the upper portion can be opened. An injector 15 may be provided under the ladle 10.

주입기(15)는 쉬라우드 노즐일 수 있다. 주입기(15)는 상하방향으로 연장형성되어 내부에 용강이 이동하는 경로를 형성한다. 주입기(15)의 상단부에는 용강이 유입될 수 있는 입구가 형성되고, 하단부에는 용강이 배출될 수 있는 출구가 형성될 수 있다. 래들(10) 내부에 저장된 용강이 주입기(15)를 통해 턴디쉬(20) 내부로 주입될 수 있다. The injector 15 may be a shroud nozzle. The injector 15 is formed extending in the vertical direction to form a path through which molten steel moves. An inlet through which molten steel can be introduced may be formed at an upper portion of the injector 15, and an outlet through which molten steel may be discharged may be formed at a lower portion. The molten steel stored inside the ladle 10 may be injected into the tundish 20 through the injector 15.

이때, 래들(10)은 래들 터렛에 의해 지지될 수 있고, 래들 터렛은 턴디쉬(20) 상측에 배치되는 래들(10)을 교체하여, 턴디쉬(20)에 연속적으로 용강을 공급해줄 수 있다. 그러나 래들(10)의 구조와 형상은 이에 한정되지 않고 다양할 수 있다.At this time, the ladle 10 may be supported by a ladle turret, and the ladle turret may replace the ladle 10 disposed above the tundish 20 to continuously supply molten steel to the tundish 20. . However, the structure and shape of the ladle 10 is not limited thereto and may be various.

턴디쉬(20)는 래들(10)의 하측에 위치할 수 있다. 턴디쉬(20)는 용강이 저장될 수 있는 용기 모양으로 형성될 수 있다. 턴디쉬(20)의 상부는 개방되고, 하부에는 침지노즐(25)이 구비될 수 있다. The tundish 20 may be located below the ladle 10. The tundish 20 may be formed in a container shape in which molten steel can be stored. The upper portion of the tundish 20 may be opened, and an immersion nozzle 25 may be provided at the lower portion.

침지노즐(25)은 상하방향으로 연장될 수 있다. 침지노즐(25)은 상단부가 턴디쉬(20) 바닥면에 형성된 출강구와 연결되고, 하단부가 주형(30)의 내부를 향하여 연장될 수 있다. 이에, 출강구를 통해 침지노즐(25) 내부로 유입된 용강이 주형(30) 내부로 공급될 수 있다.The immersion nozzle 25 may extend in the vertical direction. The immersion nozzle 25 may have an upper end connected to an outlet formed on the bottom surface of the tundish 20, and a lower end may extend toward the inside of the mold 30. Accordingly, molten steel introduced into the immersion nozzle 25 through the exit hole may be supplied into the mold 30.

또한, 주형(30)으로 공급되는 용강의 유량을 제어하기 위해 턴디쉬(20)의 출강구를 개폐하는 스토퍼(미도시)가 턴디쉬(20)에 설치될 수 있다. 이에, 스토퍼의 작동을 제어하여 침지노즐(25)을 통해 주형(30)으로 공급되는 용강의 양을 조절할 수 있다.In addition, a stopper (not shown) that opens and closes the outlet of the tundish 20 to control the flow rate of molten steel supplied to the mold 30 may be installed in the tundish 20. Accordingly, the amount of molten steel supplied to the mold 30 through the immersion nozzle 25 can be controlled by controlling the operation of the stopper.

또는, 턴디쉬(20)와 침지노즐(25)에는 슬라이딩 게이트(미도시)가 설치될 수도 있다. 슬라이딩 게이트는 침지노즐(25) 내부에 형성된 용강의 이동경로가 개방되는 정도를 조절할 수 있다. 이에, 슬라이딩 게이트의 작동을 제어하여 턴디쉬(20)에서 주형(30)으로 용강이 공급되는 양을 조절할 수 있다.Alternatively, a sliding gate (not shown) may be installed on the tundish 20 and the immersion nozzle 25. The sliding gate can control the degree to which the moving path of the molten steel formed inside the immersion nozzle 25 is opened. Accordingly, the amount of molten steel supplied from the tundish 20 to the mold 30 may be controlled by controlling the operation of the sliding gate.

주형(30)은 턴디쉬(20)의 하측에 위치할 수 있다. 주형(30)은 용강을 응고시켜 금속 제품의 외관을 결정하는 틀일 수 있다. 주형(30)은 서로 마주보게 배치되는 2개의 장변 플레이트와, 2개의 장변 플레이트 사이에 서로 마주보게 배치되는 2개의 단변 플레이트를 포함할 수 있다. 장변 플레이트들과 단변 플레이트들 사이의 용강이 수용되는 공간이 형성되고, 주형(30)의 상부와 하부는 개방될 수 있다.The mold 30 may be located under the tundish 20. The mold 30 may be a frame that solidifies molten steel to determine the appearance of the metal product. The mold 30 may include two long side plates that are disposed to face each other and two short side plates that are disposed to face each other between the two long side plates. A space in which molten steel is accommodated between the long side plates and the short side plates is formed, and upper and lower portions of the mold 30 may be opened.

또한, 장변 플레이트들과 단변 플레이트들 중 적어도 일부의 내부에는 냉각수가 순환하는 경로가 형성될 수 있다. 이에, 주형(30) 내부로 공급된 용강이, 주형(30) 내부를 이동하는 냉각수에 의해 응고될 수 있다. 따라서, 용강 중 주형(30)과 접촉하는 부분부터 응고층이 형성되는데, 이를 초기 응고층이라고 한다.In addition, a path through which coolant circulates may be formed inside at least some of the long side plates and the short side plates. Accordingly, molten steel supplied into the mold 30 may be solidified by cooling water moving inside the mold 30. Accordingly, a solidification layer is formed from a portion of the molten steel that comes into contact with the mold 30, which is called an initial solidification layer.

이때, 주형(30)은 극저속으로 대단면 주편을 제조하는 주형일 수 있다. 예를 들어, 주형(30)은 600mm 이상 내지 1000mm 이하의 두께를 가지는 주편을 제조할 수 있고, 주형(30)에서 인발되는 주편의 인발속도는 0m/min 초과 내지 0.1m/min 이하일 수 있다. 따라서, 주형(30)으로 대형 사이즈의 주편을 제조할 수 있다. 주편의 크기가 크기 때문에, 주형(30)에서 주편이 인발되는 속도가, 작은 크기의 주형보다 느릴 수 있다.At this time, the mold 30 may be a mold for manufacturing a large cross-section cast at very low speed. For example, the mold 30 may be manufactured to a cast having a thickness of 600mm or more to 1000mm or less, and the drawing speed of the cast drawn from the mold 30 may be greater than 0m / min to 0.1m / min or less. Therefore, a large-sized cast piece can be manufactured with the mold 30. Because the size of the cast is large, the speed at which the cast is drawn from the mold 30 may be slower than the mold of a small size.

냉각대(40)는 주형(30)의 하측에 위치할 수 있다. 냉각대(40)는 주편의 이동경로를 형성하면서 배치되는 복수개의 이송롤러(45), 및 이송롤러(45)에 의해 이동하는 주편으로 냉각수를 분사하는 냉각수 분사기(미도시)를 포함할 수 있다. 이에, 냉각대(40)는 주형(30)으로부터 인발되는 주편을 2차로 냉각시켜, 주편이 완전한 고체 상태가 될 수 있다.Cooling table 40 may be located on the lower side of the mold (30). The cooling table 40 may include a plurality of transport rollers 45 disposed while forming a movement path of the cast piece, and a coolant sprayer (not shown) for spraying cooling water to the cast piece moved by the transport roller 45. . Accordingly, the cooling table 40 cools the cast steel drawn from the mold 30 secondarily, so that the cast steel can be in a completely solid state.

첨가제 공급기(50)는 주형(30)의 상측에 위치할 수 있다. 첨가제 공급기(50)는 주형(30) 내부의 용강(S)으로 주형 첨가제(F)를 공급할 수 있다. 도 2와 같이 주형 첨가제(F)는 용강(S)의 상부로 공급되어, 일부는 고체 또는 액체 상태에서 용강의 상부면을 덮고, 다른 일부는 용융되어 액체 상태에서 주형(30)의 벽체와 용강 사이로 공급될 수 있다. 따라서, 용강(S)의 상부면을 덮는 주형 첨가제(F1)는 용강을 보온해줄 수 있고, 주형(30)과 용강 사이로 공급된 용융된 주형 첨가제(F2)는 주형(30)과 용강 사이에서 윤활 작용을 할 수 있다.The additive feeder 50 may be located above the mold 30. The additive feeder 50 may supply the mold additive F to the molten steel S inside the mold 30. As shown in Figure 2, the mold additive (F) is supplied to the top of the molten steel (S), some of which covers the upper surface of the molten steel in a solid or liquid state, and the other part is melted in the liquid state to the wall and the molten steel of the mold 30 Can be fed through. Therefore, the mold additive (F1) covering the upper surface of the molten steel (S) can keep the molten steel, and the molten mold additive (F2) supplied between the mold 30 and the molten steel is lubricated between the mold 30 and the molten steel. Can work.

하기에서는 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제에 대해 설명하기로 한다.Hereinafter, a mold additive according to an embodiment of the present invention will be described.

본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제는, 주형 내 용강으로 공급되는 주형 첨가제이다. 주형 첨가제는 점도 조절제, 및 보온제를 포함한다. 이때, 주형 첨가제에는 불가피하게 불순물이 함유될 수도 있다.The mold additive according to the embodiment of the present invention is a mold additive supplied to molten steel in a mold. Mold additives include viscosity modifiers and warming agents. At this time, the template additive may inevitably contain impurities.

점도 조절제는 주형 첨가제의 점도를 조절하는 역할을 한다. 주형 첨가제는 점도에 따라 용강의 상부면에 머무를 수 있는 시간이 조절된다. 주형 첨가제의 점도가 너무 낮으면 주형 첨가제가 용강의 상부에 머무르지 못하고, 주형과 용강 사이로 너무 빨리 이동할 수 있다. 주형 첨가제의 점도가 너무 높으면 주형 첨가제가 용강의 상부에 너무 오래 머무르게 되어, 주형과 용강 사이로 주형 첨가제가 원활하게 공급되지 못할 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 상부에 적절한 시간 동안 머무르게 하면서, 주형과 용강 사이로 주형 첨가제가 원활하게 공급될 수 있도록 점도 조절제로 주형 첨가제의 점도를 조절할 수 있다.The viscosity modifier serves to control the viscosity of the template additive. The mold additive is adjusted in time to stay on the upper surface of the molten steel according to the viscosity. If the viscosity of the mold additive is too low, the mold additive does not stay on top of the molten steel and can move too quickly between the mold and the molten steel. If the viscosity of the mold additive is too high, the mold additive stays on the top of the molten steel for too long, so that the mold additive may not be smoothly supplied between the mold and the molten steel. Therefore, the viscosity of the mold additive can be adjusted with a viscosity modifier so that the mold additive can be smoothly supplied between the mold and the molten steel while allowing the mold additive to remain on the upper portion of the molten steel for an appropriate time.

예를 들어, 점도 조절제로 1300℃에서 주형 첨가제의 점도를 10 poise 이상 내지 47 poise 이하로 조절할 수 있다. 주형 첨가제의 점도가 10 poise 미만이면 주형 첨가제의 점도가 너무 낮아, 용융된 액상의 주형 첨가제가 용강에 상부에 오래 머무르지 못하고 주형의 벽체와 용강 사이로 이동할 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 주형 내 용강의 탕면을 안정적으로 커버하지 못해, 용강을 보온해주지 못할 수 있다.For example, the viscosity of the mold additive at 1300 ° C can be adjusted to 10 poise or more to 47 poise or less with a viscosity modifier. If the viscosity of the mold additive is less than 10 poise, the viscosity of the mold additive is too low, so that the molten liquid mold additive does not stay in the molten steel for a long time and can move between the mold wall and the molten steel. Accordingly, the mold additive may not stably cover the molten metal surface of the molten steel in the mold, and may not be able to keep the molten steel warm.

반대로, 주형 첨가제의 점도가 47 poise를 초과하면 주형 첨가제의 점도가 너무 높아, 용융된 액상의 주형 첨가제가 용강에 상부에 너무 오래 머무를 수 있고, 주형의 벽체와 용강 사이로 이동하는 주형 첨가제의 양이 감소할 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 주형과 용강 사이에서 윤활제 역할을 하지 못할 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하면서 윤활제 역할을 할 수 있도록, 주형 첨가제의 점도를 조절할 수 있다.Conversely, when the viscosity of the mold additive exceeds 47 poise, the viscosity of the mold additive is too high, so that the molten liquid mold additive can stay in the molten steel for too long, and the amount of the mold additive moving between the mold wall and the molten steel Can decrease. Accordingly, the mold additive may not function as a lubricant between the mold and the molten steel. Therefore, the viscosity of the mold additive can be adjusted so that the mold additive can act as a lubricant while covering the molten metal surface.

또는, 점도 조절제로 1300℃에서 주형 첨가제의 점도를 10 poise 이상 내지 41 poise 이하로 조절할 수도 있다. 주형 첨가제의 탄소 함량이 높은 상태에서, 주형 첨가제의 점도가 41 poise를 초과하면 주형 첨가제가 용강에 탕면 상에 머무르는 시간이 연장될 수 있다. 이때, 탄소가 주형 첨가제의 용융을 억제하기 때문에, 주형 첨가제가 용융되어 용강과 주형 사이로 이동하는데 많은 시간이 소요될 수 있다. 따라서, 용강의 탄소 함량이 높더라도 주형 첨가제가 주형과 용강 사이로 용이하게 이동할 수 있도록, 주형 첨가제의 점도를 41 poise 이하로 조절할 수 있다.Alternatively, the viscosity of the mold additive may be adjusted to 10 poise or more to 41 poise or less at 1300 ° C as a viscosity modifier. In the state in which the carbon content of the mold additive is high, when the viscosity of the mold additive exceeds 41 poise, the time for the mold additive to stay on the molten metal may be extended. At this time, since the carbon suppresses the melting of the mold additive, it may take a long time for the mold additive to melt and move between the molten steel and the mold. Therefore, even if the carbon content of the molten steel is high, the viscosity of the mold additive can be adjusted to 41 poise or less so that the mold additive can be easily moved between the mold and the molten steel.

또는, 점도 조절제로 1300℃에서 주형 첨가제의 점도를 35 poise 이상 내지 41 poise 이하로 조절할 수도 있다. 600mm 이상의 폭을 가지는 주편을 생산하는 경우, 주형 내에서 용강의 탕면 면적이 매우 넓어질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 넓은 면적의 용강의 탕면을 안정적으로 커버하여 보온해줄 수 있도록, 주형 첨가제의 점도를 35 poise 이상으로 조절할 수 있다.Alternatively, the viscosity of the mold additive may be adjusted to 35 poise or more to 41 poise or less at 1300 ° C as a viscosity modifier. When producing a cast iron having a width of 600 mm or more, the molten steel surface area in the mold may be very wide. Accordingly, the viscosity of the mold additive can be adjusted to 35 poise or more, so that the mold additive can stably cover and warm the molten metal surface of a large area.

점도 조절제는 알루미나(Al2O3)를 포함한다. 예를 들어, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 알루미나가 10중량% 이상 내지 19중량% 이하로 함유될 수 있다. 알루미나의 함량이 10중량% 미만이면, 주형 첨가제의 점도가 너무 낮아질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 주형 내 용강의 탕면을 안정적으로 커버하지 못해, 주형 첨가제가 용강을 보온해주지 못할 수 있다.Viscosity modifiers include alumina (Al 2 O 3 ). For example, with respect to the total weight of the template additive, alumina may be contained in an amount of 10% by weight to 19% by weight. If the content of alumina is less than 10% by weight, the viscosity of the mold additive may be too low. Accordingly, the mold additive may not stably cover the molten steel surface of the mold, and the mold additive may not keep the molten steel warm.

반대로, 알루미나의 함량이 19중량%를 초과하면, 주형 첨가제의 점도가 너무 높아질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 윤활 작용을 제대로 수행하지 못할 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하면서 윤활제 역할을 할 수 있도록, 주형 첨가제의 알루미나 함량을 조절할 수 있다.Conversely, if the content of alumina exceeds 19% by weight, the viscosity of the mold additive may be too high. Accordingly, the mold additive may not properly perform the lubricating action. Therefore, the alumina content of the mold additive can be controlled so that the mold additive can act as a lubricant while covering the molten steel surface.

또는, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 알루미나가 10중량% 이상 내지 17중량% 이하로 함유될 수 있다. 주형 첨가제의 탄소 함량이 높은 상태에서, 알루미나의 함량이 17중량%를 초과하면 주형 첨가제가 용강에 탕면 상에 머무르는 시간이 연장될 수 있다. 이때, 용강의 탄소 함량이 높더라도 주형 첨가제가 주형과 용강 사이로 용이하게 이동할 수 있도록, 주형 첨가제의 알루미나 함량을 17중량% 이하로 조절할 수 있다.Alternatively, alumina may be contained in an amount of 10% by weight to 17% by weight with respect to the total weight of the template additive. In the state in which the carbon content of the mold additive is high, when the content of alumina exceeds 17% by weight, the time for the mold additive to stay on the molten metal may be extended. At this time, even if the carbon content of the molten steel is high, the alumina content of the mold additive can be adjusted to 17% by weight or less so that the mold additive can easily move between the mold and the molten steel.

또는, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 알루미나가 14중량% 이상 내지 17중량% 이하로 함유될 수 있다. 600mm 이상의 폭을 가지는 주편을 생산하는 경우, 주형 내에서 용강의 탕면 면적이 매우 넓어질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 넓은 면적의 용강의 탕면을 안정적으로 커버하여 보온해줄 수 있도록, 주형 첨가제의 알루미나 함량을 14중량% 이상으로 조절하여 주형 첨가제의 점도를 높일 수 있다.Alternatively, alumina may be contained in an amount of 14% by weight to 17% by weight with respect to the total weight of the template additive. When producing a cast iron having a width of 600 mm or more, the molten steel surface area in the mold may be very wide. Accordingly, the alumina content of the mold additive can be adjusted to 14% by weight or more to increase the viscosity of the mold additive so that the mold additive can stably cover and warm the molten surface of the molten steel having a large area.

또한, 점도 조절제는 이산화규소(SiO2), 산화칼슘(CaO), 및 산화마그네슘(MgO)을 더 포함할 수도 있다. 이에, 점도 조절제에 함유되는 알루미나 외의 다른 성분들의 함량을 조절하여 주형 첨가제의 점도를 조절할 수도 있다.In addition, the viscosity modifier may further include silicon dioxide (SiO 2 ), calcium oxide (CaO), and magnesium oxide (MgO). Accordingly, the viscosity of the mold additive may be controlled by controlling the content of other components other than alumina contained in the viscosity modifier.

산화칼슘과 이산화규소의 비(CaO/SiO2)는 0.7 이상 내지 1.2일 수 있다. 이때, 산화칼슘과 이산화규소의 비는, 염기도일 수 있다. 염기도가 0.7 미만이면, 점도 조절제의 이산화규소 함량이 너무 많이 증가하여 주형 첨가제의 점도가 너무 높아질 수 있다. 이에, 용융된 주형 첨가제가 주형과 용강 사이로 이동하지 못해 윤활 작용을 제대로 수행하지 못할 수 있다.The ratio of calcium oxide and silicon dioxide (CaO / SiO 2 ) may be 0.7 or more to 1.2. At this time, the ratio of calcium oxide and silicon dioxide may be basicity. If the basicity is less than 0.7, the silicon dioxide content of the viscosity modifier increases too much, so that the viscosity of the mold additive may be too high. Accordingly, the molten mold additive may not move between the mold and the molten steel, and thus may not properly perform the lubricating action.

반대로, 염기도가 1.2를 초과하면, 점도 조절제의 산화칼슘 함량이 너무 많이 증가하여 주형 첨가제의 점도가 너무 낮아질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 주형 내 용강의 탕면을 안정적으로 커버하지 못해, 주형 첨가제가 용강을 보온해주지 못할 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하면서 윤활제 역할을 할 수 있도록, 염기도를 조절할 수 있다.Conversely, if the basicity exceeds 1.2, the viscosity control agent may increase the calcium oxide content too much, so that the viscosity of the mold additive may be too low. Accordingly, the mold additive may not stably cover the molten steel surface of the mold, and the mold additive may not keep the molten steel warm. Accordingly, the basicity can be adjusted so that the mold additive can act as a lubricant while covering the molten metal surface.

이때, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 이산화규소와 산화칼슘이 51중량% 이상 내지 53중량% 이하로 함유될 수 있다. 이산화규소와 산화칼슘의 함량이 51중량% 미만이면, 이산화규소와 산화칼슘의 양이 너무 적어 이산화규소와 산화칼슘으로 주형 첨가제의 점도를 조절하기 어려워질 수 있다. 반대로, 이산화규소와 산화칼슘의 함량이 53중량%를 초과하면, 주형 첨가제의 탄소와 알루미나가 함유량이 너무 많이 감소하여 주형 첨가제의 보온 효율이 저하될 수 있다. 따라서, 주형 첨가제의 점도를 조절하면서 주형 첨가제에 충분한 양의 탄소가 함유될 수 있도록, 이산화규소와 산화칼슘의 함량을 조절할 수 있다.At this time, with respect to the total weight of the template additive, silicon dioxide and calcium oxide may be contained in more than 51% by weight to less than 53% by weight. If the content of silicon dioxide and calcium oxide is less than 51% by weight, the amount of silicon dioxide and calcium oxide may be too small to control the viscosity of the template additive with silicon dioxide and calcium oxide. Conversely, when the content of silicon dioxide and calcium oxide exceeds 53% by weight, the content of carbon and alumina in the template additive is reduced too much, and the thermal insulation efficiency of the template additive may be reduced. Therefore, it is possible to control the content of silicon dioxide and calcium oxide so that a sufficient amount of carbon can be contained in the mold additive while controlling the viscosity of the mold additive.

한편, 점도 조절제에 함유된 산화마그네슘은 주형 첨가제의 융점에 영향을 줄 수 있다. 예를 들어, 주형 첨가제에, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 산화마그네슘이 0.5중량% 이상 내지 2.5중량% 이하로 함유될 수 있다. 산화마그네슘의 함량이 0.5중량% 미만이면, 주형 첨가제의 융점이 너무 낮아질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 주형 내 용강의 탕면을 안정적으로 커버하지 못하고 용강에 의해 용융되어, 주형 첨가제가 용강을 보온해주지 못할 수 있다.Meanwhile, magnesium oxide contained in the viscosity modifier may affect the melting point of the template additive. For example, in the mold additive, magnesium oxide may be contained in an amount of 0.5% by weight to 2.5% by weight based on the total weight of the template additive. If the content of magnesium oxide is less than 0.5% by weight, the melting point of the template additive may be too low. Accordingly, the mold additive may not stably cover the molten surface of the molten steel in the mold and is melted by the molten steel, so that the mold additive may not retain the molten steel.

반대로, 산화마그네슘의 함량이 2.5중량%를 초과하면, 주형 첨가제의 융점이 너무 높아질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 용강에 의해 용융되지 않아 윤활 작용을 제대로 수행하지 못할 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하면서 윤활제 역할을 할 수 있도록, 산화마그네슘의 함량를 조절할 수 있다.Conversely, if the content of magnesium oxide exceeds 2.5% by weight, the melting point of the template additive may be too high. As a result, the mold additive may not be melted by molten steel and thus may not properly perform the lubricating action. Therefore, the content of magnesium oxide can be controlled so that the mold additive can act as a lubricant while covering the molten metal surface.

보온제는 용강의 복사열 방출을 차단하는 역할을 한다. 이에, 보온제는 용강의 탕면을 보온해주어, 용강의 탕면이 국부적으로 냉각되는 것을 억제하거나 방지할 수 있다. Insulating agent serves to block the release of radiant heat from molten steel. Thus, the warming agent may insulate the molten steel surface, thereby preventing or preventing the molten steel surface from being locally cooled.

또한, 보온제는 탄소(C)를 포함할 수 있다. 탄소는 용강의 복사열이 외부로 방출되는 것을 억제하거나 방지할 수 있다. 이에, 탄소가 용강의 탕면이 국부적으로 냉각되는 것을 방지하여, 용강에 균일한 초기 응고층이 형성될 수 있다.In addition, the heat insulating agent may include carbon (C). Carbon can inhibit or prevent the radiant heat of molten steel from being released to the outside. Accordingly, carbon prevents the molten steel from being locally cooled, so that a uniform initial solidification layer can be formed in the molten steel.

한편, 탄소는 주형 첨가제의 용융을 지연시킬 수도 있다. 주형 첨가제가 용융되려면, 주형 첨가제에 함유된 입자들이 소결되어야 한다. 그러나 탄소는 주형 첨가제의 다른 입자들을 둘러쌓도록 배치되기 때문에, 주형 첨가제의 입자들이 서로 반응하여 소결되는 것을 방해할 수 있다. 이에, 탄소가 탈탄반응으로 대기 중에 방출될 때까지 주형 첨가제에 함유된 입자들이 소결되는 것이 억제되어 주형 첨가제의 용융이 지연될 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버할 시간을 확보할 수 있고, 주형 첨가제가 용강을 안정적으로 보온해줄 수 있다.On the other hand, carbon may delay the melting of the template additive. For the mold additive to melt, the particles contained in the mold additive must be sintered. However, since carbon is disposed to surround other particles of the template additive, particles of the template additive may react with each other to prevent sintering. Accordingly, particles contained in the mold additive are suppressed from being sintered until carbon is released into the atmosphere through a decarburization reaction, so that melting of the mold additive may be delayed. Therefore, the mold additive can secure a time to cover the molten steel surface, and the mold additive can stably insulate the molten steel.

예를 들어, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 탄소가 5중량% 이상 내지 23중량% 이하로 함유될 수 있다. 탄소가 5중량% 미만으로 함유되면, 탄소가 용강의 복사열 방출을 차단하는 효과가 저하될 수 있다. 이에, 용강의 탕면이 안정적으로 보온되지 못해, 용강의 탕면에 국부적인 냉각이 발생할 수 있다.For example, with respect to the total weight of the template additive, carbon may be contained in an amount of 5% by weight to 23% by weight. If the carbon content is less than 5% by weight, the effect of blocking the radiant heat emission of the molten steel may be lowered. Accordingly, the molten steel bath surface cannot be stably maintained, and local cooling may occur in the molten steel bath surface.

반대로, 탄소가 23중량%를 초과하여 함유되면, 주형 첨가제의 용융 속도가 너무 느려질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 용강에 의해 용융되지 않아 주형과 용강 사이에서 윤활 작용을 제대로 수행하지 못할 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하면서 윤활제 역할을 할 수 있도록, 탄소의 함량을 조절할 수 있다.Conversely, if the carbon content exceeds 23% by weight, the melting rate of the mold additive may be too slow. Accordingly, the mold additive may not be properly melted by molten steel, and thus may not properly perform the lubricating action between the mold and molten steel. Therefore, the content of carbon can be adjusted so that the mold additive can act as a lubricant while covering the molten metal surface.

또는, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 탄소가 5중량% 이상 내지 16중량% 이하로 함유될 수 있다. 주형 첨가제의 점도가 높은 상태에서, 주형 첨가제의 탄소 함량이 16중량%를 초과하면 주형 첨가제가 용강에 탕면 상에 머무르는 시간이 연장될 수 있다. 이때, 점도가 높을수록 용융된 주형 첨가제가 주형과 용강 사이로 이동하기 어려워지기 때문에, 주형 첨가제가 용융되어 용강과 주형 사이로 이동하는데 많은 시간이 소요될 수 있다. 이에, 용강의 점도가 높더라도 주형 첨가제가 용이하게 용융되어 주형과 용강 사이로 용이하게 이동할 수 있도록, 주형 첨가제의 탄소 함량을 16중량% 이하로 조절할 수 있다.Alternatively, with respect to the total weight of the template additive, carbon may be contained in an amount of 5% to 16% by weight. When the viscosity of the mold additive is high, when the carbon content of the mold additive exceeds 16% by weight, the time for the mold additive to stay on the molten metal may be extended. At this time, the higher the viscosity, the more the molten mold additive becomes difficult to move between the mold and the molten steel, so it may take a lot of time for the mold additive to melt and move between the molten steel and the mold. Accordingly, even if the viscosity of the molten steel is high, the carbon content of the mold additive can be adjusted to 16% by weight or less so that the mold additive can be easily melted and easily moved between the mold and the molten steel.

또는, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 탄소가 9중량% 이상 내지 16중량% 이하로 함유될 수 있다. 600mm 이상의 폭을 가지는 주편을 생산하는 경우, 주형 내에서 용강의 탕면 면적이 매우 넓어질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 넓은 면적의 용강의 탕면을 안정적으로 커버하여 보온해줄 수 있도록, 주형 첨가제의 탄소 함량를 9중량% 이상으로 조절할 수 있다.Alternatively, carbon may be contained in an amount of 9% by weight to 16% by weight with respect to the total weight of the template additive. When producing a cast iron having a width of 600 mm or more, the molten steel surface area in the mold may be very wide. Accordingly, the carbon content of the mold additive can be adjusted to 9% by weight or more, so that the mold additive can stably cover and warm the molten metal surface of a large area.

한편, 주형 첨가제에 융점 조절제가 더 포함될 수 있다. 융점 조절제는 주형 첨가제의 융점을 조절하는 역할을 한다. 예를 들어, 융점 조절제로 주형 첨가제의 융점을 1000℃ 이상 내지 1300℃ 이하로 조절할 수 있다. 주형 첨가제의 융점이 1000℃ 미만이면, 용강에 의해 너무 쉽게 용융될 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 주형 내 용강의 탕면을 안정적으로 커버하지 못하고 용강에 의해 용융되어, 주형 첨가제가 용강을 보온해주지 못할 수 있다.Meanwhile, a melting point modifier may be further included in the template additive. Melting point modifiers serve to control the melting point of the template additives. For example, the melting point of the mold additive may be adjusted to 1000 ° C or more to 1300 ° C or less as a melting point regulator. If the melting point of the mold additive is less than 1000 ° C, it can be melted too easily by molten steel. Therefore, the mold additive may not stably cover the molten surface of the molten steel in the mold and may be melted by the molten steel, so that the mold additive may not retain the molten steel.

반대로, 주형 첨가제의 융점이 1300℃를 초과하면, 주형 첨가제가 용강에 의해 용융되지 않아 윤활 작용을 제대로 수행하지 못할 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하면서 윤활제 역할을 할 수 있도록, 주형 첨가제의 융점을 조절할 수 있다.Conversely, when the melting point of the mold additive exceeds 1300 ° C, the mold additive may not be melted by molten steel, so that the lubrication function may not be properly performed. Therefore, the melting point of the mold additive can be adjusted so that the mold additive can act as a lubricant while covering the molten steel surface.

융점 조절제는 산화나트륨(Na2O), 및 철(F)을 포함한다. 주형 첨가제에, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 융점 조절제가 3중량% 이상 내지 8중량% 이하로 함유될 수 있다. 융점 조절제의 함량이 3중량% 미만이면, 주형 첨가제의 융점이 너무 낮아질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 주형 내 용강의 탕면을 안정적으로 커버하지 못하고 용강에 의해 용융되어, 주형 첨가제가 용강을 보온해주지 못할 수 있다.Melting point modifiers include sodium oxide (Na 2 O), and iron (F). In the mold additive, the melting point modifier may be contained in an amount of 3% to 8% by weight based on the total weight of the mold additive. If the content of the melting point modifier is less than 3% by weight, the melting point of the mold additive may be too low. Accordingly, the mold additive may not stably cover the molten surface of the molten steel in the mold and may be melted by the molten steel, so that the mold additive may not retain the molten steel.

반대로, 융점 조절제의 함량이 8중량%를 초과하면, 주형 첨가제의 융점이 너무 높아질 수 있다. 이에, 주형 첨가제가 윤활 작용을 제대로 수행하지 못할 수 있다. 주형 첨가제가 용강에 의해 용융되지 않아 윤활 작용을 제대로 수행하지 못할 수 있다. 따라서, 주형 첨가제가 용강의 탕면을 커버하면서 윤활제 역할을 할 수 있도록, 융점 조절제의 함량를 조절할 수 있다.Conversely, if the content of the melting point regulator exceeds 8% by weight, the melting point of the mold additive may be too high. Accordingly, the mold additive may not properly perform the lubricating action. Since the mold additive is not melted by molten steel, lubrication may not be properly performed. Therefore, it is possible to control the content of the melting point regulator so that the mold additive can act as a lubricant while covering the molten metal surface.

도 3은 종래 예에 따른 주형 첨가제를 사용하는 경우 리플 마크가 형성되는 과정을 나타내는 도면이다. 하기에서는 본 발명의 실시 예에 따른 주조방법에 대해 설명하기로 한다.3 is a view showing a process of forming a ripple mark when using a mold additive according to a conventional example. Hereinafter, a casting method according to an embodiment of the present invention will be described.

본 발명의 실시 예에 따른 주조방법은, 주형 내부에 용강을 공급하는 과정, 점도 조절제와 탄소를 함유하는 주형 첨가제를 용강의 상부로 공급하는 과정, 주형의 하부로 주편을 인발하는 과정을 포함한다.The casting method according to the embodiment of the present invention includes a process of supplying molten steel inside a mold, a process of supplying a mold additive containing a viscosity modifier and carbon to the upper part of the molten steel, and a process of drawing the cast steel to the lower part of the mold. .

우선, 도 1 및 도 2를 참조하면, 침지노즐(25)을 통해 턴디쉬(20) 내부에 수용된 용강을 주형(30) 내부로 공급할 수 있다. 이에, 용강이 주형(30) 내부에 채워질 수 있다.First, referring to FIGS. 1 and 2, molten steel accommodated inside the tundish 20 through the immersion nozzle 25 may be supplied into the mold 30. Accordingly, molten steel may be filled in the mold 30.

첨가제 공급기(50)를 이용하여, 주형(30) 내 용강(S)으로 주형 첨가제(F)를 공급할 수 있다. 첨가제 공급기(50)는 주형(30) 상부에서 이동하면서 주형 첨가제(F)를 공급할 수 있다. 따라서, 용강(S)의 탕면 상에 주형 첨가제(F)가 고르게 분포될 수 있다.By using the additive feeder 50, it is possible to supply the mold additive F to the molten steel S in the mold 30. The additive feeder 50 may supply the mold additive F while moving from the top of the mold 30. Therefore, the mold additive (F) can be evenly distributed on the molten metal (S).

이때, 주형 첨가제(F)에, 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 보온제인 탄소가 탄소가 5중량% 이상 내지 23중량% 이하로 함유될 수 있다. 탄소는 용강(S)의 복사열 방출을 차단하고, 주형 첨가제(S)의 용융을 지연시킬 수 있다. 따라서, 용강(S)의 탕면을 커버하도록 공급된 주형 첨가제(F)가, 용강에 의해 빨리 용융되지 않고, 용강(S)의 탕면을 안정적으로 커버하면서 용강을 보온해줄 수 있다. 그러나 주형 첨가제(S)에 함유되는 탄소의 양은 이에 한정되지 않고, 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제에 함유되는 다양한 탄소 함량 범위 중 어느 하나가 선택될 수 있다.At this time, the mold additive (F), with respect to the total weight of the mold additive, carbon as a heat insulating agent may contain 5% by weight or more to 23% by weight or less. Carbon blocks the release of radiant heat from the molten steel (S), and may delay the melting of the mold additive (S). Therefore, the mold additive F supplied to cover the molten steel surface of the molten steel S does not melt quickly by the molten steel, and can heat the molten steel while stably covering the molten steel surface of the molten steel S. However, the amount of carbon contained in the mold additive (S) is not limited to this, and any one of various carbon content ranges contained in the mold additive according to the embodiment of the present invention may be selected.

용강(S)의 탕면으로 공급된 주형 첨가제(F) 중 용강과 접촉하는 주형 첨가제(F)부터 용융되어 주형(30)과 용강 사이로 이동할 수 있다. 따라서, 용강(S)으로 공급된 주형 첨가제(F)가 용강(S)에 의해 용융되어 소모되기 때문에, 주형 첨가제(F)가 용강(S) 탕면을 커버할 수 있도록, 주조 공정 동안 용강(S)의 탕면으로 주형 첨가제(F)를 공급해줄 수 있다.Among the mold additives (F) supplied to the molten metal surface of the molten steel (S), the mold additives (F) that come into contact with the molten steel are melted to move between the mold 30 and the molten steel. Therefore, since the mold additive F supplied to the molten steel S is melted and consumed by the molten steel S, the molten steel S during the casting process is performed so that the mold additive F can cover the molten steel S surface. ) To supply the mold additive (F).

또한, 주형 첨가제(F)가 용융되는 속도에 맞추어, 첨가제 공급기(50)로 주형 첨가제(F)로 공급해줄 수 있다. 이에, 주형 첨가제(F)가 용강(S)에 의해 용융되어 소모되더라도, 용강(S)의 탕면 상에 일정한 두께의 주형 첨가제(F)가 용강(S) 탕면을 커버하는 상태를 유지할 수 있다.In addition, according to the rate at which the mold additive (F) is melted, it may be supplied as a mold additive (F) to the additive feeder (50). Thus, even if the mold additive (F) is melted and consumed by the molten steel (S), a constant thickness of the mold additive (F) on the molten metal surface of the molten steel (S) can maintain the state of covering the molten steel (S) molten metal surface.

이때, 주형 첨가제(F)의 융점은 1000℃ 이상 내지 1300℃ 이하일 수 있다. 따라서, 용강(S)의 탕면 상으로 공급된 주형 첨가제(F) 중 일부는 용강(S) 탕면 상에서 용강(S)의 탕면을 커버할 수 있고, 다른 일부는 용강(S)에 의해 용융되어 주형과 용강 사이로 이동할 수 있다. 이에, 용융된 주형 첨가제(F2)가 주형(30)과 용강(S) 사이에서 윤활제 역할을 할 수 있다.At this time, the melting point of the mold additive (F) may be 1000 ℃ or more to 1300 ℃ or less. Therefore, some of the mold additives (F) supplied onto the molten steel surface of the molten steel S may cover the molten steel surface of the molten steel S on the molten steel surface of the molten steel S, and the other part is melted by the molten steel S to mold the mold. And molten steel. Thus, the molten mold additive (F2) may act as a lubricant between the mold 30 and the molten steel (S).

또한, 주형 첨가제(F)는 1300℃에서 점도가 10 poise 이상 내지 41 poise 이하일 수 있다. 이에, 용융된 주형 첨가제(F2)의 일부는 점도에 의해 용강(S)의 상부에 머무르면서 용강의 탕면을 일시적으로 커버해줄 수 있고, 다른 일부는 주형(30)의 내벽과 용강(S) 사이로 용이하게 이동하여 윤활제 역할을 수행할 수 있다. 그러나 주형 첨가제(S)의 점도는 이에 한정되지 않고, 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제의 다양한 점도 범위 중 어느 하나가 선택될 수 있다.In addition, the mold additive (F) may have a viscosity of 10 poise or more to 41 poise or less at 1300 ° C. Accordingly, some of the molten mold additive (F2) may temporarily cover the molten steel surface while remaining on the upper portion of the molten steel (S) by the viscosity, and the other part is easily between the inner wall of the mold (30) and the molten steel (S) It can be moved to act as a lubricant. However, the viscosity of the mold additive (S) is not limited to this, and any one of various viscosity ranges of the mold additive according to an embodiment of the present invention may be selected.

그 다음, 주형(30) 내에서 용강(S)이 응고되면서, 용강의 외곽부부터 응고층(M)이 형성될 수 있다. 용강(S)이 응고되면 주형(30)의 하부로 주편을 인발할 수 있다. 주편은 냉각대(40)를 거쳐 이동하면서 2차로 냉각되어 완전한 고체 상태가 될 수 있다.Then, as the molten steel S solidifies in the mold 30, a solidification layer M may be formed from the outer portion of the molten steel. When the molten steel (S) is solidified, the cast steel can be drawn to the lower portion of the mold (30). The cast piece may be cooled secondarily while moving through the cooling table 40 to become a complete solid state.

이때, 주편은 두께가 600mm 이상 내지 1000mm 이하인 대형 사이즈로 제작될 수 있고, 주편이 인발되는 속도는 0m/min 초과 내지 0.1m/min 이하일 수 있다. 주편의 사이즈가 대형이기 때문에, 주편이 인발되는 속도가 0.1m/min을 초과하면, 용강(S)이 충분히 응고되지 않은 상태에서 인발될 수 있다. 따라서, 주편이 인발되면서 터지는 사고가 발생할 수 있다. 따라서, 용강(S)이 주형(30) 내에서 충분히 응고될 수 있도록 주편이 인발되는 속도를 저속으로 유지할 수 있다.At this time, the cast steel may be produced in a large size having a thickness of 600 mm or more to 1000 mm or less, and the speed at which the cast steel is drawn may be greater than 0 m / min to 0.1 m / min. Since the size of the cast steel is large, if the speed at which the cast steel is drawn exceeds 0.1 m / min, the molten steel S may be drawn without sufficiently solidifying. Therefore, an accident may occur when the cast iron is drawn. Therefore, the speed at which the cast steel is drawn out can be maintained at a low speed so that the molten steel S can sufficiently solidify in the mold 30.

한편, 주조 속도가 저속인 경우, 주형(30)으로 공급되는 용강(S)의 양이 적어진다. 즉, 주형(30) 내부의 탕면 레벨을 일정하게 유지하기 위해, 주편이 인발되는 속도에 맞추어 용강으로 주형(30)으로 공급하기 때문에, 주조 속도가 저속이면 주형(30)으로 공급되는 용강(S)이 양이 감소한다.On the other hand, when the casting speed is low, the amount of molten steel S supplied to the mold 30 is reduced. That is, in order to keep the level of the level of the inside of the mold 30 constant, since the cast steel is supplied to the mold 30 in accordance with the drawing speed, the molten steel supplied to the mold 30 when the casting speed is low (S ) This amount decreases.

주형(30)으로 공급되는 용강(S)이 양이 감소하면, 주형(30) 내부의 온도를 일정하게 유지하기 어렵다. 즉, 주형(30) 내부로 공급되는 용강(S)의 양이 감소하기 때문에, 용강으로 주형(30) 내부의 온도가 조절하기 어렵다. 따라서, 주형(30) 내부의 용강이 보온되지 못해, 용강이 국부적으로 응고되면서 과도한 초기 응고층이 형성될 수 있다. 그러나 주형 첨가제(F)가 용강(S)을 보온해줄 수 있기 때문에, 주조 속도가 느려지더라도 용강(S)이 국부적으로 냉각되는 것을 억제하거나 방지할 수 있다. 이에, 주편에 균일한 형태의 응고층(M)이 형성되어 주편의 품질이 향상될 수 있다.When the amount of molten steel S supplied to the mold 30 decreases, it is difficult to keep the temperature inside the mold 30 constant. That is, since the amount of molten steel S supplied into the mold 30 decreases, it is difficult to control the temperature inside the mold 30 with molten steel. Therefore, the molten steel inside the mold 30 cannot be kept warm, and an excessive initial solidification layer may be formed while the molten steel is locally solidified. However, since the mold additive (F) can keep the molten steel (S), even if the casting speed is slow, it is possible to suppress or prevent the molten steel (S) from being locally cooled. Accordingly, the solidification layer M of a uniform shape is formed on the cast steel, so that the quality of the cast steel can be improved.

또한, 대형 사이즈의 주편을 제조하는 경우, 주형(30) 내부의 용강(S)의 탕면 면적이 증가한다. 이에, 용강(S)의 탕면에서 열손실이 증가하여 불균일한 초기 응고층이 형성되어 주편의 품질이 저하될 수 있다. 그러나 주형 첨가제(F)가 용강(S)의 탕면을 커버해주어 복사열이 방출되는 것을 차단하기 때문에, 용강(S)의 탕면이 국부적으로 냉각되는 것을 억제하거나 방지할 수 있다. 이에, 주편에 균일한 응고층(M)이 형성되어 주편의 품질이 향상될 수 있다.In addition, in the case of manufacturing a large-sized cast piece, the molten steel area inside the mold 30 increases. Accordingly, the heat loss is increased at the molten metal surface of the molten steel (S) to form a non-uniform initial solidification layer, which may degrade the quality of the cast steel. However, since the mold additive (F) covers the molten metal surface of the molten steel (S) and blocks radiant heat from being emitted, it is possible to suppress or prevent the molten steel (S) from being locally cooled. Accordingly, a uniform solidification layer M is formed on the cast steel, and thus the quality of the cast steel can be improved.

예를 들어, 도 3과 같이 종래의 주형 첨가제(F')를 사용하는 경우, 주형 첨가제(F')가 용강(S)의 탕면을 안정적으로 보온해주지 못한다. 즉, 종래의 주형 첨가제(F,)는 탄소의 함량이 적어, 용강의 탕면을 보온해주지 못한다. 이에, 용강(S)의 탕면에서 열손실이 크게 발생하여, 도 3의 (a)와 같이 용강(S)에서 주형(30)과 근접한 부분 외에 용강(S) 탕면의 일부에서도 초기 응고층(M)이 형성된다. 주편이 주형(30)의 하측으로 인발되면서, 용강(S)의 탕면에 형성된 초기 응고층(M)은 도 3의 (b)와 같이 하측으로 서서히 이동하게 된다. For example, when using a conventional mold additive (F ') as shown in Figure 3, the mold additive (F') does not stably warm the molten metal (S). That is, the conventional mold additive (F,) has a low carbon content, and thus does not insulate the molten steel. Accordingly, a large heat loss occurs at the molten metal surface of the molten steel S, and as shown in FIG. 3 (a), the initial solidification layer (M) is also applied to a portion of the molten steel (S) molten metal surface in addition to the portion adjacent to the mold 30 in the molten steel S. ) Is formed. As the cast steel is drawn to the lower side of the mold 30, the initial solidification layer M formed on the molten steel surface S is gradually moved downward as shown in FIG. 3 (b).

이후, 도 3의 (c)와 같이 주형(30)으로 공급되는 다른 용강(S)이 탕면을 형성한다. 따라서, 하측으로 이동한 응고층(M)과, 용강(S)의 탕면에서 새로 형성된 응고층(M) 사이가 파여진 형태로 형성될 수 있다. 주형 첨가제(F')가 용강(S)의 탕면을 안정적으로 보온해주지 못하기 때문에, 새로운 탕면에서도 열손실이 크게 발생하여 응고층(M)이 형성될 수 있고, 도 3의 (d)와 같이 하측으로 이동한 응고층(M)과 새로 공급되어 형성되는 응고층(M)을 사이가 더 크게 파여 리플 마크가 형성될 수 있다.Thereafter, as shown in FIG. 3 (c), another molten steel S supplied to the mold 30 forms a hot water surface. Accordingly, the coagulation layer M moved to the lower side and the newly formed coagulation layer M on the hot water surface of the molten steel S may be formed in a digged form. Since the mold additive (F ') does not stably insulate the molten steel surface of the molten steel (S), a heat loss is also largely generated in the new molten metal surface, and a solidification layer (M) may be formed, as shown in FIG. 3 (d). A ripple mark may be formed by digging the coagulation layer M moved downward and the coagulation layer M newly supplied and formed therebetween.

반면, 도 2와 같이 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제(F)를 사용하는 경우, 탄소에 의해 주형 첨가제(F)가 용강(S)의 탕면을 안정적으로 보온해줄 수 있다. 이에, 용강의 탕면에서 열손실이 발생하는 것을 억제하거나 방지할 수 있다. 따라서, 용강(S)의 탕면에 초기 응고층이 형성되는 것을 억제하거나 방지할 수 있고, 용강(S)에서 주형(30)과 근접한 부분부터 초기 응고층(M)이 안정적으로 형성되어 주편의 품질이 향상될 수 있다.On the other hand, when using the mold additive (F) according to the embodiment of the present invention as shown in Figure 2, the mold additive (F) by carbon can stably warm the molten metal (S). Thus, it is possible to suppress or prevent the occurrence of heat loss at the molten steel surface. Therefore, it is possible to suppress or prevent the initial solidification layer from being formed on the molten steel surface S, and the initial solidification layer M is stably formed from the portion close to the mold 30 in the molten steel S, so that the quality of the cast steel. This can be improved.

한편, 주형(30)으로 용강(S)과 주형 첨가제(F)를 공급하는 과정은, 주조 공정이 종료될 때까지 함께 수행될 수 있다. 이에, 주형(30) 내에 용강(S)이 공급되는 동안, 주형 첨가제(F)가 용강(S)의 탕면을 커버하는 상태를 유지하여 용강(S)을 보온해줄 수 있다.Meanwhile, the process of supplying the molten steel S and the mold additive F to the mold 30 may be performed together until the casting process is completed. Thus, while the molten steel (S) is supplied into the mold 30, the mold additive (F) can keep the molten steel (S) insulated by maintaining the state covering the molten steel (S).

도 4는 본 발명의 실험에 따른 주편들의 리플 마크의 평균 깊이값을 비교하는 그래프이고, 도 5는 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제가 사용되어 주조된 주편과, 비교 예에 따른 주형 첨가제가 사용되어 주조된 주편의 표면 품질을 비교한 도면이다. 하기에서는 본 발명과 관련된 실험에 대해 설명하기로 한다.Figure 4 is a graph comparing the average depth value of the ripple mark of the cast pieces according to the experiment of the present invention, Figure 5 is a cast additive is used cast mold additive according to an embodiment of the present invention, and the mold additive according to the comparative example It is a drawing comparing the surface quality of cast cast used. Hereinafter, experiments related to the present invention will be described.

조성이 서로 다른 주형 첨가제를 마련하고, 각 주형 첨가제가 적용된 주편들의 표면 품질을 비교하였다. 주편들의 표면을 품질을 비교하기 위해, 주편의 표면 형상을 레이저 변위 측정기로 탐상하여 일반적인 방법으로 조도를 측정하였다. 주편의 표면에는 주조 조건 및 상태에 따라 표면이 깊게 파이는 형태의 리플 마크(Ripple Mark)가 형성되는데, 용강의 초기 응고시 국부적인 냉각이 많이 발생할수록(또는, 과냉이 클수록), 리플 마크의 깊이가 깊어 진다. 따라서, 각 주편에 형성된 리플 마크들의 평균 깊이값을 산출한 후, 산출된 평균 깊이값들을 비교하여, 주편들의 표면 품질을 비교하였다. 이때, 주편을 0m/min 초과 내지 0.1m/min 이하의 속도로 인발하였다.Mold additives having different compositions were prepared, and the surface quality of the castings to which each mold additive was applied was compared. In order to compare the quality of the surface of the cast pieces, the surface shape of the cast piece was inspected with a laser displacement meter to measure the roughness in a general manner. On the surface of the cast, a ripple mark is formed in which the surface is deeply pitted depending on the casting conditions and conditions. The more the local cooling occurs during initial solidification of molten steel (or, the greater the supercooling), the ripple mark Deeper. Therefore, after calculating the average depth values of the ripple marks formed on each cast piece, the calculated average depth values were compared to compare the surface quality of the cast pieces. At this time, the cast steel was drawn at a speed of more than 0 m / min to 0.1 m / min or less.

비교예1Comparative Example 1 비교예2Comparative Example 2 비교예3Comparative Example 3 실시예1Example 1 실시예2Example 2 실시예3Example 3 염기도basicity 1.271.27 1.71.7 0.870.87 1.181.18 0.90.9 0.760.76 CaO+SiO2
(중량%)CaO + SiO 2
(weight%) 72.172.1 63.963.9 65.165.1 51.551.5 50.350.3 52.252.2 MgO
(중량%)MgO
(weight%) 2.12.1 1.61.6 0.90.9 1.51.5 1.51.5 1.71.7 Al2O3
(중량%)Al 2 O 3
(weight%) 0~3.80 ~ 3.8 0~2.10 ~ 2.1 4.0~5.94.0 ~ 5.9 10.0~14.010.0 ~ 14.0 14.2~16.514.2 ~ 16.5 17.2~18.417.2 ~ 18.4 Na2O + F
(중량%)Na 2 O + F
(weight%) 5.7~7.25.7 ~ 7.2 9.1~13.59.1 ~ 13.5 15.0~17.215.0 ~ 17.2 6.2~8.06.2 ~ 8.0 4.2~6.54.2 ~ 6.5 3.2~4.83.2 ~ 4.8 C
(중량%)C
(weight%) 2.9~4.62.9 ~ 4.6 2.6~4.52.6 ~ 4.5 0~1.10 ~ 1.1 5.0~8.25.0 ~ 8.2 9.0~15.59.0 ~ 15.5 16.5~22.116.5 ~ 22.1 불순물
(중량%)impurities
(weight%) 2~102 ~ 10 2~102 ~ 10 2~102 ~ 10 2~102 ~ 10 2~102 ~ 10 2~102 ~ 10 점도
(poise)Viscosity
(poise) 2.8~3.82.8 ~ 3.8 0.3~1.20.3 ~ 1.2 0.7~1.50.7-1.5 10.1~12.510.1 ~ 12.5 35.6~40.235.6 ~ 40.2 43.5~46.443.5 ~ 46.4

우선, 표 1과 같이 조성이 다른 6개의 주형 첨가제를 마련하였다. 이러한 주형 첨가제 중 3개는 본 발명의 실시 예에 따라 제작된 주형 첨가제이고, 나머지는 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제와 비교하기 위해 다른 조성으로 제작된 주형 첨가제들이다.First, as shown in Table 1, six template additives having different compositions were prepared. Three of these mold additives are mold additives prepared according to an embodiment of the present invention, and the rest are mold additives manufactured with different compositions to compare with the mold additive according to an embodiment of the present invention.

비교예 1 내지 비교예 3에 따른 주형 첨가제들은 실시예들의 주형 첨가제들보다 탄소 함량이 적다. 이에, 비교예 1 내지 비교예 3에 따른 주형 첨가제들은 용강을 보온해주지 못해, 도 4와 같이 주편에 형성된 리플 마크의 평균 깊이가 1.0mm 내지 1.4mm로 매우 깊게 나타났다.The mold additives according to Comparative Examples 1 to 3 have less carbon content than the mold additives of Examples. Thus, the mold additives according to Comparative Examples 1 to 3 did not insulate the molten steel, and the average depth of the ripple marks formed on the cast pieces was very deep as 1.0 mm to 1.4 mm, as shown in FIG. 4.

또한, 비교예 1 내지 비교예 3에 따른 주형 첨가제들은 실시예들의 주형 첨가제들보다 알루미나의 함량도 적다. 이에, 비교예 1 내지 비교예 3에 따른 주형 첨가제들은 1300℃에서 점도가 0.7 poise 내지 3.8 poise로 작다. 따라서, 비교예 1 내지 비교예 3에 따른 주형 첨가제들은 용강 탕면에서 용융된 후, 용강 탕면을 커버하지 못하고 주형과 용강 사이로 이동하여 리플 마크의 평균 깊이가 깊게 나타났다.In addition, the mold additives according to Comparative Examples 1 to 3 have less alumina content than the mold additives of Examples. Accordingly, the mold additives according to Comparative Examples 1 to 3 have a small viscosity of 1 p300 to 0.7 poise to 3.8 poise. Therefore, after the mold additives according to Comparative Examples 1 to 3 were melted in the molten steel bath surface, they did not cover the molten steel bath surface and moved between the mold and the molten steel, and the average depth of the ripple mark was deep.

반면, 실시예 1 내지 실시예 3의 주형 첨가제들은, 첨가제의 전체 중량에 대해서, 탄소가 5중량% 이상 내지 23중량% 이하로 함유되었다. 이에, 주형 첨가제에 함유된 탄소가 용강을 안정적으로 보온해주어, 도 4와 같이 주편에 형성된 리플 마크의 평균 깊이가 0.62mm 내지 0.8mm로 나타났다.On the other hand, the mold additives of Examples 1 to 3, the total weight of the additive, carbon was contained in more than 5% by weight to 23% by weight or less. Accordingly, the carbon contained in the mold additive stably insulates the molten steel, and as shown in FIG. 4, the average depth of the ripple marks formed on the cast pieces was found to be 0.62 mm to 0.8 mm.

즉, 비교예들에 따른 주형 첨가제를 사용하면, 리플 마크의 평균 깊이가 1mm 이상으로 크게 나타났기 때문에, 주편의 표면 품질이 저하되는 문제가 있다. 그러나 실시예들에 따른 주형 첨가제를 사용하면, 리플 마크의 깊이가 0.8mm 이하로 작게 나타났기 때문에, 주편의 표면 품질이 향상되는 것을 확인할 수 있다.That is, when the mold additive according to the comparative examples is used, since the average depth of the ripple mark is larger than 1 mm, there is a problem that the surface quality of the cast piece is deteriorated. However, when the mold additives according to the embodiments are used, since the depth of the ripple mark is smaller than 0.8 mm, it can be confirmed that the surface quality of the cast is improved.

또한, 실시예 1 내지 실시예 3의 주형 첨가제들에는 알루미나가 10중량% 이상 내지 19중량% 이하로 함유되었다. 이에, 주형 첨가제의 점도가 커져, 주형 첨가제가 1300℃에서 점도가 10 poise 이상 내지 47 poise 이하였다. 따라서, 주형 첨가제가 용강을 탕면을 커버하는 상태를 안정적으로 유지하였기 때문에, 리플 마크의 평균 깊이가 낮게 나타났다.In addition, the mold additives of Examples 1 to 3 contained alumina in an amount of 10% by weight to 19% by weight. Thus, the viscosity of the mold additive increased, and the mold additive had a viscosity of 10 poise or more to 47 poise or less at 1300 ° C. Therefore, since the mold additive kept the molten steel in a stable state, the ripple mark had an average depth of low.

한편, 도 4를 참조하면 실시예들 가운데서 실시예 1과 실시예 2의 주형 첨가제들이, 실시예 3의 주형 첨가제를 사용할 때보다 리플 마크의 평균 깊이가 더 낮게 나타났다. 실시예 1 및 실시예 2의 주형 첨가제들은, 실시예 3의 주형 첨가제에 비해 상대적으로 탄소 함량이 낮기 때문에, 주형 첨가제가 상대적으로 더 용이하게 용융될 수 있다.Meanwhile, referring to FIG. 4, among the examples, the mold additives of Examples 1 and 2 had a lower average average depth of ripple marks than when the mold additives of Example 3 were used. Since the mold additives of Examples 1 and 2 have a relatively low carbon content compared to the mold additives of Example 3, the mold additives can be melted more easily.

또한, 실시예 1 및 실시예 2의 주형 첨가제들이, 실시예 3의 주형 첨가제에 비해 상대적으로 점도도 작기 때문에, 용융된 주형 첨가제가 상대적으로 주형과 용강 사이로 더 원활하게 공급될 수도 있다. 이에, 실시예 1 및 실시예 2의 주형 첨가제가 용강을 안정적으로 보온해주면서, 주형과 용강 사이에서 윤활작용을 안정적으로 수행하여, 실시예 3의 주형 첨가제를 사용하는 경우보다 주편의 품질이 더욱 향상되었다.In addition, since the mold additives of Examples 1 and 2 have a relatively low viscosity compared to the mold additives of Example 3, the molten mold additive may be supplied more smoothly between the mold and molten steel. Thus, while the mold additives of Examples 1 and 2 stably insulate the molten steel, the lubrication between the mold and the molten steel is stably performed, and the quality of the cast is further improved than when the mold additive of Example 3 is used. Became.

즉, 실시예 1 및 실시예 2와 같이 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 탄소를 5중량% 이상 내지 16중량% 이하로 함유시키고, 알루미나를 10중량% 이상 내지 17중량% 이하로 함유시켜 주형 첨가제의 점도를 10 poise 이상 내지 41 poise 이하로 조절하면, 주편의 표면 품질이 더 향상될 수 있다. 따라서, 실시예 1 및 실시예 2와 같은 조성으로 주형 첨가제를 제작하여 사용할 수 있다.That is, with respect to the total weight of the mold additives as in Example 1 and Example 2, carbon is contained in an amount of 5% by weight to 16% by weight, and alumina is contained in an amount of 10% by weight to 17% by weight in a mold additive By adjusting the viscosity of 10 poise or more to 41 poise or less, the surface quality of the cast may be further improved. Therefore, it is possible to prepare and use a mold additive with the same composition as Example 1 and Example 2.

한편, 600mm 이상의 폭을 가지는 대단면 주편을 주조하는 경우, 주형(30) 내 용강(S)의 탕면 면적이 매우 커질 수 있다. 이에, 탕면 면적이 큰 용강(S)을 용이하게 보온하기 위해서는, 주형 첨가제(F)에 함유되는 탄소의 양, 및 점도를 증가시켜야 한다. 따라서, 실시예 1의 주형 첨가제, 및 실시예 2의 주형 첨가제 중 탄소 함량과 점도가 더 큰 실시예 2의 주형 첨가제를 선택하여 사용할 수 있다.On the other hand, when casting a large cross-section cast iron having a width of 600mm or more, the molten steel (S) in the mold 30 may have a very large surface area. Accordingly, in order to easily heat the molten steel S having a large bath surface area, it is necessary to increase the amount of carbon contained in the mold additive F and the viscosity. Accordingly, the mold additive of Example 1 and the mold additive of Example 2 having a higher carbon content and viscosity among the mold additives of Example 2 may be selected and used.

즉, 실시예 2와 같이 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 탄소를 9중량% 이상 내지 16중량% 이하로 함유시키고, 알루미나를 14중량% 이상 내지 17중량% 이하로 함유시켜 주형 첨가제의 점도를 35 poise 이상 내지 41 poise 이하로 조절하면, 대단면 주편을 주조하는 주형 내 용강을 더 안정적으로 보온해줄 수 있다. 따라서, 실시예 2와 같은 조성으로 주형 첨가제를 제작하여 사용할 수 있다.That is, with respect to the total weight of the mold additive, as in Example 2, the carbon contains 9 wt% or more and 16 wt% or less, and the alumina contains 14 wt% or more and 17 wt% or less, so that the viscosity of the mold additive is 35 If it is adjusted to poise or more to 41 poise or less, the molten steel in the mold for casting the large cross-section cast iron can be more stably maintained. Therefore, a mold additive may be prepared and used in the same composition as in Example 2.

상기와 같은 결과를 보면, 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제를 사용하는 경우 주편의 리플 마크가 작게 형성되는 것을 확인할 수 있다. 즉, 주편의 품질이 향상되는 것을 확인할 수 있다. 예를 들어, 도 5의 (a)를 참조하면, 비교예에 따른 주형 첨가제를 사용하면, 리플 마크(점선 표시 참조)가 많이 발생하고, 리플 마크의 깊이도 깊은 것을 확인할 수 있다. 반면, 도 5의 (b)를 참조하면, 실시예에 따른 주형 첨가제를 사용하면, 리플 마크의 발생량도 적고, 리플 마크의 깊이도 깊지 않은 것을 확인할 수 있다. 특히, 본 발명의 실시 예에 따른 주형 첨가제를 사용하면, 주편의 인발속도가 느린 극저속 주조 공정을 수행하더라도, 주편의 표면 품질이 저하되는 것을 방지할 수 있는 것을 확인할 수 있다.Looking at the results as described above, when using the mold additive according to an embodiment of the present invention, it can be seen that the ripple mark of the cast piece is formed small. That is, it can be confirmed that the quality of the cast steel is improved. For example, referring to (a) of FIG. 5, when the mold additive according to the comparative example is used, it can be confirmed that a lot of ripple marks (see dotted lines) are generated and the depth of the ripple marks is also deep. On the other hand, referring to (b) of FIG. 5, when the mold additive according to the embodiment is used, it can be confirmed that the amount of ripple marks is small and the depth of ripple marks is not deep. In particular, using the mold additive according to the embodiment of the present invention, it can be seen that even if a casting process of a very low speed casting of the cast steel is performed, it is possible to prevent the surface quality of the cast steel from deteriorating.

이와 같이, 본 발명의 상세한 설명에서는 구체적인 실시 예에 관해 설명하였으나, 본 발명의 범주에서 벗어나지 않는 한도 내에서 여러 가지 변형이 가능하다. 그러므로, 본 발명의 범위는 설명된 실시 예에 국한되어 정해져서는 안되며, 아래에 기재될 특허청구범위뿐만 아니라 이 청구범위와 균등한 것들에 의해 정해져야 한다.As described above, although specific embodiments have been described in the detailed description of the present invention, various modifications are possible without departing from the scope of the present invention. Therefore, the scope of the present invention should not be limited to the described embodiments, but should be defined not only by the claims described below, but also by the claims and equivalents.

10: 래들 20: 턴디쉬
25: 침지노즐 30: 주형
40: 냉각대 50: 첨가제 공급기
F: 주형 첨가제 S: 용강10: Ladle 20: Tundish
25: immersion nozzle 30: mold
40: cooling table 50: additive feeder
F: mold additive S: molten steel

Claims (14)

주형 내 용강으로 공급되는 주형 첨가제로서,
상기 주형 첨가제의 점도를 조절하는 점도 조절제; 및
상기 용강의 복사열 방출을 차단하는 보온제;를 포함하고,
상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 보온제가 5중량% 이상 내지 23중량% 이하로 함유되는 주형 첨가제.As a mold additive supplied to the molten steel in the mold,
A viscosity modifier for controlling the viscosity of the template additive; And
Contains; a heat insulating agent to block the radiant heat emission of the molten steel,
With respect to the total weight of the mold additive, the mold additive containing the thermal insulation agent in an amount of 5% to 23% by weight. 청구항 1에 있어서,
상기 보온제는 탄소(C)를 포함하고,
상기 점도 조절제는 알루미나(Al2O3)를 포함하는 주형 첨가제.The method according to claim 1,
The insulating agent includes carbon (C),
The viscosity modifier is a template additive comprising alumina (Al 2 O 3 ). 청구항 2에 있어서,
상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 탄소가 9중량% 이상 내지 16중량% 이하로 함유되는 주형 첨가제.The method according to claim 2,
With respect to the total weight of the mold additive, the mold additive containing the carbon is 9% by weight to 16% by weight or less. 청구항 2에 있어서,
상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 알루미나가 10중량% 이상 내지 19중량% 이하로 함유되는 주형 첨가제.The method according to claim 2,
A mold additive containing the alumina in an amount of 10% by weight to 19% by weight with respect to the total weight of the mold additive. 청구항 4에 있어서,
상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 알루미나가 14중량% 이상 내지 17중량% 이하로 함유되는 주형 첨가제.The method according to claim 4,
A mold additive containing the alumina in an amount of 14% by weight to 17% by weight with respect to the total weight of the mold additive. 청구항 2에 있어서,
상기 주형 첨가제는 1300℃에서 점도가 10 poise 이상 내지 47 poise 이하인 주형 첨가제.The method according to claim 2,
The mold additive is a mold additive having a viscosity of 10 poise or more to 47 poise or less at 1300 ° C. 청구항 2에 있어서,
상기 점도 조절제는 이산화규소(SiO2) 및 산화칼슘(CaO)를 더 포함하는 주형 첨가제.The method according to claim 2,
The viscosity modifier is a template additive further comprising silicon dioxide (SiO 2 ) and calcium oxide (CaO). 청구항 7에 있어서,
염기도(CaO/SiO2)가 0.7 이상 내지 1.2인 주형 첨가제.The method according to claim 7,
A template additive having a basicity (CaO / SiO 2 ) of 0.7 or more to 1.2. 청구항 2에 있어서,
상기 주형 첨가제의 융점을 조절하는 융점 조절제를 더 포함하고,
상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 융점 조절제가 3중량% 이상 내지 8중량% 이하로 함유되는 주형 첨가제.The method according to claim 2,
Further comprising a melting point adjusting agent for controlling the melting point of the template additive,
With respect to the total weight of the mold additive, the mold additive containing the melting point regulator is 3% by weight to 8% by weight or less. 주형 내부에 용강을 공급하는 과정;
점도 조절제와 보온제를 함유하는 주형 첨가제를 상기 용강의 상부로 공급하는 과정;
상기 주형의 하부로 주편을 인발하는 과정;을 포함하고,
상기 주형 첨가제는, 상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 보온제를 5중량% 이상 내지 23중량% 이하로 함유하는 주조방법.The process of supplying molten steel inside the mold;
Supplying a mold additive containing a viscosity modifier and a warming agent to the top of the molten steel;
Including the process of drawing the cast piece to the lower portion of the mold;
The mold additive, the casting method containing the weight of more than 5% by weight to 23% by weight or less, based on the total weight of the mold additive. 청구항 10에 있어서,
상기 주형 첨가제는,
상기 주형 첨가제의 전체 중량에 대해서, 상기 보온제를 5중량% 이상 내지 16중량% 이하로 함유하고, 알루미나를 10중량% 이상 내지 17중량% 이하로 함유하는 주조방법.The method according to claim 10,
The template additive,
With respect to the total weight of the mold additive, a casting method containing the heat insulating agent in an amount of 5% to 16% by weight, and alumina in an amount of 10% to 17% by weight. 청구항 11에 있어서,
상기 용강의 상부에 주형 첨가제를 공급하는 과정은,
상기 보온제로 상기 용강의 복사열 방출을 차단하는 과정; 및
상기 보온제로 상기 주형 첨가제의 용융을 지연시키는 과정;을 포함하는 주조방법.The method according to claim 11,
The process of supplying the mold additive to the top of the molten steel,
A process of blocking radiant heat emission of the molten steel with the heat insulating agent; And
Casting process comprising; the process of delaying the melting of the mold additive with the heat insulating agent. 청구항 11에 있어서,
상기 용강의 상부에 주형 첨가제를 공급하는 과정은,
상기 주형 첨가제를 용융시키고, 1300℃에서 상기 용융된 주형 첨가제의 점도를 10 poise 이상 내지 41 poise 이하가 되도록 하는 과정을 포함하는 주조방법.The method according to claim 11,
The process of supplying the mold additive to the top of the molten steel,
The casting method comprising the step of melting the mold additive, and the viscosity of the molten mold additive at 1300 ℃ to 10 poise or more to 41 poise or less. 청구항 10 내지 청구항 13 중 어느 한 항에 있어서,
상기 주편은 두께가 600mm 이상이고,
상기 주형의 하부로 주편을 인발하는 과정은,
0m/min 초과 내지 0.1m/min 이하의 속도로 상기 주편을 인발하는 과정을 포함하는 주조방법.The method according to any one of claims 10 to 13,
The cast piece has a thickness of 600 mm or more,
The process of drawing the cast to the lower portion of the mold,
Casting method comprising the step of drawing the cast at a speed of more than 0m / min to 0.1m / min or less.
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