KR20120097042A - Mold powder for manufacturing of beam-blank - Google Patents

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Abstract

PURPOSE: Mold powder for manufacturing a beam blank is provided to reduce defects when manufacturing a beam blank by continuous casting. CONSTITUTION: Mold powder for manufacturing a beam blank contains CaO, SiO2, Na2O, MgO, Al2O3, F, and C, where the weight ratio of C and Na2O (wt% C / wt% Na2O) is 20-150. The viscosity of the mold powder at the temperature of 1300 degrees C is 12-13 poise. The basicity constant(CaO/SiO2) of the mold powder is 1.10-1.15.

Description

빔블랑크 제조용 몰드 파우더{MOLD POWDER FOR MANUFACTURING OF BEAM-BLANK}Mold powder for beam blank production {MOLD POWDER FOR MANUFACTURING OF BEAM-BLANK}

본 발명은 빔블랑크를 제조하기 위한 연속주조공정에서 응고쉘과 주형의 윤활 및 발열제어 등의 목적으로 사용되어 분말 형태로 용강에 첨가되는 몰드 파우더에 관한 것이다.
The present invention relates to a mold powder used for the purpose of lubrication of the solidification shell and the mold and heat generation control in the continuous casting process for manufacturing the beam blank, and added to the molten steel in the form of a powder.

일반적으로, 연속 주조기는 제강로에서 생산되어 래들(ladle)로 이송된 용강을 턴디쉬(TUNDISH)에 받았다가 연속 주조기용 주형로 공급하여 일정한 크기의 슬라브를 생산하는 설비이다.In general, a continuous casting machine is a facility for producing slabs of a constant size by receiving a molten steel produced in a steelmaking furnace and transferred to a ladle in a tundish and then supplying it as a mold for a continuous casting machine.

상기 연속 주조기는 용강을 저장하는 래들과, 턴디쉬 및 상기 턴디쉬에서 출강되는 용강을 최초 냉각시켜 소정의 형상을 가지는 주물으로 형성하는 연속 주조기용 주형과, 상기 주형에 연결되어 주형에서 형성된 주물을 이동시키는 다수의 핀치롤러를 포함한다.
The continuous casting machine includes a ladle for storing molten steel, a continuous casting machine mold for cooling the tundish and the molten steel discharged from the tundish to form a casting having a predetermined shape, and a casting formed in the mold connected to the mold. It includes a plurality of pinch roller to move.

본 발명의 목적은, 연속주조 공정으로 제조하는 빔블랑크의 결함을 감소시킬 수 있는 빔블랑크 제조용 몰드 파우더를 제공하는 것이다.
An object of the present invention is to provide a mold powder for beam blank production that can reduce the defect of the beam blank produced by the continuous casting process.

상기한 과제를 실현하기 위한 본 발명의 일 실시예와 관련된 빔블랑크 제조용 몰드 파우더는, CaO와, SiO2와, Na2O와, MgO와, Al2O3와, F와, C로 구성되고, MnO2를 함유하지 않으며, 상기 C와 Na2O의 중량비(C의 중량%/Na2O의 중량%)의 범위가 20~150임을 특징으로 할 수 있다.Beam Blanc preparative mold powder related to one embodiment of the present invention for achieving the above object is constructed as CaO and, SiO 2 and, Na2O and, MgO and, Al 2 O 3 and, F and, C, MnO It does not contain 2 , it can be characterized in that the range of the weight ratio of the C and Na 2 O (% by weight of C / weight% of Na 2 O) is 20 ~ 150.

상기 몰드 파우더는 중량%로, CaO: 32~33%, SiO2: 28~35%, Na2O: 1.0%이하, MgO: 2.0~3.0%, Al2O3: 8.5~10%, F: 1.5~2.0%, C: 18~23%, 나머지 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.The mold powder is in weight percent, CaO: 32-33%, SiO 2 : 28-35%, Na 2 O: 1.0% or less, MgO: 2.0-3.0%, Al 2 O 3 : 8.5-10%, F: 1.5-2.0%, C: 18-23%, and the rest of the other unavoidable impurities.

온도 1300도에서, 상기 몰드 파우더의 점도가 12~13poise일 수 있다.At a temperature of 1300 degrees, the viscosity of the mold powder may be 12 to 13 poise.

상기 몰드 파우더의 염기도(CaO/SiO2)가 1.10~1.15일 수 있다.
The basicity (CaO / SiO 2 ) of the mold powder may be 1.10 to 1.15.

상기와 같이 구성되는 본 발명에 관련된 빔블랑크 제조용 몰드 파우더에 의하면, 제조된 빔블랑크의 크랙 감소 및 모서리 터짐을 감소시킬 수 있는 효과가 있다.
According to the mold powder for beam blank production according to the present invention configured as described above, there is an effect that can reduce the crack and the edge burst of the manufactured beam blank.

도 1은 용강(M)의 흐름을 중심으로 연속주조기를 설명하기 위한 개념도이다.
도 2는 도 1의 주형 및 그와 인접한 부분에서의 용강의 분포 형태를 보인 개념도이다. 1 is a conceptual diagram for explaining a continuous casting machine mainly on the flow of molten steel (M).
FIG. 2 is a conceptual view illustrating a distribution form of molten steel in the mold of FIG. 1 and a portion adjacent thereto.

이하, 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 빔블랑크 제조용 몰드 파우더에 대하여 첨부한 도면을 참조하여 상세히 설명한다. 본 명세서에서는 서로 다른 실시예라도 동일?유사한 구성에 대해서는 동일?유사한 참조번호를 부여하고, 그 설명은 처음 설명으로 갈음한다.
Hereinafter, with reference to the accompanying drawings, a mold powder for producing a beam blank according to a preferred embodiment of the present invention will be described in detail. In the present specification, different embodiments are given the same or similar reference numerals for the same or similar configurations, and the description is replaced with the first description.

도 1은 용강(M)의 흐름을 중심으로 연속주조기를 설명하기 위한 개념도이다.1 is a conceptual diagram for explaining a continuous casting machine mainly on the flow of molten steel (M).

본 도면을 참조하면, 용강(M)은 래들(10)에 수용된 상태에서 턴디쉬(20)로 유동하게 된다. 이러한 유동을 위하여, 래들(10)에는 턴디쉬(20)를 향해 연장하는 슈라우드 노즐(Shroud nozzle, 15)이 설치된다. 슈라우드 노즐(15)은 용강(M)이 공기에 노출되어 산화?질화되지 않도록 턴디쉬(20) 내의 용강에 잠기도록 연장한다. Referring to this figure, the molten steel (M) is to flow to the tundish 20 in the state accommodated in the ladle (10). For this flow, the ladle 10 is provided with a shroud nozzle 15 extending toward the tundish 20. The shroud nozzle 15 extends to be immersed in the molten steel in the tundish 20 so that the molten steel M is not exposed to air and oxidized and nitrided.

턴디쉬(20) 내의 용강(M)은 주형(30) 내로 연장하는 침지 노즐(SEN, Submerged Entry Nozzle, 25)에 의해 주형(30) 내로 유동하게 된다. 침지 노즐(25)은 주형(30)의 중앙에 배치되어, 침지 노즐(25)의 양 토출구에서 토출되는 용강(M)의 유동이 대칭을 이룰 수 있도록 한다. 침지 노즐(25)을 통한 용강(M)의 토출의 시작, 토출 속도, 및 중단은 침지 노즐(25)에 대응하여 턴디쉬(20)에 설치되는 스톱퍼(stopper, 21)에 의해 결정된다. 구체적으로, 스톱퍼(21)는 침지 노즐(25)의 입구를 개폐하도록 침지 노즐(25)과 동일한 라인을 따라 수직 이동될 수 있다. 침지 노즐(25)을 통한 용강(M)의 유동에 대한 제어는, 스톱퍼 방식과 다른, 슬라이드 게이트(Slide gate) 방식을 이용할 수도 있다. 슬라이드 게이트는 판재가 턴디쉬(20) 내에서 수평 방향으로 슬라이드 이동하면서 침지 노즐(25)을 통한 용강(M)의 토출 유량을 제어하게 된다.The molten steel M in the tundish 20 flows into the mold 30 by a submerged entry nozzle 25 extending into the mold 30. The immersion nozzle 25 is disposed in the center of the mold 30 so that the flow of molten steel M discharged from both discharge ports of the immersion nozzle 25 can be symmetrical. The start, discharge speed, and stop of the discharge of the molten steel M through the immersion nozzle 25 are determined by a stopper 21 installed in the tundish 20 corresponding to the immersion nozzle 25. Specifically, the stopper 21 may be vertically moved along the same line as the immersion nozzle 25 to open and close the inlet of the immersion nozzle 25. Control of the flow of the molten steel M through the immersion nozzle 25 may use a slide gate method, which is different from the stopper method. The slide gate controls the discharge flow rate of the molten steel M through the immersion nozzle 25 while the sheet material slides in the horizontal direction in the tundish 20.

주형(30) 내의 용강(M)은 주형(30)을 이루는 벽면에 접한 부분부터 응고하기 시작한다. 이는 용강(M)의 중심보다는 주변부가 수냉되는 주형(30)에 의해 열을 잃기 쉽기 때문이다. 주변부가 먼저 응고되는 방식에 의해, 스트랜드(80)의 주조 방향을 따른 뒷부분은 미응고 용강(82)이 용강(M)이 응고된 응고쉘(81)에 감싸여진 형태를 이루게 된다.The molten steel M in the mold 30 starts to solidify from the part in contact with the wall surface of the mold 30. This is because heat is more likely to be lost by the mold 30 in which the periphery is cooled rather than the center of the molten steel M. The rear portion along the casting direction of the strand 80 is formed by the non-solidified molten steel 82 being wrapped around the solidified shell 81 in which the molten steel M is solidified by the method in which the peripheral portion first solidifies.

핀치롤이 완전히 응고된 스트랜드(80)의 선단부(83)를 잡아당김에 따라, 미응고 용강(82)은 응고쉘(81)과 함께 주조 방향으로 이동하게 된다. 미응고 용강(82)은 위 이동 과정에서 냉각수를 분사하는 스프레이(65)에 의해 냉각된다. 이는 스트랜드(80)에서 미응고 용강(82)이 차지하는 두께가 점차로 작아지게 한다. 스트랜드(80)가 일 지점(85)에 이르면, 스트랜드(80)는 전체 두께가 응고쉘(81)로 채워지게 된다. 응고가 완료된 스트랜드(80)는 절단 지점(91)에서 일정 크기로 절단되어 슬라브 등과 같은 제품(P)으로 나뉘어진다.
As the pinch roll pulls the tip portion 83 of the strand 80 completely solidified, the unsolidified molten steel 82 moves together with the solidified shell 81 in the casting direction. The uncondensed molten steel 82 is cooled by the spray 65 for spraying cooling water in the course of the above movement. This causes the thickness of the unsolidified molten steel 82 to occupy the strand 80 gradually decreases. When the strand 80 reaches a point 85, the strand 80 is filled with the solidification shell 81 in its entire thickness. The solidified strand 80 is cut to a certain size at the cutting point 91 and divided into a product P such as a slab.

도 2는 도 1의 주형(30) 및 그와 인접한 부분에서의 용강(M)의 분포 형태를 보인 개념도이다. 주형(30) 및 그와 인접한 부분에서의 용강(M)의 형태에 대해서는 도 2를 참조하여 설명한다.FIG. 2 is a conceptual diagram illustrating a distribution form of molten steel M in the mold 30 and the adjacent portion of FIG. 1. The form of the molten steel M in the mold 30 and the part adjacent to it is demonstrated with reference to FIG.

도 2를 참조하면, 침지 노즐(25)의 단부 측에는 통상적으로 도면상 좌우에 한 쌍의 토출구(25a)들이 형성된다. 주형(30) 및 침지 노즐(25) 등의 형태는 중심선(C)을 기준으로 대칭되는 것으로 가정하여, 본 도면에서는 좌측만을 표시한다.Referring to FIG. 2, a pair of discharge ports 25a are typically formed on the end side of the immersion nozzle 25 on the left and right in the drawing. The shapes of the mold 30 and the immersion nozzle 25 and the like are assumed to be symmetrical with respect to the center line C, and thus only the left side is shown in this drawing.

토출구(25a)에서 가스와 함께 토출되는 용강(M)은 화살표(A1, A2)로 표시된 바와 같이 상측을 향한 방향(A1)과 하측을 향한 방향(A2)으로 유동하는 궤적을 그리게 된다.The molten steel M discharged together with the gas from the discharge port 25a draws a trajectory that flows in the upward direction A1 and downward direction A2 as indicated by arrows A1 and A2.

주형(30) 내부의 상부에는 파우더 공급기로부터 공급된 파우더에 의해 파우더층(51)이 형성된다. 파우더층(51)은 파우더가 공급된 형태대로 존재하는 층과 용강(M)의 열에 의해 소결된 층{소결층이 미응고 용강(82)에 더 가깝게 형성됨}을 포함할 수 있다. 파우더층(51)의 하측에는 파우더가 용강(M)에 의해 녹아서 형성된 슬래그층 또는 액체 유동층(52)이 존재하게 된다. 액체 유동층(52)은 주형(30) 내의 용강(M)의 온도를 유지하고 이물질의 침투를 차단한다. 파우더층(51)의 일부는 주형(30)의 벽면에서 응고되어 윤활층(53)을 형성한다. 윤활층(53)은 응고쉘(81)이 주형(30)에 붙지 않도록 윤활하는 기능을 한다. The powder layer 51 is formed on the upper part of the mold 30 by the powder supplied from the powder feeder. The powder layer 51 may include a layer present in a form in which the powder is supplied and a layer sintered by the heat of the molten steel M (sintered layer is formed closer to the unsolidified molten steel 82). Below the powder layer 51, a slag layer or a liquid fluidized layer 52 formed by melting powder by molten steel M is present. The liquid fluidized bed 52 maintains the temperature of the molten steel M in the mold 30 and blocks the ingress of foreign matter. A portion of the powder layer 51 solidifies at the wall surface of the mold 30 to form a lubrication layer 53. The lubrication layer 53 functions to lubricate the solidified shell 81 so as not to stick to the mold 30.

응고쉘(81)의 두께는 주조 방향으로 따라 진행할수록 두꺼워진다. 응고쉘(81)의 주형(30) 위치한 부분은 두께가 얇으며, 주형(30)의 오실레이션에 따라 자국(Oscillation mark, 87)이 형성되기도 한다. 응고쉘(81)은 지지롤(60)에 의해 지지되며, 물을 분사하는 스프레이(65)에 의해 그 두께가 두꺼워진다. 응고쉘(81)은 두꺼워지다가 일 부분이 볼록하게 돌출하는 벌징(Bulging) 영역(88)이 형성되기도 한다.
The thickness of the solidification shell 81 becomes thicker as it progresses along the casting direction. The portion where the mold 30 of the solidification shell 81 is positioned is thin, and an oscillation mark 87 may be formed according to the oscillation of the mold 30. The solidification shell 81 is supported by the support roll 60, and the thickness thereof is thickened by the spray 65 for spraying water. The solidification shell 81 may be thickened, and a bulging region 88 may be formed in which a portion protrudes convexly.

본 발명의 일실시예에 따른 빔블랑크 제조용 몰드 파우더는, CaO와, SiO2와, Na2O와, MgO와, Al2O3와, F와, C로 구성될 수 있다. 또한, MnO2를 함유하지 않은 것으로서, 상기 C와 Na2O의 중량비(C의 중량%/Na2O의 중량%)의 범위가 20~150임을 특징으로 할 수 있다. 상기 C는 몰드 파우더내 전체 C함량을 나타내는 것으로서, 프리 C 및 기타 원소 중 C를 포함한 것의 총 C의 함량을 나타낸 것일 수 있다.The mold powder for beam blank production according to an embodiment of the present invention may be composed of CaO, SiO 2 , Na 2 O, MgO, Al 2 O 3 , F, and C. In addition, it does not contain MnO 2 , it may be characterized in that the range of the weight ratio of the C and Na 2 O (wt% of C / wt% of Na 2 O) is 20 ~ 150. The C represents the total C content in the mold powder, and may represent the total C content of the C including free C and other elements.

MnO2는 몰드 파우더를 주형 내 주입할 때 중량감을 주기 위해 투입하는 원소이나, 몰드 파우더의 분진 저감 효과에 비하여 가격이 높을 뿐 아니라 과다 투입 시 몰드 파우더가 미응고 용강(82)내로 침투하는 역효과가 발생할 수 있기 때문에 이를 함유시키지 않는 것이 바람직하다.
MnO 2 is an element that is added to give weight when the mold powder is injected into the mold, but the price is higher than the dust reduction effect of the mold powder, and the adverse effect that the mold powder penetrates into the unsolidified molten steel 82 when excessively added is added. It is preferable not to contain it because it may occur.

본 발명의 일실시예에 따른 빔블랑크 제조용 몰드 파우더는, 중량%로, CaO: 32~33%, SiO2: 28~35%, Na2O: 1.0%이하, MgO: 2.0~3.0%, Al2O3: 8.5~10%, F: 1.5~2.0%, C: 18~23%, 나머지 기타 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.
Mold powder for beam blank production according to an embodiment of the present invention, in weight%, CaO: 32-33%, SiO 2 : 28-35%, Na 2 O: 1.0% or less, MgO: 2.0-3.0%, Al 2 O 3 : 8.5 ~ 10%, F: 1.5 ~ 2.0%, C: 18 ~ 23%, and other remaining unavoidable impurities.

또한, 온도 1300도에서, 점도가 12~13poise이고, 염기도(CaO/SiO2)는 1.10~1.15인 것을 특징으로 한다.
Further, at a temperature of 1300 degrees, the viscosity is 12 to 13 poise, and the basicity (CaO / SiO 2 ) is characterized in that 1.10 to 1.15.

이하, 본 발명의 성분과 성분의 함량에 대하여 상세하게 설명한다.
Hereinafter, the components of the present invention and the contents of the components will be described in detail.

CaO: 32~33중량%
CaO: 32-33 wt%

상기 CaO는 몰드 파우더의 염기도를 결정하는 성분으로서, 그 함량이 32중량% 미만이거나 33중량%를 초과하면 염기도 1.10~1.15를 만족할 수 없으므로, 그 함량을 32~33중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
The CaO is a component that determines the basicity of the mold powder, and if the content is less than 32% by weight or more than 33% by weight, the basicity of 1.10 to 1.15 may not be satisfied, so the content is preferably limited to 32 to 33% by weight. .

SiO2: 28~35중량%
SiO 2 : 28-35 wt%

상기 SiO2는 몰드 파우더의 염기도를 결정하는 성분으로서, 그 함량이 28중량% 미만이거나 35중량%를 초과하면 염기도 1.10~1.15를 만족할 수 없으므로, 그 함량을 28~35중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
The SiO 2 is a component that determines the basicity of the mold powder, and if the content is less than 28% by weight or more than 35% by weight, the basicity of 1.10 to 1.15 may not be satisfied, so the content is preferably limited to 28 to 35% by weight. Do.

Na2O: 1.0중량%이하
Na 2 O: 1.0 wt% or less

상기 Na2O는 몰드 파우더의 점도를 증가시키는데 유효한 성분으로서, 그 함량이 1.0중량%를 초과하면 주형에 형성된 지지롤(60)과 주형을 통과하는 응고쉘(81)에 스케일이 과도하게 형성되어 스케일이 집적될 수 있다. 이와 같이 응고쉘(81)에 집적된 스케일은 주형에 형성된 지지롤(60)을 통과할 때 부분적인 응력 집중을 유발시키게 된다. 이는 향후 제조된 빔블랑크에서 모서리 터짐 현상을 일으키거나 빔블랑크 표면에 크랙이 형성되어 제품의 결함으로 이어질 수 있다. 따라서, 그 함량을 1.0중량% 이하로 제한하는 것이 바람직하다.
The Na 2 O is an effective ingredient for increasing the viscosity of the mold powder. When the content exceeds 1.0 wt%, the scale is excessively formed on the support roll 60 formed in the mold and the solidification shell 81 passing through the mold. Scale can be integrated. In this way, the scale integrated in the solidification shell 81 causes partial stress concentration when passing through the support roll 60 formed in the mold. This may cause edge bursting in the beam blanks manufactured in the future, or cracks may be formed on the surface of the beam blanks, which may lead to product defects. Therefore, it is desirable to limit the content to 1.0% by weight or less.

MgO: 2.0~3.0중량%
MgO: 2.0-3.0 wt%

상기 MgO는 몰드 파우더의 점도와 결정화 온도에 영향을 미치며, 2.0중량% 미만인 경우 점도가 내려가 완냉효과가 떨어지고, 3.0중량%를 초과하면 점도가 필요이상 올라갈 수 있으므로 그 함량을 2.0~3.0중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
The MgO affects the viscosity and crystallization temperature of the mold powder, and if the content is less than 2.0% by weight, the viscosity decreases and the slow cooling effect decreases. If the content exceeds 3.0% by weight, the content of the MgO may be increased more than necessary, so the content thereof may be 2.0-3.0% by weight. It is desirable to limit.

Al2O3: 8.5~10중량%
Al 2 O 3 : 8.5-10% by weight

상기 Al2O3는 몰드 파우더의 점도와 결정화 온도에 영향을 미치며, 8.5중량% 미만인 경우 점도가 내려가 완냉효과가 떨어지고, 10중량%를 초과하면 점도가 필요이상 올라가고 결정화 온도를 저하시킬 수 있으므로 그 함량을 8.5~10중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
The Al 2 O 3 affects the viscosity and the crystallization temperature of the mold powder, and if less than 8.5% by weight, the viscosity is lowered, the slow cooling effect, if more than 10% by weight may increase the viscosity more than necessary and lower the crystallization temperature It is preferable to limit the content to 8.5 to 10% by weight.

F: 1.5~2.0중량%
F: 1.5-2.0 wt%

상기 F는 점도를 저하시키고, 몰드 파우더의 결정화온도 및 용융온도를 저하시키는 성분으로, 그 함량이 1.5중량% 미만이면 점도, 결정화온도 및 용융온도가 높아지고, 2.0중량%를 초과하면 몰드 파우더의 소모량이 많아진다. 따라서, 그 함량을 1.5~2.0중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
F is a component that lowers the viscosity and lowers the crystallization temperature and the melting temperature of the mold powder, and if the content is less than 1.5% by weight, the viscosity, the crystallization temperature and the melting temperature increase, and when the content exceeds 2.0% by weight, the consumption of the mold powder This increases. Therefore, it is preferable to limit the content to 1.5 to 2.0% by weight.

C:18~23중량%
C: 18-23 weight%

상기 C는 몰드 파우더의 용융속도를 감소시키는데 유효한 성분으로서, 그 함량이 18% 미만이면 용융금속의 완냉각 효과가 줄어들 수 있으며, 23%를 초과하면 과도한 완냉각 효과로 인하여 용융금속의 냉각효율이 감소될 수 있을 뿐 아니라, 몰드 파우더 내 탄소가 용강 중으로 침탄하여 표면크랙을 발생시킬 수 있는 문제점이 있다. 따라서, 그 함량을 18~23중량%로 제한하는 것이 바람직하다.
The C is an effective ingredient for reducing the melting rate of the mold powder, the content is less than 18% may reduce the slow cooling effect of the molten metal, if the content exceeds 23% the cooling efficiency of the molten metal due to the excessive slow cooling effect In addition to being reduced, there is a problem that carbon in the mold powder may be carburized into molten steel to generate surface cracks. Therefore, it is preferable to limit the content to 18 to 23% by weight.

나머지는 불가피하게 포함되는 불순물로 이루어질 수 있다. 불가피하게 포함되는 불순물로는 예를 들어, MgO, Al2O3, MnO2 및 수분 등이 있을 수 있다. 또한, 일부 연소손실로 소실되는 성분도 있을 수 있다.The rest may consist of impurities that are inevitably included. Inevitably included impurities include, for example, MgO, Al 2 O 3 , MnO 2 And moisture. There may also be components that are lost due to some combustion losses.

점도는 온도 1300도 일 때, 12~13poise일 수 있다. 점도의 단위 poise는 g/cm?s와 같다.The viscosity may be 12 to 13 poise when the temperature is 1300 degrees. The unit poise of viscosity is equal to g / cm? S.

점도가 12poise 미만일 때는, 윤활층(53)의 점도가 낮아 윤활이 활발하게 되어 주형 내에서 완냉효과를 저하시킬 수 있으며, 점도가 13poise를 초과하는 경우 점도가 과도하게 높아 주형 내에서 윤활층(53)의 윤활이 원활치 않아 미응고 용강(82)의 냉각을 방해하고 제품 성형 속도 저하 및 성형 형태를 불균일하게 할 수 있다.
When the viscosity is less than 12 poise, the viscosity of the lubrication layer 53 is low, the lubrication is active to reduce the slow cooling effect in the mold, if the viscosity exceeds 13 poise, the viscosity is excessively high, the lubrication layer 53 in the mold ) Is not smooth lubrication can interfere with the cooling of the non-solidified molten steel 82, and the product molding speed can be reduced and the shape of the mold is non-uniform.

또한, 본 발명의 일실시예에 따른 빔블랑크 제조용 몰드 파우더는 1.10~1.15(CaO/SiO2 ratio)범위의 염기도를 가져야 하는데 이는 통상적인 몰드 파우더의 염기도인 약 0.8~0.9보다 상향 조절된 것이다. 이와 같은 염기도를 가져야 하는 이유는 다음과 같다.In addition, the mold powder for producing a beam blank according to an embodiment of the present invention should have a basicity in the range of 1.10 to 1.15 (CaO / SiO 2 ratio), which is up-regulated from about 0.8 to 0.9, which is the basicity of conventional mold powder. The reason for having such basicity is as follows.

염기도가 1.10~1.15의 범위를 벗어나는 경우는, 기존 파우더와 대비하여 주형 내에 미응고 용강(82)이 통과하면서 냉각될 때 완냉 효과가 떨어지는 문제점이 있다. 또한, 염기도가 상기 범위를 벗어나는 경우는 몰드 파우더가 용융되어 형성되는 윤활층(53)이 응고쉘(81)의 표면을 따라 흐를 때 윤활층(53)의 두께가 너무 얇거나 너무 두껍게 형성될 수 있다. 윤활층(53)이 너무 얇은 경우 윤활력이 저하되어 미응고 용강(82)의 냉각 속도에 악영향을 미칠 수 있으며, 윤활층(53)이 너무 두껍게 형성되는 경우는 윤활층(53)의 성분이 미응고 용강(82)으로 픽업되는 등 문제가 발생할 수 있다.
When the basicity is out of the range of 1.10 to 1.15, there is a problem that the slow cooling effect is lowered when the non-coagulated molten steel 82 is cooled in the mold as compared to the existing powder. In addition, when the basicity is out of the above range, when the lubrication layer 53 formed by melting the mold powder flows along the surface of the solidification shell 81, the thickness of the lubrication layer 53 may be formed too thin or too thick. have. If the lubrication layer 53 is too thin, the lubricating power may be deteriorated, which may adversely affect the cooling rate of the unsolidified molten steel 82. When the lubrication layer 53 is formed too thick, the components of the lubrication layer 53 may be reduced. Problems may arise, such as being picked up by unsolidified molten steel 82.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명하나, 이러한 실시예는 본 발명의 일 실시예를 제시하기 위한 것일 뿐 이러한 실시예의 기재에 의하여 본 발명이 제한되는 것은 아니다.
Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but these examples are only intended to present one embodiment of the present invention, and the present invention is not limited by the description of these examples.

표 1은 본 발명의 일실시예에 따라 제조된 빔블랑크 제조용 몰드 파우더와 종래의 몰드 파우더를 주형 내에 취입하여 빔블랑크를 제조한 후 제조된 빔블랑크의 결함에 대한 결과를 도시한 표이다.
Table 1 is a table showing the results of the defects of the beam blank prepared after manufacturing the beam blank by injecting the mold powder for producing the beam blank and the conventional mold powder prepared according to an embodiment of the present invention in the mold.

종래예1, 종래예2와, 실시예로 구분된 세 종류의 몰드파우더는 모두 분말 형태이다.
Conventional example 1, conventional example 2 and the three types of mold powder divided into the examples are all in the form of a powder.


구 분
division

몰드파우더 조성(중량%)
Mold powder composition (wt%)
점도
(Poise)
Viscosity
(Poise)

염기도
basicity

재가공율(%)
Reprocessing rate (%)
SiO2 SiO 2 CaOCaO Na2ONa 2 O MgOMgO Al2O3 Al 2 O 3 MnO2 MnO 2 FF CC 종래예1Conventional Example 1 29.729.7 32.632.6 0.00.0 1.21.2 9.99.9 2.62.6 1.81.8 19.619.6 15.115.1 1.101.10 2.02.0 종래예2Conventional Example 2 29.829.8 33.233.2 2.32.3 2.52.5 9.49.4 0.00.0 1.61.6 16.116.1 10.210.2 1.111.11 1.51.5 실시예Example 29.129.1 33.433.4 0.60.6 2.42.4 8.98.9 0.00.0 1.61.6 19.619.6 13.013.0 1.151.15 0.30.3

표 1에 도시한 재가공율은 제조된 빔블랑크의 표면 크랙 및 모서리 터짐 등의 결함부위를 재가공한 비율을 나타낸 것으로서, 재가공율이 낮을수록 빔블랑크의 결함부위가 적었음을 의미한다.
The reprocessing rate shown in Table 1 represents the ratio of reworked defects such as surface cracks and edge bursts of the manufactured beam blanks, and the lower the rework rate, the less defect sites of the beam blanks.

본 발명의 일실시예에 따른 몰드 파우더 즉 실시예로 표시한 몰드 파우더의 C는 19.6중량%, Na2O는 0.6중량%였으며, MnO2는 첨가하지 않았다. 이때 몰드파우더가 섭시 1300℃일때 점도는 13.0, 염기도는 1.15이다.
C of the mold powder according to an embodiment of the present invention, that is, the mold powder represented in the example, was 19.6 wt%, Na 2 O was 0.6 wt%, and MnO 2 was not added. At this time, when the mold powder is 1300 ℃, the viscosity is 13.0, the basicity is 1.15.

표 1에 나타낸 바와 같이, 본 발명의 일실시예에 따른 실시예의 몰드 파우더를 취입하여 제조된 빔블랑크의 재가공율은 0.3%인데 반하여, 종래에 사용된 몰드 파우더를 취입하여 제조된 종래예1 및 종래예2의 몰드 파우더로 제조된 빔블랑크의 재가공율은 2.0% 및 1.5%로 나타났다. 이는 실시예의 몰드 파우더를 취입하여 제조된 빔블랑크의 결함이 비교예에 비하여 적었음을 의미하는 것으로, 실시예에 따른 몰드 파우더를 사용하였을 때 빔블랑크의 결함 발생이 감소한 것을 알 수 있다.
As shown in Table 1, the rework rate of the beam blank prepared by blowing the mold powder of the embodiment according to the embodiment of the present invention is 0.3%, whereas the conventional example 1 prepared by blowing the conventionally used mold powder The rework rate of the beam blank prepared from the mold powder of the conventional example 2 was 2.0% and 1.5%. This means that the defect of the beam blank manufactured by injecting the mold powder of the example was smaller than that of the comparative example, and it can be seen that the defect occurrence of the beam blank decreased when the mold powder according to the example was used.

상기와 같은 빔블랑크 제조용 몰드 파우더는 위에서 설명된 실시예들의 구성과 작동 방식에 한정되는 것이 아니다. 상기 실시예들은 각 실시예들의 전부 또는 일부가 선택적으로 조합되어 다양한 변형이 이루어질 수 있도록 구성될 수도 있다.
Mold powder for beam blank production as described above is not limited to the configuration and manner of operation of the embodiments described above. The above embodiments may be configured such that various modifications may be made by selectively combining all or part of the embodiments.

10: 래들 15: 슈라우드 노즐
20: 턴디쉬 25: 침지 노즐
30: 주형 40: 주형 오실레이터
50: 파우더 공급기 51: 파우더층
52: 액체 유동층 53: 윤활층
60: 지지롤 65: 스프레이
70: 핀치롤 80: 스트랜드
81: 응고쉘 82: 미응고 용강
83: 선단부 85: 응고 완료점
87: 오실레이션 자국 88: 벌징 영역
91: 절단 지점 P : 제품10: ladle 15: shroud nozzle
20: tundish 25: immersion nozzle
30: mold 40: mold oscillator
50: powder feeder 51: powder layer
52: liquid fluidized bed 53: lubricating layer
60: support roll 65: spray
70: pinch roll 80: strand
81: solidified shell 82: unsolidified molten steel
83: tip 85: solidification completion point
87: oscillation mark 88: bulging area
91: cutting point P: product

Claims (4)

CaO와, SiO2와, Na2O와, MgO와, Al2O3와, F와, C로 구성되고, MnO2를 함유하지 않으며, 상기 C와 Na2O의 중량비(C의 중량%/Na2O의 중량%)의 범위가 20~150임을 특징으로 하는, 빔블랑크 제조용 몰드 파우더.
And CaO, and SiO 2 and, Na2O and, MgO, Al 2 O 3 and F, and is composed of C, not containing MnO 2, weight percent of the C and the Na 2 O weight ratio of (C / Na 2 The weight powder of O) range from 20 to 150, characterized in that the mold powder for beam blank production.
청구항 1에 있어서,
상기 몰드 파우더는,
중량%로, CaO: 32~33%, SiO2: 28~35%, Na2O: 1.0%이하, MgO: 2.0~3.0%, Al2O3: 8.5~10%, F: 1.5~2.0%, C: 18~23%, 나머지 기타 불가피한 불순물로 이루어지는, 빔블랑크 제조용 몰드 파우더.

The method according to claim 1,
The mold powder,
By weight%, CaO: 32-33%, SiO 2 : 28-35%, Na 2 O: 1.0% or less, MgO: 2.0-3.0%, Al 2 O 3 : 8.5-10%, F: 1.5-2.0% , C: 18-23%, mold powder for beam blank production, consisting of the remaining other unavoidable impurities.

청구항 1에 있어서,
온도 1300도에서, 상기 몰드 파우더의 점도가 12~13 poise인, 빔블랑크 제조용 몰드 파우더.
The method according to claim 1,
Mold powder for beam blank production, the temperature of 1300 degrees, the viscosity of the mold powder is 12 ~ 13 poise.
청구항 2에 있어서,
상기 몰드 파우더의 염기도(CaO/SiO2)가 1.10~1.15인, 빔블랑크 제조용 몰드 파우더.The method according to claim 2,
The basic powder (CaO / SiO 2 ) of the mold powder is 1.10 to 1.15, the mold powder for beam blank production.
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