KR20190055097A - 고강도 망간 강으로 제조된 열간 또는 냉간 스트립 및/또는 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법 및 상기 방법에 의해 제조된 평탄 강 제품 - Google Patents

고강도 망간 강으로 제조된 열간 또는 냉간 스트립 및/또는 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법 및 상기 방법에 의해 제조된 평탄 강 제품 Download PDF

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토마스 에버르쯔
마뉴엘 오토
카이 쾰러
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잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하
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Abstract

본 발명은 고강도 망간 함유 강으로 구성되며 섹션으로부터 섹션까지 요구됨에 따라 변화하는 최종 두께를 갖는 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법과 관련된다. 높은 최대 변형도를 달성하기 위해, 다음의 방법 단계가 제안된다: 다음 합금 조성을 함유하는 아연 도금(galvanised) 또는 비 아연 도금된(non-galvanised) 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 제공하는 단계(중량%로): C: 0.0005 내지 0.9; Mn: 4 내지 12; Al: 10 이하; P: 0.1 미만; S: 0.1 미만; N: 0.1 미만; 나머지는 불가피한 강 관련 원소를 포함하는 철이며, 선택적으로 하나 이상의 다음 원소들이 합금화에 의해 첨가됨(중량%로): Si: 6 이하; Cr: 6 이하; Nb: 1 이하; V: 1.5 이하; Ti: 1.5 이하; Mo: 3 이하; Sn: 0.5 이하; Cu 3 이하; W: 5 이하; Co: 8 이하; Zr: 0.5 이하; Ta: 0.5 이하; Te 0.5 이하; B: 0.15 이하; - 제1 압연 단계 이전에 60℃ 이상 Ac3 미만, 바람직하게는 60℃ 내지 450℃인 열간 스트립 또는 냉간 스트립의 온도에서 섹션으로부터 섹션까지 요구됨에 따라 변화하는 최종 두께로 하나의 압연 단계에서 또는 복수의 압연 단계에서 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 유연하게 압연하는 단계;를 포함한다. 본 발명은 또한 고강도 망간 강으로 제조된 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 제조하는 방법 및 상기 방법에 따라 유연하게 압연된 평탄 강 제품과 관련된다.

Description

고강도 망간 강으로 제조된 열간 또는 냉간 스트립 및/또는 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법 및 상기 방법에 의해 제조된 평탄 강 제품
본 발명은 수소-유도 지연 균열 형성(지연 파단) 및 수소 취화에 대한 증가된 저항 및 TRIP 및/또는 TWIP 효과를 갖는 고강도 망간 함유 강으로 구성된 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법에 관한 것이다. 유연한 압연 평탄 강 제품은 예를 들어 강 스트립 또는 강 시트로서 제공될 수 있으며, 열간 스트립 또는 냉간 스트립은 유연한 압연을 위해 반제품(semi-finished product)으로서 사용된다. 망간의 함량은 이들 강에서 4 내지 12 중량% 사이이다. 본 발명은 또한 고 강도 망간 함유 강으로 구성된 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 제조하는 방법 및 방법에 따라 유연하게 압연되는 평탄 강 제품에 관한 것이다.
본 발명과 관련하여, “유연한 압연”은 상이한 두께를 갖는 평탄 강 제품이 조절가능한 닙(nip)을 통해 압연 방향으로 실질적으로 임의의 순서로 제조되는 평탄 강 제품을 제조하는 방법을 의미하는 것으로 이해된다. 유연한 압연 평탄 강 제품 내에서 최대 50%의 두께 차이를 얻을 수 있으며; 두 개의 일정한 두께 사이의 균일한 전이가 유리하다. 유연한 압연을 통해 제조된 평탄 강 제품은 바람직하게는 예를 들어 원하는 부품을 형성하도록 딥 드로잉(deep drawing) 또는 압연 성형(roll profiling)에 의해 미리 제조된 반제품의 관점에서 변형되기 위해 사용된다. 변형된 부품은 자동차 산업에서 다양한 방식(예를 들어, 자동차 본체를 생산하도록)으로 사용된다. 유연한 압연은 바람직하게는 유연한 압연 평탄 강 제품이 부하 측면에서 그로부터 후속으로 변형될 부품에 적용되는 두께 프로파일을 가지게 함으로써, 재료 및 중량을 절약할 수 있게 하며 선택적으로 더 많은 부품이 추가 결합 공정 없이 서로 통합될 수 있게 하며, 이는 낮은 생산 비용을 초래한다. 특히, 길이에 걸쳐 상이한 하중을 받는 부품이 고려된다.
유럽 특허 출원 EP 2 383 353 A2는 고강도 망간 함유 강, 이러한 강으로부터 형성된 평탄 강 제품 및 이러한 평탄 강 제품을 제조하는 방법을 개시한다. 강은 다음 원소로 이루어진다(중량 %의 함량이며 용강(steel melt)과 관련됨): C: 0.5 이하; Mn: 4 내지 12.0; Si: 1.0 이하; Al: 3.0 이하; Cr: 0.1 내지 4.0; Cu: 4.0 이하; Ni: 2.0 이하; N: 0.05 이하; P: 0.05 이하; S: 0.01 이하이며, 나머지는 철 및 불가피한 불순물임. 선택적으로, “V, Nb, Ti” 그룹으로부터 하나 이상의 원소가 제공되며, 이들 원소의 함량의 합은 최대 0.5이다. 이 강은 고 망간 강보다 더 비용 효율적인 방식으로 제조될 수 있으며, 동시에 높은 파단 신장률 값을 가지며, 이와 관련하여, 상당히 개선된 변형성을 갖는 것을 특징으로 한다. 위에 기술된 고강도 망간 함유 강으로부터 평탄 강 제품을 제조하는 방법으로서 다음의 작업 단계를 포함한다: - 상술된 용강을 용융시키는 단계, - 후속 열간 압연을 위해 출발 제품을 제조하는 단계로서, 용강은, 적어도 하나의 슬래브 또는 얇은 슬래브가 열간 압연을 위한 출발 제품으로서 분리되는 스트링(string)으로 또는 출발 제품으로서 열간 압연 공정에 공급된 주조 스트립으로 주조되는, 출발 제품을 제조하는 단계, - 출발 제품이 1150 내지 1000℃의 열간 압연 출발 온도가 되도록 출발 제품을 열처리하는 단계, - 최대 2.5mm의 두께를 갖는 열간 스트립을 형성하도록 출발 제품을 열간 압연하는 단계로서, 열간 압연은 1050 내지 800℃의 열간 압연 종료 온도에서 종료되는, 출발 제품을 열간 압연하는 단계, - 700℃ 이하의 권취 온도(reeling temperature)에서 코일을 형성하도록 열간 스트립을 권취(reeling)하는 단계. 선택적으로, 열간 스트립은 250 내지 950℃에서 어닐링될 수 있으며, 후속적으로 냉간 압연되고 이어서 450 내지 950℃에서 어닐링될 수 있다. 유연한 압연의 가능성은 언급되지 않는다.
또한, 독일 특허 문헌 DE 10 2012 110 972 B3는 유연한 압연 스트립 재료로부터 제품을 제조하는 방법을 개시한다. 유연한 압연은 냉간 압연 공정으로서 수행된다. 유연한 압연에 의해, 유연한 압연 스트립 재료는 실질적으로 일정한 두께를 갖는 스트립 재료로부터 제조되고 스트립 재료의 길이에 걸쳐 변화할 수 있는 두께를 갖는다. 유연한 압연 스트립 재료용 합금 조성물은 언급되지 않는다.
특허 출원 US 2015/0147589 A1은 강 스트립을 따라 적어도 2 개의 상이한 두께를 갖는 스트립 재료를 제조하기 위한 강 스트립의 유연한 압연을 기술한다. 유연한 압연은 유연한 냉간 압연으로서 수행된다. 유연한 압연 스트립 재료에 대한 합금 조성의 추출물은 다음을 함유한다(중량%의 함량으로): C: 1.0 이하; Mn: 0.5 내지 7; Al: 0.1 이하; P: 0.03 이하; S: 0.005 미만; N: 0.008 이하; 나머지는 철 및 공정 유도된 불순물임.
유럽 특허 명세서 EP 1 238 727 B1은 상이한 재료 특성의 부분을 포함하는 금속 스트립을 제조하는 방법을 개시한다. 금속 스트립은 2-롤러 주조 머신에서 제조되며, 상이한 재료 특성의 스트립형 부분은 상이한 냉각 속도에 의해 달성된다. 이 방법을 수행하기 위해, 일반적으로 하기 조성의 추출물을 함유하는 저합금 또는 미세 합금 강의 합금이 사용될 수 있다(중량%의 함량으로): C: 0.01 내지 0.8; Mn: 0.3 내지 5; Al: 0.1 이하, 나머지는 철 및 용융 유도된 불순물임. 이 방법에 따라 제조된 스트립은 유연한 압연을 위한 전구체(precursor) 재료로서 사용될 수 있다.
또한, 독일 공개 특허 공보 DE 10 2012 013 113 A1에는 이미 변형 동안 마르텐사이트로 전환될 수 있는 혼입된 잔류 오스테나이트(incorporated residual austenite)를 갖는 주로 페라이트계 미세구조를 갖는 소위 TRIP 강을 설명한다(TRIP 효과). TRIP 강은 강냉 경화(intense cold-hardening)로 인해 균일한 신장률과 인장 강도에 대한 높은 값을 얻는다. TRIP 강은 특히 시트 금속 블랭크 및 맞춤형 블랭크(용접 블랭크) 및 소위 맞춤형 압연 블랭크(TRBs)라고 불리는 유연한 냉간 압연 스트립과 같은 구조 부품, 샤시 부품 및 차량의 충돌 관련 부품에 사용된다. 유연한 냉간 압연 스트립은 시트 금속 두께가 부품의 길이에 걸쳐 하중에 적용되기 때문에 중량이 크게 줄어든다. 강은 1 내지 2.25 중량%의 망간 함량을 갖는다.
고강도 망간 함량 강으로 구성된 유연한 냉간 압연 평탄 강 제품의 제조 상의 문제점은 변형력을 크게 상승시키는 유연한 압연 중 냉간 경화에 대한 강한 경향이며, 이에 의해 변형의 최대 정도를 제한한다. 또한, 공지된 망간 함유 강은 상온에서 변형하는 동안 더 신속하게 마르텐 사이트 형성을 개시하기 때문에 제한된 최대 압연 변형량을 갖는다. 또한, 이러한 방식으로 제조된 평탄 강 제품의 잔류 변형 능력은 크게 감소되고, 따라서 변형 기술에 의한 추가 가공 전에, 변형 가능성을 회복하기 위한 값비싼 어닐링이 때때로 요구된다.
이로부터 계속하여, 본 발명의 목적은 TRIP 및/또는 TWIP 효과를 갖는 고강도 망간 함유 강의 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는, 특히 유연한 압연 동안 높은 최대 변형도를 달성하는 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법을 제공하는 것이며, 강과 관련하여 유연한 압연 평탄 강 제품의 높은 잔류 변형 성능 및 강도 및 변형 특성의 우수한 조합을 제공하는 것이다. 이 방식으로 제조된 평탄 강 제품은 또한 수소 유도 지연 균열 형성, 수소 취화 및 용접 중 액체 금속 취화에 대한 높은 저항을 가져야 한다.
이 목적은 제1항의 특징을 포함하는 망간 함유 TRIP 및/또는 TWIP 강으로 구성된 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법에 의해 달성된다. 본 발명의 유리한 실시예가 종속항에 기재된다. 제11항의 특징을 포함하는 본 발명에 따른 평탄 강 제품이 제공된다. 이러한 방식으로 제조된 평탄 강 제품의 용도는 제13항의 특징을 포함하여 제공된다.
본 발명에 따르면, 고강도 망간 함유 강으로 구성되며 섹션에서 요구되는 최종 두께를 갖는 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법은:
- 다음 합금 조성을 함유하는 아연 도금(galvanised) 또는 비 아연 도금된(non-galvanised) 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 제공하는 단계(중량%로): C: 0.0005 내지 0.9; Mn: 4 내지 12; Al: 10 이하; P: 0.1 미만; S: 0.1 미만; N: 0.1 미만; 나머지는 불가피한 강 관련 원소를 포함하는 철이며, 선택적으로 하나 이상의 다음 원소들이 합금화에 의해 첨가됨(중량%로): Si: 6 이하; Cr: 6 이하; Nb: 1 이하; V: 1.5 이하; Ti: 1.5 이하; Mo: 3 이하; Sn: 0.5 이하; Cu 3 이하; W: 5 이하; Co: 8 이하; Zr: 0.5 이하; Ta: 0.5 이하; Te 0.5 이하; B: 0.15 이하,
- 제1 압연 단계 이전에 60℃이상 Ac3 미만, 바람직하게는 60℃ 내지 450℃인 열간 스트립 또는 냉간 스트립의 온도에서 섹션에서 요구되는 최종 두께로 압연 단계에서 또는 복수의 압연 단계에서 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 유연하게 압연하는 단계로서, 이 특징은 원하는 온도는 제1 압연 단계 이전에 이미 도달하고 압연 그 자체에 의해서만 생성되지 않는다는 것을 의미하는 것으로 이해되는, 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 유연하게 압연하는 단계,
- 아직 비 아연 도금된 평탄 강 제품을 선택적으로 아연 도금하여 제조되는 단계를 포함하며,
이는 유연한 압연 동안 높은 최대 변형도를 달성하는 평탄 강 제품을 제공하며 강과 관련하여 유연한 압연 평탄 강 제품의 높은 잔류 변형 성능 및 강도 및 변형 특성의 우수한 조합뿐만 아니라 기계적 하중 동안 추가로 TRIP 및/또는 TWIP 효과를 갖는 지연 균열 형성, 수소 취화 및 액체 금속 취화에 대한 증가된 저항을 제공한다.
특히 바람직한 방식으로, 열간 스트립 또는 냉간 스트립은 제1 압연 단계 이전에 60℃ 이상 Ac3 미만, 바람직하게는 60℃ 내지 450℃의 온도로 예열된다.
유리한 방식에서, 제1 압연 단계를 제외하고, 열간 스트립 또는 냉간 스트립은 상온 이상 Ac3 미만, 유리하게는 상온 이상 450℃ 미만의 열간 스트립 또는 냉간 스트립의 동일 또는 상이한 온도에서 다음 압연 단계에서 유연하게 압연된다. 특정 절차에서, 열간 스트립 또는 냉간 스트립은 60℃ 이상 Ac3 미만, 유리하게는 60℃ 이상 450℃ 미만의 열간 스트립 또는 냉간 스트립의 동일한 온도에서 제1 압연 단계 및 후속 압연 단계에서 유연하게 압연된다.
본 발명과 관련하여, 상온은 15 내지 25℃의 범위에 속하는 것으로 정의된다.
예열에 의한 온간 압연(warm rolling)의 절차에 이어서, 최종 압연 단계 또는 복수의 최종 압연 단계는 -100 내지 60℃의 임의의 국부적으로 제한된 온도에서 복수의 필요한 압연 단계 동안 선택적으로 수행될 수 있고, 따라서 준안정 오스테나이트는 목표된 방식으로 마르텐사이트로 전환될 수 있다. 결과적으로, 최종적으로 형성된 반제품 또는 제품의 강도는 목표 지향적 방식으로 증가될 수 있다.
기술된 망간 함유 강을 사용함으로써, 본 발명에 따른 방법은 다음을 달성할 수 있다:
- 유연한 압연 동안 경화를 감소시킴으로써 유연한 압연 중망간(medium manganese) 강의 최대 변형도를 증가시키며,
- 특히 변형 온도를 변화시킴으로써 강도 및 신장률을 조절한다.
유연한 압연을 위한 평탄 강 제품을 제조하도록 요구되는 열간 스트립 또는 냉간 스트립은 다음의 단계에 의해 유리하게 제조될 수 있다:
- 용융물의 선택적 진공 처리가 있는 전기 아크로 제강 플랜트(electric arc furnace steel plane) 또는 고로-제강 플랜트(blast furnace-steel plant)의 공정경로를 통해 합금 조성을 갖는 용강을 용융시키는 단계로서, 상기 합금 조성은(중량%로): C: 0.0005 내지 0.9; Mn: 4 내지 12; Al: 10 이하; P: 0.1 미만; S: 0.1 미만; N: 0.1 미만; 나머지는 불가피한 강 관련 원소를 포함하는 철을 함유하며, 선택적으로 하나 이상의 다음 원소들의 합금화에 의해 첨가되는(중량%로): Si: 6 이하; Cr: 6 이하; Nb: 1 이하; V: 1.5 이하; Ti: 1.5 이하; Mo: 3 이하; Sn: 0.5 이하; Cu 3 이하; W: 5 이하; Co: 8 이하; Zr: 0.5 이하; Ta: 0.5 이하; Te 0.5 이하; B: 0.15 이하, 용강을 용융시키는 단계;
- 최종 치수에 근사하는 수평 또는 수직 스트립 주조 공정에 의한 예비 스트립을 형성하도록 용강을 주조하거나 수평 또는 수직 슬래브 또는 얇은 슬래브 주조 공정에 의한 슬래브 또는 얇은 슬래브를 형성하도록 용강을 주조하는 단계;
- 예비 스트립 또는 슬래브 또는 얇은 슬래브를 1050 내지 1250℃의 온도로 가열하거나 주조 열로 인-라인 롤 아웃(roll-out)하는 단계,
- 1050 내지 800℃의 최종 압연 온도에서 20 내지 0.8 mm의 균일한 최종 두께로 열간 압연하는 단계,
- 100℃ 초과 800℃ 이하의 권취 온도에서 열간 스트립을 권취하는 단계,
- 열간 스트립을 산세척하는 단계,
- 1분 내지 24시간의 시간 및 500℃ 내지 840℃의 온도로 연속 또는 배치식 어닐링(batch type annealing) 공정에서 열간 스트립을 어닐링하는 단계,
- 선택적으로 하나 또는 복수의 압연 패스에서 상온 또는 상승된 온도에서 균일한 최종 두께로 열간 스트립을 냉간 압연하는 단계,
- 선택적으로 1분 내지 24시간의 시간 및 500℃ 내지 840℃의 온도로 연속 또는 배치식 어닐링(batch type annealing) 공정에서 냉간 압연된 열간 스트립을 어닐링하는 단계,
- 선택적으로 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 전기 아연도금(electrolytically galvanising) 또는 용융 침지 아연도금(hot-dip galvanising)하거나 유연한 압연 전 또는 후에 다른 금속, 유기 또는 무기 코팅을 도포하는 단계를 포함한다.
본 발명의 하나의 유리한 전개에서, 냉간 압연은 60℃ 이상 Ac3 온도 미만, 바람직하게는 60 내지 450℃의 제1 압연 단계 이전의 온도에서 수행되고, 60℃ 이상 Ac3 온도 미만, 바람직하게는 60 내지 450℃의 온도로 압연 패스 사이에서 가열 또는 냉각이 수행된다. 상승된 온도에서 냉간 압연은 압연력(rolling force)을 감소시키고 변형 쌍정의 형성(TWIP 효과)을 돕는데 유리하다.
또한, 충분한 변형 특성을 회복하기 위해, 냉간 압연된 스트립은 연속 또는 배치식 어닐링 공정에서 1분 내지 24시간 동안 500 내지 840℃의 온도에서 후속적으로 어닐링된다.
본 발명에 따른 상기 방법의 맥락에서, 2-롤러 주조 공정으로 제조되고 최종 치수를 근사하고 3 mm 이하, 바람직하게는 1 mm 내지 3 mm의 두께를 갖는 예비 스트립은 이미 단일 두께를 갖는 열간 스트립으로 이해된다. 단일 두께를 갖는 열간 스트립으로서 제조된 예비 스트립은 반대 방향으로 진행하는 2 개의 롤러의 도입된 변형으로 인해 원래의 주조 구조를 갖지 않는다. 따라서, 열간 압연은 2-롤러 주조 공정 중에 인-라인으로 진행되므로 별도의 열간 압연이 필요하지 않다.
열간 스트립은 500 내지 840℃의 어닐링 온도와 1분 내지 24시간의 어닐링 지속 시간으로 어닐링된다. 온도가 높을수록 관련된 처리 시간이 짧아지며 그 반대도 마찬가지이다. 어닐링은 예를 들어 배치식 어닐링 공정(긴 어닐링 시간) 및 예를 들어 연속 어닐링 공정(짧은 어닐링 시간)이 둘 다 일어날 수 있다. 어닐링에 의해, 유연한 압연 평탄 강 제품의 상이한 두께 범위에서 대략적으로 균일한 기계적 특성이 설정될 수 있으며, 상기 특성은 후속 변형 공정에서 우수한 가공성을 보장한다.
열간 스트립 또는 냉간 스트립의 유연한 압연은 하나 또는 복수의 패스 또는 압연 단계에서 60℃ 이상 Ac3 미만, 바람직하게는 60℃ 내지 450℃의 범위에서 초기 변경 후에 본 발명에 따라 수행되며, 이로써 압연 절차 중에 준안정 오스테나이트의 마르텐사이트로의 전환(TRIP 효과)이 완전히 또는 부분적으로 억제되고 변형 쌍정이 오스테나이트에서 형성되어(TWIP 효과) 변형 능력을 상당히 증가시킬 수 있다. 이러한 효과는 유리하게 압연력의 감소를 초래하고 전체 변형 능력을 증가시킨다.
또한, 상승된 온도에서 유연하게 압연된 최종 제품은 동일한 정도의 변형으로 상온에서 유연하게 압연된 최종 제품과 적어도 동일하거나 그보다 더 높은 강도 특성(항복 강도/탄성 한계 및/또는 인장 강도)을 가지며, 파단신장률은 상온에서의 유연한 압연과 비교하여 적어도 5% 또는 심지어 10% 더 높다. 유사한 방식으로, 파단신장률에 대해 비교가능한 특성값을 설정할 수 있으며, 강도(항복 강도/탄성 한계 및/또는 인장 강도)에 대한 특성 값이 상온에서의 유연한 압연의 특성 값과 비교 시에 10% 위다.
마지막으로, 상승된 온도에서의 유연한 압연 후에 하나 또는 복수의 압연 단계가 -100 내지 60℃의 국부적으로 제한될 수 있는 온도에서 수행될 수 있으며, 준안정 오스테나이트가 목표된 방식으로 마르텐사이트로 전환되고 관련된 영역의 강도가 상당히 증가한다.
상승된 온도에서 이 재료를 유연하게 압연시키기 위한 본 발명의 방법은 후속 유연한 압연에 특히 적합한 냉간 스트립 또는 열간 스트립, 어닐링 시스템에서의 온도-시간 파라미터, 열간 압연 조건, 야금(metallurgy)의 최적화를 통해 전체적인 결과를 초래한다. 특히, 유연한 압연 동안 압연력은 감소되며 최대 변형도가 이에 따라 증가된다. 유연한 압연 평탄 강 제품은 또한 증가된 잔류 변형 능력을 가지며, 이는 예를 들어 유연한 압연 후의 재료의 재결정 어닐링과 같은 임의의 다른 필요한 어닐링이 불필요하게 된다.
또한, 본 발명에 따르면, 강도 및 잔류 신장률은 유연한 압연 동안 국부 가열/냉각에 의해 국부적으로 적용될 수 있으며, 주로 고 강도는 목표된 냉각에 의해 달성되며 높은 잔류 신장률은 국부 가열에 의해 달성된다.
압연 절차 이전에 상승된 온도로 인해 변형 쌍정(TWIP 효과)가 목표된 방식으로 도입되고, 이는 상온에서 마르텐사이트로 전환되어 결과적으로 에너지 흡수 능력을 증가시키고 높은 변형도를 허용한다. 이 방식으로 제조된 평탄 강 제품은 TRIP 효과가 적어도 부분적으로 억제되기 때문에 수소-유도된 취화 및 지연된 균열 형성에 대한 증가된 저항을 갖는다.
바람직하게는, 유연한 압연 평탄 강 제품은 고온 침지 또는 전기 분해에 의해 아연 도금되거나 금속적으로 무기적으로 또는 유기적으로 코팅된다. 이미 아연 도금된 열간 스트립 또는 냉간 스트립이 유연하게 압연되는 경우, 압연 이전의 가열 온도는 아연의 액화를 실질적으로 방지하기 위해 선택적으로 유리하게는 60 내지 450℃로 제한된다. 또한, 아연 코팅은 450℃ 미만의 온간 성형(warm forming) 중에 낮은 열 부하만을 가하며, 이로써 성형 공정 후에도 음극 부식 방지가 여전히 보장된다.
우수한 용접성 또한 제공된다. 또한, 합금 원소 C 및 Mn에 기초한 중망간 함유량(중망간 강)을 갖는 본 발명에 따른 이 망간 강의 제조는 매우 비용 효율적이다.
본 발명에 따른 강은 변형성 및 인장 강도를 향상시키는 TRIP 및/또는 TWIP 효과를 갖는 합금이다. 또한, 과부하가 발생하는 경우의 부품 파괴는 부품이 국부적으로 변형됨으로써 약화되며, 응력이 소산되고 그 결과 예를 들어 부품 파손에 의한 갑작스러운 파괴가 발생하는 것이 감소된다.
본 발명에 따른 방법에 따라 제조되고 유연하게 압연되는 평탄 강 제품은 평탄 강 제품의 가장 큰 변형 영역에서 3% 초과 45% 이하의 파단신장률(A50) 및 1000 MPa 초과의 인장 강도(Rm)를 갖는다.
원하는 효과를 달성하기 위한 합금 조성과 관련하여, 이하의 원소 함량이 특히 유리한 것으로 판명되었다:
C: 0.05 내지 0.35
Mn: 5 초과 10 미만
Al: 0.05 내지 5, 특히 0.5 초과 3 이하
선택적으로 다음과 결합한다:
Si: 0 내지 6, 바람직하게는 0.05 내지 3, 특히 바람직하게는 0.1 내지 1.5
Cr: 0 내지 6, 바람직하게는 0.1 내지 4, 특히 바람직하게는 0.5 초과 2.5 이하
Nb: 0 내지 1, 바람직하게는 0.005 내지 0.4, 특히 바람직하게는 0.01 내지 0.1
V: 0 내지 1.5, 바람직하게는 0.005 내지 0.6, 특히 바람직하게는 0.01 내지 0.3
Ti: 0 내지 1.5, 바람직하게는 0.005 내지 0.6, 특히 바람직하게는 0.01 내지 0.3
Mo: 0 내지 3, 바람직하게는 0.005 내지 1.5, 특히 바람직하게는 0.01 내지 0.6
Sn: 0 내지 0.5, 바람직하게는 0.2 미만, 특히 바람직하게는 0.05 미만
Cu: 0 내지 3, 바람직하게는 0.5 미만, 특히 바람직하게는 0.1 미만
W: 0 내지 5, 바람직하게는 0.01 내지 3, 특히 바람직하게는 0.2 내지 1.5
Co: 0 내지 8, 바람직하게는 0.01 내지 5, 특히 바람직하게는 0.3 내지 2
Zr: 0 내지 0.5, 바람직하게는 0.005 내지 0.3, 특히 바람직하게는 0.01 내지 0.2
Ta: 0 내지 0.5, 바람직하게는 0.005 내지 0.3, 특히 바람직하게는 0.01 내지 0.1
Te: 0 내지 0.5, 바람직하게는 0.005 내지 0.3, 특히 바람직하게는 0.01 내지 0.1
B: 0 내지 0.15, 바람직하게는 0.001 내지 0.08, 특히 바람직하게는 0.002 내지 0.01
합금 요소는 일반적으로 목표된 방식으로 특정 속성에 영향을 주기 위해 강에 추가된다. 합금 원소는 다른 강의 다른 특성에 영향을 줄 수 있다. 효과 및 상호 작용은 일반적으로 양, 추가 합금 원소의 존재 및 재료의 용액 상태에 크게 좌우된다. 상관 관계는 다양하며 복잡하다. 본 발명에 따른 합금 내의 합금 원소의 효과는 이후에 보다 상세하게 논의될 것이다. 본 발명에 따라 사용되는 합금 원소의 긍정적인 효과는 이하에 기술될 것이다:
함량 범위의 정의에서 예를 들어 0.005 내지 0.6 중량%와 같은 “내지”라는 용어의 사용은 한계 값 - 예에서 0.005 및 0.6 - 이 또한 포함됨을 의미한다.
탄소 C: C는 탄화물을 형성하는데 필요하고, 오스테나이트를 안정화시키고 강도를 증가시킨다. 본 발명에 따른 강에서 C 함량이 높을수록 용접 특성이 저하되고 연신 및 인성 특성이 저하되어 최대 함량이 0.9 중량% 미만으로 설정된다. 조합에서 원하는 강도 및 최소 파단신장률을 달성하기 위해 최소 첨가량 0.0005 중량%가 제공된다. 바람직하게는, 0.05 내지 0.35 중량%의 함량이 제공된다.
망간 Mn: Mn은 오스테나이트를 안정화시키고, 강도 및 인성을 증가시키며, 본 발명에 따른 합금에 변형-유도된 마르텐사이트 형성 및/또는 쌍정화(twinning)를 가능하게 한다. 4 중량% 미만의 함량은 오스테나이트를 안정화시키기에 충분하지 않으며 이에 따라 연신 특성을 손상시키는 반면 12 중량% 초과면 오스테나이트가 너무 많이 안정화되고 결과적으로 강도 특성, 특히 항복 강도가 감소된다. 평균 망간 함유량을 갖는 본 발명에 따른 망간강에 있어서, 4 내지 12 중량%의 범위, 바람직하게는 5 초과 10 미만의 중량%가 설정된다.
인 P: P는 미량 원소이며, 철광석에서 주로 유래하고 철 격자에 치환 원자로서 용해되어 있다. 인은 고용체 경화를 통해 강도 및 경도를 증가시키고 경화성을 향상시킨다. 그러나, 낮은 확산 속도로 인하여 편석에 대한 강한 경향을 나타내고 인성의 레벨을 크게 감소시키기 때문에 인 함량을 가능한 한 많이 낮추려는 시도가 일반적으로 행해진다. 결정립계에 인의 부착은 열간 압연동안 결정립계를 따라 균열을 일으킬 수 있다. 또한, 인은 전이 온도를 인성에서 취성 거동으로 300℃까지 증가시킨다. 전술한 이유로, 인 함량은 0.1 중량% 미만, 바람직하게는 0.04 중량% 미만의 값으로 제한된다.
황 S: 인과 마찬가지로 S는 철광석의 미량 원소로 묶이지만, 특히 코크스(coke)의 고로 공정을 통한 생산 경로에서 결합된다. 강에서는 일반적으로 요구되지 않는데, 이는 편석에 대한 강한 경향을 나타내며 큰 취화 효과를 가지기 때문이다. 따라서 가능한 한 낮은(예를 들어 딥 진공 처리(deep vacuum treatment)에 의해) 용융물 내의 황의 양을 달성하려는 시도가 이루어진다. 전술한 이유로, 황 함량은 0.1 중량% 미만, 바람직하게는 0.02 중량% 미만의 값으로 제한된다.
질소 N: N은 마찬가지로 강 제조와 관련된 원소이다. 녹은 상태에서 4 중량% 이상의 높은 망간 함량을 가지는 강의 강도 및 인성 특성을 향상시킨다. 자유 질소의 존재 하에 4 중량% 미만의 Mn을 가지는 낮은 Mn 합금강은 강화 시효 효과(strong ageing effect)를 가지는 경향이 있다. 질소는 저온에서조차도 전위로 확산되고 동일하게 차단된다. 따라서 인성 특성의 급격한 감소와 관련하여 강도가 증가한다. 예를 들어 합금화에 의한 알루미늄, 바나듐, 니오브 또는 티타늄의 첨가에 의해 질화물의 형태로 질소를 결합시키는 것이 가능하다. 전술한 이유로, 질소 함량은 0.1% 중량% 미만, 바람직하게는 0.05 중량% 미만으로 제한된다.
알루미늄 Al: Al은 선택적은 합금 원소이며, Al은 10 중량% 이하의 함량으로 합금화에 의해 첨가된다. Al은 강을 탈산(deoxidise)시키는데 사용된다. 또한, Al의 첨가는 강도 및 연신 특성을 향상시키며 본 발명에 따른 합금의 전환 거동에 긍정적인 영향을 미친다. 또한, 냉간 압연성의 향상을 합금화에 의한 Al의 첨가에 의해 볼 수 있다. 10 중량% 이하의 Al 함량은 강의 비중을 상당히 감소시켜 자동차의 연료 소비를 감소시키는데 기여한다. 그러나, 더 높은 Al 함량은 연속 주조 공정에서 주조 거동을 상당히 저하시킨다. 이는 주조 시 비용을 증가시킨다. 5 중량% 초과의 Al 함량은 도한 연신 특성을 저하시킨다. 따라서, 10 중량%의 최대 함량이 설정된다. 바람직하게 0.05 중량% 초과 5 중량% 이하의 범위의 합금 첨가물이 설정된다. 특히 바람직한 방식으로, 최소 Al 함량은 0.5 중량% 초과이고 최대 함량은 3 중량%이다.
실리콘 Si: Si는 탄소의 확산을 방해하고, 상대 밀도를 감소시키며, 강도 및 연신 특성 및 인성 특성을 증가시킨다. 또한, 냉간 압연성의 향상은 합금화에 의한 Si 첨가에 의해 알 수 있다. 본 발명에 따른 합금에서, 6 중량% 초과의 함량은 예를 들어 아연 도금에 의해 재료의 취화를 초래하고 열간 및 냉간 압연성 및 코팅성에 부정적인 영향을 미친다. 따라서, 6 중량%의 최대 함량이 설정된다. 0.05 내지 3 중량%의 범위, 특히 바람직하게는 0.1 내지 1.5 중량%의 범위의 합금이 바람직하다.
크롬 Cr: Cr은 강도를 향상시키고 부식 속도를 감소시키며, 페라이트 및 펄라이트의 형성을 지연시키고 탄화물을 형성한다. 최대 함량은 높은 함량이 연신 특성의 저하를 가져오기 때문에 6 중량% 미만으로 선택적으로 설정된다. 0.1 내지 4 중량%의 Cr 함량, 특히 바람직하게는 0.5 중량% 초과 2.5 중량% 이하가 바람직하다.
미세 합금 원소는 일반적으로 매우 적은 양(원소 당 0.1 중량% 미만)으로만 첨가된다. 합금 원소와는 달리, 이들은 주로 침전물 형성에 의해 작용하지만 또한 용해된 상태의 특성에 영향을 줄 수 있다. 소량의 미세 합금 원소가 이미 가공 특성 및 최종 특성에 상당히 영향을 미친다. 특히 열간 성형의 경우, 미세 합금 원소는 유리하게 재결정 거동 및 결정립 미세화에 영향을 미친다.
일반적인 미세 합금 원소는 바나듐, 니오브 및 티타늄이다. 이들 원소는 철 격자 내에 용해되어 탄소 및 질소를 갖는 탄화물, 질화물 또는 탄질화물을 형성할 수 있다.
바나듐 V 및 니오브 Nb: 이들은 특히 탄화물을 형성하여 결정립 미세화 방식으로 작용하여 이로 인해 동시에 강도, 인성 및 연신 특성이 개선된다. Nb의 경우 1 중량% 초과의 함량, V의 경우 1.5 중량% 초과의 함량은 더 이상의 이점을 제공하지 않는다. Nb에 대해 0.005 내지 0.4 중량%, 바람직하게는 0.01 내지 0.1 중량%의 함량, V에 대해 0.005 내지 0.6 중량%, 바람직하게는 0.01 내지 0.3 중량%의 함량이 선택적으로 첨가될 수 있다.
티타늄 Ti: 탄화물 형성제로서 결정립 미세화 방식으로 작용하여 동시에 강도, 인성 및 연신 특성이 개선되고 입내 부식(inter-crystalline corrosion)이 감소된다. 본 발명에 따른 합금에서 1.5 중량% 초과의 Ti 함량은 연신 및 변형 특성을 저하시키므로 1.5 중량%의 최대 Ti 함량이 선택적으로 설정된다. 0.005 내지 0.6 중량%, 바람직하게는 0.01 내지 0.3 중량%의 최소 함량이 선택적으로 첨가된다.
몰리브덴 Mo: Mo는 강력한 탄화물 형성제로서 작용하고, 강도를 증가시키고, 지연 균열 형성 및 수소 취화에 대한 저항을 증가시킨다. 3 중량% 초과의 Mo 함량은 연신 특성을 저하시키므로 3 중량%의 최대 함량과 0.05 내지 1.5 중량%, 바람직하게는 0.01 내지 0.6 중량%의 최소 함량이 설정된다.
주석 Sn: 주석은 강도를 증가시키지만, 구리와 유사하게, 고온에서 스케일층(scale layer) 아래 및 결정립계에 축적된다. 결정립계로의 침투로 인해 저융점 상의 형성 및 이와 관련하여 미세구조의 균열 및 취성 땜납이 발생하기 때문에 0.5 중량% 이하, 바람직하게는 0.2 중량% 미만, 특히 바람직하게는 0.05 중량% 미만의 최대 함량이 선택적으로 설정된다.
구리 Cu: Cu는 부식 속도를 감소시키고 강도를 증가시킨다. 3 중량% 초과의 함량은 주조 및 열간 압연 중에 저융점 상을 형성함으로써 생산성을 저하시키므로 3 중량%, 바람직하게는 0.5 중량% 미만, 특히 바람직하게는 0.1 중량% 미만의 최대 함량이 설정된다.
텅스텐 W: 탄화물 생성제로 작용하여 강도와 내열성을 증가시킨다. W 함량이 5 중량%를 초과하면 연식 특성이 저하되므로 0.01 내지 3 중량%, 바람지갛게는 0.2 내지 1.5 중량%의 함량이 선택적으로 설정된다.
코발트 Co: Co는 강의 강도를 증가시키고, 오스테나이트를 안정화시키고 내열성을 향상시킨다. 본 발명에 따른 합금에서 8 중량% 초과의 함량은 연신 특성을 저하시키므로, 0.01 내지 5 중량%, 바람직하게는 0.3 내지 2 중량%의 함량이 선택적으로 설정된다.
지르코늄 Zr: 탄화물 생성제로 작용하며 강도를 향상시킨다. 0.5 중량% 초과의 Zr 함량은 연신 특성을 저하시키므로, 0.3 중량%의 함량 및 0.005 중량%의 최소 함량이 선택적으로 설정된다. 0.01 내지 0.2 중량%의 함량이 특히 바람직하다.
탄탈륨 Ta: Ta는 탄화물 형성제로서 니오브와 유사한 방식으로 결정립 미세화 방식으로 작용하여 강도 인성 및 연신 특성을 동시에 향상시킨다. 0.5 중량%를 초과하는 함량은 특성의 추가 향상을 제공하지 않는다. 따라서, 0.5 중량%의 최대 함량이 선택적으로 설정된다. 바람직하게는, 결정립 미세화가 유리하게 생성될 수 있는 0.005 중량%의 최소 함량 및 0.3 중량%의 최대 함량이 설정된다. 경제적 타당성을 개선하고 결정립 미세화를 최적화하기 위해, 0.01 중량% 내지 0.1 중량%의 함량이 특히 바람직하게 요구된다.
텔루르 Te: Te는 내부식성 및 기계적 특성 및 기계가공성을 향상시킨다. 또한, Te는 MnS의 견고성을 증가시켜, 그 결과 열간 압연 및 냉간 압연 동안 압연 방향으로 더 작은 정도로 늘어나게 된다. 0.5 중량% 초과의 함량은 연신 및 인성 특성을 저하시키므로 최대 함량이 0.5 중량%로 설정된다. 선택적으로, 0.005 중량%의 최소 함량 및 0.3 중량%의 최대 함량이 설정되어 존재하는 MnS의 견고성을 증가시키고 기계적 특성을 향상시킨다. 또한, 비용을 감소시키는 동시에 기계적 특징의 최적화가 가능하도록 보장하는 0.01 중량%의 최소 함량 및 0.1 중량%의 최대 함량이 바람직하다.
붕소 B: B는 강도를 향상시키고 오스테나이트를 안정화시킨다. 0.15 중량% 초과의 함량은 재료의 취화를 초래한다. 따라서, 본 발명에 따른 강에서 B는 0.01 중량% 내지 0.08 중량%의 범위에서 합금화에 의해 선택적으로 첨가된다. 특히 바람직한 방식으로, 0.002 내지 0.01 중량%가 설정된다.
전술한 본 발명에 따른 평탄 강 제품은 중량을 감소시켜 그에 따라 생산 비용을 낮추고 적용된 시트 금속 두께 프로파일에 기인한 효율 증가를 가능하게 하는 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는데 특히 적합하다. 유연한 압연 평탄 강 제품은 예를 들어 자동차 산업(자동차 본체), 농업 공학, 철도 차량 건설, 교통 공학 또는 가정용 기기에 사용된다. 또한, 본 발명에 따른 평탄 강 제품은 맞춤형 용접 블랭크(welded blank)에서의 사용에 특히 적합하다.
본 발명에 따라 제조되고 예시적인 합금 1로 구성된 강 스트립의 기계적 특성을 조사하기 위해 시험을 수행하였다. 합금 1은 철 및 용융-유도된 불순물에 추가하여 중량%로 기술된 함량으로 다음의 원소들의 추출물을 함유한다:
Figure pct00001
비교를 위해, 상기 합금 1로부터 제조된 강 스트립을 냉간 압연, 즉 상온에서 50℃ 미만에서 압연하고, 또한 본 발명에 따라 250℃에서 압연하였다. 언급된 특성은 변형도(e)에 의존한다. 변형도(e)는 조사 중인 강 스트립의 두께 변화(Δd)와 조사중인 강 스트립의 초기 두께(d0)의 몫으로 정의된다. 유연한 압연에서 전형적인 바와 같이, 복수의 단면이 사용되었다. 상이한 변형도는 유연한 압연에서 상이한 두께를 나타낸다. 특성 값은 열간 스트립(열간 스트립에서의 특성 값)과 어닐링된 냉간 스트립 둘 다에 의해 달성될 수 있다. 모든 특성 값은 합금 1에 대해 언급된다:
Figure pct00002

Claims (13)

  1. 고강도 망간 함유 강으로 구성되며 섹션에서 요구되는 최종 두께를 갖는 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법으로서,
    - 다음 합금 조성을 함유하는 아연 도금(galvanised) 또는 비 아연 도금된(non-galvanised) 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 제공하는 단계(중량%로): C: 0.0005 내지 0.9; Mn: 4 내지 12; Al: 10 이하; P: 0.1 미만; S: 0.1 미만; N: 0.1 미만; 나머지는 불가피한 강 관련 원소를 포함하는 철이며, 선택적으로 하나 이상의 다음 원소들이 합금화에 의해 첨가됨(중량%로): Si: 6 이하; Cr: 6 이하; Nb: 1 이하; V: 1.5 이하; Ti: 1.5 이하; Mo: 3 이하; Sn: 0.5 이하; Cu 3 이하; W: 5 이하; Co: 8 이하; Zr: 0.5 이하; Ta: 0.5 이하; Te 0.5 이하; B: 0.15 이하;
    - 제1 압연 단계 이전에 60℃ 이상 Ac3 미만, 바람직하게는 60℃ 내지 450℃인 열간 스트립 또는 냉간 스트립의 온도에서 섹션에서 요구되는 최종 두께로 압연 단계에서 또는 복수의 압연 단계에서 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 유연하게 압연하는 단계;
    - 아직 비 아연 도금된 평탄 강 제품을 선택적으로 아연 도금하여 제조되는 단계;를 포함하는,
    유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 열간 스트립 또는 냉간 스트립은 제1 압연 단계 이전에 60℃ 이상 Ac3 미만, 바람직하게는 60℃ 내지 450℃의 온도로 예열되는,
    유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    제1 압연 단계를 제외하고, 열간 스트립 또는 냉간 스트립은 상온 이상 Ac3 미만, 유리하게는 상온 이상 450℃ 미만의 열간 스트립 또는 냉간 스트립의 동일 또는 상이한 온도에서 다음 압연 단계에서 유연하게 압연되는,
    유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법.
  4. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    열간 스트립 또는 냉간 스트립은 60℃ 이상 Ac3 미만, 유리하게는 60℃ 이상 450℃ 미만의 열간 스트립 또는 냉간 스트립의 동일한 온도에서 제1 압연 단계 및 후속 압연 단계에서 유연하게 압연되는,
    유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
    예열에 의한 제1 압연 단계 후에 요구되는 복수의 압연 단계 동안에, 최종 압연 단계 또는 복수의 최종 압연 단계는 -100 내지 60℃의 온도에서 선택적으로 수행되는,
    유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 온도는 국부적으로 제한된 방식으로 평탄 강 제품에 영향을 미치는,
    유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 적어도 한 항에 있어서,
    상기 평탄 강 제품은 중량%로:
    C: 0.05 내지 0.35
    Mn: 5 초과 10 미만
    Al: 0.05 내지 5, 특히 0.5 초과 3 이하;의 합금 조성으로 제조되는,
    유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법.
  8. 제1항 내지 제7항 중 적어도 한 항에 있어서,
    상기 평탄 강 제품은 중량%로:
    Si: 0.05 내지 3, 바람직하게는 0.1 내지 1.5
    Cr: 0.1 내지 4, 바람직하게는 0.5 초과 2.5 이하
    Nb: 0.005 내지 0.4, 바람직하게는 0.01 내지 0.1
    V: 0.005 내지 0.6, 바람직하게는 0.01 내지 0.3
    Ti: 0.005 내지 0.6, 바람직하게는 0.01 내지 0.3
    Mo: 0.005 내지 1.5, 바람직하게는 0.01 내지 0.6
    Sn: 0.2 미만, 바람직하게는 0.05 미만
    Cu: 0.5 미만, 바람직하게는 0.1 미만
    W: 0 내지 5, 0.01 내지 3, 바람직하게는 0.2 내지 1.5
    Co: 0.01 내지 5, 바람직하게는 0.3 내지 2
    Zr: 0.005 내지 0.3, 바람직하게는 0.01 내지 0.2
    Ta: 0.005 내지 0.3, 바람직하게는 0.01 내지 0.1
    Te: 0.005 내지 0.3, 바람직하게는 0.01 내지 0.1
    B: 0.001 내지 0.08, 바람직하게는 0.002 내지 0.01;의 합금 조성으로 제조되는,
    유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하는 방법.
  9. 제1항 내지 제8항에 따른 유연한 압연 평탄 강 제품을 제조하기 위한 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 제조하는 방법으로서,
    - 용융물의 선택적 진공 처리가 있는 전기 아크로 제강 플랜트(electric arc furnace steel plane) 또는 고로-제강 플랜트(blast furnace-steel plant)의 공정경로를 통해 제1항, 제7항 및 제8항 중 어느 한 항에 따른 합금 조성을 갖는 용강(steel melt)을 용융시키는 단계;
    - 최종 치수에 근사하는 수평 또는 수직 스트립 주조 공정에 의한 예비 스트립을 형성하도록 용강을 주조하거나 수평 또는 수직 슬래브 또는 얇은 슬래브 주조 공정에 의한 슬래브 또는 얇은 슬래브를 형성하도록 용강을 주조하는 단계;
    - 예비 스트립 또는 슬래브 또는 얇은 슬래브를 1050 내지 1250℃의 온도로 가열하거나 주조 열(제1 열)로 인-라인 롤 아웃(roll-out)하는 단계;
    - 1050 내지 800℃의 최종 압연 온도에서 20 내지 0.8 mm의 균일한 최종 두께로 열간 압연하는 단계;
    - 100 초과 800℃ 이하의 권취 온도(reeling temperature)에서 열간 스트립을 권취(reeling)하는 단계;
    - 열간 스트립을 산세척하는 단계;
    - 1분 내지 24시간 동안 500℃ 내지 840℃의 온도로 연속 또는 배치식 어닐링(batch type annealing) 공정에서 열간 스트립을 어닐링하는 단계;
    - 선택적으로 하나 또는 복수의 압연 패스에서 상온 또는 상승된 온도에서 균일한 최종 두께로 열간 스트립을 냉간 압연하는 단계;
    - 선택적으로 1분 내지 24시간 동안 500℃ 내지 840℃의 온도로 연속 또는 배치식 어닐링(batch type annealing) 공정에서 냉간 압연된 열간 스트립을 어닐링하는 단계; 및
    - 선택적으로 열간 스트립 또는 냉간 스트립을 전기 아연도금(electrolytically galvanising) 또는 용융 침지 아연도금(hot-dip galvanising)하거나 유연한 압연 전 또는 후에 다른 금속, 유기 또는 무기 코팅을 도포하는 단계;를 포함하는,
    열간 스트립 또는 냉간 스트립을 제조하는 방법.
  10. 제9항에 있어서,
    냉간 압연은 60℃ 이상 Ac3 온도 미만, 바람직하게는 60 내지 450℃의 제1 압연 단계 이전의 온도에서 수행되고, 60℃ 이상 Ac3 온도 미만, 바람직하게는 60 내지 450℃의 온도로 압연 패스 사이에서 가열 또는 냉각이 수행되는,
    열간 스트립 또는 냉간 스트립을 제조하는 방법.
  11. 제1항 내지 제10항 중 적어도 한 항에 따른 방법으로 제조된 유연한 압연 평탄 강 제품에 있어서,
    상기 평탄 강 제품의 인장 강도(Rm)는 1000 MPa 초과 2000 MPa 이하이며, 파단신장률(A50)은 3% 초과 45% 이하인,
    유연한 압연 평탄 강 제품.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 평탄 강 제품은 용융 침지 또는 전기 아연도금되거나 금속, 무기 또는 유기로 코팅되는,
    유연한 압연 평탄 강 제품.
  13. 자동차 산업, 농업 공학, 철도 차량 건설, 교통 공학, 가정용 기기 또는 맞춤형 용접 블랭크(welded blank)에서 사용되는 제11항 및 제12항에 따른 평탄 강 제품의 용도.
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