KR20180132909A - Post-steel plate - Google Patents

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마사히로 오구리
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신닛테츠스미킨 카부시키카이샤
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Abstract

화학 조성이, 질량%로, C:0.01-0.20%, Si:0.10-0.25%, Mn:1.30-2.50%, P:0.01% 이하, S:0.0010-0.0100%, Ti:0.005-0.030%, Al:0.003% 이하, O:0.0010-0.0050%, N:0.0100% 이하, Cu:0-0.50%, Ni:0-1.50%, Cr:0-0.50%, Mo:0-0.50%, V:0-0.10%, Nb:0-0.05%, 및, 잔부:Fe 및 불순물이며, 또한, 강 중에, Ti 산화물의 주위에 MnS가 존재하는 복합 개재물을 포함하는 후강판이다. 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 면적률이 10% 이상 90% 미만이며, 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율이 10% 이상이며, 입경 0.5-5.0㎛의 복합 개재물의 개수 밀도가, 10-100개/㎟이다. 이 후강판은, 대입열 용접시에 있어서, HAZ의 저온 특성이 뛰어나다.The steel sheet according to any one of claims 1 to 3, wherein the chemical composition is 0.01 to 0.20% of C, 0.10 to 0.25% of Si, 1.30 to 2.50% of Mn, 0.01 to 0.01% of P, 0.0010 to 0.0100% of S, 0.005 to 0.030% : 0.003% or less, O: 0.0010-0.0050%, N: 0.0100% or less, Cu: 0-0.50%, Ni: 0-1.50%, Cr: 0-0.50% 0.10%, Nb: 0-0.05%, and the remainder Fe and impurities, and MnS is present around the Ti oxide in the steel. The ratio of MnS occupying 10% or more and less than 90% in the cross-section of the composite inclusion is 10% or more, and the number density of composite inclusions having a particle diameter of 0.5-5.0 占 퐉 is 10 -100 / mm < 2 >. After that, the steel sheet is excellent in the low-temperature characteristics of the HAZ at the time of high-temperature heat welding.

Description

후강판Post-steel plate

본 발명은 후강판에 관한 것이다. 본 발명은, 특히, 해상에서의 석유 및 천연가스 굴착 설비 등의 해양구조물에 이용되는, 용접 열영향부(Heat Affected Zone:이하, 「HAZ」라고 한다)의 인성이 뛰어난 후강판에 관한 것이다.The present invention relates to a backing plate. The present invention relates to a steel sheet having excellent toughness of a heat affected zone (hereinafter referred to as " HAZ ") used in offshore structures such as oil and natural gas drilling rigs at sea.

건축, 교량, 조선, 라인 파이프, 건설기계, 해양구조물, 탱크 등의 각종 용접강 구조물에 이용되는 후강판의 인성에 대한 요구는, 용접부의 파괴에 대한 안전성 및 신뢰성을 높이기 위해서, 해마다 엄격해지고 있다. 특히, 뛰어난 HAZ 인성을 확보하는 것이 모재 강판의 인성과 마찬가지로 요구되고 있다.The demand for toughness of the steel sheets used in various welded steel structures such as construction, bridges, shipbuilding, line pipes, construction machinery, offshore structures, tanks and the like has been increasing year by year in order to enhance the safety and reliability of welding . In particular, securing excellent HAZ toughness is required as well as toughness of the base steel sheet.

HAZ에 있어서는, 용접시의 가열 온도가 용융선에 가까워질수록 높아진다. 특히, 오스테나이트 입자가 용융선의 근방의 1400℃ 이상으로 가열되는 영역에서는 현저하게 조대화된다. 이 때문에, 냉각 후의 HAZ 조직이 조대화되어 HAZ 인성이 열화한다.In the HAZ, the heating temperature at the time of welding becomes higher the closer to the melting line. Especially, in a region where the austenite grains are heated to 1400 DEG C or higher in the vicinity of the melting wire, remarkably coarsened. For this reason, the HAZ structure after cooling coarsens and HAZ toughness deteriorates.

이 경향은 용접 입열량이 커질수록 현저해진다. 근래에는, 용접 입열을 크게 한 고능률 용접법을 이용하는 대입열 용접 시공이 용접 패스수를 줄여 용접 시공 코스트를 저하하기 위해 행해지고 있다. 이로 인해, HAZ 인성의 저하가 생기기 때문에, 여러가지 대책이 대입열 용접을 행한 경우의 HAZ 인성을 개선하기 위해 행해져 왔다.This tendency becomes more remarkable as the welding heat quantity becomes larger. BACKGROUND ART [0002] In recent years, large-volume heat welding using a high efficiency welding method in which the heat input of welding is increased has been carried out in order to reduce the number of welding passes to lower the welding construction cost. Therefore, various measures have been taken to improve the HAZ toughness in the case of performing large heat welding because the HAZ toughness is lowered.

HAZ 인성을 향상하는 방법으로서, 예를 들면, HAZ에 있어서 결정립경을 제어하는 방법이 알려진다. 결정립경을 제어하는 방법으로서는, 구체적으로는, 미세한 핀 고정 입자를 강 중에 다량으로 분산시킴으로써 용접의 가열 과정에서의 오스테나이트 입자의 조대화를 억제하는 방법이나, 페라이트 변태의 핵이 되는 입자를 강 중에 분산시킴으로써 용접의 냉각 과정에서의 결정립 내 변태를 촉진하고, 결정립 내를 세분화하는 방법 등이 있다.As a method for improving the HAZ toughness, for example, a method of controlling the crystal grain diameter in HAZ is known. Specific examples of the method for controlling the grain diameter include a method of suppressing the coarsening of austenite grains in a heating process of welding by dispersing fine finely fixed particles in a large amount in the steel, Thereby promoting transformation in the crystal grains during the cooling process of the welding, and refining the inside of the crystal grains.

예를 들면, 특허 문헌 1에는, Mg, Mn 및 Al로 이루어지는 산화물과, MnS로 이루어지는 입경 0.6㎛ 미만의 복합 개재물을, 강재 중에 1×106개/㎣ 이상 분산 및 생성시킨 강재가 개시된다. 이 강재는, 구오스테나이트 입자의 조대화를 억제하고, 이로 인해, 300kJ/㎝ 이상의 대입열 용접을 행해도 뛰어난 인성을 확보한다.For example, Patent Document 1 discloses a steel material in which an oxide composed of Mg, Mn and Al and a composite inclusion made of MnS and having a particle diameter of less than 0.6 탆 are dispersed and formed in a steel material at 1 x 10 6 /. Or more. This steel material suppresses the coarsening of old austenite grains, and thereby, excellent toughness is ensured even when high-temperature heat welding of 300 kJ / cm or more is performed.

특허 문헌 2에는, MnS 입자의 석출핵이 되기 쉬운 Mn 산화물 및 Al 산화물을 강 중에 미세하게 또한 다수 분산시킨 후강판이 개시된다. 이 후강판은, 200kJ/㎝의 대입열 용접을 행해도 HAZ 인성이 양호하다.Patent Document 2 discloses a steel sheet in which Mn oxide and Al oxide, which tend to become precipitation nuclei of MnS grains, are finely dispersed in a large number of steel. After that, the steel sheet has a good HAZ toughness even when subjected to large heat input welding at 200 kJ / cm.

또한, 특허 문헌 3에는, 강판에 포함되는 0.5~2.0㎛의 원 상당 지름을 갖는 TiN 입자, MnS 입자 및 복합 입자의 입자 지름 및 개수 밀도를 소정의 범위로 제어한, 판두께가 10~35㎜의 강판이 개시된다. 이 강판은, 용접에 의해 강판이 가열될 때에, 오스테나이트 입자의 성장을 핀 고정 효과에 의해 억제한다. 이 강판은, 또한, 용접 후에 강판이 냉각될 때에, 페라이트가 변태하는 핵이 됨으로써 조직을 미세화한다. 이 강판은, 이들에 의해, 대입열 용접시의 HAZ 인성을 향상한다.Patent Document 3 discloses a steel sheet having a plate thickness of 10 to 35 mm which is controlled in a predetermined range of particle diameter and number density of TiN grains, MnS grains and composite grains having a circle equivalent diameter of 0.5 to 2.0 占 퐉, A steel sheet is disclosed. This steel sheet suppresses the growth of austenite grains by the pin fixing effect when the steel sheet is heated by welding. The steel sheet also becomes a core in which ferrite transforms when the steel sheet is cooled after welding, thereby finely texturing the structure. This steel sheet improves the HAZ toughness at the time of welding with large heat.

일본국 특허공개 2014-5527호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2014-5527 일본국 특허공개 평5-271864호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-271864 일본국 특허공개 2015-98642호 공보Japanese Patent Application Laid-Open No. 2015-98642

근래, 후육이고 고강도인 것이 해양구조물 등의 용접 구조물에 이용되는 강판에 요구된다. 그러나, 이러한 후강판은 용접에 의해 조립되기 때문에, 용접부의 특성 확보가 과제가 된다. 특히, 판두께가 50㎜ 이상인 후강판을 1 패스 또는 적은 패스수로 용접하면, 용접시의 입열량이 증가하기 때문에, HAZ 인성의 확보가 곤란하다.In recent years, it is required for a steel sheet to be used for a welded structure such as an offshore structure, in which the steel sheet is of high strength. However, since such a steel sheet is assembled by welding, it is a problem to secure the characteristics of the welded portion. Particularly, when the steel sheet having a plate thickness of 50 mm or more is welded with one pass or a small number of passes, the amount of heat input at the time of welding increases, and therefore, it is difficult to secure HAZ toughness.

본 발명은, 대입열 용접을 행한 경우에도 뛰어난 HAZ 인성을 갖는 후강판을 제공하는 것을 목적으로 한다.It is an object of the present invention to provide a post-steel plate having excellent HAZ toughness even when performing high-temperature heat welding.

본 발명자들은, 상술의 과제를 해결하기 위해서 예의 검토를 거듭한 결과, 하기 지견을 얻었다.The inventors of the present invention have made intensive studies to solve the above-mentioned problems, and as a result, obtained the following findings.

HAZ에서는, 1400℃ 근방까지의 가열에 의해 결정립이 성장하고, 조대한 오스테나이트 입자가 성장한다. 이 조대한 오스테나이트 입자의 성장은, HAZ 인성의 저하의 한 요인이 된다. 그 때문에, 결정립을 미세화하여 파괴 단위를 감소하는 것이 HAZ 인성을 확보하는 수단으로서 유효하다. 결정립을 미세화하는 수법으로서, 종래부터, (i)구오스테나이트립계의 성장을 TiN 등에 의해 억제하는 핀 고정 효과를 활용하는 방법, 및, (ii)구오스테나이트 입자 내에 존재하는 개재물을 기점으로 미세한 입자 내 페라이트를 성장시키고, 결정립의 미세화를 도모하는 방법이 알려져 있다.In HAZ, crystal grains are grown by heating up to about 1400 ° C, and coarse austenite grains grow. The growth of these coarse austenite grains is a factor in the deterioration of HAZ toughness. Therefore, it is effective as a means for ensuring HAZ toughness by reducing the fracture unit by making the crystal grains finer. As a method of refining the crystal grains, conventionally, there have been used a method of utilizing (i) the pinning effect of suppressing the growth of old austenitic grains by TiN or the like, and (ii) a method of finely grafting inclusions existing in the old austenite grains There is known a method of growing ferrite in a grain and making the crystal grains finer.

본 발명자들은, Ti, Al, O 및 N의 함유량의 밸런스를 제강 과정에서 제어함으로써 강 중에 분산시킨 미세한 TiN 입자가, 핀 고정 효과에 의해, HAZ에 있어서의 오스테나이트 입자의 성장을 억제하고, 조대한 오스테나이트 입자의 성장을 억제하는 것을 알아냈다.The inventors of the present invention found that the fine TiN particles dispersed in the steel by controlling the balance of the contents of Ti, Al, O and N in the steelmaking process suppress the growth of austenite grains in the HAZ due to the pin- And inhibited the growth of the austenite grains.

한편, TiN 입자는 1400℃ 근방에서는 용해하기 쉬워지기 때문에, 핀 고정 효과가 저하한다. 그 결과, 조대한 오스테나이트 입자가 성장하기 쉬워진다. 그래서, 본 발명자들은, 개재물에 의한 입자 내 변태도 아울러 활용하는 것을 도출했다. On the other hand, since the TiN particles tend to dissolve in the vicinity of 1400 캜, the pinning effect decreases. As a result, coarse austenite grains are apt to grow. Thus, the present inventors have found that the use of inclusions in the particles is also utilized.

입자 내 페라이트의 생성핵이 되는 개재물의 제어가, 용접시에 오스테나이트 입자 내에 입자 내 페라이트를 효과적으로 성장시키기 때문에 유효하다. 입자 내 페라이트의 성장의 메커니즘에 관한 이하의 사항이 판명되었다.Control of inclusions which are nuclei for generation of ferrite in the particles is effective because it effectively grows the ferrites in the grains in the austenite grains during welding. The following points about the mechanism of the growth of ferrite in the particle have been revealed.

[1] 용접 냉각시에, Mn이 매트릭스로부터 개재물의 내부로 확산되는 구동력이, 개재물의 주위에 MnS가 복합 석출될 때에 형성되는 Mn 농도의 구배에 의해, 발생한다. [1] During the welding cooling, a driving force for diffusing Mn from the matrix into the inclusions is generated by a gradient of the Mn concentration formed when MnS is complex precipitated around the inclusions.

[2] Mn이, Ti계 산화물 내부에 존재하는 원자공공에 흡수된다.[2] Mn is absorbed in the atomic vacancies existing in the Ti-based oxide.

[3] Mn 농도가 적어지는 Mn 결핍층이 개재물의 주위에 형성되고, 이 부분의 페라이트의 성장 개시 온도가 상승한다.[3] An Mn-depleted layer in which the Mn concentration is reduced is formed around the inclusions, and the growth start temperature of the ferrite at this portion is increased.

[4] 냉각시에, 페라이트가 개재물로부터 우선적으로 성장한다.[4] During cooling, ferrite grows preferentially from inclusions.

이것들을 전제로 하여, 본 발명자들은, 입자 내 페라이트의 핵이 되는 개재물의 MnS 복합량이 입자 내 페라이트의 성장에 영향을 미치는 것을 알아냈다. 즉, 복합된 MnS가 많으면, 보다 큰 Mn 농도의 구배가 개재물의 주위에 형성되기 때문에, Mn을 확산시키는 구동력이 증가한다. 그 결과, Mn 결핍층이 형성되기 쉬워진다. 한편, 복합된 MnS가 적으면, Mn 농도의 구배가 개재물의 주위에 형성되기 어려워진다. 그 결과, Mn 결핍층이 형성되기 어려워진다.Based on these assumptions, the inventors of the present invention have found that the MnS complex amount of the inclusions that are the nuclei of the ferrite in the grains affects the growth of ferrite in the grains. That is, when the number of combined MnS is large, a gradient of a larger Mn concentration is formed around the inclusions, so that the driving force for diffusing Mn increases. As a result, the Mn-depleted layer is easily formed. On the other hand, when the number of combined MnS is small, a gradient of the Mn concentration is hardly formed around the inclusions. As a result, it becomes difficult to form a Mn-depleted layer.

즉, 개재물에 복합되는 MnS량 및 개수 밀도를 제어함으로써, 효과적으로 입자 내 페라이트를 석출시킬 수 있다.That is, by controlling the amount of MnS and the number density of the inclusions, ferrite in the grain can be effectively precipitated.

또한, 본 발명자들은, 결정립의 미세화 효과를 얻기 위해서는, 강 중의 개재물이 이하의 요건을 만족할 필요가 있는 것을 알아냈다. Further, the inventors of the present invention have found that inclusions in steel need to satisfy the following requirements in order to obtain the effect of refining the crystal grains.

(a) 강 중에, Ti 산화물의 주위에 MnS가 존재하는 복합 개재물을 포함하고, 이 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 면적률이 10% 이상 90% 미만이며, 이 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율이 10% 이상이다.(a) a composite inclusion in which MnS is present around the Ti oxide in the steel, the area ratio of MnS in the cross section of the composite inclusion is 10% or more and less than 90%, and The ratio of MnS is 10% or more.

(b) 입경 0.5~5.0㎛의 이 복합 개재물의 개수 밀도가 10~100개/㎟이다.(b) the number density of the composite inclusions having a particle diameter of 0.5 to 5.0 占 퐉 is 10 to 100 / mm2.

이상의 메카니즘에 의거하여, 본 발명에서는, TiN 입자에 의해 조대한 결정립의 성장을 억제함과 더불어, Ti계 복합 산화물의 복합 형태를 제어하고, 개재물에 복합되는 MnS량 및 개수 밀도를 제어함으로써, 효과적으로 입자 내 페라이트를 석출시킨다.On the basis of the above mechanism, in the present invention, by controlling the complex form of the Ti-based composite oxide and controlling the amount of MnS and the density of the inclusions combined with the inclusions while suppressing the growth of coarse crystal grains by the TiN particles, To precipitate ferrite in the particles.

본 발명은, 이들 지견에 의거하는 것이며, 이하에 열기와 같다. The present invention is based on these findings, and is similar to the following.

(1)화학 조성이, 질량%로, C:0.01~0.20%, Si:0.10~0.25%, Mn:1.30~2.50%, P:0.01% 이하, S:0.0010~0.0100%, Ti:0.005~0.030%, Al:0.003% 이하, O:0.0010~0.0050%, N:0.0100% 이하, Cu:0~0.50%, Ni:0~1.50%, Cr:0~0.50%, Mo:0~0.50%, V:0~0.10%, Nb:0~0.05%, 및, 잔부:Fe 및 불순물이며, 또한, (1) A steel sheet having a chemical composition of 0.01 to 0.20% by mass C, 0.10 to 0.25% by mass Si, 1.30 to 2.50% by mass Mn, 0.01% by mass or less of P, 0.0010 to 0.0100% % Of Al, 0.003% or less of Al, 0.0010 to 0.0050% of O, 0.0100% or less of N, 0 to 0.50% of Cu, 0 to 1.50% of Ni, 0 to 0.50% of Cr, 0 to 0.50% : 0 to 0.10%, Nb: 0 to 0.05%, and the remainder: Fe and impurities,

강 중에, Ti 산화물의 주위에 MnS가 존재하는 복합 개재물을 포함하고, 상기 복합 개재물의 단면에 있어서의 상기 MnS의 면적률이 10% 이상 90% 미만이며, 상기 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 상기 MnS의 비율이 10% 이상이며, 입경 0.5~5.0㎛의 상기 복합 개재물의 개수 밀도가 10~100개/㎟인, 후강판.And a composite inclusion in which MnS is present around the Ti oxide in the steel, wherein an area ratio of the MnS in the cross section of the composite inclusion is 10% or more and less than 90%, and the MnS Is 10% or more, and the number density of the composite inclusions having a particle diameter of 0.5 to 5.0 占 퐉 is 10 to 100 / mm2.

(2)질량%로, Cu:0.01~0.50%, Ni:0.01~1.50%, Cr:0.01~0.50%, Mo:0.01~0.50%, V:0.01~0.10%, 및, Nb:0.01~0.05%로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는, 1항에 기재된 후강판.0.01 to 0.50% of Cr, 0.01 to 0.50% of Mo, 0.01 to 0.10% of V, 0.01 to 0.10% of Nb, 0.01 to 0.50% of Cr, 0.01 to 0.50% of Cr, 0.01 to 0.50% Wherein the steel sheet contains at least one selected from the group consisting of a steel sheet and a steel sheet.

(3)하기 (i)식으로부터 구해지는 값 X가 0.04~9.70인, 1 또는 2항에 기재된 후강판.(3) The steel sheet according to item 1 or 2, wherein the value X obtained from the following formula (i) is 0.04 to 9.70.

Figure pct00001
Figure pct00001

단, 상기 (i)식 중, 각 기호의 의미는 다음과 같다.In the above formula (i), the meanings of the symbols are as follows.

Ti_TiO(질량%):전체 Ti 함유량 중, Ti 산화물이 되는 Ti량 Ti_TiO (mass%): Of the total Ti content, the amount of Ti which becomes Ti oxide

O(질량%):강 중의 O 함유량 O (% by mass): O content in steel

Mn_MnS(질량%):전체 Mn 함유량 중, MnS가 되는 Mn량 Mn_MnS (mass%): Of the total Mn content, the amount of Mn to be MnS

R1(%):복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 면적률의 평균값 R1 (%): average value of the area ratio of MnS in the cross section of the composite inclusion

R2(%):복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율의 평균값 R2 (%): average value of the ratio of MnS in the peripheral length of the composite inclusion

본 발명에 의하면, 대입열 용접을 행한 경우에도 뛰어난 HAZ 인성을 갖는 후강판이 제공된다.According to the present invention, a steel sheet having excellent HAZ toughness is provided even when large heat welding is performed.

본 발명에 관련된 후강판을 설명한다.The steel sheet after the present invention will be described.

A. 화학 조성A. Chemical composition

각 원소의 작용 효과와, 함유량의 한정 이유를 설명한다. 본 명세서에 있어서, 화학 조성 또는 농도에 관한 「%」는, 특별히 언급되지 않는 한 「질량%」를 의미한다.The effect of each element and the reason for limiting the content will be described. In the present specification, "% " with respect to chemical composition or concentration means " mass% " unless otherwise specified.

처음에, 필수 원소를 설명한다.At first, explain the essential elements.

(A1)C:0.01~0.20% (A1) C: 0.01 to 0.20%

C는, 모재 및 HAZ의 강도를 높이는 작용을 갖는다. 400~500㎫의 강도를 확보하기 위해서, C 함유량은, 0.01% 이상이고, 모재 및 HAZ의 강도 및 HAZ 저온 인성을 확보하기 위해 바람직하게는, 0.02% 이상이며, 보다 바람직하게는 0.05% 이상이고, 더 바람직하게는 0.06% 이상이다.C has an action of increasing the strength of the base material and the HAZ. In order to secure the strength of 400 to 500 MPa, the C content is preferably 0.01% or more, preferably 0.02% or more, more preferably 0.05% or more, in order to secure the strength of the base material and the HAZ and the HAZ low temperature toughness , And more preferably 0.06% or more.

한편, C 함유량이 0.20%를 초과하면, HAZ가 경질 조직을 형성하기 쉬워지기 때문에, HAZ 인성이 저하한다. 따라서, C 함유량은, 0.20% 이하이고, 모재 및 HAZ의 강도 및 HAZ 저온 인성을 확보하기 위해 바람직하게는 0.15% 이하이며, 보다 바람직하게는 0.08% 이하이다.On the other hand, if the C content exceeds 0.20%, the HAZ tends to form a hard texture, so that the HAZ toughness is lowered. Therefore, the C content is preferably not more than 0.20%, preferably not more than 0.15%, more preferably not more than 0.08% in order to secure the strength of the base material and the HAZ and the HAZ low temperature toughness.

(A2)Si:0.10~0.25% (A2) Si: 0.10 to 0.25%

Si는, 강재의 제조 중에 탈산제로서 작용함으로써, 산소량의 제어에 유효함과 더불어, 강 중에 고용되어 강도를 증가시킨다. 따라서, Si 함유량은, 0.10% 이상이며, 적정한 산소량으로 제어함과 더불어 HAZ 저온 인성을 확보하기 위해 바람직하게는 0.13% 이상이다.Si acts as a deoxidizer during the production of steel, and is effective for controlling the amount of oxygen, and solidifies in steel to increase the strength. Therefore, the Si content is not less than 0.10%, preferably not less than 0.13% in order to control the oxygen content to an appropriate level and to secure the HAZ low temperature toughness.

한편, Si 함유량이 0.25%를 초과하면, 모재의 인성이 저하함과 더불어 HAZ가 경질 조직을 형성하기 쉬워지기 때문에, HAZ 인성이 저하한다. 따라서, Si 함유량은 0.25% 이하이며, 적정한 산소량으로 제어함과 더불어 HAZ 저온 인성을 확보하기 위해 바람직하게는 0.18% 이하이다.On the other hand, when the Si content exceeds 0.25%, the toughness of the base material is lowered and the HAZ tends to form a hard texture, so that the HAZ toughness is lowered. Therefore, the Si content is 0.25% or less, and it is preferably 0.18% or less in order to control the oxygen content to an appropriate level and to secure the HAZ low temperature toughness.

(A3)Mn:1.30~2.50% (A3) Mn: 1.30 to 2.50%

Mn은, 오스테나이트 안정화 원소로서 작용하고, 입계에 있어서의 조대한 페라이트의 생성을 억제한다. 따라서, Mn 함유량은, 1.30% 이상이며, 조대한 페라이트의 생성을 억제함과 더불어 편석을 방지하기 위해, 바람직하게는 1.40% 이상이다.Mn acts as an austenite stabilizing element and inhibits the formation of coarse ferrite in the grain boundary. Therefore, the Mn content is 1.30% or more, preferably 1.40% or more, in order to suppress generation of coarse ferrite and to prevent segregation.

한편, Mn 함유량이 2.50%를 초과하면, Mn이 편석되기 쉬워지고, HAZ가 부분적으로 경질 조직을 형성하기 쉬워진다. 그 결과, HAZ 인성이 저하한다. 따라서, Mn 함유량은, 2.50% 이하이며, 조대한 페라이트의 생성을 억제함과 더불어 편석을 방지하기 위해 바람직하게는 2.10% 이하이며, 보다 바람직하게는 2.00% 이하이다.On the other hand, when the Mn content exceeds 2.50%, Mn tends to be segregated, and the HAZ tends to partially form a hard texture. As a result, HAZ toughness is lowered. Therefore, the Mn content is not more than 2.50%, preferably not more than 2.10%, more preferably not more than 2.00% in order to suppress generation of coarse ferrite and segregation.

(A4) P:0.01% 이하 (A4) P: not more than 0.01%

P는 불순물 원소이며, P 함유량이 저하함으로써 HAZ에 있어서 입계 강도의 저하를 억제한다. 따라서, P 함유량은 0.01% 이하이다.P is an impurity element, and the decrease of the P content suppresses the decrease of the grain boundary strength in the HAZ. Therefore, the P content is 0.01% or less.

(A5) S:0.0010~0.0100% (A5) S: 0.0010 to 0.0100%

S는, MnS를 복합 석출시킨다. 따라서, S 함유량은, 0.0010% 이상이며, MnS를 복합 석출시킴과 더불어 HAZ의 저온 인성을 확보하기 위해 바람직하게는 0.0020% 이상이다.S precipitates MnS complex. Therefore, the S content is 0.0010% or more, preferably 0.0020% or more, in order to deposit MnS and to ensure low temperature toughness of HAZ.

한편, S 함유량이 0.0100%를 초과하면, 조대한 단체 MnS가 석출되기 때문에, HAZ 인성이 저하한다. 따라서, S 함유량은, 0.0100% 이하이며, MnS를 복합 석출시킴과 더불어 HAZ의 저온 인성을 확보하기 위해 바람직하게는 0.0050% 이하이다.On the other hand, when the S content exceeds 0.0100%, coarse single-crystal MnS precipitates, and HAZ toughness lowers. Therefore, the S content is 0.0100% or less, and it is preferably 0.0050% or less in order to deposit MnS and to ensure low temperature toughness of HAZ.

(A6)Ti:0.005~0.030% (A6) Ti: 0.005 to 0.030%

Ti는, Ti계 산화물의 생성에 필수이다. Ti 함유량은, 충분한 개재물 밀도를 얻기 위해 0.005% 이상이며, 충분한 개재물 밀도를 확보함과 더불어 HAZ 인성을 확보하기 위해 바람직하게는 0.009% 이상이다.Ti is essential for the production of Ti-based oxides. The Ti content is 0.005% or more in order to obtain a sufficient inclusion density, and is preferably 0.009% or more in order to secure sufficient inclusion density and ensure HAZ toughness.

한편, Ti 함유량이 0.030%를 초과하면, TiC 등의 탄화물을 생성하기 쉬워지기 때문에, HAZ 인성이 저하한다. 따라서, Ti 함유량은, 0.030% 이하이며, 충분한 개재물 밀도를 확보함과 더불어 HAZ 인성을 확보하기 위해 바람직하게는 0.020% 이하이다.On the other hand, if the Ti content exceeds 0.030%, carbides such as TiC are easily produced, and HAZ toughness is lowered. Therefore, the Ti content is 0.030% or less, preferably 0.020% or less, in order to secure sufficient inclusion density and ensure HAZ toughness.

(A7) Al:0.003% 이하 (A7) Al: not more than 0.003%

Al은 불순물 원소이며, Al 함유량이 증가함으로써 Ti계 산화물의 생성이 억제된다. 따라서, Al 함유량은 0.003% 이하이다. Al is an impurity element, and production of Ti-based oxide is suppressed by increasing Al content. Therefore, the Al content is 0.003% or less.

(A8) O:0.0010~0.0050% (A8) O: 0.0010 to 0.0050%

O는, Ti계 복합 산화물의 생성에 필수이다. 충분한 개재물 밀도를 얻기 위해, O 함유량은, 0.0010% 이상이다.O is essential for the production of a Ti-based composite oxide. In order to obtain sufficient inclusion density, the O content is 0.0010% or more.

한편, O 함유량이 0.0050%를 초과하면, 파괴 기점이 될 수 있는 조대한 산화물을 형성하기 쉬워진다. 따라서, O 함유량은, 0.0050% 이하이며, 조대한 개재물 생성을 억제하기 위해 바람직하게는 0.0030% 이하이다.On the other hand, when the content of O is more than 0.0050%, a coarse oxide which can be a destruction starting point tends to be formed. Therefore, the O content is 0.0050% or less, and preferably 0.0030% or less in order to suppress the formation of coarse inclusions.

(A9)N:0.0100% 이하 (A9) N: 0.0100% or less

N은, Ti와 결합하여 TiN을 생성함으로써, 결정립의 미세화에 기여한다. 그러나, N 함유량이 0.0100%를 초과하면, TiN 석출에 필요한 Ti량이 증가하고, Ti 산화물이 형성되기 어려워짐과 더불어, TiN이 응집하여 파괴의 기점이 된다. 따라서, N 함유량은, 0.0100% 이하이며, Ti 산화물을 형성하는 Ti량을 안정되게 확보하기 위해 바람직하게는 0.0080% 이하이며, 보다 바람직하게는 0.0050% 이하이다.N combines with Ti to form TiN, which contributes to the refinement of the crystal grains. However, if the N content exceeds 0.0100%, the amount of Ti required for TiN precipitation increases, Ti oxide is hardly formed, and TiN coagulates and becomes a starting point of fracture. Therefore, the N content is 0.0100% or less, preferably 0.0080% or less, and more preferably 0.0050% or less, in order to stably secure the amount of Ti forming the Ti oxide.

다음에, 임의 원소를 설명한다.Next, arbitrary elements will be described.

(A10) Cu:0~0.50% (A10) Cu: 0 to 0.50%

Cu는, 강도를 높이기 위해, 필요에 따라서 함유해도 된다. 그러나, Cu 함유량이 0.50%를 초과하면, 열간취화가 발생하고, 슬래브 표면의 품질이 저하한다. 따라서, Cu 함유량은 0.50% 이하이며, 바람직하게는 0.30% 이하이다.Cu may be contained as needed in order to increase the strength. However, when the Cu content exceeds 0.50%, hot-hardening occurs, and the quality of the slab surface deteriorates. Therefore, the Cu content is 0.50% or less, preferably 0.30% or less.

상술의 효과를 확실히 얻기 위해서는, Cu 함유량은, 바람직하게는 0.01% 이상이며, 보다 바람직하게는 0.25% 이상이다.In order to surely obtain the above effect, the Cu content is preferably 0.01% or more, and more preferably 0.25% or more.

(A11) Ni:0~1.50% (A11) Ni: 0 to 1.50%

Ni는, 인성을 저하시키지 않고 강도를 높이기 위해, 필요에 따라 함유 해도 된다. 그러나, Ni는 오스테나이트 안정화 원소이기 때문에, Ni 함유량이 1.50%를 초과하면, 입자 내 페라이트가 생성되기 어려워진다. 따라서, Ni 함유량은 1.50% 이하이며, 입자 내 페라이트의 생성을 촉진시키기 위해 바람직하게는 1.00% 이하이다.Ni may be contained as needed in order to increase the strength without deteriorating toughness. However, because Ni is an austenite stabilizing element, when Ni content exceeds 1.50%, ferrite in the grain is hardly produced. Therefore, the Ni content is 1.50% or less and is preferably 1.00% or less in order to promote the generation of ferrite in the grain.

상술의 효과를 확실히 얻기 위해서는, Ni 함유량은, 바람직하게는 0.01% 이상이며, 보다 바람직하게는 0.50% 이상이며, 더 바람직하게는 0.60% 이상이다.In order to surely obtain the above effect, the Ni content is preferably 0.01% or more, more preferably 0.50% or more, and still more preferably 0.60% or more.

(A12) Cr:0~0.50% (A12) Cr: 0 to 0.50%

Cr은, 강도를 높이기 위해, 필요에 따라서 함유해도 된다. 그러나, Cr 함유량이 0.50%를 초과하면, HAZ 인성이 저하한다. 따라서, Cr 함유량은, 0.50% 이하이며, 바람직하게는 0.30% 이하이다.Cr may be contained as needed in order to increase the strength. However, if the Cr content exceeds 0.50%, the HAZ toughness decreases. Therefore, the Cr content is 0.50% or less, preferably 0.30% or less.

상술의 효과를 확실히 얻기 위해서는, Cr 함유량은, 바람직하게는 0.01% 이상이며, 보다 바람직하게는 0.10% 이상이다.In order to reliably obtain the above effect, the Cr content is preferably 0.01% or more, and more preferably 0.10% or more.

(A13) Mo:0~0.50% (A13) Mo: 0 to 0.50%

Mo는, 소량의 함유로 강도를 현저하게 높이기 때문에, 필요에 따라서 함유해도 된다. 그러나, Mo 함유량이 0.50%를 초과하면, HAZ 인성이 현저하게 저하한다. 따라서, Mo 함유량은, 0.50% 이하이며, 바람직하게는 0.30% 이하이다.Since Mo contains a small amount, the strength is remarkably increased. Therefore, Mo may be contained if necessary. However, when the Mo content exceeds 0.50%, the HAZ toughness remarkably decreases. Therefore, the Mo content is 0.50% or less, preferably 0.30% or less.

상술의 효과를 확실히 얻기 위해서는, Mo 함유량은, 바람직하게는 0.01% 이상이다.The Mo content is preferably 0.01% or more to ensure the above-described effect.

(A14) V:0~0.10% (A14) V: 0 to 0.10%

V는, 모재의 강도 및 인성의 향상에 유효하기 때문에, 필요에 따라서 함유해도 된다. 그러나, V 함유량이 0.10%를 초과하면, VC 등의 탄화물을 형성하고, 인성이 저하한다. 따라서, V 함유량은, 0.10% 이하이며, 바람직하게는 0.05% 이하이다.Since V is effective for improving the strength and toughness of the base material, it may be contained if necessary. However, when the V content exceeds 0.10%, a carbide such as VC is formed and the toughness is lowered. Therefore, the V content is 0.10% or less, preferably 0.05% or less.

상술의 효과를 확실히 얻기 위해서는, V 함유량은, 바람직하게는 0.01% 이상이며, 보다 바람직하게는 0.03% 이상이다.In order to surely obtain the above effect, the V content is preferably 0.01% or more, and more preferably 0.03% or more.

(A15) Nb:0~0.05% (A15) Nb: 0 to 0.05%

Nb는, 모재의 강도 및 인성의 향상에 유효하기 때문에, 필요에 따라서 함유해도 된다. 그러나, Nb 함유량이 0.05%를 초과하면, NbC 등의 탄화물을 생성하기 쉬워지고, 인성이 저하한다. 따라서, Nb 함유량은 0.05% 이하이며, 바람직하게는 0.03% 이하이다.Since Nb is effective for improving the strength and toughness of the base material, it may be contained as needed. However, when the Nb content exceeds 0.05%, carbides such as NbC are easily produced and the toughness is lowered. Therefore, the Nb content is 0.05% or less, preferably 0.03% or less.

상술의 효과를 확실히 얻기 위해서는, Nb 함유량은 바람직하게는 0.01% 이상이다.In order to reliably obtain the above effect, the Nb content is preferably 0.01% or more.

(A16) 잔부(A16)

상기 이외의 잔부는 Fe 및 불순물이다. 불순물이란, 강을 공업적으로 제조할 때에, 광석, 스크랩 등의 원료, 제조 공정의 여러 가지의 요인에 의해 혼입되는 성분이며, 본 발명에 악영향을 주지 않는 양으로의 함유가 허용되는 것이다.The remainder other than the above are Fe and impurities. Impurities are components incorporated by raw materials such as ores and scraps and various factors in the manufacturing process when the steel is industrially manufactured, and the impurities are allowed to be contained in an amount not adversely affecting the present invention.

(B)복합 개재물(B) complex inclusions

강 중에, Ti 산화물의 주위에 MnS가 존재하는 복합 개재물을 포함하고, 이 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 면적률이 10% 이상 90% 미만이며, 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율이 10% 이상이며, 입경 0.5~5.0㎛의 상기 복합 개재물의 개수 밀도가 10~100개/㎟이다.The steel according to any one of claims 1 to 3, wherein the steel contains a composite inclusion in which MnS exists around the Ti oxide, the area ratio of MnS in the cross section of the composite inclusion is 10% or more and less than 90%, and the ratio of MnS 10% or more, and the number density of the composite inclusions having a particle diameter of 0.5 to 5.0 占 퐉 is 10 to 100 / mm2.

(B1)Ti 산화물의 주위에 MnS가 존재하는 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 면적률:10% 이상 90% 미만 (B1) Area ratio of MnS in a cross section of a composite inclusion where MnS is present around Ti oxide: 10% or more and less than 90%

임의의 절단면에 현출한 복합 개재물을 분석한다. 그 복합 개재물의 단면적에 있어서의 MnS의 면적률을 측정함으로써, 복합 개재물 중의 MnS량을 규정한다. 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 면적률이 10% 미만이면, 복합 개재물 중의 MnS량이 적고, 충분한 Mn 결핍층을 형성할 수 없다. 이 때문에, 입자 내 페라이트의 생성이 곤란해진다. The composite inclusions that have arisen on arbitrary cut surfaces are analyzed. And the area ratio of MnS in the cross-sectional area of the composite inclusion is measured to define the amount of MnS in the composite inclusions. If the area ratio of MnS in the cross section of the composite inclusion is less than 10%, the amount of MnS in the composite inclusions is small and a sufficient Mn-depleted layer can not be formed. For this reason, it is difficult to generate ferrite in the grain.

한편, 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 비율이 90% 이상이면, 복합 개재물이 MnS 주체가 되고, Ti계 산화물이 차지하는 비율이 저하한다. 이 때문에, Mn 흡수능이 저하하고, 충분한 Mn 결핍층을 형성할 수 없기 때문에, 입자 내 페라이트의 생성이 곤란해진다. On the other hand, if the ratio of MnS in the cross section of the composite inclusion is 90% or more, the composite inclusions become the MnS main body and the proportion of the Ti-based oxide decreases. For this reason, the ability to absorb Mn is lowered and a sufficient Mn-depleted layer can not be formed, so that generation of ferrite in the grain becomes difficult.

(B2)복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율:10% 이상 (B2) Ratio of MnS in the peripheral length of the composite inclusion: 10% or more

복합 개재물 중의 MnS는, Ti계 산화물의 주위에 형성된다. 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율이 10% 미만이면, MnS와 매트릭스의 계면에 형성되는 초기 Mn 결핍 영역이 작다. 이 때문에, 용접해도 입자 내 페라이트의 형성량이 충분하지 않기 때문에, 양호한 저온 HAZ 인성을 얻을 수 없다. 따라서, 복합 개재물의 매트릭스와의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율은 10% 이상이다.MnS in the composite inclusion is formed around the Ti-based oxide. If the ratio of MnS in the peripheral length of the composite inclusion is less than 10%, the initial Mn deficiency region formed at the interface between MnS and the matrix is small. Therefore, even when welding is performed, the amount of ferrite formed in the particles is insufficient, so that good low-temperature HAZ toughness can not be obtained. Therefore, the ratio of MnS in the circumferential length to the matrix of the composite inclusion is 10% or more.

MnS의 비율이 클수록 초기 Mn 결핍층은 커지고, 입자 내 페라이트가 생성되기 쉬워진다. 이 때문에, MnS의 비율의 상한은 정하지 않지만, 통상 80% 이하가 된다.The larger the ratio of MnS is, the larger the initial Mn-depleted layer becomes, and the more easily the ferrite in the grain is generated. For this reason, although the upper limit of the ratio of MnS is not specified, it is usually 80% or less.

(B3)복합 개재물의 입경:0.5~5.0㎛ (B3) Particle diameter of composite inclusion: 0.5 to 5.0 mu m

복합 개재물의 입경이 0.5㎛ 미만에서는, 복합 개재물의 주위로부터 흡수할 수 있는 Mn량이 적고, 그 결과, 입자 내 페라이트의 생성에 필요한 Mn 결핍층의 형성이 곤란해진다. 한편, 복합 개재물의 입경이 5.0㎛보다 크면, 복합 개재물이 파괴의 기점이 된다. 여기서 「입경」이란 원 상당 직경이다.When the particle diameter of the composite inclusion is less than 0.5 mu m, the amount of Mn that can be absorbed from the periphery of the composite inclusion is small, and as a result, it is difficult to form the Mn-depleted layer necessary for the formation of the intra-particle ferrite. On the other hand, if the particle diameter of the composite inclusion is larger than 5.0 mu m, the composite inclusion becomes a starting point of fracture. Here, " particle diameter "

(B4)복합 개재물의 개수 밀도:10~100개/㎟ (B4) Number density of composite inclusions: 10 to 100 pieces / mm < 2 >

안정된 입자 내 페라이트를 생성시키기 위해서는, 각 복합 개재물이 구오스테나이트 내에 적어도 1개 정도 포함될 필요가 있다. 그 때문에, 복합 개재물의 개수 밀도는 10개/㎟ 이상이다. 한편, 복합 개재물이 과잉으로 많으면 파괴의 기점이 되기 쉽다. 그 때문에, 복합 개재물의 개수 밀도는 100개/㎟ 이하이다.In order to produce stable intragranular ferrite, it is necessary to include at least one compound inclusions in the old austenite. Therefore, the number density of composite inclusions is 10 / mm < 2 > or more. On the other hand, if the number of complex inclusions is excessive, it is likely to become a starting point of fracture. Therefore, the number density of composite inclusions is 100 pieces / mm 2 or less.

(C)상기 (i)식으로부터 구해지는 값 X:0.04~9.70(C) Value X obtained from the above formula (i): 0.04 to 9.70

(i)식 중, (Ti_TiO/O)으로 표시되는 제1항은, Ti 산화물이 되는 Ti 함유량 및 O 함유량의 밸런스를 나타낸다. 이 제1항은, 전체 Ti 함유량에서, 강 중의 N 함유량으로부터 산출되는 TiN 생성에 필요한 Ti량을 뺌으로써 산출된다. 이 제1항의 값이 클수록, Ti 산화물이 형성되기 쉬워진다. 이 제1항의 값이 음이 될 때는, Ti 산화물이 형성되지 않는다.(i) In the formula, the first term represented by (Ti_TiO / O) represents the balance of the Ti content and the O content as Ti oxides. The first term is calculated by subtracting the amount of Ti required for TiN production calculated from the N content in the steel from the total Ti content. The larger the value of the first term is, the more easily the Ti oxide is formed. When the value of the first term is negative, Ti oxide is not formed.

(i)식 중, (Mn_MnS)로 표시되는 제2항은, MnS가 되는 Mn량을 나타낸다. 제2항은, 강 중의 S 함유량으로부터 산출된다. 제2항의 값이 클수록, MnS가 많이 복합되기 쉬워진다.(i) In the formula, the second term represented by (Mn_MnS) represents the amount of Mn which becomes MnS. The second term is calculated from the S content in the steel. The larger the value of the second term is, the more easily the MnS is easily compounded.

(i)식 중, [(R1＋R2)/100]으로 표시되는 제3항에 있어서, 부호 R1은 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 면적률의 평균값을 나타내고, 부호 R2는 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율의 평균값을 나타낸다. 제3항의 값이 클수록, MnS가 많이 복합된 개재물이 많아진다.wherein R1 represents an average value of the area ratio of MnS in the cross section of the composite inclusion and R2 designates the average value of the area ratio of the composite inclusions in the circumferential length of the composite inclusions, expressed by [(R1 + R2) / 100] Represents the average value of the proportion of MnS occupied. The larger the value of the third term is, the more inclusions containing a large amount of MnS are included.

(i)식으로부터 구해지는 값 X는, MnS를 복합한 Ti 산화물의 형성의 용이성과, 형성된 복합 개재물의 MnS 복합 정도를 나타낸다. 값 X가 클수록, MnS가 많이 복합된 복합 개재물이 형성되고, 용접부에서 미세한 조직이 형성되기 쉬워진다. 그 결과, 인성이 뛰어난 강재가 된다.The value X obtained from the formula (i) represents the ease of formation of the Ti oxide complexed with MnS and the degree of MnS complexity of the complex inclusion formed. The larger the value X is, the more easily the complex inclusions in which MnS is compounded are formed and the fine structure is easily formed in the welded portion. As a result, the steel becomes excellent in toughness.

(i)식으로부터 구해진 값 X가 0.04 미만이면, Ti 산화물의 형성에 필요한 Ti량, MnS의 형성에 필요한 S량 및 Mn량, 또는, MnS가 차지하는 비율이 부족하다. 즉, 입자 내 변태에 유효한 개재물이 형성되지 않는 상태이다. 이 때문에, 값 X는, 유효한 Ti 산화물을 형성하기 위해 0.04 이상이며, 바람직하게는 0.50 이상이며, 보다 바람직하게는 1.00 이상이다.If the value X obtained from the formula (i) is less than 0.04, the amount of Ti necessary for formation of the Ti oxide, the amount of S and the amount of Mn necessary for forming MnS, or the ratio of MnS is insufficient. That is, no inclusions effective for transformation in the grain are formed. Therefore, the value X is 0.04 or more, preferably 0.50 or more, and more preferably 1.00 or more in order to form an effective Ti oxide.

한편, (i)식으로부터 구해진 값 X가 9.70을 초과하면, 과잉인 Ti 산화물이 형성됨으로써, 응집되기 쉬워진다. 그 결과, 조대한 개재물이 형성됨으로써, 파괴의 기점이 된다. 또한, 거의 MnS 단체의 개재물이 형성되기 쉬워지기 때문에, 입자 내 변태가 촉진되지 않게 된다. 그 결과, 조대한 미크로 조직이 증가하고, CTOD 특성이 악화된다. 따라서, 값 X는 9.70 이하이며, 보다 바람직하게는 5.00 이하이며, 더 바람직하게는 4.00 이하이다.On the other hand, when the value X obtained from the formula (i) exceeds 9.70, excess Ti oxides are formed, so that the Ti oxide tends to aggregate. As a result, coarse inclusions are formed, which is a starting point of fracture. In addition, inclusions of MnS single crystals are easily formed, so that transformation in the grains is not promoted. As a result, coarse microstructure increases and CTOD characteristics deteriorate. Therefore, the value X is 9.70 or less, more preferably 5.00 or less, and further preferably 4.00 or less.

(D)판두께:바람직하게는 50~100㎜ (D) Plate thickness: preferably 50 to 100 mm

본 발명과 관련된 후강판은, 이상과 같은 복합 개재물을 갖기 때문에, 판두께가 50㎜ 이상이어도, HAZ 저온 인성이 뛰어나다. 즉, 판두께가 50㎜ 이상인 후강판을 저패스 회수로 용접하기 위해서는 용접시의 입열량을 증가시킬 필요가 있다. 그러나, 본 발명과 관련된 후강판은, 대입열 용접을 행한 경우라도, 뛰어난 HAZ 저온 인성을 갖는다.Since the steel sheet related to the present invention has the composite inclusions as described above, the HAZ has excellent low temperature toughness even when the sheet thickness is 50 mm or more. That is, in order to weld the steel sheet with a low pass frequency after the plate thickness is 50 mm or more, it is necessary to increase the heat input amount at the time of welding. However, the steel sheet related to the present invention has excellent HAZ low-temperature toughness even when performing large heat welding.

그러나, 판두께가 너무 크면 복합 개재물의 제어가 곤란해지고, 본 발명이 규정하는 상술의 복합 개재물을 만족하는 후강판을 제조하는 것이 곤란해진다. 따라서, 후강판의 판두께는 100㎜ 이하인 것이 바람직하다.However, if the plate thickness is too large, it becomes difficult to control the composite inclusions, and it becomes difficult to manufacture a steel plate satisfying the above-described composite inclusions defined by the present invention. Therefore, it is preferable that the thickness of the steel sheet is 100 mm or less.

또한, 본 발명과 관련된 후강판의 항복 응력은 400~500㎫이다.In addition, the yield stress of the steel sheet related to the present invention is 400 to 500 MPa.

(E)제조 방법(E) Manufacturing method

본 발명과 관련된 후강판의 제조 방법은 특별히 제한되지 않는다. 예를 들면, 상기에서 설명한 화학 조성을 갖는 슬래브를 가열한 후, 열간 압연하고, 마지막으로 냉각함으로써 제조할 수 있다.The method of manufacturing the steel sheet after the present invention is not particularly limited. For example, a slab having the above-described chemical composition can be produced by heating, followed by hot rolling and finally cooling.

열간 압연 공정에 있어서, 오스폼 압하율, 즉, 가속 냉각 전의 950℃ 이하에 있어서의 압하율은 바람직하게는 20% 이상이다. 가속 냉각 전의 950℃ 이하에 있어서의 압하율이 20% 미만인 경우, 압연에 의해 압연 직후에 도입된 전위는, 그 대부분이 재결정에 의해 소실되기 때문에, 변태의 핵으로서 기능하지 않는 것이 있다. 그 결과, 변태 후의 조직이 조대화되고, 고용질소에 의한 취화가 문제가 되는 경우가 많다. 이 때문에, 가속 냉각 전의 950℃ 이하에 있어서의 압하율은 바람직하게는 20% 이상이다.In the hot rolling step, the reduction rate of the foam, that is, the reduction rate at 950 占 폚 or less before the accelerated cooling is preferably 20% or more. When the reduction rate at 950 占 폚 or less before accelerated cooling is less than 20%, some of the dislocations introduced immediately after rolling due to rolling disappear due to recrystallization, so that they do not function as nuclei of transformation. As a result, the texture after transformation is coarsened, and embrittlement caused by solid nitrogen often becomes a problem. Therefore, the reduction rate at 950 占 폚 or less before accelerated cooling is preferably 20% or more.

실시예Example 1 One

본 발명을, 실시예에 의해 보다 구체적으로 설명한다.The present invention will be described in more detail by way of examples.

＜압연 모재의 제조＞≪ Production of rolled base metal &

표 1에 나타내는 시험 No.실시예 1~28, 비교예 1~18의 화학 조성을 갖는 강을 실제의 제조 공정으로 용제했다. 이 제조 공정에서는, RH 진공 탈가스 처리 전에 Ar 가스를 상부에서 용강 내로 취입하고, 용강 표면의 슬래그와 용강을 반응시킴으로써, 슬래그 내의 토탈 Fe량을 조정했다.The steels having the chemical compositions of Test Nos. 1 to 28 and Comparative Nos. 1 to 18 shown in Table 1 were dissolved in an actual production process. In this manufacturing process, the Ar gas was blown into the molten steel at the top before the RH vacuum degassing treatment, and the total Fe amount in the slag was adjusted by reacting the slag on the molten steel surface with the molten steel.

Ar 가스의 유량은 100~200L/min 사이에서 조절하고, 취입 시간은 5~15min 사이에서 조절했다.The flow rate of the Ar gas was controlled between 100 and 200 L / min, and the blowing time was adjusted between 5 and 15 min.

그 후, RH 진공 탈가스 장치로 각 원소를 첨가하여 성분 조정을 행하고, 연속 주조에 의해 300㎜의 슬래브를 주조했다. 주조 후의 슬래브는, 가열로에서 1000~1100℃의 범위로 가열했다. 가열 후에, 2t(t:최종 마무리 판두께)의 두께가 될 때까지, 760℃ 이상으로 열간 압연을 행한 후, 최종 마무리 판두께(t)까지 730~750℃의 온도 범위로 열간 압연했다. 열간 압연 후에, 200℃ 이하까지 -2~-3℃/sec로 수냉하고, 공시재를 작성했다.Thereafter, each element was added by a RH vacuum degassing apparatus to perform component adjustment, and a 300 mm slab was cast by continuous casting. The slab after casting was heated in the heating furnace in the range of 1000 to 1100 占 폚. After heating, hot rolling was performed at 760 占 폚 or more until the thickness became 2t (t: final finished plate thickness), and then hot rolled to a final finish plate thickness (t) in the range of 730 to 750 占 폚. After hot rolling, the steel sheet was water-cooled to -2 ° C to -3 ° C / sec up to 200 ° C to prepare a sealant.

＜복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS 면적률, 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율의 산출＞ ≪ MnS area ratio in the cross section of the composite inclusion and calculation of the ratio of MnS in the peripheral length of the composite inclusion >

복합 개재물 분석용의 시험편은, 상기 공시재의 판두께를 t로 할 때의 판두께 1/4t부에서 채취한 것을 이용했다. 복합 개재물은, 전자 프로브 마이크로 애널라이저(EPMA)를 이용하고 ,복합 개재물을 면분석한 매핑 화상으로부터, MnS 면적률 및 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율을 측정했다.Test specimens for composite inclusion analysis were those obtained at a plate thickness of 1/4 t when the thickness of the specimen was t. As the composite inclusion, the ratio of MnS in the circumferential length of the composite inclusions and the MnS area ratio were measured from the mapped image obtained by the surface analysis of the composite inclusion using an electronic probe microanalyzer (EPMA).

구체적으로는, MnS 면적률은, 복합 개재물 전체의 단면적과 복합 개재물 전체에서 차지하는 MnS 부분의 단면적을 화상으로부터 측정함으로써 산출했다. 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율은, 복합 개재물 중의 Ti 산화물의 둘레 길이와 그 Ti 산화물에 접하는 MnS 계면의 길이를 화상으로부터 측정함으로써 산출했다. 측정의 편차를 줄이기 위해, MnS 면적률 및 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율은, 각 공시재에 대해 20개씩 EPMA에 의한 분석을 행하고, 평균값을 산출함으로써 구했다. 결과를 표 1에 나타낸다.Specifically, the MnS area ratio was calculated by measuring the cross-sectional area of the entire composite inclusion and the cross-sectional area of the MnS portion in the entire composite inclusions from the image. The ratio of MnS in the peripheral length of the composite inclusion was calculated by measuring the circumferential length of the Ti oxide in the composite inclusion and the length of the MnS interface in contact with the Ti oxide from the image. In order to reduce the deviation of the measurement, the MnS area ratio and the ratio of MnS in the circumference length of the composite inclusion were determined by performing analysis by EPMA for each of the disclosures and calculating an average value. The results are shown in Table 1.

＜복합 개재물의 개수 밀도의 산출＞≪ Calculation of the number density of composite inclusions >

복합 개재물의 개수는, SEM-EDX를 조합한 자동 개재물 분석 장치에 의해 행하고, 검출된 복합 개재물의 형상 측정 데이터로부터, 입경이 0.5~5.0㎛의 범위인 복합 개재물의 개수를 산출함으로써, 개수 밀도를 산출했다. 결과를 표 1에 나타낸다.The number of composite inclusions is measured by the automatic inclusion analyzer combined with SEM-EDX, and the number of composite inclusions having a particle diameter in the range of 0.5 to 5.0 占 퐉 is calculated from the shape measurement data of the detected complex inclusions, Respectively. The results are shown in Table 1.

Figure pct00002
Figure pct00002

＜인장 시험＞<Tensile test>

작성한 공시재의 판두께를 t로 할 때의 1/4t 위치로부터 JIS 4호 인장 시험편을 채취하고, 실온에서 인장 시험을 실시하고, 압연 모재의 항복 응력(YP) 및 인장 강도(TS)를 측정했다.The JIS No. 4 tensile test specimen was taken from the 1 / 4t position when the thickness of the prepared specimen was t, and subjected to a tensile test at room temperature to measure the yield stress (YP) and tensile strength (TS) of the rolled base material .

＜CTOD 시험＞<CTOD Test>

작성한 공시재로부터 CTOD 시험용의 시험편을 n=3으로 채취했다. 각 시험편에 개선 가공을 실시하고, 서브 머지드 아크 용접(SAW)으로 입열 5.0kJ/㎜로 다층 용접을 행했다. 작성한 용접 조인트의 HAZ에 노치 가공을 실시하고, 시험 온도 -20℃에서 BS7448 규격 준거로, CTOD 시험을 행했다. 시험 결과의 양부는, 하기의 기준에 의거해 판정했다. 하기의 기준 중, 판정이 ◎ 또는 ○이었던 시험편을 합격으로 했다. 결과를 표 2에 나타낸다.Test specimens for CTOD test were collected from the prepared specimens at n = 3. Each of the test pieces was subjected to an improvement process, and multi-layer welding was performed with submerged arc welding (SAW) with an incident heat of 5.0 kJ / mm. The HAZ of the welded joint thus prepared was notched, and the CTOD test was carried out at a test temperature of -20 캜 in accordance with the BS7448 standard. The test results were judged based on the following criteria. Among the following criteria, the test specimens which were judged as? Or? Were passed. The results are shown in Table 2.

◎:3개의 시험편이 모두 게이지 오버◎: All three specimens are gauge over

○:3개의 시험편 중, 0~2개가 게이지 오버, 또한, 게이지 오버가 아닌 시험편 전부의 CTOD값이 0.4㎜ 이상 ?: The CTOD value of all of the test specimens, not 0 to 2 gage over and gauge over, among the three test specimens was 0.4 mm or more

×:3개의 시험편 중, 1개 이상의 시험편의 CTOD값이 0.4㎜ 미만 X: CTOD value of at least one of the three test pieces is less than 0.4 mm

또한, 게이지 오버란, 부착한 클립 게이지가 한계까지 다 열리는 것을 말한다. 또, 통상 요구되는 -20℃에 있어서의 조인트의 CTOD 특성은, CTOD값이 0.4㎜ 이상이기 때문에, CTOD값의 기준을 0.4㎜로 했다.A gauge overrun means that the attached clip gauge is fully opened to the limit. The CTOD characteristic of the joint at -20 deg. C, which is usually required, is 0.4 mm or more because the CTOD value is 0.4 mm or more.

시험 결과를 표 2에 나타낸다.The test results are shown in Table 2.

Figure pct00003
Figure pct00003

실시예 1~27은, 본 발명의 범위를 모두 만족하기 때문에, CTOD 시험의 결과가 합격이었다.Examples 1 to 27 satisfied all the ranges of the present invention, so that the results of the CTOD test were satisfactory.

실시예 9는, CTOD 시험 결과는 합격이지만, C 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, YP 및 TS가 낮았다.In Example 9, the results of the CTOD test are acceptable, but since the C content is close to the lower limit of the range of the present invention, YP and TS are low.

실시예 10은, CTOD 시험 결과는 합격이지만, Si 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, YP 및 TS가 낮았다.In Example 10, the results of the CTOD test are acceptable, but since the Si content is close to the lower limit of the range of the present invention, YP and TS are low.

실시예 11은, CTOD 시험 결과는 합격이지만, Mn 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, YP 및 TS가 낮았다.In Example 11, the results of the CTOD test were acceptable, but since the Mn content was close to the lower limit of the range of the present invention, YP and TS were low.

실시예 12는, P 함유량이 적지만, CTOD 시험의 결과에 영향을 미치지 않았다.In Example 12, although the content of P was small, it did not affect the result of the CTOD test.

실시예 13은, S 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, MnS 복합량이 감소하고, 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS 면적률 및 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율이 저하했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 시험편이 1개만 게이지 오버가 아니었다. In Example 13, since the S content was close to the lower limit of the range of the present invention, the MnS composite amount decreased, and the MnS area ratio in the cross section of the composite inclusions and the MnS ratio in the peripheral length of the composite inclusions decreased. As a result, in the CTOD test, only one specimen was not gauge over.

실시예 14는, Ti 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, 복합 개재물의 개수 밀도가 낮았다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 시험편이 1개만 게이지 오버가 아니었다. In Example 14, since the Ti content was close to the lower limit of the range of the present invention, the number density of composite inclusions was low. As a result, in the CTOD test, only one specimen was not gauge over.

실시예 15는, C 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 경질 조직이 증가했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 2개의 시험편이 게이지 오버가 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 15, since the C content was close to the upper limit of the range of the present invention, hard tissues were increased. Therefore, in the CTOD test, the two test pieces were not gauge over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 16은, Mn 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 편석이 발생했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 2개의 시험편이 게이지 오버가 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 16, segregation occurred because the Mn content was close to the upper limit of the range of the present invention. As a result, in the CTOD test, the two test pieces were not gauge over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 17은, P 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 인성이 저하했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 2개의 시험편이 게이지 오버가 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 17, toughness was lowered because the P content was close to the upper limit of the range of the present invention. As a result, in the CTOD test, the two test pieces were not gauge over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 18은, S 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 인성이 저하했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 2개의 시험편이 게이지 오버가 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 18, toughness was lowered because the S content was close to the upper limit of the range of the present invention. As a result, in the CTOD test, the two test pieces were not gauge over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 19는, Ti 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, TiC 등의 탄화물이 증가함으로써 인성이 저하했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 2개의 시험편이 게이지 오버가 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 19, since the Ti content was close to the upper limit of the range of the present invention, the toughness was lowered by increasing the amount of carbides such as TiC. As a result, in the CTOD test, the two test pieces were not gauge over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 20은, Al 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 입자 내 페라이트 생성핵이 되는 개재물이 감소하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 2개의 시험편이 게이지 오버가 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 20, since the Al content was close to the upper limit of the range of the present invention, the inclusions that would be the ferrite generating nuclei in the grains were decreased, and as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, the two test pieces were not gauge over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 21은, N 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, TiN이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 2개의 시험편이 게이지 오버가 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 21, since the N content was close to the upper limit of the range of the present invention, TiN increased and, as a result, toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, the two test pieces were not gauge over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 22는, Cu 함유량이 본 발명의 범위 내이기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었다. 또한, Cu 함유량이 0.3%를 초과함으로써, 슬래브의 표면 품질이 저하하고, 제조에 있어서 표면 보수가 필요했다.In Example 22, since the Cu content was within the range of the present invention, the results of the CTOD test were acceptable. Further, when the Cu content exceeds 0.3%, the surface quality of the slab is lowered, and surface repair is required in the production.

실시예 23은, Ni 함유량이, 본 발명의 범위 내이지만, 0.4%를 초과하기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, 미크로 조직에 있어서 입자 내 페라이트가 적고, 인성이 비교적 낮았다.In Example 23, the Ni content was within the range of the present invention but exceeded 0.4%, so that the result of the CTOD test was acceptable, but the ferrite in the microstructure was small and the toughness was relatively low.

실시예 24는, Cr 함유량이 본 발명의 범위 내이지만, 0.3%를 초과하기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, 인성이 비교적 낮았다.In Example 24, although the Cr content was within the range of the present invention, the result of the CTOD test was acceptable because it exceeded 0.3%, but the toughness was relatively low.

실시예 25는, Mo 함유량이 본 발명의 범위 내이지만, 0.30%를 초과하기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, 인성이 비교적 낮았다.In Example 25, although the Mo content was within the range of the present invention, it exceeded 0.30%, so the result of the CTOD test was acceptable, but the toughness was relatively low.

실시예 26은, V 함유량이 본 발명의 범위 내이지만, 0.05%를 초과하기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, VC가 비교적 많이 석출되고, 인성이 비교적 낮았다.In Example 26, although the V content was within the range of the present invention, it exceeded 0.05%, so the results of the CTOD test were acceptable, but relatively large VCs were precipitated and the toughness was relatively low.

실시예 27은, Nb 함유량이 본 발명의 범위 내이지만, 0.03%를 초과하기 때문에, NbC가 비교적 많이 석출되고, 그 결과, 인성이 비교적 낮았다.In Example 27, the content of Nb was within the range of the present invention but exceeded 0.03%, so that a relatively large amount of NbC was precipitated, and as a result, the toughness was relatively low.

비교예 1은, C 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 경질 조직이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 1, since the C content was out of the range of the present invention, the hard texture was increased and, as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 2는, Si 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 경질 조직이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 2, since the Si content was out of the range of the present invention, hard tissues increased and, as a result, toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 3은, Mn 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 편석이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 3, since the Mn content was out of the range of the present invention, the segregation increased and, as a result, the toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 4는, Ti 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 조대한 TiC가 증가함으로써, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 4, since the Ti content is out of the range of the present invention, tough TiC was increased and toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 5는, Al 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 조대한 Al2O3 증가에 의해, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 5, since the Al content was out of the range of the present invention, the toughness was lowered due to the increase in coarse Al 2 O 3 . Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 6은, O 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 조대한 산화물이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 6, since the O content was out of the range of the present invention, coarse oxides were increased and, as a result, toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 7은, Mn 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS 면적률이 본 발명에 규정된 범위 이하였다. 그 때문에, 입자 내 페라이트가 충분히 성장하지 않고, 인성이 저하했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 7, since the Mn content was out of the range of the present invention, the MnS area ratio in the cross section of the composite inclusion was not more than the range specified in the present invention. As a result, the ferrite in the particles did not grow sufficiently and the toughness deteriorated. As a result, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 8은, Mn 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS 면적률이 본 발명의 범위를 초과했다. 그 때문에, 입자 내 페라이트가 충분히 성장하지 않고, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다. In Comparative Example 8, since the Mn content was out of the range of the present invention, the MnS area ratio in the cross section of the composite inclusion exceeded the range of the present invention. As a result, the ferrite in the particles did not grow sufficiently and the toughness deteriorated. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 9는, Mn 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 복합 개재물의 계면에 있어서의 MnS 비율이, 본 발명의 범위 미만이었다. 그 때문에, 입자 내 페라이트가 충분히 성장하지 않고, 인성이 저하했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 9, since the Mn content was out of the range of the present invention, the MnS ratio at the interface of the composite inclusion was less than the range of the present invention. As a result, the ferrite in the particles did not grow sufficiently and the toughness deteriorated. As a result, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 10은, Ti 함유량이 적고, 복합 개재물의 개수 밀도가 본 발명의 범위 미만이었다. 그 때문에, 입자 내 페라이트가 충분히 성장하지 않고, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 10, the Ti content was small and the number density of the composite inclusions was less than the range of the present invention. As a result, the ferrite in the particles did not grow sufficiently and the toughness deteriorated. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 11은, Cu 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 강도가 상승하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 11, since the Cu content was out of the range of the present invention, the strength was increased, and as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 12는, Cr 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 강도가 상승하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 12, since the Cr content was out of the range of the present invention, the strength was increased, and as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 13은, Mo 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 강도가 상승하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 13, since the Mo content was out of the range of the present invention, the strength was increased, and as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 14는, V 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 강도가 상승한 것에 더하여 VC가 많이 석출되었다. 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 14, since the V content was out of the range of the present invention, in addition to the increase in strength, much VC was precipitated. As a result, the toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 15는, Nb 함유량이 본 발명에 규정된 범위 외이기 때문에, NbC가 많이 석출되고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 15, since the Nb content was out of the range specified in the present invention, a large amount of NbC precipitated and, as a result, the toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

실시예Example 2 2

실시예 1과 같이, 표 3에 나타내는 시험 No. 실시예 31~61, 비교예 21~32의 화학 조성을 갖는 강을 실제의 제조 공정에서 용제하고, 공시재를 작성했다. 그리고, 실시예 1과 같이, 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS 면적률, 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율의 산출과, 복합 개재물의 개수 밀도의 산출을 행했다. 결과를 표 3에 나타낸다.As in Example 1, The steel having the chemical compositions of Examples 31 to 61 and Comparative Examples 21 to 32 was dissolved in an actual manufacturing process to prepare a specimen. Then, as in Example 1, the MnS area ratio at the cross section of the composite inclusion, the ratio of MnS to the peripheral length of the composite inclusions, and the number density of composite inclusions were calculated. The results are shown in Table 3.

Figure pct00004
Figure pct00004

또, 실시예 1과 같이, 인장 시험 및 CTOD 시험을 행했다. 시험 결과를 표 4에 나타낸다.Tensile test and CTOD test were carried out as in Example 1. The test results are shown in Table 4.

Figure pct00005
Figure pct00005

실시예 31~61은, 본 발명의 범위를 모두 만족하기 때문에, CTOD 시험의 결과가 합격이었다.Examples 31 to 61 satisfied the range of the present invention, so that the results of the CTOD test were satisfactory.

실시예 39는, CTOD 시험의 결과는 합격이지만, C 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, YP 및 TS가 낮았다.In Example 39, the results of the CTOD test are acceptable, but since the C content is close to the lower limit of the range of the present invention, YP and TS are low.

실시예 40은, CTOD 시험의 결과는 합격이지만, Si 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, YP 및 TS가 낮았다.In Example 40, although the results of the CTOD test were acceptable, the YP and TS were low because the Si content was close to the lower limit of the range of the present invention.

실시예 41은, CTOD 시험의 결과는 합격이지만, Mn 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, YP 및 TS가 낮았다.In Example 41, the results of the CTOD test were acceptable, but since the Mn content was close to the lower limit of the range of the present invention, YP and TS were low.

실시예 43은, S 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, MnS 복합량이 감소하고, 복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS 면적률 및 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율이 저하했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 시험편이 1개만 게이지 오버가 아니었다. In Example 43, since the S content was close to the lower limit of the range of the present invention, the MnS composite amount decreased and the MnS area ratio in the cross section of the composite inclusions and the MnS ratio in the peripheral length of the composite inclusions decreased. As a result, in the CTOD test, only one specimen was not gauge over.

실시예 44는, Ni 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, 인성이 저하했다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 시험편이 1개만 게이지 오버가 아니었다. In Example 44, toughness was lowered because the Ni content was close to the lower limit of the range of the present invention. As a result, in the CTOD test, only one specimen was not gauge over.

실시예 45는, Ti 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, 복합 개재물의 개수 밀도가 낮았다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 시험편이 1개만 게이지 오버가 아니었다. In Example 45, the number density of composite inclusions was low because the Ti content was close to the lower limit of the range of the present invention. As a result, in the CTOD test, only one specimen was not gauge over.

실시예 46은, O 함유량이 본 발명의 범위의 하한치에 가까웠기 때문에, 복합 개재물의 개수 밀도가 낮았다. 그 결과, CTOD 시험에 있어서, 시험편이 1개만 게이지 오버가 아니었다. In Example 46, since the O content was close to the lower limit of the range of the present invention, the number density of composite inclusions was low. As a result, in the CTOD test, only one specimen was not gauge over.

실시예 47은, C 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 경질 조직이 증가했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 47, hard tissues were increased because the C content was close to the upper limit of the range of the present invention. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 48은, Si 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 경질 조직이 증가했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 48, since the Si content was close to the upper limit of the range of the present invention, the hard texture was increased. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 49는, Mn 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 편석이 발생했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 49, segregation occurred because the Mn content was close to the upper limit of the range of the present invention. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 50은, P 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 편석에 의해 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 50, toughness was lowered due to segregation because the P content was close to the upper limit of the range of the present invention. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 51은, S 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 편석에 의해 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 51, toughness was lowered due to segregation because the S content was close to the upper limit of the range of the present invention. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 52는, Ni 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 입자 내 변태 페라이트의 생성이 억제됨으로써 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 52, since the Ni content was close to the upper limit value of the range of the present invention, the generation of the intra-particle transformation ferrite was suppressed, and the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 53은, Ti 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, TiC 등의 탄화물이 증가함으로써, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 53, since the Ti content was close to the upper limit of the range of the present invention, the toughness was lowered due to the increase of the carbides such as TiC. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 54는, Al 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 입자 내 페라이트 생성핵이 되는 개재물이 감소하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 54, since the Al content was close to the upper limit of the range of the present invention, the inclusions that would become the ferrite generating nuclei in the particles decreased, and as a result, the toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 55는, N 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, TiN이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 55, since the N content was close to the upper limit of the range of the present invention, TiN was increased and, as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 56은, O 함유량이 본 발명의 범위의 상한치에 가까웠기 때문에, 조대한 산화물이 증가함으로써, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, 모든 시험편이 게이지 오버는 아니었지만, CTOD값은 0.4㎜ 이상이 되었다.In Example 56, since the content of O was close to the upper limit of the range of the present invention, the tough oxide was increased and the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, not all of the test pieces were gage-over, but the CTOD value was 0.4 mm or more.

실시예 57은, Cu 함유량이 본 발명의 범위 내이기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, 인성이 비교적 낮았다.In Example 57, since the Cu content was within the range of the present invention, the results of the CTOD test were acceptable, but the toughness was relatively low.

실시예 58은, Cr 함유량이 본 발명의 범위 내이기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, 인성이 비교적 낮았다. In Example 58, since the Cr content was within the range of the present invention, the result of the CTOD test was acceptable, but the toughness was relatively low.

실시예 59는, Mo 함유량이 본 발명의 범위 내이기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, 인성이 비교적 낮았다.In Example 59, since the Mo content was within the range of the present invention, the result of the CTOD test was acceptable, but the toughness was relatively low.

실시예 60은, V 함유량이 본 발명의 범위 내이기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, 인성이 비교적 낮았다.In Example 60, since the V content was within the range of the present invention, the results of the CTOD test were acceptable, but the toughness was relatively low.

실시예 61은, Nb 함유량이 본 발명의 범위 내이기 때문에, CTOD 시험의 결과는 합격이었지만, 인성이 비교적 낮았다.In Example 61, since the Nb content was within the range of the present invention, the result of the CTOD test was acceptable, but the toughness was relatively low.

비교예 21은, C 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 경질 조직이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 21, since the C content was out of the range of the present invention, the hard texture was increased and, as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 22는, Si 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 경질 조직이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 22, since the Si content was out of the range of the present invention, the hard texture was increased and, as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 23은, Mn 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 편석이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 23, since the Mn content was out of the range of the present invention, the segregation increased, and as a result, the toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 24는, Ti 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 조대한 TiC가 증가함으로써, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 24, since the Ti content was out of the range of the present invention, tough TiC was increased and toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 25는, Al 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 조대한 Al2O3 증가에 의해, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 25, since the Al content was out of the range of the present invention, the toughness was lowered due to the increase in coarse Al 2 O 3 . Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 26은, N 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 조대한 TiN의 응집이 일어나고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 26, since the N content was out of the range of the present invention, coarse TiN aggregation occurred, and as a result, the toughness deteriorated. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 27은, O 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 조대한 산화물이 증가하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 27, since the O content was out of the range of the present invention, the coarse oxide was increased and, as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 28은, Cu 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 강도가 상승하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 28, since the Cu content was out of the range of the present invention, the strength was increased, and as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 29는, Cr 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 강도가 상승하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 29, since the Cr content was out of the range of the present invention, the strength was increased, and as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 30은, Mo 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 강도가 상승하고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 30, since the Mo content was out of the range of the present invention, the strength was increased, and as a result, the toughness was lowered. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 31은, V 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, 강도가 상승한 것에 더하여 VC가 많이 석출되었다. 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다.In Comparative Example 31, since the V content was out of the range of the present invention, in addition to the increase in the strength, much VC was precipitated. As a result, the toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

비교예 32는, Nb 함유량이 본 발명의 범위 외이기 때문에, NbC가 많이 석출되고, 그 결과, 인성이 저하했다. 그 때문에, CTOD 시험에 있어서, CTOD값이 0.4㎜ 미만인 시험편이 있었다. In Comparative Example 32, since the Nb content was out of the range of the present invention, a large amount of NbC precipitated, and as a result, the toughness decreased. Therefore, in the CTOD test, there was a test piece having a CTOD value of less than 0.4 mm.

산업상의 이용 가능성Industrial availability

본 발명에 의하면, 대입열 용접시에 있어서, HAZ의 저온 인성이 뛰어난 후강판을 제공할 수 있다. 따라서, 본 발명의 후강판은, 해양 구조물 등의 용접 구조물, 특히, 판두께가 50㎜ 이상인 후강판에 적합하게 이용할 수 있다.INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to provide a post-welded steel sheet excellent in low-temperature toughness of HAZ at the time of high-temperature heat welding. Therefore, the post-welded steel sheet of the present invention can be suitably applied to a welded structure such as an offshore structure, particularly to a post-welded steel plate having a plate thickness of 50 mm or more.

Claims (3)

화학 조성이, 질량%로,
C:0.01~0.20%,
Si:0.10~0.25%,
Mn:1.30~2.50%,
P:0.01% 이하,
S:0.0010~0.0100%,
Ti:0.005~0.030%,
Al:0.003% 이하,
O:0.0010~0.0050%,
N:0.0100% 이하,
Cu:0~0.50%,
Ni:0~1.50%,
Cr:0~0.50%,
Mo:0~0.50%,
V:0~0.10%,
Nb:0~0.05%, 및,
잔부:Fe 및 불순물이며, 또한,
강 중에, Ti 산화물의 주위에 MnS가 존재하는 복합 개재물을 포함하고,
상기 복합 개재물의 단면에 있어서의 상기 MnS의 면적률이 10% 이상 90% 미만이며,
상기 복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 상기 MnS의 비율이 10% 이상이며,
입경 0.5~5.0㎛의 상기 복합 개재물의 개수 밀도가 10~100개/㎟인, 후강판.Chemical composition, in% by mass,
C: 0.01 to 0.20%,
Si: 0.10 to 0.25%
Mn: 1.30 to 2.50%
P: 0.01% or less,
S: 0.0010 to 0.0100%,
Ti: 0.005 to 0.030%
Al: 0.003% or less,
O: 0.0010 to 0.0050%,
N: 0.0100% or less,
Cu: 0 to 0.50%,
Ni: 0 to 1.50%,
Cr: 0 to 0.50%
Mo: 0 to 0.50%,
V: 0 to 0.10%,
Nb: 0 to 0.05%, and
The balance being Fe and impurities,
A composite inclusion containing MnS in the periphery of a Ti oxide in a steel,
The area ratio of the MnS in the cross section of the composite inclusion is 10% or more and less than 90%
The ratio of the MnS in the peripheral length of the composite inclusion is 10% or more,
And the number density of the composite inclusions having a particle diameter of 0.5 to 5.0 占 퐉 is 10 to 100 pieces / mm2. 청구항 1에 있어서,
질량%로,
Cu:0.01~0.50%,
Ni:0.01~1.50%,
Cr:0.01~0.50%,
Mo:0.01~0.50%,
V:0.01~0.10%, 및,
Nb:0.01~0.05%로부터 선택되는 1종 이상을 함유하는, 후강판.The method according to claim 1,
In terms of% by mass,
Cu: 0.01 to 0.50%
Ni: 0.01 to 1.50%
Cr: 0.01 to 0.50%
Mo: 0.01 to 0.50%
V: 0.01 to 0.10%, and
And Nb: 0.01 to 0.05%. 청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
하기 (i)식으로부터 구해지는 값 X가 0.04~9.70인, 후강판.
Figure pct00006

단, 상기 (i)식 중, 각 기호의 의미는 다음과 같다.
Ti_TiO(질량%):전체 Ti 함유량 중, Ti 산화물이 되는 Ti량
O(질량%):강 중의 O 함유량
Mn_MnS(질량%):전체 Mn 함유량 중, MnS가 되는 Mn량
R1(%):복합 개재물의 단면에 있어서의 MnS의 면적률의 평균값
R2(%):복합 개재물의 둘레 길이에서 차지하는 MnS의 비율의 평균값 The method according to claim 1 or 2,
Wherein the value X obtained from the following formula (i) is 0.04 to 9.70.
Figure pct00006

In the above formula (i), the meanings of the symbols are as follows.
Ti_TiO (mass%): Of the total Ti content, the amount of Ti which becomes Ti oxide
O (% by mass): O content in steel
Mn_MnS (mass%): Of the total Mn content, the amount of Mn to be MnS
R1 (%): average value of the area ratio of MnS in the cross section of the composite inclusion
R2 (%): average value of the ratio of MnS in the peripheral length of the composite inclusion
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