KR20180030672A - 가변형 인서트를 구비하는 고압 분배기 블레이드 배열 - Google Patents

가변형 인서트를 구비하는 고압 분배기 블레이드 배열 Download PDF

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KR20180030672A
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프레데릭 필립 장-자크 파르도
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사프란 헬리콥터 엔진스
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Abstract

본 발명은 압력측 벽(16)과 흡입측 벽(14)을 포함하는 블레이드(12) 및 블레이드(12) 내에 배치되는 인서트(20)를 포함하되, 인서트는 압력측 벽(16) 및 흡입측 벽(14)과 대향하게 연장하는 외부 스킨(24)을 구비하며, 외부 스킨(24) 및 이에 대향하는 블레이드(12)가 공기 갭(30) 만큼 이격되는 밀폐벽, 밀폐벽(22)에 형성되고 외부 스킨(24)으로 이어지는 일련의 보강재(25)들, 및 보강재(25)들에 형성되는 일련의 관통 개구들을 포함하며, 상기 관통 개구들과 압력측 벽(16) 또는 이에 대향하는 흡입측 벽(14) 사이의 충격 높이(h)가 공기 갭(30)보다 크게 구성된 분배기 블레이드 배열(10)에 관한 것이다.

Description

가변형 인서트를 구비하는 고압 분배기 블레이드 배열
본 발명은 싱글 플로우형 또는 더블 플로우형 터빈 엔진의 일반적인 분야에 관한 것이고, 특히 통기식 분배기(ventilated distributor)의 냉각 블레이드 배열(blading)에 관한 것이다.
터빈 엔진(1)은 전형적으로 엔진을 향하는 사전 결정된 공기 유동을 들어가게 하는 개구를 형성하는 나셀(nacelle) 또는 공기 유입구(플리넘(plenum))를 포함한다. 일반적으로, 터빈 엔진은 엔진으로 들어온 공기를 위한 하나 이상의 압축 섹션(4)들(일반적으로 저압 섹션 및 고압 섹션)을 포함한다. 이렇게 압축된 공기는 연소 챔버(5)로 들어가서 연소 챔버에서 연료와 혼합되어 연소된다.
이러한 연소로부터 발생하는 고온의 연소 가스는 각기 다른 터빈 단들(6, 7)에서 팽창된다. 첫 번째 팽창은 챔버의 바로 하류에 있고 가장 고온의 가스를 수용하는 고압단(6)에서 수행된다. 가스는 소위 저압 터빈단(7)들을 통해 안내되면서 다시 팽창된다.
고압 터빈(6) 또는 저압 터빈(7)은 통상적으로 하나 이상의 단을 포함하는데, 각각의 단은 분배기(8)라고도 하는 고정 터빈 블레이드 배열의 열 및 그 다음에 있는, 터빈의 디스크 둘레 전체에 원주상으로 이격되는 가동 터빈 블레이드 배열의 열로 이루어진다. 분배기(8)는 연소 챔버로부터 나오는 가스를 가동 터빈 블레이드 배열을 향해 적절한 각도와 속도로 방향 전환시키고 가속시켜서 가동 블레이드 배열 및 터빈 디스크를 회전 구동시킨다.
분배기(8)는 반경 방향 내부 환형 요소(또는 내부 플랫폼) 및 반경 방향 외부 환형 요소(또는 외부 플랫폼)를 연결하며 터빈 엔진의 회전축선(X)에 대해 방사상으로 분포된 다수의 블레이드들을 포함한다. 전체가 가동 터빈 블레이드 배열과 대향하는 환형 스트림을 형성한다.
더 정확히 말하면, 분배기(8)는 링에 배치되는 고정 블레이드 배열로 형성되고, 이 링은, 필요한 경우, 터빈 엔진의 축선(X) 둘레에 원주 상으로 분포되는 다수의 세그먼트로 분할될 수 있다. 각각의 세그먼트는 링 섹터 요소뿐만 아니라 상류측 유지 수단 및 하류측 유지 수단에 고정되는 하나 이상의 인접한 고정 블레이드 배열을 포함한다. 여기서, 상류 및 하류는 터빈 엔진 내에서의 가스 유동 방향에 의해 규정된다.
분배기(8) 블레이드 배열들은 일반적으로 주조에 의해 얻어지고, 매우 양호한 내열성을 갖는 니켈계 초합금 또는 단결정 물질로 만들어진다.
고압 터빈의 분배기(8)는 매우 높은 열응력에 노출되는 부품이다. 분배기는 실제로 연소 챔버의 배출구에 배치되고, 이에 따라 극고온의 가스가 통과하고, 이러한 극고온 가스에 의해 매우 강한 열 부하를 받게 되는데, 연소 챔버 배출구에서의 가스의 온도는 분배기(8)를 구성하는 소재의 용융 온도보다 상당히 높다. 분배기(8) 유입구에서의 스트림 온도는 실제로 국부적으로 2000℃에 이를 수 있고, 용융 온도가 1400℃ 미만인 부품의 특정한 지점들에서 심각한 손상을 관찰하는 것이 드물지 않다.
이에 따라, 부품의 온도를 낮추고 그 열화를 제한하기 위하여, 분배기(8)의 냉각이 필요하다. 관습적으로, 분배기(8)를 냉각하는 기능은 분배기(8) 블레이드 배열들 내부에 배치되는 하나 이상의 인서트에 의해 제공된다. 인서트는 일반적으로 레이저를 이용하여 형성되고 냉각될 블레이드 배열의 형상을 가능한 한 취하는 원통형 보어를 포함하는 중공의 판금 또는 주조 부품이다. 터빈 엔진의 압축기에서 수집되는 "신선한" 공기가 이 보어들을 통해 블레이드 배열의 내면을 충격하여 블레이드 배열을 냉각시킨다.
따라서 블레이드 배열의 내면은 이 제트 충격 및 인서트와 프로파일의 벽 사이의 강제 대류 현상에 의해 냉각된다. 이에 따라 인서트와 블레이드 배열 내면 간의 거리, 이른바 공기 갭은 일정하다.
그러나, 두 개의 현상이 블레이드 배열의 냉각, 즉 제트 충격 및 인서트와 블레이드 배열 내면 사이의 강제 대류를 제어한다. 이 두 모드의 냉각 효율에 있어서 주된 파라미터들 중 하나는 공기 갭의 값이다. 실제로, 강제 대류를 최대화하는 것이 바람직한 경우 공기 갭은 최소이어야 하지만, 제트 충격들의 효율을 최적화하기 위해서 제트들의 충격 높이(보어의 출구와 블레이드 배열의 내벽 간의 거리에 대응함)를 최대화하는 것이 바람직한 경우에는 너무 작으면 안 된다.
현재, 공기 갭은 일정하고, 효과적인 강제 대류의 이익에 대해 제트 충격들을 너무 강하게 열화시키지 않도록 그 값에 대한 절충이 이루어진다.
그러나 터빈 엔진의 성능은 설치된 통기 시스템과 부분적으로 관련이 있다. 실제로, 컴포넌트들을 냉각하기 위해 수행되는 모든 공기 수집은 터빈 엔진의 열역학 사이클을 불리하게 하고, 엔진의 출력 및 비 연료 소비율(specific fuel consumption)을 떨어뜨린다. 따라서 공기 수집을 반드시 필요한 최소로 제한할 필요가 있다. 따라서 사용되는 냉각 시스템의 효율이 엔진의 성능 및 관련 컴포넌트의 수명을 위해 가장 중요하다.
EP 2 228 517호는 터빈 엔진의 분배기 블레이드 배열, 블레이드 및 블레이드에 수용되고 개구들이 형성된 인서트를 기술하고 있다. 인서트의 벽은 공기 제트들이 교차하여 난류를 생성하도록 개구들에서 더 국부적으로 접혀 있다.
EP 1 284 338호는 터빈 엔진의 분배기 블레이드 배열, 블레이드 및 블레이드에 수용되고 개구들이 형성되는 인서트를 기술하고 있다. 인서트의 벽은 중첩부들을 형성하고 개구들에 의해 블레이드의 내면으로 보내지는 공기 제트들의 충격 방향을 수정하도록 불연속적이다.
따라서 본 발명의 하나의 목적은 사용되는 신선한 공기의 양을 제한하도록 분배기 블레이드 배열의 냉각을 최적화하는 데 있고, 최종적인 목적은 열기계적 손상(균열, 연소, 산화 등)을 제한하는 것이다.
이러한 목적으로, 본 발명은, 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열으로,
상기 블레이드 배열이,
- 압력측 벽과 흡입측 벽을 포함하는 블레이드, 및
- 압력측 벽과 흡입측 벽 사이에 수용되는 인서트를 포함하되,
인서트는,
* 압력측 벽 및 흡입측 벽(14)과 대향하게 연장하는 외부 스킨 및 외부 스킨 반대쪽의 내부 스킨을 구비하는 밀폐벽으로, 밀폐벽의 외부 스킨과 블레이드의 대향하는 벽이 공기 갭 만큼 이격되는 밀폐벽,
* 밀폐벽에 형성되고 외부 스킨과 내부 스킨 사이에서 연장하는 일련의 관통 개구들을 포함하는 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열을 제안한다.
블레이드 배열 인서트는 밀폐벽에 형성되고 외부 스킨까지 이어지는, 전체적으로 반구, 에그헤드(egghead) 또는 물방울 형상인 일련의 리세스들을 포함한다. 더욱이, 관통 개구들은 상기 리세스들에 형성되고, 상기 관통 개구들 및 이에 대향하는 압력측 벽 또는 흡입측 벽 간의 충격 높이들은 공기 갭보다 크다.
위에서 설명한 블레이드 배열의 특정의 바람직하지만 비제한적인 피처들은 다음과 같은데, 단독일 수 있거나 혹은 조합될 수 있다.
- 관통 개구가 규정된 최대 폭을 갖는 외주를 구비하되, 충격 높이와 관통 개구들의 모든 부분 또는 일부분의 최대 폭 간의 비가 2.5 내지 10, 바람직하게는 2.5 내지 7, 더 바람직하게는 2.5 내지 5, 전형적으로는 2.8 내지 3.2, 예를 들어 3임,
- 관통 개구들이 원형이고, 상기 관통 개구들의 최대 폭은 관통 개구들의 직경에 대응됨,
- 인서트의 밀폐벽의 내부 스킨이 볼록부를 더 포함하고, 관통 개구들이 상기 볼록부들로 이어짐,
- 충격 높이가 1.0mm 내지 3.0mm, 바람직하게는 1mm 내지 2mm, 전형적으로는 1mm 내지 1.5mm임,
- 공기 갭이 0.5mm 내지 1.0mm, 바람직하게는 0.5mm 내지 0.8mm 그리고 전형적으로는 0.6mm임, 그리고/또는
- 압력측 벽 및 흡입측 벽의 내면이 상기 내면으로부터 인서트의 외부 스킨의 방향으로 돌출하는 스터드를 더 포함함.
제2 태양에 따르면, 본 발명은 또한, 터빈 엔진 분배기로, 분배기의 축선 둘레에서 동축인 내부 환형 플랫폼 및 외부 환형 플랫폼, 및 내부 플랫폼과 외부 플랫폼 사이에서 축선 둘레로 원주상으로 분포되는, 위에서 설명한 일련의 분배기 블레이드 배열들을 포함하는 터빈 엔진 분배기를 제안한다.
제3 태양에 따르면, 본 발명은 위에서 설명한 분배기 블레이드 배열을 제조하는 방법으로, 인서트가 고에너지 빔에 의한 선택적 분말상 용융에 의해 제조되는 분배기 블레이드 배열 제조 방법을 제안한다.
본 발명의 다른 피처들, 목적들 및 장점들은, 비한정적인 예로 주어진, 첨부 도면을 참조하여 아래의 상세한 설명을 읽으면 명확하게 알 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 분배기 블레이드 배열의 인서트의 예시적인 실시예의 사시도이다.
도 2는 도 1의 인서트를 포함하는 본 발명에 따른 분배기 블레이드 배열의 예시적인 실시예의 측면도이며, 여기서 인서트가 투명하게 처리된 블레이드의 내부에 있는 모습이 도시되어 있다.
도 3은 본 발명에 따른 분배기 블레이드 배열의 예시적인 실시예의 일부분을 도시한 도면이다.
도 4는 본 발명에 따른 분배기의 예시적인 실시예의 사시도이다.
도 5는 본 발명에 따른 분배기를 포함하는 터빈 엔진을 간략하게 도시한 단면도이다.
본 발명을 고압 분배기(8)(또는 고정자) 및 가동 휠(또는 회전자)을 포함하는 1단 고압 터빈(6)을 특히 참조하여 설명한다. 그러나, 터빈(6)이 더 많은 단들을 포함할 수 있기 때문에 본 발명은 이에 한정되지 않으며, 또한 본 발명은 다수의 고정 단들을 각각 포함하는 저압 터빈(7) 및 압축기(4)(고압 또는 저압)에도 역시 적용될 수 있다. 더욱이, 분배기(8)는 일체형이거나 혹은 섹터들로 분할될 수 있다.
통상적으로, 터빈(6)은 하나 이상의 단을 포함하며, 각각의 단은 분배기(8)와 그 뒤에 있는, 터빈(6)의 디스크 둘레 전체에 원주상으로 이격되는 가동 터빈 블레이드(3)들의 열로 이루어진다.
분배기(8)는 연소 챔버(5)로부터 나오는 가스 유동을 가동 블레이드들을 향해 적절한 각도와 속도로 방향 전환시켜서 블레이드들과 터빈(6)의 디스크를 회전 구동시킨다. 분배기(8)는 반경 방향 내부 플랫폼(9a)과 반경 방향 외부 플랫폼(9b)을 연결하며 터빈 엔진(1)의 회전축선(X)에 대해 방사상으로 위치되는 다수의 고정 블레이드를 포함한다.
모든 블레이드 배열(10)이 앞쪽 가장자리(18)와 뒤쪽 가장자리(19)에 의해 서로 연결되는 압력측 벽(16) 및 흡입측 벽(14)을 포함하는 블레이드(12)를 포함한다. 블레이드(12)의 앞쪽 가장자리(18)는 그 공기역학 프로파일의 전방부에 대응된다. 앞쪽 가장자리는 가스 유동과 대향하며 가스 유동을 압력측 벽(16)을 따라 흐르는 압력측 공기 유동 및 흡입측 벽(14)을 따라 흐르는 흡입측 공기 유동으로 분할한다. 뒤쪽 가장자리(19)는 공기역학 프로파일의 후방부에 대응되고, 여기서 압력측 유동과 흡입측 유동이 다시 합쳐진다.
분배기(8)는 냉각 시스템을 더 포함한다. 이를 위해, 각각의 블레이드 배열(10)이 압력측 벽(16)과 흡입측 벽(14) 사이에서 블레이드(12)에 수용되는 인서트(20)를 포함한다. 인서트(20)는,
- 압력측 벽(16)과 흡입측 벽(14)과 대향하게 연장하는 외부 스킨(24) 및 외부 스킨(24) 반대쪽의 내부 스킨(26)을 구비하는 밀폐벽(12)으로, 밀폐벽(12)의 외부 스킨(24) 및 외부 스킨과 대향하는 블레이드 배열(10)의 벽이 공기 갭(30)에 의해 이격되는 밀폐벽, 및
- 외부 스킨(24)과 내부 스킨(26) 사이에서 밀폐벽(12)에 형성되는 일련의 관통 개구(28)들을 포함한다.
외부 스킨(24)으로 이어지는 일련의 리세스(25)들이 인서트(20)의 밀폐벽(12)에 더 형성된다. 관통 개구(28)들은 리세스(25)들에 형성되고, 관통 개구(28)들 및 블레이드(12)의 대향하는 벽 사이의 충격 높이(h)는 공기 갭(30)보다 크다.
일 실시예에서, 공기 갭은 일정할 수 있다. 여기서 공기 갭(30)은 리세스(25) 둘레에 있는, 인서트(20)의 밀폐 벽(12)의 외부 스킨(24)의 하나의 지점과, 압력측 벽(16) 또는 흡입측 벽(19)인, 블레이드(12)의 대향 벽 간의 최소 거리를 의미한다. 공기 갭(30)은 블레이드(12)의 루트(root)에서 내부 플랫폼(9a)에 접하는 평면과 평행한 평면에서 측정되고, 내부 플랫폼(9a) 및 외부 플랫폼(9b) 사이의 전체에서 일정하다.
충격 높이(h)는 관통 개구(28)의 (냉각 공기 유동에 대한) 출구와, 압력측 벽(16) 또는 흡입측 벽(19)인, 블레이드(12)의 대향 벽의 내면(15) 간의 관통 개구(28)로 들어가는 냉각 공기 유동의 축선(X)을 따르는 거리를 의미한다.
블레이드 배열(10)의 이러한 구성은, 블레이드(12)와 인서트(20) 간의 작은 공기 갭(30)을 제공하고, 이에 의해 관통 개구(28)들을 통한 충격 후 공기 배출 중의 강제 대류의 효율을 유지하면서, 그럼에도 인서트(20)의 외부 스킨(24)에 대한 관통 개구(28)들의 출구와 오프셋되어 있는 리세스(25)에 의해 증가된 충격 높이(h)로 인하여 충격 효율을 개선하는 것을 허용한다.
일 실시예에서, 공기 갭(30)이 0.5mm 내지 1.0mm, 바람직하게는 0.5mm 내지 0.8mm, 예를 들어 대략 0.6mm일 때, 충격 높이(h)는 1.0mm 내지 3.0mm, 바람직하게는 1.0mm 내지 2.0mm, 예를 들어 약 1.5mm이다.
관통 개구(28)들은 규정된 최대 폭(L)을 갖는 외주(periphery)를 구비한다. 여기서 외주의 폭(L)은 두 개의 서로 다른 지점들에서 관통 개구(28)의 외주에 의해 리세스에 형성되는 폐곡선에 접하는 두 개의 평행한 직선(또는 "지지 선") 사이의 거리를 의미한다. 그러면, 최대 폭(L)은 외주의 가장 큰 폭(L)에 대응된다. 관통 개구(28)가 원형 단면을 가지는 경우, 최대 폭(L)은 예를 들어 원의 외경과 동일하다. 변형예로, 관통 개구(28)가 정사각형 또는 직사각형 단면을 가질 수 있고, 그러면 최대 폭(L)은 그 대각선에 대응된다.
블레이드(12)의 내면(15)에 대한 제트 충격의 효율을 더욱 최적화하기 위하여, 충격 높이(h)와 개구들의 모든 부분 또는 일부분의 최대 폭(L) 간의 비가 2.5 내지 10, 바람직하게는 2.5 내지 5, 전형적으로는 2.5 내지 5, 예를 들어 2.8 내지 3.2이다. 전형적으로, 밀폐벽(12)의 두께가 0.4mm 내지 0.6mm이고 공기 갭(30)이 실질적으로 0.6mm인 블레이드(12)의 경우, 충격 높이(h)와 개구들의 최대 폭(L) 사이의 최적의 비는 대략 3이다. 이러한 비에 의해 특히 1.5mm의 충격 거리를 얻는 것이 가능해진다.
리세스(25)들은 전반적으로 반구 또는 "에그헤드" 또는 물방울 형상일 수 있다. 희망하는 충격 높이(h) 및 외부벽의 두께에 따라 인서트(20)의 내부 스킨(26)이 평평하지 않을 수 있음을 알 것이다.
이러한 형상은 또한 충격 높이(h)의 최대폭(L)에 대한 이러한 비들이 예측될 수 있게 한다.
따라서, 도 1 내지 도 3에 도시된 예시적인 실시예에서, 공기 갭(30)은 0.6mm이고, 블레이드(12)의 밀폐벽은 대략 0.6mm의 두께를 가지되, 바람직한 충격 높이(h)는 1.5mm이다. 이에 따라 밀폐벽(12)의 내부 스킨(26) 및 외부 스킨(24)의 기하학적 형상(geometry)을 변형하는 것에 의해, 그리고 상기 외벽에 공동을 형성하는 것에 의하지 않으면서, 리세스(25)들이 얻어진다. 따라서 밀폐벽(12)의 내부 스킨(26)은 매끄럽지 않고 외부 스킨(24)에 형성된 리세스(25)들에 대응하는 볼록부(bulge)(27)들을 포함한다. 여기서, 리세스(25)들은 반구형이고, 따라서 밀폐벽(12)의 외부 스킨(24)은 바닥에 관통 개구(28)들이 형성된 일련의 반구형 중공들을 구비하고, 내부 스킨(26)은 상기 내부 스킨(26)으로부터 돌출하는 상보적인 형상과 크기를 갖는 반구형 볼록부(27)들을 구비하며, 관통 개구(28)들은 상기 볼록부(27)들의 정점으로부터 이어진다.
변형 실시예에서, 블레이드(12)의 압력측 벽(14) 및 흡입측 벽(16)의 내면(15)은 상기 내면(15)으로부터 인서트(20)의 방향으로 돌출하여 블레이드(12)의 내면(15)을 충격하는 제트를 전단 유동에 대해 투출시키는 스터드(stud)(13)들을 포함할 수 있다. 스터드(13)들은 예를 들어 전체적으로 삼각형 또는 V자형 단면을 가질 수 있고, 단면의 끝부분이 블레이드(12)의 앞쪽 가장자리(18) 방향으로 연장한다.
이 변형 실시예는, 최적의 최대폭(L) 및 충격 높이(h)와 결합되면, 블레이드(12)의 전체에 걸쳐 효과적이고 일정한 냉각이 가능하게 한다.
인서트(20)의 구성 및 필요한 경우 블레이드(12)의 내면(15)에 스터드(13)들을 제공하는 것은, 분배기(8) 냉각의 국부적인 충격 효율에 있어서의 상당한 이득, 충격들의 하류측 열들의 전단 변형을 보다 상류측에 위치된 것들에 의해 더욱 제한하는 공기 갭(30)에서의 강제 대류의 효율을 유지하는 가능성을 가져다준다. 또한 이 파라미터들을 최적화함으로써 벽을 냉각하기 위해 사용되는 공기를 최고로 사용할 수 있게 된다. 동일한 유량에서, 이는 열적으로 보다 효과적이게 하거나(수명 이득) 혹은 동일한 열효율에 대해 유량이 감소되게 하고, 이는 엔진 성능의 이득으로 전환된다.
블레이드(12)는 통상적으로 예를 들어 내열성이 우수한 니켈계 초합금 또는 단결정 소재와 같은 적당한 소재를 주조하는 것에 의해 얻을 수 있다. 변형예로, 블레이드(12)는 고에너지 빔에 의한 선택적 분말상(powder bed) 용융에 의해 얻을 수 있다.
인서트의 경우 예를 들어 주조에 의해 또는 고에너지 빔에 의한 선택적 분말상 용융에 의해 얻을 수 있다. 고에너지 빔에 의한 선택적 분말상 용융에 의하면 특히 (주조와 비교하여) 저가의 인서트를 얻을 수 있게 되고, 적절한 형태의 리세스(25)들(및 필요한 경우 볼록부(27)들)을 생성할 수 있게 된다. 그러면 인서트의 외벽 두께는 0.4mm 내지 0.8mm, 예를 들어 약 0.6mm 또는 심지어 0.4mm일 수 있다.

Claims (9)

  1. 터빈 엔진(1) 분배기(8) 블레이드 배열(10)으로,
    상기 블레이드 배열(10)이,
    - 압력측 벽(16)과 흡입측 벽(14)을 포함하는 블레이드(12), 및
    - 압력측 벽(16)과 흡입측 벽(14) 사이에 수용되는 인서트(20)를 포함하되,
    인서트(20)는,
    * 압력측 벽(16) 및 흡입측 벽(14)과 대향하게 연장하는 외부 스킨(24) 및 외부 스킨(24) 반대쪽의 내부 스킨(26)을 구비하는 밀폐벽(22)으로, 밀폐벽(22)의 외부 스킨(24)과 블레이드(12)의 대향하는 벽이 공기 갭(30) 만큼 이격되는 밀폐벽,
    * 밀폐벽(22)에 형성되고 외부 스킨(24)과 내부 스킨(26) 사이에서 연장하는 일련의 관통 개구(28)들, 및
    * 밀폐벽(22)에 형성되고 외부 스킨(24)까지 이어지는 일련의 리세스(25)들로, 관통 개구(28)들이 상기 리세스(25)들에 형성되고, 상기 관통 개구(28)들 및 이에 대향하는 압력측 벽(16) 또는 흡입측 벽(14) 간의 충격 높이(h)들이 공기 갭(30)보다 크고, 리세스(25)들이 전체적으로 반구, 에그헤드(egghead) 또는 물방울 형상을 갖도록 구성된 일련의 리세스들을 포함하는 것을 특징으로 하는 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열.
  2. 청구항 1에 있어서,
    관통 개구(28)가 규정된 최대 폭(L)을 갖는 외주를 구비하되, 충격 높이(h)와 관통 개구(28)들의 모든 부분 또는 일부분의 최대 폭(L) 간의 비가 2.5 내지 10, 바람직하게는 2.5 내지 7, 더 바람직하게는 2.5 내지 5, 전형적으로는 2.8 내지 3.2, 예를 들어 3인 것을 특징으로 하는 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열.
  3. 청구항 2에 있어서,
    관통 개구(28)들이 원형이고, 상기 관통 개구(28)들의 최대 폭(L)은 관통 개구들의 직경에 대응되는 것을 특징으로 하는 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열.
  4. 청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 청구항에 있어서,
    인서트(20)의 밀폐벽(22)의 내부 스킨(26)이 볼록부를 더 포함하고, 관통 개구(28)들이 상기 볼록부(27)들로 이어지는 것을 특징으로 하는 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열.
  5. 청구항 1 내지 청구항 4 중 어느 한 청구항에 있어서,
    충격 높이(h)가 1.0mm 내지 3.0mm, 바람직하게는 1mm 내지 2mm, 전형적으로는 1mm 내지 1.5mm인 것을 특징으로 하는 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열.
  6. 청구항 1 내지 청구항 5 중 어느 한 청구항에 있어서,
    공기 갭(30)이 0.5mm 내지 1.0mm, 바람직하게는 0.5mm 내지 0.8mm 그리고 전형적으로는 0.6mm인 것을 특징으로 하는 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열.
  7. 청구항 1 내지 청구항 6 중 어느 한 청구항에 있어서,
    압력측 벽(16) 및 흡입측 벽(14)의 내면(15)이 상기 내면(15)으로부터 인서트(20)의 외부 스킨(24)의 방향으로 돌출하는 스터드(13)를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 터빈 엔진 분배기 블레이드 배열.
  8. 터빈 엔진(1) 분배기(8)로, 분배기(8)의 축선(X) 둘레에서 동축인 내부 환형 플랫폼(9a) 및 외부 환형 플랫폼(9b)을 포함하는 터빈 엔진 분배기(8)에 있어서,
    내부 플랫폼(9a)과 외부 플랫폼(9b) 사이에서 축선(X) 둘레로 원주상으로 분포되는, 청구항 1 내지 청구항 7 중 어느 한 청구항에 따른 일련의 분배기(8) 블레이드 배열(10)들을 포함하는 것을 특징으로 하는 터빈 엔진 분배기.
  9. 청구항 1 내지 청구항 7에 따른 분배기(8) 블레이드 배열(10)을 제조하는 방법으로,
    인서트(20)가 고에너지 빔에 의한 선택적 분말상 용융에 의해 제조되는 것을 특징으로 하는 분배기 블레이드 배열 제조 방법.
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